JP2003042058A - ピストン式圧縮機における防振構造 - Google Patents
ピストン式圧縮機における防振構造Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B53/00—Component parts, details or accessories not provided for in, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B23/00 or F04B39/00 - F04B47/00
- F04B53/001—Noise damping
- F04B53/003—Noise damping by damping supports
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/10—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis having stationary cylinders
- F04B27/1036—Component parts, details, e.g. sealings, lubrication
- F04B27/1054—Actuating elements
- F04B27/1063—Actuating-element bearing means or driving-axis bearing means
Abstract
(57)【要約】
【課題】ピストン式圧縮機において温度に関係なく高い
防振性能を得られ、しかも形状の自由度が大きく、耐久
性に優れた防振構造を提供する。 【解決手段】回転支持体２２とフロントハウジング１２
との間にはスラストベアリング３０及びリング形状の防
振合金製の防振板３１が介在されている。ピストン２８
の往復動作に伴う圧縮反力は、ピストン２８、シュー２
９、斜板２３、ヒンジ機構４２、回転支持体２２、スラ
ストベアリング３０及び防振板３１を介してフロントハ
ウジング１２の端壁１２２で受け止められる。防振板３
１は、スラストベアリング３０からフロントハウジング
１２に波及する振動を吸収する。
防振性能を得られ、しかも形状の自由度が大きく、耐久
性に優れた防振構造を提供する。 【解決手段】回転支持体２２とフロントハウジング１２
との間にはスラストベアリング３０及びリング形状の防
振合金製の防振板３１が介在されている。ピストン２８
の往復動作に伴う圧縮反力は、ピストン２８、シュー２
９、斜板２３、ヒンジ機構４２、回転支持体２２、スラ
ストベアリング３０及び防振板３１を介してフロントハ
ウジング１２の端壁１２２で受け止められる。防振板３
１は、スラストベアリング３０からフロントハウジング
１２に波及する振動を吸収する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ピストン式圧縮機
における防振構造に関するものである。
における防振構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】特開２０００−１８１５６号公報に開示
されるようなピストン式圧縮機では、斜板を回転させて
ピストンを往復動させるというハウジング内部の圧縮仕
事が圧縮機を振動させる。即ち、ハウジング内部の圧縮
仕事によって発生する加振力が斜板、ヒンジ機構、回転
支持体及びスラストベアリングを経由してハウジングに
伝わり、ハウジングが振動する。
されるようなピストン式圧縮機では、斜板を回転させて
ピストンを往復動させるというハウジング内部の圧縮仕
事が圧縮機を振動させる。即ち、ハウジング内部の圧縮
仕事によって発生する加振力が斜板、ヒンジ機構、回転
支持体及びスラストベアリングを経由してハウジングに
伝わり、ハウジングが振動する。
【０００３】特開２０００−１８１５６号公報に開示さ
れるピストン式圧縮機では、圧縮機の振動を防止するた
め、ハウジングとスラストベアリングとの間、あるいは
回転支持体とスラストベアリングとの間に制振鋼板が介
在されている。
れるピストン式圧縮機では、圧縮機の振動を防止するた
め、ハウジングとスラストベアリングとの間、あるいは
回転支持体とスラストベアリングとの間に制振鋼板が介
在されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】特開２０００−１８１
５６号公報に開示される制振鋼板は、一対の鋼板の間に
ゴムを挟んだ構造であるが、一対の鋼板とゴムとを接着
するための接着剤が圧縮機内の高温度（最高で２００°
Ｃ程度）によって劣化する。そのため、鋼板とゴムとの
良好な接着を確保することが難しく、制振鋼板の耐久性
の確保が難しい。又、ゴム及び樹脂の振動吸収特性が温
度に依存するため、ゴム製、樹脂製の弾性部材に狙いの
振動周波数を吸収するための振動吸収特性を温度変化の
ある圧縮機内で持たせることは難しい。さらに、ハウジ
ングの内壁面の形状に合わせて制振鋼板を曲げ加工する
と、制振鋼板における振動吸収特性が変わってしまう。
そのため、制振鋼板の曲げ加工ができず、制振鋼板の形
状の自由度が小さいという欠点がある。
５６号公報に開示される制振鋼板は、一対の鋼板の間に
ゴムを挟んだ構造であるが、一対の鋼板とゴムとを接着
するための接着剤が圧縮機内の高温度（最高で２００°
Ｃ程度）によって劣化する。そのため、鋼板とゴムとの
良好な接着を確保することが難しく、制振鋼板の耐久性
の確保が難しい。又、ゴム及び樹脂の振動吸収特性が温
度に依存するため、ゴム製、樹脂製の弾性部材に狙いの
振動周波数を吸収するための振動吸収特性を温度変化の
ある圧縮機内で持たせることは難しい。さらに、ハウジ
ングの内壁面の形状に合わせて制振鋼板を曲げ加工する
と、制振鋼板における振動吸収特性が変わってしまう。
そのため、制振鋼板の曲げ加工ができず、制振鋼板の形
状の自由度が小さいという欠点がある。
【０００５】又、弾性部材には大きな荷重が作用し、し
かも圧縮機内が高温（２００°Ｃ程度）であるため、ゴ
ム製、樹脂製の弾性部材では耐久性の確保が難しい。本
発明は、ピストン式圧縮機において温度に関係なく高い
防振性能を得られ、しかも形状の自由度が大きく、耐久
性に優れた防振構造を提供することを目的とする。
かも圧縮機内が高温（２００°Ｃ程度）であるため、ゴ
ム製、樹脂製の弾性部材では耐久性の確保が難しい。本
発明は、ピストン式圧縮機において温度に関係なく高い
防振性能を得られ、しかも形状の自由度が大きく、耐久
性に優れた防振構造を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そのために本発明は、全
体ハウジング内に収容されたカム体の回転をシリンダボ
ア内のピストンの往復運動に変化し、前記ピストンの往
復運動によって前記シンリンダボア内にガスを吸入する
と共に、前記シリンダボアからガスを吐出し、前記ピス
トンの往復動作に伴う圧縮反力を前記全体ハウジングで
受け止めるようにしたピストン式圧縮機を対象とし、請
求項１の発明では、前記圧縮反力を前記全体ハウジング
に伝達する圧縮反力伝達経路上に防振合金製の防振体を
介在した。
体ハウジング内に収容されたカム体の回転をシリンダボ
ア内のピストンの往復運動に変化し、前記ピストンの往
復運動によって前記シンリンダボア内にガスを吸入する
と共に、前記シリンダボアからガスを吐出し、前記ピス
トンの往復動作に伴う圧縮反力を前記全体ハウジングで
受け止めるようにしたピストン式圧縮機を対象とし、請
求項１の発明では、前記圧縮反力を前記全体ハウジング
に伝達する圧縮反力伝達経路上に防振合金製の防振体を
介在した。
【０００７】ピストン側から圧縮反力伝達経路を伝って
全体ハウジングに波及する振動が防振体に到達すると、
防振体はこの振動を吸収し、全体ハウジングの振動が抑
制される。防振体がその接触対象に対して相対変位する
場合には、両者間の相対変位による振動の発生そのもの
が抑制される。防振合金は、温度依存の小さい振動吸収
特性を有し、高い減衰能を持つ。しかも、防振合金は、
形状自由度が大きい上に耐久性に優れている。
全体ハウジングに波及する振動が防振体に到達すると、
防振体はこの振動を吸収し、全体ハウジングの振動が抑
制される。防振体がその接触対象に対して相対変位する
場合には、両者間の相対変位による振動の発生そのもの
が抑制される。防振合金は、温度依存の小さい振動吸収
特性を有し、高い減衰能を持つ。しかも、防振合金は、
形状自由度が大きい上に耐久性に優れている。
【０００８】請求項２の発明では、請求項１において、
前記防振体は、その接触対象に対して相対変位しないよ
うに配置した。防振体をその接触対象に対して相対変位
させない構成は、防振体の耐久性を一層高める。
前記防振体は、その接触対象に対して相対変位しないよ
うに配置した。防振体をその接触対象に対して相対変位
させない構成は、防振体の耐久性を一層高める。
【０００９】請求項３の発明では、請求項１及び請求項
２のいずれか１項において、ピストン式圧縮機は、前記
回転軸に止着された回転支持体と、前記カム体としての
斜板を傾動可能に前記回転支持体に連係させるヒンジ機
構と、前記ヒンジ機構によって前記回転支持体に連係さ
れると共に、前記回転軸に対して傾角可変に制御圧室に
収容された斜板と、前記回転軸の周りに配列されると共
に、前記斜板の傾角に応じた往復動作を行なう複数のピ
ストンとを備え、前記制御圧室内の圧力を制御して前記
斜板の傾角を制御する可変容量型圧縮機とし、前記圧縮
反力伝達経路は、前記斜板と、前記ヒンジ機構と、前記
回転支持体と、前記回転支持体と前記全体ハウジングと
の間に介在されたスラストベアリングとによって構成し
た。
２のいずれか１項において、ピストン式圧縮機は、前記
回転軸に止着された回転支持体と、前記カム体としての
斜板を傾動可能に前記回転支持体に連係させるヒンジ機
構と、前記ヒンジ機構によって前記回転支持体に連係さ
れると共に、前記回転軸に対して傾角可変に制御圧室に
収容された斜板と、前記回転軸の周りに配列されると共
に、前記斜板の傾角に応じた往復動作を行なう複数のピ
ストンとを備え、前記制御圧室内の圧力を制御して前記
斜板の傾角を制御する可変容量型圧縮機とし、前記圧縮
反力伝達経路は、前記斜板と、前記ヒンジ機構と、前記
回転支持体と、前記回転支持体と前記全体ハウジングと
の間に介在されたスラストベアリングとによって構成し
た。
【００１０】ピストンの往復動作に伴う圧縮反力は、斜
板、ヒンジ機構、回転支持体及びスラストベアリングを
介して全体ハウジングで受け止められる。ピストン側か
ら圧縮反力伝達経路を伝って全体ハウジングに波及する
振動が防振体に到達すると、防振体がこの振動を吸収す
る。
板、ヒンジ機構、回転支持体及びスラストベアリングを
介して全体ハウジングで受け止められる。ピストン側か
ら圧縮反力伝達経路を伝って全体ハウジングに波及する
振動が防振体に到達すると、防振体がこの振動を吸収す
る。
【００１１】請求項４の発明では、請求項３において、
前記防振体は、前記全体ハウジングと前記スラストベア
リングとの間に介在されているようにした。全体ハウジ
ングとスラストベアリングとの間は、全体ハウジングの
振動を抑制する上で最適な防振体の介在箇所である。
前記防振体は、前記全体ハウジングと前記スラストベア
リングとの間に介在されているようにした。全体ハウジ
ングとスラストベアリングとの間は、全体ハウジングの
振動を抑制する上で最適な防振体の介在箇所である。
【００１２】請求項５の発明では、請求項３及び請求項
４のいずれか１項において、前記ピストン式圧縮機は、
外部駆動源からクラッチを介することなく前記回転軸に
駆動力を伝達するクラッチレス圧縮機とした。
４のいずれか１項において、前記ピストン式圧縮機は、
外部駆動源からクラッチを介することなく前記回転軸に
駆動力を伝達するクラッチレス圧縮機とした。
【００１３】クラッチレスのピストン式圧縮機は、本発
明の適用対象として好適である。
明の適用対象として好適である。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明を可変容量型圧縮機
に具体化した第１の実施の形態を図１〜図４に基づいて
説明する。
に具体化した第１の実施の形態を図１〜図４に基づいて
説明する。
【００１５】図１に示すように、シリンダブロック１１
の前端にはフロントハウジング１２が接合されている。
シリンダブロック１１の後端にはリヤハウジング１３が
バルブプレート１４、弁形成プレート１５，１６及びリ
テーナ形成プレート１７を介して接合固定されている。
フロントハウジング１２、シリンダブロック１１及びリ
ヤハウジング１３は、可変容量型圧縮機の全体ハウジン
グ１０を構成する。
の前端にはフロントハウジング１２が接合されている。
シリンダブロック１１の後端にはリヤハウジング１３が
バルブプレート１４、弁形成プレート１５，１６及びリ
テーナ形成プレート１７を介して接合固定されている。
フロントハウジング１２、シリンダブロック１１及びリ
ヤハウジング１３は、可変容量型圧縮機の全体ハウジン
グ１０を構成する。
【００１６】制御圧室１２１を形成するフロントハウジ
ング１２とシリンダブロック１１とには回転軸１８がラ
ジアルベアリング４７，４８を介して回転可能に支持さ
れている。回転軸１８の前端は制御圧室１２１から外部
へ突出しており、この突出端部にはプーリ１９が止着さ
れている。プーリ１９はベルト２０を介して外部駆動源
としての車両エンジンＥに作動連結されている。プーリ
１９は、アンギュラベアリング２１を介してフロントハ
ウジング１２に支持されている。フロントハウジング１
２は、プーリ１９に作用するスラスト方向の荷重及びラ
ジアル方向の荷重の両方をアンギュラベアリング２１を
介して受け止める。
ング１２とシリンダブロック１１とには回転軸１８がラ
ジアルベアリング４７，４８を介して回転可能に支持さ
れている。回転軸１８の前端は制御圧室１２１から外部
へ突出しており、この突出端部にはプーリ１９が止着さ
れている。プーリ１９はベルト２０を介して外部駆動源
としての車両エンジンＥに作動連結されている。プーリ
１９は、アンギュラベアリング２１を介してフロントハ
ウジング１２に支持されている。フロントハウジング１
２は、プーリ１９に作用するスラスト方向の荷重及びラ
ジアル方向の荷重の両方をアンギュラベアリング２１を
介して受け止める。
【００１７】回転軸１８には回転支持体２２が止着され
ていると共に、斜板２３が回転軸１８の軸線方向へスラ
イド可能かつ傾動可能に支持されている。回転軸１８
は、回転支持体２２の軸孔２２４及び斜板２３の軸孔２
３１に挿通されている。図２に示すように、斜板２３に
は一対のガイドピン２４，２５が止着されている。ガイ
ドピン２４，２５の先端部にはガイド球２４１，２５１
が形成されている。回転支持体２２には支持アーム２２
１が突設されており、支持アーム２２１には一対のガイ
ド孔２２２，２２３が形成されている。ガイド球２４
１，２５１はガイド孔２２２，２２３にスライド可能に
嵌入されている。
ていると共に、斜板２３が回転軸１８の軸線方向へスラ
イド可能かつ傾動可能に支持されている。回転軸１８
は、回転支持体２２の軸孔２２４及び斜板２３の軸孔２
３１に挿通されている。図２に示すように、斜板２３に
は一対のガイドピン２４，２５が止着されている。ガイ
ドピン２４，２５の先端部にはガイド球２４１，２５１
が形成されている。回転支持体２２には支持アーム２２
１が突設されており、支持アーム２２１には一対のガイ
ド孔２２２，２２３が形成されている。ガイド球２４
１，２５１はガイド孔２２２，２２３にスライド可能に
嵌入されている。
【００１８】斜板２３は、ガイド孔２２２，２２３と一
対のガイドピン２４，２５との連係により回転軸１８の
軸線方向へ傾動可能かつ回転軸１８と一体的に回転可能
である。斜板２３の傾動は、ガイド孔２２２，２２３と
ガイド球２４１，２５１とのスライドガイド関係、軸孔
２３１を介した回転軸１８のスライド支持作用により案
内される。ガイド孔２２２，２２３を備えた支持アーム
２２１と、ガイド球２４１，２４２を備えたガイドピン
２４，２５は、斜板２３を傾動可能に回転支持体２２に
連係させるヒンジ機構４２を構成する。
対のガイドピン２４，２５との連係により回転軸１８の
軸線方向へ傾動可能かつ回転軸１８と一体的に回転可能
である。斜板２３の傾動は、ガイド孔２２２，２２３と
ガイド球２４１，２５１とのスライドガイド関係、軸孔
２３１を介した回転軸１８のスライド支持作用により案
内される。ガイド孔２２２，２２３を備えた支持アーム
２２１と、ガイド球２４１，２４２を備えたガイドピン
２４，２５は、斜板２３を傾動可能に回転支持体２２に
連係させるヒンジ機構４２を構成する。
【００１９】カム体である斜板２３の最大傾角は、回転
支持体２２と斜板２３との当接によって規制される。図
１に実線で示す斜板２３の位置は、斜板傾角が最大とな
る位置である。斜板２３の最小傾角は、斜板２３と回転
軸１８上のサークリップ２６との当接によって規制され
る。図１に鎖線で示す斜板２３の位置は、斜板傾角が最
小となる位置である。
支持体２２と斜板２３との当接によって規制される。図
１に実線で示す斜板２３の位置は、斜板傾角が最大とな
る位置である。斜板２３の最小傾角は、斜板２３と回転
軸１８上のサークリップ２６との当接によって規制され
る。図１に鎖線で示す斜板２３の位置は、斜板傾角が最
小となる位置である。
【００２０】シリンダブロック１１には複数のシリンダ
ボア１１１（図３に示すように、本実施の形態では５
つ）が形成されている。回転軸１８の周りに配列された
シリンダボア１１１にはピストン２８が収容されてい
る。ピストン２８の首部２８１と斜板２３との間にはシ
ュー２７，２９が介在されている。回転軸１８と一体的
に回転する斜板２３の回転運動は、シュー２７，２９を
介してピストン２８の前後往復運動に変換され、ピスト
ン２８がシリンダボア１１１内を前後動する。
ボア１１１（図３に示すように、本実施の形態では５
つ）が形成されている。回転軸１８の周りに配列された
シリンダボア１１１にはピストン２８が収容されてい
る。ピストン２８の首部２８１と斜板２３との間にはシ
ュー２７，２９が介在されている。回転軸１８と一体的
に回転する斜板２３の回転運動は、シュー２７，２９を
介してピストン２８の前後往復運動に変換され、ピスト
ン２８がシリンダボア１１１内を前後動する。
【００２１】リヤハウジング１３内には吸入室１３１及
び吐出室１３２が区画形成されている。吸入圧領域とな
る吸入室１３１内の冷媒ガスは、ピストン２８の復動動
作（図１において右側から左側への移動）によりバルブ
プレート１４上の吸入ポート１４１から弁形成プレート
１５上の吸入弁１５１を押し退けてシリンダボア１１１
内へ流入する。シリンダボア１１１内へ流入した冷媒ガ
スは、ピストン２８の往動動作（図１において左側から
右側への移動）によりバルブプレート１４上の吐出ポー
ト１４２から弁形成プレート１６上の吐出弁１６１を押
し退けて吐出圧領域となる吐出室１３２へ吐出される。
吐出弁１６１は、リテーナ形成プレート１７上のリテー
ナ１７１に当接して開度規制される。
び吐出室１３２が区画形成されている。吸入圧領域とな
る吸入室１３１内の冷媒ガスは、ピストン２８の復動動
作（図１において右側から左側への移動）によりバルブ
プレート１４上の吸入ポート１４１から弁形成プレート
１５上の吸入弁１５１を押し退けてシリンダボア１１１
内へ流入する。シリンダボア１１１内へ流入した冷媒ガ
スは、ピストン２８の往動動作（図１において左側から
右側への移動）によりバルブプレート１４上の吐出ポー
ト１４２から弁形成プレート１６上の吐出弁１６１を押
し退けて吐出圧領域となる吐出室１３２へ吐出される。
吐出弁１６１は、リテーナ形成プレート１７上のリテー
ナ１７１に当接して開度規制される。
【００２２】回転支持体２２とフロントハウジング１２
の端壁１２２との間にはスラストベアリング３０が介在
されている。スラストベアリング３０は、一対のレース
３０１，３０２と、両レース３０１，３０２間に挟まれ
たコロ３０３とからなる。スラストベアリング３０のレ
ース３０１とフロントハウジング１２の端壁１２２との
間にはリング形状の防振合金製の防振板３１が介在され
ている。本実施の形態では、強磁性型のＦｅ−Ｃｒ−Ａ
ｌの防振合金が用いられている。防振体としての防振板
３１は、端壁１２２とレース３０１とに接合している。
の端壁１２２との間にはスラストベアリング３０が介在
されている。スラストベアリング３０は、一対のレース
３０１，３０２と、両レース３０１，３０２間に挟まれ
たコロ３０３とからなる。スラストベアリング３０のレ
ース３０１とフロントハウジング１２の端壁１２２との
間にはリング形状の防振合金製の防振板３１が介在され
ている。本実施の形態では、強磁性型のＦｅ−Ｃｒ−Ａ
ｌの防振合金が用いられている。防振体としての防振板
３１は、端壁１２２とレース３０１とに接合している。
【００２３】ピストン２８の往復動作に伴う圧縮反力
は、ピストン２８、シュー２９、斜板２３、ヒンジ機構
４２、回転支持体２２、スラストベアリング３０及び防
振板３１を介してフロントハウジング１２の端壁１２２
で受け止められる。ピストン２８、シュー２９、斜板２
３、ヒンジ機構４２、回転支持体２２、スラストベアリ
ング３０及び防振板３１は、圧縮反力をフロントハウジ
ング１２に伝達する圧縮反力伝達経路を構成する。
は、ピストン２８、シュー２９、斜板２３、ヒンジ機構
４２、回転支持体２２、スラストベアリング３０及び防
振板３１を介してフロントハウジング１２の端壁１２２
で受け止められる。ピストン２８、シュー２９、斜板２
３、ヒンジ機構４２、回転支持体２２、スラストベアリ
ング３０及び防振板３１は、圧縮反力をフロントハウジ
ング１２に伝達する圧縮反力伝達経路を構成する。
【００２４】吸入室１３１へ冷媒ガスを導入する吸入通
路３２と、吐出室１３２から冷媒ガスを排出する吐出通
路３３とは、外部冷媒回路３４で接続されている。外部
冷媒回路３４上には凝縮器３５、膨張弁３６及び蒸発器
３７が介在されている。吐出通路３３上には吐出開閉弁
３８が介在されている。
路３２と、吐出室１３２から冷媒ガスを排出する吐出通
路３３とは、外部冷媒回路３４で接続されている。外部
冷媒回路３４上には凝縮器３５、膨張弁３６及び蒸発器
３７が介在されている。吐出通路３３上には吐出開閉弁
３８が介在されている。
【００２５】吐出開閉弁３８の弁体３８１は、弁孔３３
１を閉じる方向へ圧縮ばね３８２によって付勢されてい
る。弁体３８１が図１に示す位置にあるときには、吐出
室１３２内の冷媒ガスが弁孔３３１、迂回路３３２、通
口３８３及び弁体３８１の筒内を経由して外部冷媒回路
３４へ流出する。弁体３８１が弁孔３３１を閉じている
ときには、吐出室１３２内の冷媒ガスが外部冷媒回路３
４へ流出することはない。
１を閉じる方向へ圧縮ばね３８２によって付勢されてい
る。弁体３８１が図１に示す位置にあるときには、吐出
室１３２内の冷媒ガスが弁孔３３１、迂回路３３２、通
口３８３及び弁体３８１の筒内を経由して外部冷媒回路
３４へ流出する。弁体３８１が弁孔３３１を閉じている
ときには、吐出室１３２内の冷媒ガスが外部冷媒回路３
４へ流出することはない。
【００２６】吐出室１３２と制御圧室１２１とは、圧力
供給通路３９によって接続されている。圧力供給通路３
９は、吐出室１３２内の冷媒を制御圧室１２１へ送る。
制御圧室１２１と吸入室１３１とは、放圧通路４０によ
って接続されている。制御圧室１２１内の冷媒は、放圧
通路４０を介して吸入室１３１へ流出する。圧力供給通
路３９上には電磁式の容量制御弁４１が介在されてい
る。容量制御弁４１は、供給される電流値に応じた吸入
圧をもたらす制御を行なう。
供給通路３９によって接続されている。圧力供給通路３
９は、吐出室１３２内の冷媒を制御圧室１２１へ送る。
制御圧室１２１と吸入室１３１とは、放圧通路４０によ
って接続されている。制御圧室１２１内の冷媒は、放圧
通路４０を介して吸入室１３１へ流出する。圧力供給通
路３９上には電磁式の容量制御弁４１が介在されてい
る。容量制御弁４１は、供給される電流値に応じた吸入
圧をもたらす制御を行なう。
【００２７】容量制御弁４１に対する供給電流値が高め
られると容量制御弁４１における弁開度が減少し、吐出
室１３２から制御圧室１２１への冷媒供給量が減る。制
御圧室１２１内の冷媒は放圧通路４０を介して吸入室１
３１へ流出しているため、制御圧室１２１内の圧力が下
がる。従って、斜板２３の傾角が増大して吐出容量が増
える。吐出容量の増大は吸入圧の低下をもたらす。供給
電流値が下げられると容量制御弁４１における弁開度が
増大し、吐出室１３２から制御圧室１２１への冷媒供給
量が増える。従って、制御圧室１２１内の圧力が上が
り、斜板２３の傾角が減少して吐出容量が減る。吐出容
量の減少は吸入圧の増加をもたらす。
られると容量制御弁４１における弁開度が減少し、吐出
室１３２から制御圧室１２１への冷媒供給量が減る。制
御圧室１２１内の冷媒は放圧通路４０を介して吸入室１
３１へ流出しているため、制御圧室１２１内の圧力が下
がる。従って、斜板２３の傾角が増大して吐出容量が増
える。吐出容量の増大は吸入圧の低下をもたらす。供給
電流値が下げられると容量制御弁４１における弁開度が
増大し、吐出室１３２から制御圧室１２１への冷媒供給
量が増える。従って、制御圧室１２１内の圧力が上が
り、斜板２３の傾角が減少して吐出容量が減る。吐出容
量の減少は吸入圧の増加をもたらす。
【００２８】容量制御弁４１に対する電流供給値が零に
なると容量制御弁４１における弁開度が最大となり、斜
板２３の傾角が最小となる。斜板傾角が最小状態におけ
る吐出圧は低く、このときの吐出通路３３における吐出
開閉弁３８の上流側の圧力が吐出開閉弁３８の下流側の
圧力と圧縮ばね３８２のばね力との和を下回るように圧
縮ばね３８２のばね力が設定してある。従って、斜板２
３の傾角が最小になったときには弁体３８１が弁孔３３
１を閉じ、外部冷媒回路３４における冷媒循環が停止す
る。この冷媒循環停止状態は熱負荷低減作用の停止状態
である。
なると容量制御弁４１における弁開度が最大となり、斜
板２３の傾角が最小となる。斜板傾角が最小状態におけ
る吐出圧は低く、このときの吐出通路３３における吐出
開閉弁３８の上流側の圧力が吐出開閉弁３８の下流側の
圧力と圧縮ばね３８２のばね力との和を下回るように圧
縮ばね３８２のばね力が設定してある。従って、斜板２
３の傾角が最小になったときには弁体３８１が弁孔３３
１を閉じ、外部冷媒回路３４における冷媒循環が停止す
る。この冷媒循環停止状態は熱負荷低減作用の停止状態
である。
【００２９】斜板２３の最小傾角は０°よりも僅かに大
きくしてある。斜板２３の最小傾角は０°ではないた
め、斜板傾角が最小の状態においてもシリンダボア１１
１から吐出室１３２への吐出は行われている。シリンダ
ボア１１１から吐出室１３２へ吐出された冷媒ガスは圧
力供給通路３９を通って制御圧室１２１へ流入する。制
御圧室１２１内の冷媒ガスは放圧通路４０を通って吸入
室１３１へ流出し、吸入室１３１内の冷媒ガスはシリン
ダボア１１１内へ吸入されて吐出室１３２へ吐出され
る。即ち、斜板傾角が最小状態では、吐出室１３２、圧
力供給通路３９、制御圧室１２１、放圧通路４０、吸入
室１３１、シリンダボア１１１を経由する循環通路が圧
縮機内にできている。そして、吐出室１３２、制御圧室
１２１及び吸入室１３１の間では圧力差が生じている。
従って、冷媒ガスが前記循環通路を循環し、冷媒ガスと
共に流動する潤滑油が圧縮機内を潤滑する。
きくしてある。斜板２３の最小傾角は０°ではないた
め、斜板傾角が最小の状態においてもシリンダボア１１
１から吐出室１３２への吐出は行われている。シリンダ
ボア１１１から吐出室１３２へ吐出された冷媒ガスは圧
力供給通路３９を通って制御圧室１２１へ流入する。制
御圧室１２１内の冷媒ガスは放圧通路４０を通って吸入
室１３１へ流出し、吸入室１３１内の冷媒ガスはシリン
ダボア１１１内へ吸入されて吐出室１３２へ吐出され
る。即ち、斜板傾角が最小状態では、吐出室１３２、圧
力供給通路３９、制御圧室１２１、放圧通路４０、吸入
室１３１、シリンダボア１１１を経由する循環通路が圧
縮機内にできている。そして、吐出室１３２、制御圧室
１２１及び吸入室１３１の間では圧力差が生じている。
従って、冷媒ガスが前記循環通路を循環し、冷媒ガスと
共に流動する潤滑油が圧縮機内を潤滑する。
【００３０】第１の実施の形態では以下の効果が得られ
る。 （１-1）ピストン２８の往復運動に伴う振動（即ち圧縮
仕事に伴う加振力）は、ピストン２８側から圧縮反力伝
達経路を伝ってフロントハウジング１２に伝達する。フ
ロントハウジング１２に波及する振動は、圧縮反力伝達
経路に介在された防振板３１に到達する。すると、防振
板３１はこの振動を吸収し、全体ハウジング１０の振動
が抑制される。防振合金は、内部の分子摩擦によって振
動エネルギーを熱に変換して振動を吸収する。防振合金
は、温度依存の小さい振動吸収特性を有し、高い減衰能
を持つ。強磁性型のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌの防振合金の減衰
能は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ製の一般鋼材の減衰能の１０倍
程度である。このような防振合金製の防振板３１の減衰
機能は、全体ハウジング１０の振動を抑制する上で大変
有効である。
る。 （１-1）ピストン２８の往復運動に伴う振動（即ち圧縮
仕事に伴う加振力）は、ピストン２８側から圧縮反力伝
達経路を伝ってフロントハウジング１２に伝達する。フ
ロントハウジング１２に波及する振動は、圧縮反力伝達
経路に介在された防振板３１に到達する。すると、防振
板３１はこの振動を吸収し、全体ハウジング１０の振動
が抑制される。防振合金は、内部の分子摩擦によって振
動エネルギーを熱に変換して振動を吸収する。防振合金
は、温度依存の小さい振動吸収特性を有し、高い減衰能
を持つ。強磁性型のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌの防振合金の減衰
能は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ製の一般鋼材の減衰能の１０倍
程度である。このような防振合金製の防振板３１の減衰
機能は、全体ハウジング１０の振動を抑制する上で大変
有効である。
【００３１】（１-2）防振合金製の防振板３１は、圧縮
機内の熱負荷及び加振力による劣化のおそれがなく、耐
久性に優れている。 （１-3）防振合金は、その使用場所に応じて形状を自由
に選択でき、形状自由度が大きい。
機内の熱負荷及び加振力による劣化のおそれがなく、耐
久性に優れている。 （１-3）防振合金は、その使用場所に応じて形状を自由
に選択でき、形状自由度が大きい。
【００３２】（１-4）フロントハウジング１２の端壁１
２２とスラストベアリング３０との間にある防振板３１
は、端壁１２２及びスラストベアリング３０のレース３
０１の両者に対して接合している。即ち、防振板３１
は、その接触対象である端壁１２２とレース３０１とに
対して摺接等の相対変位をしない。防振板３１をその接
触対象に対して相対変位させない構成は、防振板３１の
耐久性を一層高める。
２２とスラストベアリング３０との間にある防振板３１
は、端壁１２２及びスラストベアリング３０のレース３
０１の両者に対して接合している。即ち、防振板３１
は、その接触対象である端壁１２２とレース３０１とに
対して摺接等の相対変位をしない。防振板３１をその接
触対象に対して相対変位させない構成は、防振板３１の
耐久性を一層高める。
【００３３】（１-5）回転支持体２２とスラストベアリ
ング３０のレース３０２との間のクリアランス、ガイド
ピン２４，２５のガイド球２４１，２５１とガイド孔２
２２，２２３との間のクリアランス、回転軸１８の周面
と斜板２３の軸孔２３１との間のクリアランス等の箇所
において振動が発生する。スラストベアリング３０とフ
ロントハウジング１２との間に介在された防振板３１
は、ピストン２８からフロントハウジング１２に至る圧
縮反力伝達経路の最終位置である。即ち、前記したクリ
アランス箇所で発生した振動は、圧縮反力伝達経路を伝
って防振板３１に到達する。従って、フロントハウジン
グ１２とスラストベアリング３０との間は、全体ハウジ
ング１０の振動を抑制する上で最適な防振板３１の介在
箇所である。
ング３０のレース３０２との間のクリアランス、ガイド
ピン２４，２５のガイド球２４１，２５１とガイド孔２
２２，２２３との間のクリアランス、回転軸１８の周面
と斜板２３の軸孔２３１との間のクリアランス等の箇所
において振動が発生する。スラストベアリング３０とフ
ロントハウジング１２との間に介在された防振板３１
は、ピストン２８からフロントハウジング１２に至る圧
縮反力伝達経路の最終位置である。即ち、前記したクリ
アランス箇所で発生した振動は、圧縮反力伝達経路を伝
って防振板３１に到達する。従って、フロントハウジン
グ１２とスラストベアリング３０との間は、全体ハウジ
ング１０の振動を抑制する上で最適な防振板３１の介在
箇所である。
【００３４】（１-6）外部駆動源から電磁クラッチを介
して前記回転軸に駆動力を伝達するクラッチ付きのピス
トン式圧縮機では、全体ハウジングに装着される電磁ク
ラッチの重量が全体ハウジングの振動を抑制する。外部
駆動源としての車両エンジンＥから電磁クラッチを介す
ることなく回転軸１８に駆動力を伝達するクラッチレス
のピストン式圧縮機は、クラッチ付きのピストン式圧縮
機に比べて全体ハウジング１０が振動し易い。クラッチ
レスのピストン式圧縮機は、防振合金を用いて全体ハウ
ジング１０の振動を抑制しようとする本発明の適用対象
として好適である。
して前記回転軸に駆動力を伝達するクラッチ付きのピス
トン式圧縮機では、全体ハウジングに装着される電磁ク
ラッチの重量が全体ハウジングの振動を抑制する。外部
駆動源としての車両エンジンＥから電磁クラッチを介す
ることなく回転軸１８に駆動力を伝達するクラッチレス
のピストン式圧縮機は、クラッチ付きのピストン式圧縮
機に比べて全体ハウジング１０が振動し易い。クラッチ
レスのピストン式圧縮機は、防振合金を用いて全体ハウ
ジング１０の振動を抑制しようとする本発明の適用対象
として好適である。
【００３５】次に、図５の第２の実施の形態を説明す
る。第１の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が用い
てある。リング形状の防振合金製の防振板４３がスラス
トベアリング３０のレース３０２と回転支持体２２との
間に介在されている。防振体としての防振板４３は、回
転支持体２２からスラストベアリング３０へ波及する振
動を吸収する。
る。第１の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が用い
てある。リング形状の防振合金製の防振板４３がスラス
トベアリング３０のレース３０２と回転支持体２２との
間に介在されている。防振体としての防振板４３は、回
転支持体２２からスラストベアリング３０へ波及する振
動を吸収する。
【００３６】第２の実施の形態では、第１の実施の形態
における（１-1）〜（１-4）項及び（１-6）項と同じ効
果が得られる。本発明では、図６に示すように、ガイド
孔２２３（他方のガイド孔は図示略）とガイド球２５２
（他方のガイド球は図示略）との間に防振合金製の防振
筒４４を介在した第３の実施の形態も可能である。又、
図７に示すように、回転軸１８の周面と斜板２３の軸孔
２３１との間に防振合金製の防振筒４５を介在した第４
の実施の形態、図８に示すように、斜板２３と回転支持
体２２との間に防振合金製の防振板４６を介在した第５
の実施の形態も可能である。
における（１-1）〜（１-4）項及び（１-6）項と同じ効
果が得られる。本発明では、図６に示すように、ガイド
孔２２３（他方のガイド孔は図示略）とガイド球２５２
（他方のガイド球は図示略）との間に防振合金製の防振
筒４４を介在した第３の実施の形態も可能である。又、
図７に示すように、回転軸１８の周面と斜板２３の軸孔
２３１との間に防振合金製の防振筒４５を介在した第４
の実施の形態、図８に示すように、斜板２３と回転支持
体２２との間に防振合金製の防振板４６を介在した第５
の実施の形態も可能である。
【００３７】第３の実施の形態では、防振体としての防
振筒４４がガイド孔２２３に圧入されている。防振筒４
４とガイド球２５２との間の摺接時における両者間の相
対移動速度は小さく、防振筒４４の耐久性に悪影響を与
えるおそれは少ない。
振筒４４がガイド孔２２３に圧入されている。防振筒４
４とガイド球２５２との間の摺接時における両者間の相
対移動速度は小さく、防振筒４４の耐久性に悪影響を与
えるおそれは少ない。
【００３８】第４の実施の形態では、防振体としての防
振筒４５が回転軸１８に固定されている。防振筒４５と
回転軸１８との間の摺接時における両者間の相対移動速
度は小さく、防振筒４５の耐久性に悪影響を与えるおそ
れは少ない。
振筒４５が回転軸１８に固定されている。防振筒４５と
回転軸１８との間の摺接時における両者間の相対移動速
度は小さく、防振筒４５の耐久性に悪影響を与えるおそ
れは少ない。
【００３９】第５の実施の形態では、防振体としての防
振板４６は、回転支持体２２又は斜板２３に止着されて
いる。斜板傾角が最大のときには、ピストン２８の往復
動作に伴う圧縮反力は、斜板２３、防振板４６、回転支
持体２２及びスラストベアリング３０を経由してフロン
トハウジング１２に波及する。防振板４６は、斜板２３
からガイドピン２５を経由することなく回転支持体２２
へ伝わる振動を吸収する。
振板４６は、回転支持体２２又は斜板２３に止着されて
いる。斜板傾角が最大のときには、ピストン２８の往復
動作に伴う圧縮反力は、斜板２３、防振板４６、回転支
持体２２及びスラストベアリング３０を経由してフロン
トハウジング１２に波及する。防振板４６は、斜板２３
からガイドピン２５を経由することなく回転支持体２２
へ伝わる振動を吸収する。
【００４０】本発明では以下のような実施の形態も可能
である。 （１）ピストン２８の首部２８１とフロントハウジング
１２の周壁との間に防振合金製の防振体を介在するこ
と。
である。 （１）ピストン２８の首部２８１とフロントハウジング
１２の周壁との間に防振合金製の防振体を介在するこ
と。
【００４１】首部２８１は、ピストン２８がシリンダボ
ア１１１内で回転しないような形状に形成されている。
ピストン２８の往復動作に伴う圧縮反力は、首部２８１
を介してフロントハウジング１２の周壁に波及する。首
部２８１とフロントハウジング１２の周壁との間に介在
された防振体は、首部２８１を介してフロントハウジン
グ１２の周壁に伝わる振動を吸収する。防振体は、首部
２８１とフロントハウジング１２の周壁との少なくとも
一方に止着すればよい。
ア１１１内で回転しないような形状に形成されている。
ピストン２８の往復動作に伴う圧縮反力は、首部２８１
を介してフロントハウジング１２の周壁に波及する。首
部２８１とフロントハウジング１２の周壁との間に介在
された防振体は、首部２８１を介してフロントハウジン
グ１２の周壁に伝わる振動を吸収する。防振体は、首部
２８１とフロントハウジング１２の周壁との少なくとも
一方に止着すればよい。
【００４２】（２）回転支持体２２の軸孔２２４と回転
軸１８の周面との間に防振合金製の筒形状の防振体を介
在すること。この場合、筒形状の防振体は回転支持体２
２と回転軸１８との両者に止着される。
軸１８の周面との間に防振合金製の筒形状の防振体を介
在すること。この場合、筒形状の防振体は回転支持体２
２と回転軸１８との両者に止着される。
【００４３】ピストン２８の往復動作に伴う圧縮反力
は、斜板２３、回転軸１８、回転支持体２２及びスラス
トベアリング３０を介してフロントハウジング１２に波
及する。回転支持体２２の軸孔２２４と回転軸１８の周
面との間に介在された筒形状の防振体は、回転軸１８か
ら回転支持体２２に伝わる振動を吸収する。
は、斜板２３、回転軸１８、回転支持体２２及びスラス
トベアリング３０を介してフロントハウジング１２に波
及する。回転支持体２２の軸孔２２４と回転軸１８の周
面との間に介在された筒形状の防振体は、回転軸１８か
ら回転支持体２２に伝わる振動を吸収する。
【００４４】（３）ラジアルベアリング４７とフロント
ハウジング１２との間に防振合金製の筒形状の防振筒を
介在すること。ピストン２８の往復動作に伴う圧縮反力
は、斜板２３、回転軸１８及びラジアルベアリング４７
を介してフロントハウジング１２に波及する。ラジアル
ベアリング４７とフロントハウジング１２との間に介在
された筒形状の防振体は、回転軸１８からラジアルベア
リング４７を介してフロントハウジング１２に伝わる振
動を吸収する。
ハウジング１２との間に防振合金製の筒形状の防振筒を
介在すること。ピストン２８の往復動作に伴う圧縮反力
は、斜板２３、回転軸１８及びラジアルベアリング４７
を介してフロントハウジング１２に波及する。ラジアル
ベアリング４７とフロントハウジング１２との間に介在
された筒形状の防振体は、回転軸１８からラジアルベア
リング４７を介してフロントハウジング１２に伝わる振
動を吸収する。
【００４５】（４）ラジアルベアリング４８とシリンダ
ブロック１１との間に防振合金製の筒形状の防振体を介
在すること。ピストン２８の往復動作に伴う圧縮反力
は、斜板２３、回転軸１８及びラジアルベアリング４８
を介してシリンダブロック１１に波及する。ラジアルベ
アリング４８とシリンダブロック１１との間に介在され
た筒形状の防振体は、回転軸１８からラジアルベアリン
グ４７を介してシリンダブロック１１に伝わる振動を吸
収する。
ブロック１１との間に防振合金製の筒形状の防振体を介
在すること。ピストン２８の往復動作に伴う圧縮反力
は、斜板２３、回転軸１８及びラジアルベアリング４８
を介してシリンダブロック１１に波及する。ラジアルベ
アリング４８とシリンダブロック１１との間に介在され
た筒形状の防振体は、回転軸１８からラジアルベアリン
グ４７を介してシリンダブロック１１に伝わる振動を吸
収する。
【００４６】（５）Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｃ
ｒ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｎｉ、Ｆｅ−Ｃｒ等の強磁性型の防振
合金を用いること。 （６）複合型のＡｌ−Ｚｎ防振合金を用いること。
ｒ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｎｉ、Ｆｅ−Ｃｒ等の強磁性型の防振
合金を用いること。 （６）複合型のＡｌ−Ｚｎ防振合金を用いること。
【００４７】（７）Ｍｎ−Ｃｕ、Ｃｕ−Ｍｎ−Ａｌ等の
転移型の防振合金を用いること。 （８）Ｃｕ−Ｚｎ−Ａｌ、Ｃｕ−Ａｌ−Ｎｉ、Ｎｉ−Ｔ
ｉ等の双晶型の防振合金を用いること。
転移型の防振合金を用いること。 （８）Ｃｕ−Ｚｎ−Ａｌ、Ｃｕ−Ａｌ−Ｎｉ、Ｎｉ−Ｔ
ｉ等の双晶型の防振合金を用いること。
【００４８】（９）固定容量型のピストン式圧縮機に本
発明を適用すること。 前記した実施の形態から把握できる請求項記載以外の発
明について以下に記載する。
発明を適用すること。 前記した実施の形態から把握できる請求項記載以外の発
明について以下に記載する。
【００４９】〔１〕請求項３乃至請求項５のいずれか１
項において、前記防振体は、前記スラストベアリングと
前記回転支持体との間に介在されているピストン式圧縮
機における防振構造。
項において、前記防振体は、前記スラストベアリングと
前記回転支持体との間に介在されているピストン式圧縮
機における防振構造。
【００５０】〔２〕請求項５及び前記〔１〕のいずれか
１項において、前記ピストン式圧縮機は、外部駆動源か
らクラッチを介することなく前記回転軸に駆動力を伝達
し、前記回転軸の回転中かつ前記斜板の最小傾角状態に
おいて外部冷媒回路における冷媒循環を停止させるクラ
ッチレス圧縮機であるピストン式圧縮機における防振構
造。
１項において、前記ピストン式圧縮機は、外部駆動源か
らクラッチを介することなく前記回転軸に駆動力を伝達
し、前記回転軸の回転中かつ前記斜板の最小傾角状態に
おいて外部冷媒回路における冷媒循環を停止させるクラ
ッチレス圧縮機であるピストン式圧縮機における防振構
造。
【００５１】
【発明の効果】以上詳述したように本発明では、ピスト
ンの往復動作に伴う圧縮反力を全体ハウジングに伝達す
る圧縮反力伝達経路上に防振合金製の防振体を介在した
ので、温度に関係なく高い防振性能を得られ、しかも形
状の自由度が大きく、耐久性に優れた防振構造を構成し
得るという優れた効果を奏する。
ンの往復動作に伴う圧縮反力を全体ハウジングに伝達す
る圧縮反力伝達経路上に防振合金製の防振体を介在した
ので、温度に関係なく高い防振性能を得られ、しかも形
状の自由度が大きく、耐久性に優れた防振構造を構成し
得るという優れた効果を奏する。
【図１】第１の実施の形態を示す全体側断面図。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図。
【図３】図１のＢ−Ｂ線断面図。
【図４】要部拡大側断面図。
【図５】第２の実施の形態を示す要部拡大側断面図。
【図６】第３の実施の形態を示す要部拡大側断面図。
【図７】第４の実施の形態を示す要部側断面図。
【図８】第５の実施の形態を示す要部側断面図。
１０…全体ハウジング。１１…全体ハウジングを構成す
るシリンダブロック。１１１…シリンダボア。１２…全
体ハウジングを構成するフロントハウジング。１２１…
制御圧室。１３…全体ハウジングを構成するリヤハウジ
ング。１８…回転軸。２２…回転支持体。２３…カム体
としての斜板。２８…ピストン。３０…スラストベアリ
ング。３１，４６…防振体としての防振板。４２…ヒン
ジ機構。４３…防振板。４４，４５…防振体としての防
振筒。
るシリンダブロック。１１１…シリンダボア。１２…全
体ハウジングを構成するフロントハウジング。１２１…
制御圧室。１３…全体ハウジングを構成するリヤハウジ
ング。１８…回転軸。２２…回転支持体。２３…カム体
としての斜板。２８…ピストン。３０…スラストベアリ
ング。３１，４６…防振体としての防振板。４２…ヒン
ジ機構。４３…防振板。４４，４５…防振体としての防
振筒。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 森下 敦之
愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会
社豊田自動織機製作所内
(72)発明者 粥川 浩明
愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会
社豊田自動織機製作所内
Ｆターム(参考） 3H003 AA03 AC03 AD01 BB08 CA02
CD01
3H076 AA06 BB01 CC12 CC39 CC83
Claims (5)
- 【請求項１】全体ハウジング内に収容されたカム体の回
転をシリンダボア内のピストンの往復運動に変化し、前
記ピストンの往復運動によって前記シンリンダボア内に
ガスを吸入すると共に、前記シリンダボアからガスを吐
出し、前記ピストンの往復動作に伴う圧縮反力を前記全
体ハウジングで受け止めるようにしたピストン式圧縮機
において、 前記圧縮反力を前記全体ハウジングに伝達する圧縮反力
伝達経路上に防振合金製の防振体を介在したピストン式
圧縮機における防振構造。 - 【請求項２】前記防振体は、その接触対象に対して相対
変位しないように配置した請求項１に記載のピストン式
圧縮機における防振構造。 - 【請求項３】ピストン式圧縮機は、前記回転軸に止着さ
れた回転支持体と、前記カム体としての斜板を傾動可能
に前記回転支持体に連係させるヒンジ機構と、前記ヒン
ジ機構によって前記回転支持体に連係されると共に、前
記回転軸に対して傾角可変に制御圧室に収容された斜板
と、前記回転軸の周りに配列されると共に、前記斜板の
傾角に応じた往復動作を行なう複数のピストンとを備
え、前記制御圧室内の圧力を制御して前記斜板の傾角を
制御する可変容量型圧縮機であり、前記圧縮反力伝達経
路は、前記斜板と、前記ヒンジ機構と、前記回転支持体
と、前記回転支持体と前記全体ハウジングとの間に介在
されたスラストベアリングとによって構成される請求項
１及び請求項２のいずれか１項に記載のピストン式圧縮
機における防振構造。 - 【請求項４】前記防振体は、前記全体ハウジングと前記
スラストベアリングとの間に介在されている請求項３に
記載のピストン式圧縮機における防振構造。 - 【請求項５】前記ピストン式圧縮機は、外部駆動源から
クラッチを介することなく前記回転軸に駆動力を伝達す
るクラッチレス圧縮機である請求項３及び請求項４のい
ずれか１項に記載のピストン式圧縮機における防振構
造。
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