JP2002543035A - ガラスへの高四面体非晶質炭素コーティング - Google Patents
ガラスへの高四面体非晶質炭素コーティングInfo
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Abstract
Description
ダイヤモンドの特徴を有している炭素(DLC)のコーティングに関するもので
ある。特に、好適な実施例として、本発明は、コーティングされた物の耐水、及
び/又は腐食低減を目的とする、ソーダ(soda:ナトリウム化合物)含有性
のガラス基板への(例えば、ソーダ石灰石英ガラスへの)ダイヤモンドの特徴を
有している高四面体非晶質炭素コーティングに関するものである。イオンビーム
及びフィルターされた炭素カソードアーク蒸着は、コーティングに関する蒸着の
好ましい方法である。
でに挙げると、米国特許第5,214,008号がある。
スなどに使用されている。前記の特許’008号では、技術分野で知られている
ソーダ石灰石英ガラスの一形態につき開示されている。
ス内部に残留したり拡散した場合に生じる環境腐食に対して敏感である。このナ
トリウムは、ガラスの表面では、該ガラス表面で視認される汚れ、又は、しみ(
例えば、水酸化ナトリウムの汚れ)が生じるように水と反応してもよい。そのよ
うなガラスはまた、自動車の窓(例えば、バックライト、側窓、及び/又はフロ
ントガラス)として使用される場合を含み、多くの異なった環境において、その
ガラス表面に水を保持することに対しても敏感である。これらのガラスは、自動
車における窓ガラスの内表面の曇りや、その他の環境においても敏感である。
れ/腐食を防止し、かつ/又は最小限度に抑えることは、技術的にも必要である
ことは明らかである。また、窓基板への強固な保護コーティングを施すことも技
術的に必要である。その他、自動車における曇りに対し、コーティングされた物
の感受性を減少させるようなガラスコーティング、また、水、及び/又は汚れを
撥ね退けることができるような、コーティングされたガラス物が必要である。
備わることが知られている。例えば、米国特許第5,637,353号において
は、DLCはガラスに適用してもよいと述べられている。その特許’353号に
は、ガラスとDLCタイプのようなものとの間には結合問題があり、その結合間
には中間層が存在することが述べられている。しかしながら、その特許’353
号には、以下で明らかにされている、多くの実施例で用いられているDLCの高
四面体非晶質型については明らかにされていない。特許’353号でのDLCは
、その低密度(おそらく2.0g/cm3 以下)により、多くの例において、ガ
ラスの効果的な腐食低減材とは成り得ないであろう。更には、特許’353号で
のDLCは、本発明の、ある実施例における効果的な方法を用いずに蒸着されて
いる。
知られている。典型的にガラスが割れるために必要な応力は、水に曝される機会
が増えるにつれ減少する。その小さな割れ目に水が侵入してきた場合、割れ目の
先端にある原子間結合の破壊が生じる。このことは、ガラスを弱くする。水は、
数千回以上にも渡り、割れ目の根元あるいは先端部のガラスの構造を攻撃するこ
とにより、割れ目の成長割合を加速させることが可能である。ガラスの強度は、
ガラスを貫通する割れ目の成長により幾分コントロールされる。参考までに、テ
ィー.エー.ミカルスケ(T.A.Michalske)とブルース シー.バ
ンカー(Bruce C.Bunker)による(The Fracturin
g of Glass)で述べられているように、これらの割れ部における水は
、ガラスと反応して、より簡単に割れを生じさせてしまう。水分子は、ガラスの
割れ目の先端での、ケイ素−酸素結合と水分子内の水素−酸素結合がそれぞれ壊
れて、2つのシラン類(silanol groups)を形成するといった、
申し合わせたような化学反応を引き起こす。割れ目の長さは、一つの結合が破壊
されることによって増加し、それによってガラスが弱められていく。水との反応
は、約20の要因によって、ケイ素−酸素結合が壊されるために必要なエネルギ
ーを低下させ、そのような結合破壊は、ガラスの割れ目の成長を早める。
けるケイ素−酸素結合に到達するのを抑止する技術の必要性もある。
要性を満たすことが目的であり、また、ひとたび以下が開示されたならば、当事
者にとっても他の必要性が明らかとなるであろう。
を提供することである。(例えば、自動車のフロントガラス、自動車のバックラ
イト、自動車の側窓、建築物の窓)。
ティングされた物の腐食を、減少、若しくは最小化するためのシステム又は手法
を提供することにある。
LCコーティングが、HF、硝酸、水酸化ナトリウムのような酸から、ガラスを
保護する(そのコーティングは化学的に不活性であってもよい)。
されたガラス物を提供することである。
ができるような、コーティングされたガラス物を提供することである。
晶質炭素層のDLCコーティングを含んだガラス基板を提供することである。
コーティングは異なった密度や、異なったsp3 炭素−炭素結合の割合を有する
、異なった部分、あるいは層を含んでいる。sp2 に対するsp3 の炭素−炭素
結合の割合は、コーティングの異なった層や部分により異なっていてもよい。構
成が変化するそのようなコーティングは、基板の基礎を成すものに隣接して、コ
ーティングにおける応力を、DLCコーティングの境界部分/層において直ちに
減少させるように、蒸着過程で使われるイオンエネルギーを変化させることによ
り連続的に形成されてもよい。したがって、DLCコーティングはその点におい
て、一定の密度とsp3 炭素−炭素結合の割合を有する境界層や、高密度のより
高いsp3 炭素−炭素結合の割合を有する他の層を備えていてもよい。
の技術分野における必要性/目的を満たしている。
ーティングされたガラスの腐食、又は汚れを減らすために、ガラス基板へ提供さ
れるsp2 やsp3 炭素−炭素結合を含む非晶質炭素層;ここで、非晶質炭素層
はsp2 炭素−炭素結合よりも多くのsp3 炭素−炭素結合を有する。
よって、前記の技術分野における必要性を満たしている。
約0〜5%のAl2 O3 から構成されるソーダ含有性のガラス基板と、また、ガ
ラス基板に施される非結晶ダイヤモンドの特徴を有している炭素(DLC)コー
ティングであり、そのDLCコーティングは、少なくとも約35%のsp3 炭素
−炭素結合を備えており、少なくとも一つの高四面体非晶質層を含む。
ime silica float glass substrate)が挙げ
られる。また、好適な実施例として、全てのDLCコーティング、あるいはDL
Cコーティング内部の唯一の層のいずれかは、約2.4〜3.4g/cm3 の密
度を有する。最も好ましい密度は、約2.7〜3.0g/cm3 である。
70%のsp3 炭素−炭素結合を含むものが挙げられる。最も好ましいのは、少
なくとも約80%のsp3 炭素−炭素結合を備えているものである。
原子層、約20Å以下)、DLCコーティングの他の部分より低い密度であり、
それにより、DLCコーティングの最上面に固体潤滑部分ができる。炭素原子に
結合した層状のグラフェーネ(graphene)は、この薄い層の部分に提供
される。この薄い層の部分の摩擦係数は約0.1以下である。
であることである。好ましい温度は、約150℃以下である。最も好ましい温度
は、約60〜80℃である。このことにより、蒸着過程における黒鉛化を最小化
することができる。
供することにより、更に技術分野における上記の必要性を満たしてくれる。その
点において、基板は少なくとも一つのホウケイ酸塩ガラスおよびソーダ石灰石英
ガラス、プラスチックでできているものであり、またそれを含むものである。
照番号を付す。
ており、少なくとも一つのダイヤモンドの特徴を有するようにコーティングされ
た炭素(DLC)から成る保護被膜3は、ソーダ含有性のガラス基板1に直接供
給される。図1の実施例におけるDLCコーティング3は、高密度であり(例え
ば、2.4g/cm3 より大きい)水を撥ね除け、ソーダ含有性のガラス基板内
のソーダを閉じ込めるといった、少なくとも一つの高四面体非晶質炭素(ta−
C)層7を含んでいる。コーティング3は、更に少なくとも一つの基板1に直接
隣接した境界層8を含んでいる。ここで層8は、ta−C層7よりも低密度であ
り、sp3 炭素−炭素結合の割合も低い。このように、層8は、層7とは異なる
が、以下に述べるように、境界層8は少なくとも約2.4g/cm3 の密度を有
するta−Cとして適していてもよいし、あるいは、不適であってもよい。ある
実施例において、コーティング3は、複数のta−C層7、及び/又は複数の層
8を含むことが明らかである。コーティングの層7と8は、本発明の異なった実
施例における、連続あるいは不連続の蒸着過程において形成されてもよい。
を示しており、少なくとも一つのDLCコーティング3は、基板1へ提供される
。図2の実施例では、実質上、全てのDLCコーティング3は高四面体非晶質炭
素(ta−C)から構成され、層7に類似しており、少なくとも約2.4g/c
m3 の密度を有し、高い割合(例えば、少なくとも約35%、より好ましいのは
少なくとも約70%、最も好ましいのは約80%)のsp3 炭素−炭素結合を備
えている。換言すれば、図1の実施例によるta−C層7は、図2の実施例にお
けるDLCコーティング3全体を形成している。図2の実施例におけるDLCコ
ーティング3は、同じ密度、及び/又はコーティング3の全厚にわたり、sp3 炭素−炭素結合の割合が同じであってもよいし同じでなくてもよいが、これらの
パラメータは、コーティング3の蒸着過程を通して使用されるイオンエネルギー
を変化させることによって、図1、図2の実施例における層3、7、及び8を通
して変化してもよい。
が、基板1とDLCコーティング3との間に提供される(すなわち、図1、又は
図2の実施例におけるDLCコーティング)。しかしながら、DLCコーティン
グ3は、図3の実施例における基板1上にあり、コーティング3のta−C部分
7と一緒になっている。したがって、ここでの用語の“〜上”(on)は、基板
1がDLCコーティング3、又は、それのいずれかの層(例えば、7、8)を支
えているという意味であり、他の層5がその間に備えられているか否かには関わ
らない。したがって、保護コーティング3は、図1、図2に示されるような基板
1に直接提供されてもよいし、又は図3に示されるように、その層の間に、ロウ
−イー、又は他のコーティング5を挟んで基板1に提供されてもよい。図3に示
されている位置の代わりに、コーティング5を、コーティング3(図1、又は図
2の実施例の)がコ−ティング5と基板1との間に位置するように、DLCコー
ティング3の上面に備えられてもよい。他の実施例においても、DLCコーティ
ング3はロウ−イーコーティング5の両側に施してもよい。
5として用いることが可能である典型的なコーティング(これらのコーティング
の全て、またはある部分において)が、米国特許第5,837,108、5,8
00,933、5,770,321、5,557,462、5,514,476
、5,425,861、5,344,718、5,376,455、5,298
,048、5,242,560、5,229,194、5,188,887、及
び4,960,645号に図示、かつ/又は述べられている。それら米国特許番
号は、参考までに記載している。単純なケイ酸、及び/又はシリコン ニトライ
ド(Silicon nitride)コーティングは、コーティング5として
用いてもよい。
を有している炭素(DLC)の特別な形状をしており、少なくとも約35%のs
p3 炭素−炭素結合(すなわち、このことが高四面体である)を含んでいる。本
発明のある実施例において、ta−C層7は、層中における全SP結合の、少な
くとも約35%のsp3 炭素−炭素結合を有する。更に好ましいのは、少なくと
も約70%の、最も好ましいのは、層7の密度とその結合強さとを増加させるよ
うな、少なくとも約80%のSP3 炭素−炭素結合を有するものである。総sp 3 結合は、ラマン フィンガー−プリンティング(Raman finger−
printing)、及び/又は電子エネルギー損失分光法を用いて測定するこ
とができる。高い総sp3 結合は、層の密度を増加し、コーティング物表面への
ナトリウム化合物の拡散を防ぐことを可能にしてくれる。
ta−C層7は図1の実施例におけるDLCコーティング3の一部分だけを形成
する。これは、図1の実施例における、境界における非晶質炭素層8の密度が、
約2.4g/cm3 より小さくなる、かつ/又はsp3 炭素−炭素結合が35%
より小さくなることが時々生じることによるものである。しかしながら、前記の
ように、DLCコーティング3は、図1、又は図2の実施例のそれぞれにおける
基板1に直接に隣接している境界層を備えていることは明らかであり、図2の実
施例における境界層は少なくとも約2.4g/cm3 、及び少なくとも約35%
のsp3 (より好ましいのは、少なくとも約70%、最も好ましいのは、少なく
とも約80%)炭素−炭素結合を有するという違いが存在する。したがって、こ
こにおける層7とは、図2の実施例におけるDLCコーティング3と同様に、図
1の実施例に示されているような層7との両方を指す。
p2 、及び/又はsp3 炭素−炭素結合は、ガラス基板の表面(例えば、上面)
における裂け目、又は割れ目に供給される、又は、コーティング3を基板1に強
く結合させるようにするため、基板1自体のガラス表面、又は成長していくDL
Cの表面を貫通してもよい。基板1の表面への炭素原子のサブインプランテーシ
ョン(subimplantation)は、コーティング3が基板1に強く結
合することを可能にする。
けるC−C結合(すなわち、炭素とダイヤモンドの特徴を有している炭素との結
合)、コーティング3における典型的なsp2 C−C結合である図4、及び典型
的なspである図5を示している。
密度)ta−C層7を提供することにより、基板から出ようとするソーダの総量
、又は基板若しくはコーティング物の表面に到達することが減少する(すなわち
、ta−Cは基板からのナトリウムの拡散を制限する)。したがって、ソーダと
、水、又は物の表面における他の材料との反応を減少させてくれる。最終結果と
して、その基板へのta−C層7の提供により、長い時間をかけて形成されるガ
ラス物の汚れ、及び/又は腐食が低減される。多くのsp3 炭素−炭素結合は、
層7の密度を増加させ、またその層は、水を撥ね除けたり、ソーダ含有性のガラ
スからの、ソーダの拡散を最小化することを可能にする。
3との間における結合面の応力を減少させる。また、コーティング3が物の表面
に位置するとき、物の固体潤滑面を提供する。コーティング3、及び/又は層7
は、コーティング3の中央領域より密度が低い層上面の部分(例えば、上層3Å
〜15Å)を含んでも良く、そのことにより基板から最も遠いコーティング3の
上面における固体潤滑材を提供することができる。Ta−C層7はまた、基板1
の中に侵入してくる水/湿気を防止する。コーティング3、及びta−C層7は
、ガラス基板1の反対側に、連続的に、いずれの小さい穴、又は隙間の無い良好
な状態で形成/蒸着される。
炭素原子が、図8に示されているような、ガラス表面にある割れ目を貫通するこ
とが可能となるような、イオンエネルギーのあるところで蒸着される。小さいサ
イズの炭素原子と利用されるイオンエネルギーとにより、実在する水が割れ目の
先端に達することが防止される。このことにより、水に露出されることによって
引き起こされる、割れ目の先端におけるケイ素−酸素結合の破壊を遅らせたり、
及び/又は破壊を停止することによって、長期間ガラスを強化する。
まな環境で水を撥ね除けることができる、コーティングされた窓(例えば、バッ
クライト、フロントガラスのような自動車の窓、又は商用、及び住居の窓);(
ii)曇りを防ぐための、耐霧用のコーティングされた物;(iii)強化コー
ティングされた窓;(iv)耐磨耗コ−ティングされた窓;(v)汚れを撥ね除
けることができるコーティングされた物;(vi)表面の、視認される腐食に対
する感受性を低減するようなコーティングされたガラス物。例えば、自動車の窓
という実施例において、環境に曝された基板1の外表面は、図1〜3の実施例の
いずれかにしたがって、コーティング3でコーティングされている、耐霧用の自
動車の実施例では、自動車窓の基板1の表面は図1〜3の実施例のいずれかに従
って、コーティング3でコーティングされていてもよい。
または透過率である。好ましいのは、少なくとも可視光線の約80%、更に最も
好ましいのは、少なくとも約90%の透明度である。
は、約30〜3,000Åの厚さであってもよく、最も好ましいのは、約50〜
300Åの厚さである。ガラス基板1に関して、約1.5〜5.0mmの厚さで
あり、好ましくは約2.3〜4.8mmの厚さであり、最も好ましいのは約3.
7〜4.8mmの厚さである。ある実施例におけるTa−C層7は、少なくとも
約2.4g/cm3 の密度であり、更に好ましいのは約2.4〜3.4g/cm 3 であり、最も好ましいのは、約2.7〜3.0g/cm3 である。
がって、ta−C層7はコーティングされた物の表面に到達し、汚れ/腐食を引
き起こす可能性があるソーダの総量を最小化する。ある実施例では、基板1は、
重量%で約60〜80%のSiO2 、約10〜20%のNa2 O、約0〜16%
のCaO、約0〜10%のK2 O、約0〜10%のMgO、及び約0〜5%のA
l2 O 3を含む。他のある実施例においては、基板1は、重量%で約66〜75
%のSiO2 、約10〜20%のNa2 O、約5〜15%のCaO、約0〜5%
のMgO、約0〜5%のAl2 O 3、及び約0〜5%のK2 Oを含む、ソーダ石
灰石英ガラスであってもよい。最も好ましいのは、基板1が、重量%で約70〜
74%のSiO2 、約12〜16%のNa2 O、約7〜12%のCaO、約3.
5〜4.5%のMgO、約0〜2.0%のAl2 O 3、約0〜5%のK2 O、及
び約0.08〜0.15%の酸化鉄を含むソーダ石灰石英ガラスである。前記実
施例のいずれかによれば、ソーダ石灰石英ガラスは、約150〜160lb/f
t3 (約2402.8〜2563.0kg/m3 )(好ましいのは約156lb
/ft3 (約2498.9kg/m3 ))であり、約6,500〜7,500p
si(約44.8〜51.7MPa)(好ましいのは約7,000psi(約4
8.3MPa))の平均短時間曲げ応力を有し、約0.20Btu/lb・°F
(約1.82J/kg・K)の比熱(0〜100℃)を有し、約1,330〜1
,345°F(約721.1〜729.4℃)の軟化点(softening
point)を有し、約0.52〜0.57Btu/hr・ft・°F(約0.
90〜0.99W/m・K)の熱伝導率を有し、約4.7×10-6〜5.0×1
0-6°F(約−17.77777517〜−17.77777500℃)の線形
拡大係数(350℃に対する室温)を有する。ある実施例では、米国特許第5,
214,008号、又は米国特許第5,877,103号において開示された、
いずれかのガラスは、基板1として使用してもよい、なお、これらの米国特許そ
れぞれは参照のために引用した。ミシガン州、アウバーンヒルズに所在する、ガ
ーディアン工業株式会社、(Auburn Hills、Michigan)か
ら購入できるソーダ石灰石英ガラスは、基板1として使用してもよい。
に提供されるならば、それは緑、青、又は灰色でもよい。
透明なプラスチックでもよく、あるホウケイ酸塩ガラスの実施例では、基板1は
約75〜85%のSiO2 、約0〜5%のNa2 O、約0〜4%のAl2 O 3、
約0〜5%のK2 O、約8〜15%のB2 O3 、及び約0〜5%のLi2 Oを含
んでもよい。
ガラス基板のいずれかを含む自動車の窓(例えば、フロントガラス、又は側窓)
は、基板1を製作するために結合してもよい。その基板1は、そのような窓の片
側、又は両側に提供された図1〜3の実施例のいずれかにおけるコーティング3
を備えている。他の実施例では、自動車の窓に使用する目的のプラスチックシー
トに対して、層状に張り合わされたソーダ石灰石英ガラスのシートから成る基板
1を備えていてもよい。そして、図1〜3の実施例のいずれかにおける、プラス
チックに結合されたその基板の内側においてコーティング3を有する。その他の
実施例では、窓への使用(例えば、自動車のフロントガラス、住居の窓、商用窓
、自動車の側窓、自動車のバックライト、又は後部窓)又は他の同様な環境にお
いて、基板1は、前記で述べたように、互いに層を成したガラス材料のどれにお
いても、第1の又は第2のガラスシートを含む。ある実施例において、コーティ
ング3、及び/又はta−C層7は約30〜80GPa(最も好ましいのは約4
0〜75GPa)の平均硬度、並びに約1.8〜2.2eVのバンドギャップ(
bandgap)を備えていてもよい。そこでのコーティング3、及び/又は層
7、8の硬度と密度とを、蒸着装置のイオンエネルギー又は以下に述べる過程を
変更することにより調整してもよいことは、明らかである。
もDLCコーティング3でコーティングされる場合、結果としてのコーティング
物はある実施例における次のような特徴を有する:約60%(好ましいのは、7
0%以上)以上の可視光伝達(I11.A)、約38%以下のUV(ultra
violet:紫外線の)伝達、約45%以下の全太陽光伝達、及び約35%以
下(好ましいのは25%以下、また最も好ましいのは21%以下)のIR(in
frared:赤外線の)。ここで、参考までに紹介すると、可視光、全太陽光
、UV、及びIRの伝達率を測定する技術は、特許第’008号と同様、米国特
許第5,800,933号に開示されている。
有している炭素(DLC)、及び特別な四面体非晶質炭素(ta−C)型状7は
、以降詳細に述べる。ここでの図に示されている全てのDLC3は、非晶質であ
る。Ta−C7は非晶質であり、依然として実質的にC−C四面体(sp3 −型
)結合を有し、これゆえに、少なくとも約35%のsp3 炭素−炭素結合(好ま
しいのは少なくとも70%、更に最も好ましいのは、少なくとも約80%のSP 3 炭素−炭素結合を有するものである)を有するので、四面体非晶質炭素(ta
−C)〔又は高ta−C〕と名付けられている。ダイヤモンドの特徴を有してい
る結合は、このta−C材に、高硬度、高密度、及び化学的不活性というような
、ダイヤモンドに近い光沢の物性を与える。しかしながら、ta−Cもまた、s
p2 炭素−炭素の三角形結合及びその光学的、電気的な特性は、おおよそこの結
合構成物によって決定されるということを含む。ta−C層におけるsp2 結合
の一部分、及びここでの密度は、例えば、コーティング3、及び/又は層7、8
の蒸着の期間に使われる炭素イオンエネルギーによるものである。与えられたD
LCコーティングの特徴は、コーティング、つまり層7、8でのsp3 とsp2 結合の一部分の機能である。ここにおいて議論されているSP3 結合は、結果と
して高密度コーティング3、及び/又は7となるようなSP3 炭素−炭素結合で
あり、高い密度を与えることができないsp3 炭素−水素結合ではない。
形状を有するための炭素原子、又は直線的な重合の様な形状の中にあるsp混合
されたHの量(約4%まで)を有する。換言すれば、炭素−炭素、炭素−水素、
及び水素−水素など全て相関をもち、ある実施例での層7の平均的な構造に貢献
する。
free)のとき、炭素−炭素結合は局所構造と見なされる。Ta−C膜は、
sp2 又は黒鉛結合(graphic bonding)の一部分を有している
。層の密度、強さ、応力などと同様に、三面体(sp2 )や四面体炭素原子の空
間的な分布により、ガラスに対する層3の結合力を決定することが可能となる。
四面体非晶質炭素(ta−C)、及びその水素化された形状であるta−C:H
(それは約10%、又はそれ位だけのHを含む)は、高い割合の炭素−炭素(C
−C)sp3 結合をもち、更に図1の実施例における層7、図2の実施例のコー
ティング3、及び図3におけるこれらのどちらかが使用されている。このタイヤ
モンドの特徴を有している結合は、低密度、及び/又は黒鉛型sp2 及び重合の
sp炭素−炭素、又は炭素−水素結合の、より大きな比率を有するDLCと呼ば
れるその他の形状により、無比のta−C7特性を与える。
約2.4g/cm3 )、高硬度、高ヤング率(700〜800)を有する。
説明する。
2との実施例それぞれにおける、イオンビームを利用した酸素ガスによる方法で
清浄されることが好ましい。酸素ガスは約28〜40amuの原子量(最も好ま
しいのは、約32amu)を有するため、物理的に酸素ガスは表面を清浄する。
基板1は、例えば、ta−C、又は他のDLC材の実際の蒸着前における、基板
のスパッタ−洗浄によって清浄されてもよい。本清浄は、酸素、及び/又は炭素
原子を利用してもよく、約800〜1,200eV(最も好ましいのは1,00
0eV)のイオンエネルギーでも可能である。
用いる実施例において、炭素イオンは、イオンからの炭素が基板1に蒸着される
ような、基板1の方に向かうプラズマからの流れを形成するようにエネルギーが
与えられてもよい。ガス層からのイオンビームは、C+、CH+、C2 H、及び
/又はC2 H2 +イオン(すなわち、炭素又は炭素ベースの活性体)のビームを
生み出す。好ましいことに、アセチレンの供給原料ガス(C2 H2 )は、重合を
防止したり、あるいは最小化するために、またそのイオンが、基板1の表面を貫
通し、その中にサブインプラント(subimplant)されるようにするた
めの、適当なエネルギーを得るために用いられている。それにより、コーティン
グ3の原子が、幾つかの原子層からなる基板1の表面と混合されるようになる。
例における層7)は、高密度のsp3 炭素−炭素結合が、DLC層の中に形成さ
れるようにするために、単位炭素原子あたり約100〜200eVであってもよ
い。好ましいのは、約100〜150eVである。そのイオンは、sp3 炭素−
炭素結合の構成を促進するような、前記エネルギーを有したまま基板に衝突する
。活発な炭素イオンの衝突エネルギーは、望ましい格子構造の構成を促進する範
囲内でもよく、コーティング3の境界部分における、そのような結合(例えば、
図1の実施例における層8)は、明らかに、少なくとも一部分は、図7に示され
ているような基板の中へのサブインプランテーションによって形成される。その
流れは、ほぼ均一な重量をもつイオンで任意に構成されており、衝突エネルギー
はほぼ均一である。実質的には、成長膜の表面、及び/又は基板1に衝突する活
発なイオンは、成長膜、及び/又は基板1を高密度化させる。コーティング3、
特に層7は、小さな穴が無いことが好ましく、これにより、水の反発作用やソー
ダの拡散抑制を申し分なく達成することができる。したがって、その炭素−炭素
sp3 結合は、基板1に到達する前に、又は基板のta−Cの成長の前に、イオ
ンエネルギーの予め決められた範囲を有するとにより、好ましく形成されている
。図1と図2との実施例における、ta−C層7構成に係わる最適のイオンエネ
ルギーの窓は、単位炭素原子あたり約100〜200eVである(好ましいのは
、約100〜150eVであり、さらに最も好ましいのは、約100〜140e
Vである)。これらのエネルギーにおいて、膜7(すなわち、図1と図2との実
施例における層3)は、ダイヤモンドに匹敵する。しかしながら、100〜15
0eVでの蒸着時に、ta−C内で圧縮応力が発生する。そのような応力は、1
0GPa位の高さに達し、潜在的に多くの基板からの層剥離を引き起こす可能性
がある。これらの応力は、蒸着過程において約200〜1,000eVのエネル
ギー範囲にイオンエネルギーを増加することによって制御、及び減少されること
が明らかとなった。プラズマイオンビーム源は、ここで利用されている広範囲の
蒸着に関する工業過程での、異なる範囲内においてイオンエネルギーが制御され
ることを可能にした。非晶質炭素内でのその圧縮応力は、200〜1,000e
Vという高いイオンエネルギー範囲で顕著に減少する。
高い応力は好ましくない。よって、例えば、コーティング3の最初の1〜40%
厚さ8(好ましいのは、最初の1〜20%厚さであり、更に最も好ましいのは、
最初の5〜10%厚さである)では、約200〜1,000eV(好ましいのは
約400〜500eV)の高い耐応力エネルギーレベルを用いて基板1に蒸着さ
れる。そして、コーティング3の残りの部分ta−C層7を成長させるために、
コーティング3の初期境界部8が成長した後、イオン蒸着過程でのイオンエネル
ギーは、(蒸着している間、素早く、あるいは徐々に)約100〜200eV(
好ましいのは約100〜150eVである)に減少する。
仮定する。コーティング3の最初の10Åの層8(すなわち、境界部8)は、基
板1の表面に接触するコーティング3の層8が、コーティング3の残りの部分7
と相対的な圧縮応力を減少する。約400〜500eVのイオンエネルギーを用
いて蒸着されてもよい。コーティング3の境界部8は、ガラスの表面に混合され
るようにするために、少なくとも一部分は基板1の中にサブインプラントされる
。ある実施例においては、Cイオンのみが、主にSiCとなる段階的な構成境界
面である、境界層8の蒸着に使用される。基板1とコーティング3との間の、こ
の境界層8は、コーティング3の基板1への接着力を改善し、徐々に構成が変化
することによって、境界域における歪みを狭く集中させる代わりに、分散する。
DLCコーティング3の層8は、異なった実施例における、少なくとも約2.4
g/cm3 の密度であってもよいし、そうでなくてもよい。また、異なった実施
例における、少なくとも約35%、70%、又は80%のsp3 炭素−炭素結合
を備えていてもよいし、備えていなくてもよい。コーティング3の最初の10Å
(すなわち、層8)が蒸着された後、イオンエネルギーは、コーティング3の残
り(ta−C、又はta−C:Hのどちらでもよい)7に関して、徐々に、ある
いは急に100〜150eVに減少する。これにより層7が、高密度であり、ま
た層8よりも高いsp3 炭素−炭素結合の割合を有するようになる。
整のため、図1〜3のta−Cコーティング3は、ここでの異なった領域におけ
る異なった密度とsp3 炭素−炭素結合の割合とを備えている。しかしながら、
少なくとも、コーティング3の一部分は、少なくとも約2.4g/cm3 の密度
であり、また少なくとも約35%のSP3 を有する、高四面体ta−C層7であ
る。高四面体ta−C部分は、図1における基板1から最も離れた部分であって
もよいし、コーティング3の任意の他の領域であってもよい。同様に、コーティ
ング3において、sp3 炭素−炭素結合の割合が低い部分は、基板1に直ちに隣
接する部分であることが好ましい(例えば、境界層8)。
、又は、その代わりの蒸着過程の期間、供給原料ガスとして使用してもよい。
あるいは極少の割れ目が存在することは明らかである。特に、水がその割れ目に
しみ出てきて、その割れ目の更なる結合を破壊したとき、これらの割れ目は、そ
の大きさの度合いによってガラスを弱めることが可能である。したがって、本発
明の他の利点は、ある実施例において、非晶質炭素原子、及び/又は層7あるい
は層8の網状組織は、小サイズの炭素原子(例えば、約100pm半径以下の原
子、より好ましいのは約80pm以下、更にもっと好ましいのは約76.7pm
)であるため、及び、200〜1,000eV(好ましいのは約400〜500
eVであるのイオンエネルギー)であるため、及び運動量のため、これらの小さ
な割れ目を満たして、又は割れ目の中に集まっている。このことは、ガラスの機
械的強度を強めてくれる。図8に示されている、ガラス表面のナノ(nano)
サイズの割れ目は、時々、約0.4nmから1nmの幅になる。これらのナノサ
イズの割れ目において、その不活性な特質と炭素原子とのサイズにより、水が、
割れ目の先端14での結合を攻撃したり、またガラスを弱めることを防ぐであろ
う。その炭素原子は、それらのサイズとエネルギーとにより、これらの割れ目の
先端14の近くの位置への経路をつくる。これらの割れ目の先端14は、一般的
に、ガラス基板の表面から下に約0.5〜50nmに存在する。層7、及び/又
は層8の最上面は、割れ目の上の約1.0nm以下の範囲において、滑らか、か
つ/又はほぼ平坦のままである。
発明の理解の助けとなる。
た構造を造る能力がある。炭素原子の6電子のうちの2つの電子は、エルエス
コア(ls core)に存在しており、これゆえに、結合に関係していない。
一方、2sと2pの残りの4つの電子は、隣接した原子と化学結合している。炭
素原子の1つの2s又は3つの2p電子軌道は、3つの異なった方法で、混種を
形成することができる。このことは、炭素が幾つかの同素体として存在すること
を可能にする。事実上、3つの同素の結晶相が存在する。つまり、ダイヤモンド
、黒鉛、及びフラーレン(fulleren)並びに、非結晶形態のプレソラ(
plethora)である。
の結合原子全てがσ結合を形成している。ダイヤモンドにおける空間格子を、図
4に示しているが、それぞれの炭素原子は、4つの他の炭素原子と、長さ0.1
54nm、結合角109°53”で、四面体となるように結合している。そのよ
うな結合の強さは、ダイヤモンドが、ダイヤモンド独特の物理特性:高原子密度
、透明度、極度の硬度、非常に高い熱伝導率、及び非常に高い電気抵抗(1016 ohm−cm)を与えるマクロ分子(完全に電子対を共有する結合)であるとい
う事実と対をなしている。
2s、2px 及び2py 軌道は、σ結合、及びsp2 軌道平面に垂直なp−ty
pe II軌道2pz を形成する、3つの共通平面sp2 軌道を与えるという方
法で、混種を形成している。黒鉛は、0.34nmの距離で互いに分離された六
角形の層から成る。一つの炭素原子は、六角形の平面内にある、0.142nm
の長さのσ結合によって残りの3つの炭素原子に結合されている。これらの平面
は、なぜ黒鉛が、sp2 平面に沿って柔らかいのかを説明することができるよう
な弱いファンデルワールス結合によって結びついている。
いて全て炭素でできている、フラーレンと呼ばれる閉じ込められた駕籠状(cl
osed−cage)の分子の一員として知られている。それぞれのフラーレン
Cn は、12個の五角形の輪と、m六角形(m=(n−20)/2(オイラーの
定理を満足する))の輪から構成される。σ結合は、大きな歪みを有し、分子が
硬直したフラーレンによって包まれている。
準安定な状態における炭素の種類が存在する。材料特性は、異なる蒸着技術を使
用した場合、又は単独の技術において蒸着パラメータを変化させた場合に変化す
る。この突出した材料の範疇において、我々は、ある好適な実施例における90
%までの炭素−炭素sp3 結合を有する、最もダイヤモンドに似ているta−C
(例えば、層7)を有し、そして、炭素の熱の蒸発によって生成される、一方で
のa−c(非晶質炭素)は、95%の黒鉛結合がいたるところに存在している。
この点を鑑み、これら2つの材料は、炭素の非結晶形態の固有の多様性を反映し
ている。
において、原子の振動に関する一組の平衡位置が存在する。非晶質材料における
原子は、2番目に近い隣との距離を超える程度のオーダを、有しないほどの3次
元的なネットワークに、しばしば拡張される。
は割合(%)は、例えば、真空アーク蒸着技術あるいは、特許’477号におい
て使用されている技術、あるいは上記で述べた蒸着技術であるが、付随したC+ イオンのエネルギーを変化させることによって制御されることが可能である。事
実上、準安定で存在する蒸着された膜は、高い圧縮応力下にある。sp2 混成軌
道をもつ炭素原子は、一団となってsp3 マトリックスに埋め込まれる。後者の
結合の程度により、ダイヤモンドの特徴を有している物理特性をta−Cに与え
る。sp2 混成軌道を有する原子の一部分は、sp2 混成軌道を有する炭素原子
が集団化する程度を決定する。歪み除去機構に見られるように、II及びII* 状態が、膜の電子的、光学的特性を制御できる程度にまで集団化する度合いは、
正規の状態から移るようになる。高密度状態においては、II帯は、伝導と原子
値可動帯の端(valence mobility band−edges)を
形成するように、σ状態を溶け込ませる。低密度の末尾状態においては、擬似の
隙間に与えられ、局所に制限される。四面体非晶質炭素(ta−C)という用語
は、この高四面体材料と、大部分がsp2 型の炭素−炭素の相関のある、他のダ
イヤモンドの特徴を有している炭素とを区別するために用いられている。
化過程で生じると信じられている。もし、更にsp3 の密度が高くなり、更にs
p2 の密度が低くなれば、炭素原子の混成化は、局所の密度に調整されると予期
されている。もし、付随したイオンが、第1の原子層を貫通し、隙間の表面下の
位置に入り込むならば、上記のことが起こることが可能である。そこで、最適な
混成軌道化が採用されるように、局所での結合は、この原子の周りとその近隣に
再形成される。高エネルギーイオンは、原則として、基板の表面層、又は成長し
ているDLCを貫通することができ、sp3 結合を強めるような深層の密度を増
加させる。貫通閾値より低いエネルギーのイオンは、a−cを結合させるsp2 を形成する表面に付加だけをする。
可能である。例えば、自動車の窓、自動車の後部窓、自動車の側窓、建築物のガ
ラス、IGガラスユニット、住居、又は商業用の窓といった状況で使用される。
備えられてもよい。層12(例えば、図8参照)は、約300〜10,000Å
の厚さにプラズマを吹き付けることにより適用されてもよい。WS2 層12は、
ある実施例では、取り除くことが出来ない。その他の適当な材料は、層12の代
わりに使用されてもよい。
、及び改良点が、当業者によって明らかにされるであろう。そのような他の特徴
、修正、及び改良点は、それゆえ、本発明の一部分を担うと考えられ、本発明の
範囲は次の請求項で決定される。
である。
面図である。
。ここで、上記図1、又は図2のDLCコーティングも基板の上へのコーティン
グであるが、中間のロウ−イー、あるいは他のコーティング層の上に存在する。
ある。
グされたガラス基板の側断面図である。
Claims (27)
- 【請求項1】 重量ベースで、約60〜80%のSiO2 と、約10〜20%のNa2 Oと、
約0〜16%のCaOと、約0〜10%のK2 Oと、約0〜10%のMgOと、
約0〜5%のAl2 O 3と、非結晶ダイヤモンドの特徴を有する炭素(DLC)
コーティングとを含むソーダ含有性のガラス基板を備え、 前記DLCコーティングは、前記ガラス基板に提供されるとともに、少なくと
も約35%のsp3 炭素−炭素結合であって、なおかつ少なくとも約2.4g/
cm3 の平均密度である、第1の高四面体非晶質炭素層を少なくとも備えている
ことを特徴とするコーティングされたガラス。 - 【請求項2】 前記DLCコーティングは、前記基板に直接接触している非晶質炭素の第2の
層を更に備え、 該第2の層は、前記基板と前記第1の高四面体非晶質炭素層との間に蒸着され
た層であるとともに、 前記第1の高四面体非晶質炭素層は、前記非晶質炭素の第2の層よりも密度が
高く、sp3 炭素−炭素結合の割合が高いことを特徴とする請求項1記載のコー
ティングされたガラス。 - 【請求項3】 前記第1の高四面体非晶質炭素層は、少なくとも約70%のsp3 炭素−炭素
結合を有しているとともに、 前記ガラス基板は、約66〜75%のSiO2 と、約10〜20%のNa2 O
と、約5〜15%のCaOと、約0〜5%のMgOと、約0〜5%のAl2 O 3 と、約0〜5%のK2 Oとを備えているソーダ石灰石英ガラス基板であることを
特徴とする請求項1記載のコーティングされたガラス。 - 【請求項4】 前記高四面体非晶質炭素層は、少なくとも約80%のsp3 炭素−炭素結合を
有していることを特徴とする請求項3記載のコーティングされたガラス。 - 【請求項5】 前記DLCコーティングは、少なくとも約40GPaの平均強度、及び、少な
くとも約2.4g/cm3 の平均密度を有していることを特徴とする請求項3記
載のコーティングされたガラス。 - 【請求項6】 前記DLCコーティングは、約30〜3,000Åの厚さを有していることを
特徴とする請求項1記載のコーティングされたガラス。 - 【請求項7】 前記DLCコーティングは、約50〜300Åの厚さを有していることを特徴
とする請求項6記載のコーティングされたガラス。 - 【請求項8】 前記DLCコーティングは、約1.8〜2.2eVのバンドギャップを有して
いることを特徴とする請求項1記載のコーティングされたガラス。 - 【請求項9】 可視光線の透過率(I11.A)が60%よりも大きく、 紫外線の透過率が38%未満である一方、 赤外線の透過率が35%未満であることを特徴とする請求項1記載のコーティ
ングされたガラス。 - 【請求項10】 前記DLCコーティングは、少なくとも約70%のsp3 炭素−炭素結合を含
むことを特徴とする請求項1記載のコーティングされたガラス。 - 【請求項11】 前記DLCコーティングは、少なくとも約80%のsp3 炭素−炭素結合を含
むことを特徴とする請求項1記載のコーティングされたガラス。 - 【請求項12】 前記DLCコーティングは、約30〜3,000Åの厚さを有している一方、 該DLCコーティングの第1の高四面体非晶質炭素層は、約30〜2,900
Åの厚さを有していることを特徴とする請求項1記載のコーティングされたガラ
ス。 - 【請求項13】 前記DLCコーティングは、該DLCコーティングが前記ガラス基板に強く結
合されるように、該ガラス基板の表面においてサブインプラントされたsp3 炭
素−炭素結合を含むことを特徴とする請求項1記載のコーティングされたガラス
。 - 【請求項14】 前記ガラス基板と前記DLC層との間に備えられた、少なくとも一つの層を有
している、ロウ−イーコーティングシステムを更に備えていることを特徴とする
請求項1記載のコーティングガラス。 - 【請求項15】 重量%で約5%のNa2 Oを含むガラス基板と、 基板の腐食を減少させるような、コーティングされたガラスの腐食や汚れを減
少するために前記ガラス基板に提供され、少なくとも約2.4g/cm3 の密度
を有している高四面体非晶質炭素層とを備え、 前記高四面体非晶質炭素層は、sp2 とsp3 との炭素−炭素結合を含むとと
もに、sp2 炭素−炭素結合よりも多くのsp3 炭素−炭素結合を有しているこ
とを特徴とするコーティングされたガラス。 - 【請求項16】 前記基板と前記高四面体非晶質炭素層との間に位置する他の非晶質炭素層を更
に備え、 前記他の非晶質炭素層は前記高四面体非晶質炭素層よりも密度が小さく、なお
かつ前記高四面体非晶質炭素層よりもsp3 炭素−炭素結合の割合が低いことを
特徴とする請求項15記載のコーティングされたガラス。 - 【請求項17】 前記高四面体非晶質炭素層は、少なくとも約70%のsp3 炭素−炭素結合を
有しているとともに、約30〜300Åの厚さを有していることを特徴とする請
求項15記載のコーティングされたガラス。 - 【請求項18】 前記高四面体非晶質炭素層は、前記ガラス基板に直接的に接触することを特徴
とする請求項17記載のコーティングされたガラス。 - 【請求項19】 重量ベースで、約60〜80%のSiO2 と、約10〜20%のNa2 Oと、
約0〜16%のCaOと、約0〜10%のK2 Oと、約0〜10%のMgOと、
約0〜5%のAl2 O 3と、非結晶ダイヤモンドの特徴を有している炭素(DL
C)コーティングとを含むソーダ含有性のガラス基板を備え、 前記DLCコーティングは、前記ガラス基板上に備えられることにより視認さ
れる腐食を減少させるとともに、少なくとも約2.4g/cm3 の平均密度であ
る一方、約50〜300Åの厚さであるとともに、 可視光線の透過率が60%よりも大きく、紫外線の透過率が38%未満であっ
て、赤外線の透過率が35%未満であることを特徴とするコーティングされたガ
ラス。 - 【請求項20】 重量ベースで、60〜80%のSiO2 と、10〜20%のNa2 Oと、0〜
16%のCaOと、0〜10%のK2 Oと、0〜10%のMgOと、0〜5%の
Al2 O 3とを含むガラス基板を提供するステップと、 腐食する可能性を低減するために、ガラス基板のsp2 炭素−炭素結合よりも
多くのsp3 炭素−炭素結合を有している、少なくとも一つの高四面体非晶質炭
素層を形成するステップとを備えていることを特徴とするコーティングされたガ
ラスを製造する方法。 - 【請求項21】 前記の形成ステップは、プラズマイオンビームとアセチレンガスとを用いて、
ガラス基板の上に少なくとも一つの炭素層を形成するステップを含むことを特徴
とする請求項20記載の方法。 - 【請求項22】 前記の形成ステップは、高四面体非晶質炭素層を形成するためにプラズマイオ
ンビームを使用するステップと、 前記基板に隣接して蒸着される非晶質炭素層の境界部分を蒸着する期間におけ
る約200〜800eVから、境界部分を覆うように蒸着される炭素層の、高密
度の部分を蒸着する期間における約100〜150eVの低いレベルに、直ちに
変化させるステップとを備えていることを特徴とする請求項20記載の方法。 - 【請求項23】 少なくとも可視光線の約70%の透過率である基板と、 前記基板に提供される高四面体非晶質炭素を含むコーティングとを備え、 前記コーティングは、約50〜300Åの厚さを有するとともに、実質的な数
のsp3 炭素−炭素結合を備えており、 以下の光学的特徴、すなわち、可視光線の透過率が70%よりも大きく、紫外
線の透過率が38%未満である一方、赤外線の透過率が35%未満であることを
特徴とする自動車の窓。 - 【請求項24】 前記基板は、ソーダ石灰石英ガラスと、ホウケイ酸塩ガラスと、実質上光を透
過するプラスチックとを備え、 上記コーティングは、少なくとも約2.4g/cm3 の平均密度を有すること
を特徴とする請求項23記載の自動車の窓。 - 【請求項25】 自動車のフロントガラスであることを特徴とする請求項23記載の自動車の窓
。 - 【請求項26】 先端を有しているように画定された、少なくとも1つの割れ目を有しているガ
ラス基板を提供するステップと、 炭素原子が前記割れ目の先端の最も近い位置の割れ目に入っていく経路をつく
るようなエネルギーレベルで、ダイヤモンドの特徴を有している炭素の層を直接
ガラス基板に蒸着するステップとを備えている、長期間に渡るガラス基板の強度
を改善するためのガラス基板へのコーティング方法であって、 前記割れ目における炭素原子は、幾つかの水分子が、割れ目の先端のケイ酸結
合に到達することを防ぎ、それにより、長期間に渡るガラス基板の強度を改善す
るガラス基板へのコーティング方法。 - 【請求項27】 前記エネルギーレベルは、約200〜1,000eVのイオンイネルギーレベ
ルであることを特徴とする請求項26記載の方法。
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