JP2002504624A - 無方向性電磁鋼板を製造する方法 - Google Patents
無方向性電磁鋼板を製造する方法Info
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Abstract
(57)【要約】
本発明は、ヒステリシス損が少なく、分極が高く、機械的性質に優れた連続鋳造スラブまたは連続鋳造薄肉スラブから無方向性電磁鋼板を製造する方法に関するものである。本発明の特徴は、鋼スラブを鋳造熱から直接、またはT ≧900 ℃に再加熱した後に熱延し、仕上圧延の途中でオーステナイト／フェライト二相領域において2 パス以上の変形工程を行うことである。
Description
【０００１】 本発明は、ヒステリシス損が少なく、分極が高く、機械的性質に優れた連続鋳
造スラブまたは連続鋳造薄肉スラブから無方向性電気鋼板を製造する方法に関す
るものである。
造スラブまたは連続鋳造薄肉スラブから無方向性電気鋼板を製造する方法に関す
るものである。
【０００２】 「無方向性電磁鋼板」とは、ここでは、DIN10106( 最終焼鈍あり) またはDIN1
0165( 最終焼鈍なし) に定める種類の電磁鋼板を言う。その上、より異方性の強
い鋼種も、方向性電磁鋼板と見なされない限り( ヒステリシス損・異方性度が約
30％以下) 、同じく無方向性電磁鋼板に含まれる。かかる材料は、主として、回
転磁束型の機械( 電動機、発電機) における鉄心材料として使用される。
0165( 最終焼鈍なし) に定める種類の電磁鋼板を言う。その上、より異方性の強
い鋼種も、方向性電磁鋼板と見なされない限り( ヒステリシス損・異方性度が約
30％以下) 、同じく無方向性電磁鋼板に含まれる。かかる材料は、主として、回
転磁束型の機械( 電動機、発電機) における鉄心材料として使用される。
【０００３】 経済上および生態環境上の理由から、磁気的性質( 分極J(単位T)、ヒステリシ
ス損P(単位W/kg))をさらに改善することが要求される。ヒステリシス損を引き下
げるものとし、分極をその時々で利用される誘導領域において高めるものとする
。同時に、処理および加工の観点から機械加工的性質に関して特別な要求が出て
くる。ここでは、例えば打抜き加工時の鍛造性が特に重要な意味を持ってくる。
ス損P(単位W/kg))をさらに改善することが要求される。ヒステリシス損を引き下
げるものとし、分極をその時々で利用される誘導領域において高めるものとする
。同時に、処理および加工の観点から機械加工的性質に関して特別な要求が出て
くる。ここでは、例えば打抜き加工時の鍛造性が特に重要な意味を持ってくる。
【０００４】 ここで考慮されるのは、無ケイ素、低ケイ素および中ケイ素の、損失の少ない
、高い分極を持つ鋼種である。かかる種類の鋼板は、特に安定器と、高効率電動
機と、電鉄主電動機と、ポンプやコンプレッサのための工業用駆動機と、サーボ
モータ駆動機と、家庭電気製品の駆動機との鉄心材料として好適である。 ホットストリップの焼鈍または中間焼鈍を入れた二段階冷延のような追加的な
加工工程によって磁気的性質の改善が得られることは、知られている。
、高い分極を持つ鋼種である。かかる種類の鋼板は、特に安定器と、高効率電動
機と、電鉄主電動機と、ポンプやコンプレッサのための工業用駆動機と、サーボ
モータ駆動機と、家庭電気製品の駆動機との鉄心材料として好適である。 ホットストリップの焼鈍または中間焼鈍を入れた二段階冷延のような追加的な
加工工程によって磁気的性質の改善が得られることは、知られている。
【０００５】 WO 96/00306 では、主要合金元素としてケイ素、マンガンおよびアルミニウム
を含有する鋼に対しては、電磁鋼板用ホットストリップをオーステナイト領域に
おいて仕上圧延し、フェライトが完全に変態する温度より高い温度で巻取りを行
うことが提案されている。また、追加的に圧延熱を利用してコイルを直接焼鈍す
ることが考慮されている。このようにして、優れた磁気的性質を持つ最終製品が
得られる。無論、その場合は、熱延前の加熱時および熱延時には、エネルギー消
費が大きいため、また、合金元素添加のために、その分コストが高くなるのを甘
受しなければならない。
を含有する鋼に対しては、電磁鋼板用ホットストリップをオーステナイト領域に
おいて仕上圧延し、フェライトが完全に変態する温度より高い温度で巻取りを行
うことが提案されている。また、追加的に圧延熱を利用してコイルを直接焼鈍す
ることが考慮されている。このようにして、優れた磁気的性質を持つ最終製品が
得られる。無論、その場合は、熱延前の加熱時および熱延時には、エネルギー消
費が大きいため、また、合金元素添加のために、その分コストが高くなるのを甘
受しなければならない。
【０００６】 EP 0 469 980 B1 は、ホットストリップ焼鈍の追加と相俟って巻取温度を上げ
ることを要求している。これにより、合金元素含有率が低い場合でも有用な磁気
的性質が得られる。無論、巻取温度が高くなり、ホットストリップの焼鈍は追加
される分だけ大きいエネルギーが、従ってまた、その分高いコストが要求される
。
ることを要求している。これにより、合金元素含有率が低い場合でも有用な磁気
的性質が得られる。無論、巻取温度が高くなり、ホットストリップの焼鈍は追加
される分だけ大きいエネルギーが、従ってまた、その分高いコストが要求される
。
【０００７】 EP 0 651 061 B2 では、板垂線を中心として45゜ねじれた立方晶構造の調整が
提案されている。これにより、特に分極に関して興味深い磁気的性質が得られる
。これにはしかし、手間のかかるプロセスが必要である。最終圧延温度と巻取温
度を上げるほか、冷延時に予熱や中間焼鈍のような工程を追加し、さらに1 回ま
たは数回のスキンパス圧延を行わなければならない。
提案されている。これにより、特に分極に関して興味深い磁気的性質が得られる
。これにはしかし、手間のかかるプロセスが必要である。最終圧延温度と巻取温
度を上げるほか、冷延時に予熱や中間焼鈍のような工程を追加し、さらに1 回ま
たは数回のスキンパス圧延を行わなければならない。
【０００８】 より高いケイ素含有率とアルミニウム含有率(Si ＋2Al ≧2 ％) に向けられた
EP 0 511 601 B1 は、1000℃を超える特に高い温度でのホットストリップの焼鈍
を見込んでいる。ここでは、高価な合金元素を使用し、ホットストリップの追加
焼鈍のためにきわめて高い温度を用意しなければならない。 よって、本発明は、各種用途に適する形で高い分極と低いヒステリシス損と優
れた機械的性質を合わせ持つ電磁鋼板をコスト的に好ましい仕方で製造すること
を課題としている。
EP 0 511 601 B1 は、1000℃を超える特に高い温度でのホットストリップの焼鈍
を見込んでいる。ここでは、高価な合金元素を使用し、ホットストリップの追加
焼鈍のためにきわめて高い温度を用意しなければならない。 よって、本発明は、各種用途に適する形で高い分極と低いヒステリシス損と優
れた機械的性質を合わせ持つ電磁鋼板をコスト的に好ましい仕方で製造すること
を課題としている。
【０００９】 かかる課題を解決するため、本発明による方法では、電磁鋼板の特性に関して
好ましいホットストリップの状態を確保するため、連続鋳造素材を鋳造熱から直
接、またはT ≧900 ℃に再加熱した後に熱延し、仕上圧延の途中でオーステナイ
ト／フェライト二相領域において2 パス以上の変形工程を行うことを見込んでい
る。かかる前提条件を満たすためには、鋼は、熱延温度においてオーステナイト
の割合が少なくとも10％を占めるように合金化していなければならない。これは
、(Si ＋2Al)≦3 ％の基本組成においてオーステナイト鋼形成元素ないしはフェ
ライト形成元素の合金化添加量を適宜調和させることによって実現できる。これ
に使用される溶鋼は、C を0.001 〜0.1 ％、Siを 0.05 〜3.0 ％、Alを 0.85 ％
以下、但し、Si＋2Al を≦3.0 ％、Mnを 0.05 〜2.0 ％、残余の鉄および通常の
付随元素ならびに合金化添加元素のP 、Sn、N 、Ni、Co、Ti、Nb、Zr、V 、B 、
Sbを合計で1.5 ％以下を含有する。
好ましいホットストリップの状態を確保するため、連続鋳造素材を鋳造熱から直
接、またはT ≧900 ℃に再加熱した後に熱延し、仕上圧延の途中でオーステナイ
ト／フェライト二相領域において2 パス以上の変形工程を行うことを見込んでい
る。かかる前提条件を満たすためには、鋼は、熱延温度においてオーステナイト
の割合が少なくとも10％を占めるように合金化していなければならない。これは
、(Si ＋2Al)≦3 ％の基本組成においてオーステナイト鋼形成元素ないしはフェ
ライト形成元素の合金化添加量を適宜調和させることによって実現できる。これ
に使用される溶鋼は、C を0.001 〜0.1 ％、Siを 0.05 〜3.0 ％、Alを 0.85 ％
以下、但し、Si＋2Al を≦3.0 ％、Mnを 0.05 〜2.0 ％、残余の鉄および通常の
付随元素ならびに合金化添加元素のP 、Sn、N 、Ni、Co、Ti、Nb、Zr、V 、B 、
Sbを合計で1.5 ％以下を含有する。
【００１０】 スラブ連続鋳造では通常、オーステナイトが生成し、仕上圧延が発明通りγ/
α二相領域において行われるよう、少なくとも900 ℃への再加熱を行う。薄肉ス
ラブまたはストリップを製造する際は通例、前記の理由から鋳造熱を使って素材
を仕上圧延前に少なくとも900 ℃に加熱する。 連続鋳造薄肉スラブないしは連続鋳造ストリップは、従来の連続鋳造スラブと
比べて下記の追加的な利点を示す。完全凝固に至るまでの冷却時間が比較的短い
ことから、デンドライト樹枝間隔がその分狭く、従ってまた、増進が比較的少な
く、つまり、素材はより均質になる。スラブ厚が比較的小さいことから、また、
鋳造熱が利用できることから、ホットストリップ圧延時間は短縮され、コスト節
減が達成される。薄肉スラブ鋳造圧延設備がそれ相当に設計してあれば、より広
い範囲の最終圧延温度と巻取温度が設定でき、より小さい板厚が設定できる。板
厚≦1.5 mmの薄肉のホットストリップの場合、熱延は、高い生産性を得るために
10m/s を超える仕上圧延速度で行うことができる。
α二相領域において行われるよう、少なくとも900 ℃への再加熱を行う。薄肉ス
ラブまたはストリップを製造する際は通例、前記の理由から鋳造熱を使って素材
を仕上圧延前に少なくとも900 ℃に加熱する。 連続鋳造薄肉スラブないしは連続鋳造ストリップは、従来の連続鋳造スラブと
比べて下記の追加的な利点を示す。完全凝固に至るまでの冷却時間が比較的短い
ことから、デンドライト樹枝間隔がその分狭く、従ってまた、増進が比較的少な
く、つまり、素材はより均質になる。スラブ厚が比較的小さいことから、また、
鋳造熱が利用できることから、ホットストリップ圧延時間は短縮され、コスト節
減が達成される。薄肉スラブ鋳造圧延設備がそれ相当に設計してあれば、より広
い範囲の最終圧延温度と巻取温度が設定でき、より小さい板厚が設定できる。板
厚≦1.5 mmの薄肉のホットストリップの場合、熱延は、高い生産性を得るために
10m/s を超える仕上圧延速度で行うことができる。
【００１１】 仕上圧延の最後の3 つの熱延パスのうち少なくとも1 つにおいてロール潤滑を
行うことによって、剪断変形が少なくなることから、横断面全体にわたってより
均質な組織を得ることができる。加えて圧延荷重が減じられるので、その分高い
圧下率が可能となり、より小さい最終厚が可能となる。 別の請求項では、仕上圧延を、フェライト領域における変形度εh ＝(hi −h i+1 )/hi ＞10％での少なくとも1 つの変形パスによって終了させる。熱延をフェ
ライト領域における1 つ以上の変形パスによって終了させ、ホットストリップを
650 ℃より低い温度で巻取ると、その結果として、ホットストリップが硬化した
状態になり、析出が抑制されたり析出物が細かく分散したりすることになる。こ
れにより、引き続き必要な冷延度が減じられることになる。原則として、ホット
ストリップは、1 段で、または中間焼鈍を加えて多段で最終厚にまで冷延するこ
とができる。かかる処置によってより微細な組織が得られ、それにより、コール
ドストリップの切断加工性および押抜き加工性は改善される。
行うことによって、剪断変形が少なくなることから、横断面全体にわたってより
均質な組織を得ることができる。加えて圧延荷重が減じられるので、その分高い
圧下率が可能となり、より小さい最終厚が可能となる。 別の請求項では、仕上圧延を、フェライト領域における変形度εh ＝(hi −h i+1 )/hi ＞10％での少なくとも1 つの変形パスによって終了させる。熱延をフェ
ライト領域における1 つ以上の変形パスによって終了させ、ホットストリップを
650 ℃より低い温度で巻取ると、その結果として、ホットストリップが硬化した
状態になり、析出が抑制されたり析出物が細かく分散したりすることになる。こ
れにより、引き続き必要な冷延度が減じられることになる。原則として、ホット
ストリップは、1 段で、または中間焼鈍を加えて多段で最終厚にまで冷延するこ
とができる。かかる処置によってより微細な組織が得られ、それにより、コール
ドストリップの切断加工性および押抜き加工性は改善される。
【００１２】 鋼の組成成分がそれ相当の割合で介在しながら二相領域がもはや存在しなくな
る時は、そのケイ素含有率を0.05〜1.6 ％に制限するのが得策である。鋼スラブ
の再加熱温度がオーステナイト領域に存在することによって、必要な変形パスは
中間相領域において確実に行われる。 鋼スラブを鋳造熱から直接、900 ℃より低い温度に冷却し、オーステナイト領
域まで再加熱後に熱延すると、粗大な析出物が生成する。微細な析出物と異なり
、このような粗大な析出物が、結果として電気鋼板により優れた磁気的性質をも
たらすことになり得る。これは特に、再熱温度が最大1150℃に達する時に当ては
まることである。このように低い温度を選べば、先に生成した粗大な析出物が再
び溶解することは阻止される。
る時は、そのケイ素含有率を0.05〜1.6 ％に制限するのが得策である。鋼スラブ
の再加熱温度がオーステナイト領域に存在することによって、必要な変形パスは
中間相領域において確実に行われる。 鋼スラブを鋳造熱から直接、900 ℃より低い温度に冷却し、オーステナイト領
域まで再加熱後に熱延すると、粗大な析出物が生成する。微細な析出物と異なり
、このような粗大な析出物が、結果として電気鋼板により優れた磁気的性質をも
たらすことになり得る。これは特に、再熱温度が最大1150℃に達する時に当ては
まることである。このように低い温度を選べば、先に生成した粗大な析出物が再
び溶解することは阻止される。
【００１３】 こうして製造された板厚6 mm以下のホットストリップを、その用途に応じて65
0 ℃より低い温度で、または650 ℃からAr1 までの範囲内の温度で巻取る。スト
リップを高温で巻取った時は、コイルを引き続き静止空気中で常温まで冷却する
ことも、コイル熱から直接熱処理することもできる。熱処理は、フードカバーの
もとで遅延冷却によって600 ℃の下限まで毎時最大100 ℃の冷却速度で行うこと
も、炉に挿入された発熱体によって行うこともできる。その場合、炉温度は巻取
温度より高くてもよい。
0 ℃より低い温度で、または650 ℃からAr1 までの範囲内の温度で巻取る。スト
リップを高温で巻取った時は、コイルを引き続き静止空気中で常温まで冷却する
ことも、コイル熱から直接熱処理することもできる。熱処理は、フードカバーの
もとで遅延冷却によって600 ℃の下限まで毎時最大100 ℃の冷却速度で行うこと
も、炉に挿入された発熱体によって行うこともできる。その場合、炉温度は巻取
温度より高くてもよい。
【００１４】 650 ℃から合金割合とともに変化するAr1 温度までの間の巻取温度は、ホット
ストリップ焼鈍の全部または一部に取って代わることができる。最終圧延速度が
高いことと相俟って巻取リールまでの距離が例えば40m 以下と短いことから、特
に鋳造圧延設備において、従来の圧延機では特に小さい板厚の場合に設定できな
いような巻取温度が可能となる。これにより、ホットストリップはすでにコイル
において軟化させられ、そこで、粒度、構造、析出物等、特性に関連のある組織
特徴がプラスの影響を受ける。従来の方法と対照的に本発明による方法によって
達成される磁気的性質の改善は、電磁鋼板製造時の時間とエネルギーの節約と結
び付いている。
ストリップ焼鈍の全部または一部に取って代わることができる。最終圧延速度が
高いことと相俟って巻取リールまでの距離が例えば40m 以下と短いことから、特
に鋳造圧延設備において、従来の圧延機では特に小さい板厚の場合に設定できな
いような巻取温度が可能となる。これにより、ホットストリップはすでにコイル
において軟化させられ、そこで、粒度、構造、析出物等、特性に関連のある組織
特徴がプラスの影響を受ける。従来の方法と対照的に本発明による方法によって
達成される磁気的性質の改善は、電磁鋼板製造時の時間とエネルギーの節約と結
び付いている。
【００１５】 電磁鋼板の製造には各種の方法が使えるようになっている。すなわち、本発明
によるホットストリップは、電磁鋼板として直接使用することができる。加工後
の最終焼鈍の際にスキンパス圧延があってもなくても使用することができる(sem
i finished＝最終焼鈍なし) 。ホットストリップは、その前に焼鈍することがで
きるのである。別の代替方法では、ホットストリップを1 段で、または中間焼鈍
を加えて多段で最終厚にまで冷延することができ、先に挙げた仕上工程はその後
に続けられる。かかる代替方法では、ホットストリップを圧延状態でもホットス
トリップ焼鈍の後でも使用することができる。後変形および加工後の最終焼鈍が
省かれる場合、焼鈍は、最終厚への圧延の後にすでに所要の特性プロフィルが現
れるように設計すべきである(fully finished ＝最終焼鈍あり) 。焼鈍はすべて
、箱型炉か連続炉かどちらかにおいて650 ℃超の温度で行うことができる。 実施例 表1 に、従来の方法および本発明による方法に従って達成された磁気特性値、
ヒステリシス損(P) および分極(J) を示す。
によるホットストリップは、電磁鋼板として直接使用することができる。加工後
の最終焼鈍の際にスキンパス圧延があってもなくても使用することができる(sem
i finished＝最終焼鈍なし) 。ホットストリップは、その前に焼鈍することがで
きるのである。別の代替方法では、ホットストリップを1 段で、または中間焼鈍
を加えて多段で最終厚にまで冷延することができ、先に挙げた仕上工程はその後
に続けられる。かかる代替方法では、ホットストリップを圧延状態でもホットス
トリップ焼鈍の後でも使用することができる。後変形および加工後の最終焼鈍が
省かれる場合、焼鈍は、最終厚への圧延の後にすでに所要の特性プロフィルが現
れるように設計すべきである(fully finished ＝最終焼鈍あり) 。焼鈍はすべて
、箱型炉か連続炉かどちらかにおいて650 ℃超の温度で行うことができる。 実施例 表1 に、従来の方法および本発明による方法に従って達成された磁気特性値、
ヒステリシス損(P) および分極(J) を示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】 例は、本発明による方法の適用によって達成できる標準特性の改善を、一方の
最終焼鈍なし（semi finished(sf) ）と他方の最終焼鈍あり（fully finished(f
f)）の別、および、ホットストリップの焼鈍なしと従来のホットストリップの焼
鈍(WBG) ありの別に示す。本発明による方法で製造された方が、常に高い分極値
(J) を示し、大体低いヒステリシス損(P) を示す。表1 の最後の2 つの欄は、種
々の合金のオーステナイト／フェライト二相領域の境界を特徴づける変態温度Ar 3 およびAr1 である。
最終焼鈍なし（semi finished(sf) ）と他方の最終焼鈍あり（fully finished(f
f)）の別、および、ホットストリップの焼鈍なしと従来のホットストリップの焼
鈍(WBG) ありの別に示す。本発明による方法で製造された方が、常に高い分極値
(J) を示し、大体低いヒステリシス損(P) を示す。表1 の最後の2 つの欄は、種
々の合金のオーステナイト／フェライト二相領域の境界を特徴づける変態温度Ar 3 およびAr1 である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/60 Ｃ２２Ｃ 38/60 (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ) ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ， ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，Ｄ Ｋ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ， ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，Ｌ Ｔ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ， ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，Ｕ Ａ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＷ (72)発明者 エスペンハーン，マンフレット ドイツ連邦共和国，デー−45259 エッセ ン，オストプロイッセンシュトラーセ 65 (72)発明者 ハマー，ブリギッテ ドイツ連邦共和国，デー−46562 フェル デ，ツェデルンベーク 28 (72)発明者 ペータース，クラウス ドイツ連邦共和国，デー−42555 フェル ベルト，アウフ デア エッゲ ７ (72)発明者 シュナイダー，ユルゲン ドイツ連邦共和国，デー−44807 ボフム， エデールシュトラーセ 26 (72)発明者 ブッペルマン，カール−ディーター ドイツ連邦共和国，デー−47803 クレフ ェルト，ドイスシュトラーセ 26 ツェー Ｆターム(参考） 4K033 AA01 CA02 CA03 CA05 CA06 CA08 CA09 CA10 FA01 FA04 FA10 FA12 HA03 JA04 5E041 AA02 AA19 CA04 HB11 HB19 NN01 NN18
Claims (19)
- 【請求項１】 質量％で C を0.001 〜0.1 ％、 Siを 0.05 〜3.0 ％、 Alを 0.85 ％以下、但し、Si＋2Al を≦3.0 ％、 Mnを 0.05 〜2.0 ％、 残余の鉄および通常の付随元素、及び 合金化添加元素のP 、Sn、N 、Ni、Co、Ti、Nb、Zr、V 、B 、Sbを合計で1.5
％以下を含有する鋼の連続鋳造品のスラブ、薄肉スラブまたはストリップから無
方向性電磁鋼板を製造するためのホットストリップを製造する方法において、 鋼スラブを鋳造熱から直接、またはT ≧900 ℃に再加熱した後に熱延し、仕上
圧延の途中でオーステナイト／フェライト二相領域において2 パス以上の変形工
程を行うことを特徴とするホットストリップを製造する方法。 - 【請求項２】 フェライト領域における熱延プロセスの最後に少なくとも変
形度＞10％の仕上圧延の最終変形パスがあることを特徴とする請求項１記載の方
法。 - 【請求項３】 前記鋼が0.05〜1.6 ％のSiを含有することを特徴とする請求
項１または２に記載の方法。 - 【請求項４】 前記鋼のスラブの再加熱温度がオーステナイト領域内にある
ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項５】 前記鋼のスラブを鋳造熱から直接900 ℃より低い温度に冷却
し、オーステナイト領域まで再加熱後に熱延することを特徴とする請求項１〜４
のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項６】 再加熱温度が最大1150℃であることを特徴とする請求項５記
載の方法。 - 【請求項７】 仕上圧延の最後の3 つの熱延パスのうち少なくとも1 つをロ
ール潤滑をもって行うことを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の方
法。 - 【請求項８】 仕上圧延の最終パスをロール潤滑をもってフェライト領域に
おいて行うことを特徴とする請求項７記載の方法。 - 【請求項９】 ホットストリップを650 ℃からAr1 までの範囲内の温度で巻
取ることを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項１０】 ホットストリップを650 ℃からAr3 までの範囲内の温度で
焼鈍することを特徴とする請求項１〜９のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項１１】 ホットストリップを巻取り直後にコイルの形で焼鈍するこ
とを特徴とする請求項１〜10のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項１２】 ホットストリップを先ず冷却してから、焼鈍のために再加
熱することを特徴とする請求項１〜９のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項１３】 ホットストリップを圧延熱からライン内で焼鈍することを
特徴とする請求項10記載の方法。 - 【請求項１４】 巻取られたストリップをフードカバーのもとで600 ℃の下
限まで毎時最大100 ℃の速度で冷却することを特徴とする請求項10記載の方法。 - 【請求項１５】 ホットストリップを＜650 ℃の温度で巻取ることを特徴と
する請求項１〜８のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項１６】 ホットストリップを1 段または多段の冷延によって、必要
に応じて中間焼鈍を加えて二次加工することを特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項１７】 最終焼鈍された電磁鋼板を請求項1 〜16のいずれか１項に
記載に従って製造する方法において、最終厚に熱延された、または熱延／冷延さ
れたストリップを650 ℃超の温度のシールドガスのもとで最終焼鈍することを特
徴とする前記方法。 - 【請求項１８】 最終焼鈍されていない電磁鋼板を請求項1 〜16のいずれか
１項に記載に従って製造する方法において、熱延された、または熱延／冷延され
たストリップを箱型炉または連続炉でシールドガスのもとで再結晶焼鈍し、引き
続き矯正またはスキンパス圧延することを特徴とする前記方法。 - 【請求項１９】 ストリップを最終焼鈍前に脱炭焼鈍することを特徴とする
請求項17または18に記載の方法。
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|---|---|
| JP2002504624A true JP2002504624A (ja) | 2002-02-12 |
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