KR20180016980A - 아연도금 강으로 제조된 변형-경화된 부품, 그 제조방법 및 부품의 변형-경화에 적합한 강 스트립 제조방법 - Google Patents

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마이클 브라운
프리드리치 루털
마누엘 마이크란츠-발렌틴
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잘쯔기터 플래시슈탈 게엠베하
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Abstract

본 발명은 아연도금 강으로 제조된 변형-경화된 부품, 부품의 변형-경화에 적합한 강 스트립의 제조방법 및 이러한 강 스트립으로부터 변형-경화된 부품을 제조하는 방법에 대한 것이다. 아연 또는 아연-기반 합금으로 코팅된 강 시트 또는 강 스트립으로부터 먼저 판이 절단되고, 이어서 판이 Ac3 이상의 변형 온도로 가열되고 그리고 변형되고 따라서 경화되는, 아연도금 강으로 제조된 변형-경화된 부품으로서, 성형 후에 적어도 부분적으로 마르텐사이트 변태 조직을 포함하며, 상기 강은 이하의 wt.% 화학 조성, 즉, C: 0.10-0.50, Si: 0.01-0.50, Mn: 0.50-2.50, P<0.02, S<0.01, N<0.01, Al: 0.015-0.100, B<0.004, 및 잔여량의 철과, Nb + V + Ti의 총 함량이 0.01 내지 0.20 wt.% 범위에 있는 Nb, V, Ti 그룹으로부터의 적어도 하나의 성분을 가지는, 불가피하게 용해-유입된 강-수반 성분들을 포함하며, 여기서 변형-경화 후의 강의 조직은 <15㎛의 평균 입자 크기의 이전의 오스테나이트 입자를 포함한다.

Description

아연도금 강으로 제조된 변형-경화된 부품, 그 제조방법 및 부품의 변형-경화에 적합한 강 스트립 제조방법
본 발명은 아연도금 강(galvanized steel)으로 제조된 변형-경화된 부품, 부품의 변형-경화에 적합한 강 스트립의 제조방법 및 이러한 강 스트립으로부터 변형-경화된 부품을 제조하는 방법에 대한 것이다.
특히, 금속 시트들의 공지의 프레스-하드닝(Press-hardening)에 부가해서, 변형-경화(Deformation-hardening)는 이하 또한 고온 변형 및 파이프의 경화, 특히 대응하는 변형 공구를 구비하거나 구비하지 않은 내부 고압 변형 및 굽힘 변형을 의미하는 것으로 이해되어야 한다.
고온-변형된, 특히 프레스-경화된 강판들은 자동차 제조에서 증가하는 빈도로서 사용되는 것으로 알려져 있다. 프레스-하드닝 공정에 의하여, 차체 부문에 지배적으로 사용되는 고강도 부품들을 제조할 수 있다. 프레스-하드닝은 근본적으로 두 개의 다른 방식의 변형들에 의하여, 즉, 직접 또는 간접 방법에 의하여 실행될 수 있다. 이 경우, 판들은 우선 강 스트립 또는 강판으로부터 절단되고 이어서 추가로 가공되어 부품을 제조한다.
직접 방법에서, 강판은 소위 오스테나이트화 온도 위로 가열되고, 이로써 가열된 판은 이어서 성형 공구로 이송되고 단일-스테이지 변형 단계에서 변형되어 완성된 부품을 제조하고 동시에 강의 임계 경화속도 위의 속도에서 냉각된 성형 공구에 의하여 냉각되므로써 경화된 부품이 제조된다.
간접 방법에서, 강판은 우선 변형 공정에서 변형되어 최종 크기에 근접한 부품을 제조하고 그리고 절단된다. 이 부품은 이어서 오스테나이트화 온도 위로 가열되고 최종 크기를 가지는 성형 공구로 이송되어 그 내부에 삽입된다. 냉각된 공구가 폐쇄된 후에, 예비 성형된 부품은 임계 경화 속도 위의 속도에서 이러한 공구 내에서 냉각되고 경화된다.
이러한 적용 분야를 위한 공지의 고온-변형가능한 강은 예컨대 망간-붕소 강("22MnB5")이며 또한 공개공보 DE 10 2010 024 664 A1에 따른 공냉된 강(air-hardenable steel)들이다.
비코팅된 강판에 부가해서, 자동차 산업은 또한 점차로 프레스-하드닝을 위하여 스케일링을 보호하는 강판을 요구하고 사용하며, 동시에 이들 강판들은 부품의 추후 사용 동안 동시에 부식에 대한 보호를 제공한다. 그 이점들은 완성된 부품의 증가된 내식성에 부가해서, 판 또는 부품들이 로에서 연소하지 않으므로, 박리된 스케일들에 의한 프레싱 공구의 마모가 감소되는 것이다.
프레스-하드닝에서, 알루미늄-실리콘(AS), 아연-알루미늄(Z), 아연-알루미늄-철(ZF/아연도금 어닐링된), 아연-마그네슘-알루미늄-철(ZM)로 제조되고 고온-용융도금에 의해 실행된 코팅들이 사용되고, 고온-변형 전에 철-아연 합금층으로 전환될 수 있는 아연 또는 아연-니켈의 전해적으로 증착된 코팅들이 사용된다. 이들 내식성 코팅들은 통상적으로 연속된 전체 공급 공정들에서 고온 또는 저온 스트립에 실행된다.
아연-기반 내식성 코팅의 이점은 코팅이 배리어 효과에 유사한 알루미늄-기반 코팅을 포함할 뿐만 아니라 부가적으로 부품에 대해 능동적인 음극(cathodic) 부식 보호를 제공할 수 있는 것이다.
DE 601 19 826 T2로부터 아연-기반 코팅을 갖는 강판들의 프레스-하드닝이 알려져 있다. 이 경우, 오스테나이트화 온도 위의 800-1200℃로 이미 가열되고 아연 또는 아연 기반 금속 코팅이 구비될 수 있는 시트 판이 부품을 형성하기 위하여 때때로 냉각된 공구에서 고온 변형에 의하여 변형되고, 변형 동안, 신속 열 추출에 의하여, 변형 공구 중의 시트 또는 부품은 담금질(quench)-경화(프레스-하드닝)가 적용되고 얻어지는 마르텐사이트 경화 조직에 기인해서 소정의 강도 특성을 달성한다.
그러나, 아연-기반 시스템들은 또한 결점을 가진다. 따라서, 아연-기반 내식성 코팅의 직접 프레스-하드닝의 경우, 특히, 변형 단계 동안, 미세 크랙( >100㎛)들이 표면에 근접한 영역에서 강에서 발생할 수 있으며 부분적으로 시트의 단면을 관통하여 도달할 수도 있다. 문헌으로부터 비교적 작은 미세-크랙(10㎛ 내지 100㎛)들이 부품의 피로 강도를 저하시킬 수 있으므로 그 사용을 방지하는 것이 알려져 있다. 10㎛ 보다 작은 미세 크랙들은 일반적으로 해롭지 않은 것으로 생각된다.
미세 크랙의 생성 원인은 또한 용융 금속 취성(embrittlement), 액상 금속에서 발생된 크랙(LMAC) 또는 액체금속취성(LME)으로 불리는 용융 금속-유발 응력 크랙 부식이다. 이 경우, 강의 오스테나이트 입자 경계들은 용융 아연 상에 의하여 침입되어 약해지며, 이는 높은 응력 또는 변형 영역에서 특히 깊은 크랙을 발생할 수 있다.
이를 피하는 하나의 방법은, 아연 또는 아연 합금으로 제조된 코팅을 갖는 경화된 강 부품의 제조에 대한 특허 문헌 DE 10 2010 056 265B3에 기재되고, 여기서 변형 전의 아연합금층의 두께 또는 아연층의 두께에 따라, 판은 782℃ 위의 온도에 오래 유지되므로, 아연 또는 아연 합금으로 형성된 코팅과 강 사이에 아연 페라이트 배리어층이 형성되고 형성된 아연 페라이트 층이 용융 아연을 수용하고 따라서 변형 동안 두껍게 배리어층이 형성되므로 용융아연 상은 강과 반응하지 않는다.
이 경우 아연 페라이트는, 아연 원자들이 철 결정 격자에 치환적으로 용해되어 존재하는 철-아연 혼합 결정으로 이해된다. 낮은 아연 함량에 기인하여, 아연 페라이트의 용융점은 변형 온도보다 높다. 추가적인 가능성이 경화된 강 부품의 제조에 대한 EP 2 414 562 B1에 기재된 방법인 데, 여기서는 [감마] ZnNi 상으로 구성된 단일-상의 아연-니켈 합금층이 평강 제품 위에 전해 증착되고, 상기 아연-니켈 합금층은, 아연과 불가피한 불순물에 부가해서, 7 내지 15wt.%의 니켈을 함유하고, 상기 평강 제품으로부터 형성된 판이 적어도 800℃에 이르는 판 온도로 가열되고 이어서 성형 공구 내에서 성형되고 열처리 또는 경화 조직을 형성하도록 충분한 속도에서 냉각된다.
니켈 함량에 기인해서, 합금층의 용융점은 증가되므로 고온 변형 동안 어떠한 용융아연 상, 따라서 어떠한 용융 금속 취성도 발생하지 않는다. 그러나, 일부 가공업자(processors)/고객들이 이를 사용하기를 거부한다는 결점을 이 방법은 가진다. 니켈이 없는 공정과 제품으로 최대 가능한 정도로 운전하기 위하여 그들은 이를 정당화한다.
더우기, 예컨대, 부품의 에지 영역에서와 같은, 바람직하지 않은 적용 조건을 가진 구역에서의 프레스-하드닝 동안, 아연 코팅으로부터 시작하여 기판 속으로 깊게 진행되는 미세-크랙이 발생하고 크랙 깊이가 더 큰 경우 부품의 피로 강도를 손상시킬 수 있다. 미세-크랙은 또한 용융 아연 상 없이 발생할 수 있다. 이 경우, 크랙의 말단은 내부로 확산하는 아연 원자에 의하여 약화된다.
>10㎛ 의 미세 크랙을 회피하는 하나의 가능성은 아연 기반 코팅의 경우 간접 프레스-하드닝을 사용하는 것인 데, 이 경우 실제 변형 단계는 분위기 온도에서 경화 전에 실행된다. 공구에서의 경화 및 잔여 성형 동안 크랙들이 발생할 것으로보이며, 그 깊이는 직접 처리의 경우의 크랙에 비교해서 명확하게 작다.
그러나 간접 방법은 상당히 더욱 복잡한 데, 한편으로 추가적인 작업 단계가 필요하고(저온-변형), 다른 한편, 판들 대신 부품들이 경화 전에 가열되는 특수한 로가 사용되어야 하기 때문이다.
최종적으로, DE 10 2013 100 682 B3는 프레스-하드닝 전에 가열된 판이 중간 냉각 단계가 적용되는 미세-크랙을 극복하기 위한 방법을 개시한다. 추가적인 제조 단계가 제조 공정에서 실행되어야 하므로 이 방법은 매우 복잡하다.
더우기, 공개 공보들인 WO 2012 028 224A1, WO 2010 069 588A1, WO 2005 021 821 A1 및 DE 102 46 614 A1으로부터 프레스-경화된 부품들을 제조하기 위한 아연도금 강이 이미 공지되었다. 공개공보인 JP 2006 152427A에서 고강도 프레스-경화된 부품들의 제조를 위한 강이 기재되었으며, 프레스-하드닝 후의 그 구조는 지배적으로 10㎛보다 작은 이전의 오스테나이트 입자들의 입자 크기를 가진 마르텐사이트로 구성된다. 공개공보 WO 2009 082 091 A1으로부터 우수한 고온 변형 특성과 높은 강도를 가진 열간-압연된 강판이 알려져 있다. 인성의 향상에 부가해서 입자-정련 효과는 또한 합금 성분(Nb, Ti 및 V)에 기인한다.
본 발명의 목적은 최대한으로 변형-경화 후의 >10㎛ 인 미세-크랙이 피해지고 제조 비용이 저렴한 아연도금강의 변형-경화된 부품을 제공하는 것이다. 더우기, 부품의 변형-경화에 적합한 강 스트립의 제조 방법 및 이러한 강 스트립으로부터 변형-경화된 부품의 제조 방법이 제공된다.
본 발명의 교시에 따라 상기 목적은 아연도금 강의 변형-경화된 부품에 의하여 달성되는 데, 여기서 우선 판이 아연 또는 아연-기반 합금으로 코팅된 강 시트 또는 강 스트립으로부터 절단되고, 이어서 상기 판이 Ac3 이상의 변형 온도로 가열되고 그리고 변형되고 이어서 경화되는 아연도금 강으로 제조된 변형-경화된 부품으로서, 성형 후에 적어도 부분적으로 마르텐사이트 변태 조직을 포함하며, 상기 강은 이하의 wt.% 화학 조성을 가지며:
C: 0.10-0.50,
Si: 0.01-0.50,
Mn: 0.50-2.50,
P<0.02,
S<0.01,
N<0.01,
Al: 0.015-0.100,
B<0.004, 및
잔여량의 철, 및 Nb + V + Ti의 총 함량이 0.01 내지 0.20 wt.% 범위에 있는 Nb, V, Ti의 그룹으로부터의 적어도 하나의 성분을 가지는, 불가피하게 용해-유입된 강-수반 성분들을 포함하며, 변형-경화 후의 강의 조직은, <15 ㎛의 평균 입자 크기의 이전의 오스테나이트 입자를 포함하는 아연도금 강으로 제조된 변형-경화된 부품에 의하여 달성된다.
놀랍게도 여러 번의 시험에 의하여 지극히 미세한-입자의 조직을 형성하는 것과 결합해서 상기 합금 조성을 갖는 판들을 사용함으로써 변형 경화 동안 미세-크랙들이 상당히 감소되거나 방지될 수 있는 것이 발견되었다. 이와 관련해서, 상기 함량으로 니오븀, 티타늄 및 바나듐 그룹에서 미세-합금 성분들을 첨가하고 강 스트립의 제조 동안 매우 미세한-입자의 조직을 제어 형성하는 것이 결정적인 작용을 수행한다. 15㎛보다 작은 이전의 오스테나이트 입자들의 입자 크기를 가진 조직이 형성되면, 미세-크랙을 형성하는 경향이 크게 저하된다. 12 ㎛보다 작거나 또는 9 ㎛보다 작은 입자 크기들이 형성될 때 결과는 보다 명확하다.
매우 미세한 입자 조직의 생성에 의하여 크랙의 발생 및 크랙의 진행을 방지하거나 현저하게 저하시키는 것으로 생각된다. 더우기, 니오븀, 바나듐 및 티타늄의 첨가에 의하여 오스테나이트 입자의 입자 경계 부착이 증가되고, 변형-경화 동안 크랙-형성의 회피에 대해 긍정적인 효과를 미치는 것으로 생각된다.
바람직한 합금 조성에서, 강은 0.20 - 0.40 wt.% 함량의 C, 0.15 - 0.25 wt.% 함량의 Si, 0.015 - 0.04 wt.% 함량의 Al을 가지며, Nb+V+Ti의 총 함량이 0.03 - 0.15 wt.% 범위이다.
가능한 가장 미세한-입자 조직에 대해 소정의 효과를 달성하기 위하여, 강은 0.03보다 크고 0.08wt.% 이하의 함량의 Nb 및/또는 0.03 - 0.08wt.% 함량의 V 및/또는 0.09보다 크고 0.2Wt.%이하 함량의 Ti를 가진다.
공정 기술의 측면에서, 부품의 변형-경화에 적합한 강 스트립의 제조를 위한 본 발명은, 이하의 단계들에 의하여 실행된다:
- wt.%로 이하의 화학 조성을 가지는 강을 용해하고;
C: 0.10-0.50,
Si: 0.01-0.50,
Mn: 0.50-2.50,
P<0.02,
S<0.01,
N<0.01,
Al: 0.015-0.100,
B<0.004, 잔여량의 철과, Nb + V + Ti의 총 함량이 0.01 내지 0.20 wt.% 범위의 Nb, V, Ti 그룹으로부터의 적어도 하나의 성분을 가지는, 불가피하게 용해-유입된 강-수반 성분을 가지며;
- 개별 슬래브들을 형성하기 위하여 연속 주조방법을 이용하여 상기 강을 주조하고 이어서 정지중인 공기 중에서 냉각하고,
- 1200℃ 내지 1280℃ 범위의 온도로 슬래브들을 재가열하고,
- 780℃ 내지 920℃ 범위의 최종 압연 온도에서 상기 재가열된 슬래브들을 열간-압연하고,
630℃ 내지 750℃ 범위의 온도에서 고온 스트립을 권취하고,
임의적으로 상기 고온 스트립을 냉간-압연하고 이어서 임의적으로 재결정화 어닐링을 실시하고,
- 아연 또는 아연-기반 합금으로 열간-압연 또는 냉간-압연된 스트립을 코팅하고,
- 임의적으로 아연 코팅 또는 아연 합금 코팅을 아연-철 합금 층 내로 침투시키기 위하여 열처리하는 단계.
본 발명에 따르면 니오븀 탄화물과 같은 탄화물-형성-미세 합금 성분은 열간 압연 동안 오스테나이트 입자 경계에서 미세한 부착물을 형성하기 위하여 이전의 연속 주조 공정으로부터 충분한 용해를 수행하여야 하고, 이러한 부착물은 이어서 고온에서 입자 조면화 방지와 상 변태 동안 핵 형성을 위한 결정 요소가 되며 이어지는 변형-경화 부품에서 입자 미세화와 크랙 내성을 제공하기 위한 결정 요소로 되는 것이 인식되었다.
이와 같이, 본 발명에 따르면, 1200℃ 내지 1280℃ 범위 온도로 슬래브를 재가열하는 것이 실행된다. 1200℃를 넘는 온도에 체류하는 시간은 적어도 30분이어야 한다.
게다가, 본 발명에 따른 최종 압연 온도는 열간-압연 공정 종기에 높은 전위 밀도를 달성하기 위하여 종래 온도에 관련해서 780℃ 내지 920 ℃범위의 값으로 저하된다. 고온 스트립의 이어지는 냉각 동안 이는 상 변태를 위한 높은 핵 형성 밀도를 발생하고 따라서 소정의 매우 미세한 입자 크기에 도달한다.
본 발명에 따르면, 고온 스트립은 이어서 권취되어 와인더 온도 630℃ 내지 750℃ 범위 온도에서 코일을 형성한다. 이 온도 범위는 본 발명에 따라 형성되는 데 이 온도 범위에서 석출물의 석출 압력이 최대인 것으로 인식되었기 때문이다.
이와 같이 제조된 고온 스트립은 이어서 아연도금되고 더욱 직접 가공되어 부품을 성형하거나 예컨대 1.5mm보다 작은 두께의 대응하게 얇은 스트립을 제조하기 위하여 아연 도금 상류에서 냉간 압연 단계가 실행된다. 고온 스트립이 냉간-압연 단계에 진입되면, 냉간-압연된 스트립은 이어서 임의적으로 재결정화 어닐링이 실행된다. 이는 배치-형식의 어닐링 공정에서 또는 연속 어닐링 설비에서 발생할 수 있는 데, 연속 어닐링은 또한 고온-용융 아연도금 동안 실행될 수 있다.
고온-용융 및 전해 아연도금은 또한 코팅 방법들로 생각된다. 코팅은 주 성분으로서의 아연을 기초로 하며, 그러나 예컨대, 알루미늄, 마그네슘, 니켈 및 철이 개별적으로 또는 결합해서 거기에 포함될 수 있다. 예컨대 니켈, 철 또는 아연의 전해 증착으로부터의 결합된 코팅과 이어지는 어닐링 및 고온-용융 정련이 또한 가능하다. 더우기, 가스 상으로부터의 증착에 의하여 얇은 코팅을 생성하고 이어서 아연 또는 아연 합금의 코팅에 의한 고온-용융이나 전해적으로 스트립을 정련할 수 있다. 또한 예컨대 변형-경화 동안 더 짧은 로의 체류 시간을 허용하거나 또는 유도 급속 가열을 허용하도록 적절한 어닐링 처리에 의하여 아연-철 합금 층 내로 생성된 층을 침투시킬 수 있다. 이는 고온-용융 공정(아연도금 어닐링) 직후에 또는 배치-형식 또는 연속 어닐링 공정의 형태에서 별도 공정 단계에서 실행될 수 있다.
이와 같이 생성된 변형-경화된 부품은 특히 양호한 변형성을 가지며, 특히 압연-경화된 저온 스트립이 아연도금 전에 650℃ 내지 700℃ 온도 범위에서 24 내지 72 시간의 체류 시간에서 재결정화 배칙-방식의 어닐링 공정이 실행될 때, 굽힘 시험에서 검출된 60°를 넘는 그리고 80°조차 넘는 굽힘 각도가 가능하다.
부식에 대한 보호를 위한 요건에 따라, 코팅 두께는 5㎛ 내지 25㎛ 사이에 도달할 수 있으며, 더 큰 두께가 또한 가능하다.
용접 파이프들이 또한 상기 설명한 방법에 의하여 제조된 강 스트립으로부터 제조될 수 있으며, 이들 파이프들은 이어서 각각 변형-경화되어 부품을 형성한다. 변형-경화는 예컨대 굽힘 공정 동안 또는 내부의 고압 변형에 의하여 발생할 수 있다.
파이프들은 용접된 파이프들의 형태일 수 있거나 또는 강 스트립은 슬릿 파이프(slit pipe)를 형성하도록 변형되고 이어서 이는 그의 스트립 에지를 따라 용접되고, 예컨대, 고주파 유도 용접(HFI) 또는 레이저 용접이 용접된 파이프들의 제조를 위한 용접 공정으로서 고려될 수 있다.

Claims (12)

  1. 아연 또는 아연-기반 합금으로 코팅된 강 시트 또는 강 스트립으로부터 먼저 판이 절단되고, 이어서 판이 Ac3 이상의 변형 온도로 가열되고 그리고 변형되고 따라서 경화되는, 아연도금 강으로 제조된 변형-경화된 부품으로서, 성형 후에 적어도 부분적으로 마르텐사이트 변태 조직을 포함하며, 상기 강은 이하의 wt.% 화학 조성을 가지며:
    C: 0.10-0.50,
    Si: 0.01-0.50,
    Mn: 0.50-2.50,
    P<0.02,
    S<0.01,
    N<0.01,
    Al: 0.015-0.100,
    B<0.004, 및
    잔여량의 철, 및 Nb + V + Ti의 총 함량이 0.01 내지 0.20 wt.% 범위에 있는 Nb, V, Ti의 그룹으로부터의 적어도 하나의 성분을 가지는, 불가피하게 용해-유입된 강-수반 성분들을 포함하며, 변형-경화 후의 강의 조직은 <15 ㎛의 평균 입자 크기의 이전의 오스테나이트 입자를 포함하는 아연도금 강으로 제조된 변형-경화된 부품.
  2. 청구항 1에 있어서, 상기 강은 0.20 - 0.40 wt.% 함량의 C, 0.15 - 0.25 wt.% 함량의 Si, 0.015 - 0.04 wt.% 함량의 Al을 가지며, Nb + V + Ti 총 함량이
    0.03 - 0.15 wt.% 범위인 것을 특징으로 하는 변형-경화된 부품.
  3. 청구항 1 또는 2에 있어서, 상기 강은 0.03보다 크고 0.08wt.% 이하의 함량의 Nb 및/또는 0.03 - 0.08wt.% 함량의 V 및/또는 0.09보다 크고 0.2Wt.%이하 함량의 Ti를 가지는 것을 특징으로 하는 변형-경화된 부품.
  4. 청구항 1 내지 3의 어느 한 항에 있어서, 변형-경화 후의 강의 조직은 <12 ㎛의 평균입자 크기의 이전의 오스테나이트 입자를 가지는 것을 특징으로 하는 변형-경화된 부품.
  5. 청구항 1-4의 어느 한 항에 있어서, 변형-경화 후의 강의 조직은 <9㎛의 평균입자 크기를 가지는 이전의 오스테나이트 입자를 포함하는 것을 특징으로 하는 변형-경화된 부품.
  6. 청구항 1-5의 어느 한 항에 있어서, 변형-경화된 부품은 적어도 60°의 굽힘각도를 가지는 것을 특징으로 하는 변형-경화된 부품..
  7. 특히 청구범위 1 내지 6의 어느 하나에 기재된 부품의 변형-경화에 적합한 강 스트립의 제조방법에 있어서:
    - wt.%로 이하의 화학 조성을 가지는 강을 용해하고, 상기 강은;
    C: 0.10-0.50,
    Si: 0.01-0.50,
    Mn: 0.50-2.50,
    P<0.02,
    S<0.01,
    N<0.01,
    Al: 0.015-0.100,
    B<0.004, 잔여량의 철과, Nb + V + Ti의 총 함량이 0.01 내지 0.20 wt.% 범위의 Nb, V, Ti 그룹으로부터의 적어도 하나의 성분을 가지는, 불가피하게 용해-유입된 강-수반 성분을 포함하며;
    - 개별 슬래브들을 형성하기 위하여 연속 주조방법을 이용하여 상기 강을 주조하고 이어서 정지 중의 공기 중에서 냉각하고,
    - 1200℃ 내지 1280℃ 범위의 온도로 슬래브들을 재가열하고,
    - 780℃ 내지 920℃ 범위의 최종 압연 온도에서 상기 재가열된 슬래브들을 열간-압연하고,
    - 630℃ 내지 750℃ 범위의 온도에서 고온 스트립을 권취하고,
    - 임의적으로 상기 고온 스트립을 냉간-압연하고 이어서 임의적으로 재결정 어닐링을 실시하고,
    - 아연 또는 아연-기반 합금으로 열간-압연 또는 냉간-압연된 스트립을 코팅하고,
    - 임의적으로 아연 코팅 또는 아연 합금 코팅을 아연-철 합금 층 내로 침투시키기 위하여 열처리하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 변형-경화에 적합한 강 스트립의 제조방법.
  8. 청구항 7에 있어서, 용해될 강은 0.20 - 0.40 wt.% 함량의 C, 0.15 - 0.25 wt.% 함량의 Si, 0.015 - 0.04 wt.% 함량의 Al을 가지며, Nb+V+Ti의 총 함량이 0.03 - 0.15 wt.% 범위인 것을 특징으로 하는 방법.
  9. 청구범위 7 또는 8에 기재된 바와 같이 제조된 강 스트립으로부터 변형-경화된 부품을 제조하는 방법에 있어서, 상기 강 스트립은 슬릿 파이프를 형성하도록 변형되고, 상기 슬릿 파이프는 그의 스트립 에지를 따라 용접되고 상기 용접된 파이프는 부품을 형성하도록 변형-경화되는 것을 특징으로 하는 강 스트립으로부터 변형-경화된 부품을 제조하는 방법.
  10. 청구항 9에 있어서, 상기 슬릿 파이프는 고주파 유도 용접(HFI) 또는 레이저 용접에 의하여 용접되는 것을 특징으로 하는 방법.
  11. 청구항 9 또는 10에 있어서, 변형-경화 동안, 상기 용접된 파이프는 부품을 형성하도록 고온-변형되고 경화되는 것을 특징으로 하는 방법.
  12. 청구항 11에 있어서, 고온-변형은 굽힘 또는 내부 고압 변형인 것을 특징으로 하는 방법.
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