JPH0641639A - 優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH0641639A JPH0641639A JP19731592A JP19731592A JPH0641639A JP H0641639 A JPH0641639 A JP H0641639A JP 19731592 A JP19731592 A JP 19731592A JP 19731592 A JP19731592 A JP 19731592A JP H0641639 A JPH0641639 A JP H0641639A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は磁束密度に優れた無方向性電磁鋼板
の製造方法とくに熱間圧延に関わる技術を提供するもの
である。 【構成】 重量%でC≦0.01%、Si+Al≦
2.0%、Mn≦1.5%、P≦0.2%、S≦0.0
2%、N≦0.005%で、残部が鉄および不可避的不
純物からなるスラブを熱延するに際して、950〜12
00℃でスラブ加熱し、その後、仕上タンデム圧延機の
第1スタンド入口温度をAr3 +20℃以上にし、最終
スタンド出口温度をAr3 〜Ar3 −50℃に制御し
て、次いで注水して巻取り、続いて脱スケール、冷間圧
延、焼鈍をすることを特徴とする優れた磁束密度を有す
る無方向性電磁鋼板の製造方法。 仕上スタンド間で鋼板を急冷することを特徴とする請
求項1に記載した優れた磁束密度を有する無方向性電磁
鋼板の製造方法。
の製造方法とくに熱間圧延に関わる技術を提供するもの
である。 【構成】 重量%でC≦0.01%、Si+Al≦
2.0%、Mn≦1.5%、P≦0.2%、S≦0.0
2%、N≦0.005%で、残部が鉄および不可避的不
純物からなるスラブを熱延するに際して、950〜12
00℃でスラブ加熱し、その後、仕上タンデム圧延機の
第1スタンド入口温度をAr3 +20℃以上にし、最終
スタンド出口温度をAr3 〜Ar3 −50℃に制御し
て、次いで注水して巻取り、続いて脱スケール、冷間圧
延、焼鈍をすることを特徴とする優れた磁束密度を有す
る無方向性電磁鋼板の製造方法。 仕上スタンド間で鋼板を急冷することを特徴とする請
求項1に記載した優れた磁束密度を有する無方向性電磁
鋼板の製造方法。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は家電用や産業用の回転機
またはEIコア等の小型トランス等に用いられる無方向
性電磁鋼板の製造方法に関するものである。
またはEIコア等の小型トランス等に用いられる無方向
性電磁鋼板の製造方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】地球環境問題や化石エネルギー資源の有
効活用の観点から、エネルギーを消費する部品である電
気機器の効率向上が重要な今日的課題である。このた
め、電気機器に多く使用される無方向性電磁鋼板には鉄
損の低減と共に、鉄損に効く磁束密度の向上が強く望ま
れている。
効活用の観点から、エネルギーを消費する部品である電
気機器の効率向上が重要な今日的課題である。このた
め、電気機器に多く使用される無方向性電磁鋼板には鉄
損の低減と共に、鉄損に効く磁束密度の向上が強く望ま
れている。
【0003】この磁気特性を改善する手段として、熱延
での仕上圧延温度を制御する特開平2−73919号公
報が知られている。この方法の特徴は仕上圧延中に鋼板
はフェライト単相とすることによって熱延板の結晶粒を
粗大化することである。しかしながら、フェライト単相
であることから仕上圧延中の温度が全体的に低いため、
結晶粒成長の速度が遅く、得られる磁気特性に限界があ
った。
での仕上圧延温度を制御する特開平2−73919号公
報が知られている。この方法の特徴は仕上圧延中に鋼板
はフェライト単相とすることによって熱延板の結晶粒を
粗大化することである。しかしながら、フェライト単相
であることから仕上圧延中の温度が全体的に低いため、
結晶粒成長の速度が遅く、得られる磁気特性に限界があ
った。
【0004】また、特開昭51−74923号公報に仕
上圧延完了温度を低温側に制御することによって熱延板
の厚み不良を改善することが示されている。しかしなが
ら、仕上圧延完了温度のみの制御および低温側にするこ
とによっては得られる磁気特性に限界があった。
上圧延完了温度を低温側に制御することによって熱延板
の厚み不良を改善することが示されている。しかしなが
ら、仕上圧延完了温度のみの制御および低温側にするこ
とによっては得られる磁気特性に限界があった。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記課題を
解決すべくさらに優れた磁気特性を得る無方向性電磁鋼
板の製造方法を提供することを目的とする。
解決すべくさらに優れた磁気特性を得る無方向性電磁鋼
板の製造方法を提供することを目的とする。
【0006】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明が要旨とするところは、 重量%でC≦0.01%、Si+Al≦2.0%、M
n≦1.5%、P≦0.2%、S≦0.02%、N≦
0.005%で、残部が鉄および不可避的不純物からな
るスラブを熱延するに際して、950〜1200℃でス
ラブ加熱し、その後、仕上タンデム圧延機の第1スタン
ド入口温度をAr3 +20℃以上にし、最終スタンド出
口温度をAr3 〜Ar3 −50℃に制御して、次いで注
水して巻取り、続いて脱スケール、冷間圧延、焼鈍をす
ることを特徴とする優れた磁束密度を有する無方向性電
磁鋼板の製造方法であり、 上記仕上スタンド間で鋼板を急冷することを特徴とす
る優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法
である。
に、本発明が要旨とするところは、 重量%でC≦0.01%、Si+Al≦2.0%、M
n≦1.5%、P≦0.2%、S≦0.02%、N≦
0.005%で、残部が鉄および不可避的不純物からな
るスラブを熱延するに際して、950〜1200℃でス
ラブ加熱し、その後、仕上タンデム圧延機の第1スタン
ド入口温度をAr3 +20℃以上にし、最終スタンド出
口温度をAr3 〜Ar3 −50℃に制御して、次いで注
水して巻取り、続いて脱スケール、冷間圧延、焼鈍をす
ることを特徴とする優れた磁束密度を有する無方向性電
磁鋼板の製造方法であり、 上記仕上スタンド間で鋼板を急冷することを特徴とす
る優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法
である。
【0007】このような本発明は以下の3つのポイント
の発見に基づいている。すなわち、第1には熱延板の結
晶粒径を極力、大きくすることが最終製品の磁束密度を
向上させること。第2に、熱延での仕上圧延途中にγ→
α変態をさせること、とくに変態点以前のオーステナイ
ト域の高温側で結晶粒成長させ、さらに変態点以降もフ
ェライト域の高温側で結晶粒成長させる組み合わせが熱
延板の結晶粒を粗大化させること。第3に、このような
仕上圧延中に変態させる圧延方法は工業的に可能なこと
である。
の発見に基づいている。すなわち、第1には熱延板の結
晶粒径を極力、大きくすることが最終製品の磁束密度を
向上させること。第2に、熱延での仕上圧延途中にγ→
α変態をさせること、とくに変態点以前のオーステナイ
ト域の高温側で結晶粒成長させ、さらに変態点以降もフ
ェライト域の高温側で結晶粒成長させる組み合わせが熱
延板の結晶粒を粗大化させること。第3に、このような
仕上圧延中に変態させる圧延方法は工業的に可能なこと
である。
【0008】以下に本発明の限定理由について詳細に述
べる。Cの量が多いと、熱延の時にフェライト+オース
テナイトの混合相が増加し、結晶粒成長にとって有害と
なるので、0.01%以下とする。SiとAl量は、本
発明の特徴であるオーステナイト相を利用して結晶粒成
長を促進する立場から、Si+Al量で2.0%以下と
する。Mnはオーステナイト相を拡張するので有効であ
るが、添加コストの問題があるので1.5%以下とす
る。Pは鋼板強度を上昇させ、打抜時の鋼板だれ・かえ
りを防止するが、添加コストの問題があるため0.2%
以下とする。Sは硫化物を形成せしめ、鉄損を劣化させ
るので、0.02%以下とする。Nは多すぎるとブリス
ターと呼ばれるふくれの欠陥が生じるので、0.005
%以下とする。なお、公知のB,Sn,Sb等の集合組
織を改善する元素を添加しても、本発明の効果を損なう
ものでないが、添加量はコストの問題からそれぞれ、
0.005%以下、0.2%以下、0.1%以下が好ま
しい。
べる。Cの量が多いと、熱延の時にフェライト+オース
テナイトの混合相が増加し、結晶粒成長にとって有害と
なるので、0.01%以下とする。SiとAl量は、本
発明の特徴であるオーステナイト相を利用して結晶粒成
長を促進する立場から、Si+Al量で2.0%以下と
する。Mnはオーステナイト相を拡張するので有効であ
るが、添加コストの問題があるので1.5%以下とす
る。Pは鋼板強度を上昇させ、打抜時の鋼板だれ・かえ
りを防止するが、添加コストの問題があるため0.2%
以下とする。Sは硫化物を形成せしめ、鉄損を劣化させ
るので、0.02%以下とする。Nは多すぎるとブリス
ターと呼ばれるふくれの欠陥が生じるので、0.005
%以下とする。なお、公知のB,Sn,Sb等の集合組
織を改善する元素を添加しても、本発明の効果を損なう
ものでないが、添加量はコストの問題からそれぞれ、
0.005%以下、0.2%以下、0.1%以下が好ま
しい。
【0009】上記元素を含む溶鋼を連続鋳造してスラブ
を造り、スラブ加熱を実施するが加熱温度は950〜1
200℃とする。この理由は、1200℃以上では硫化
物や窒化物の固溶が起きて、熱延中に微細析出物が生
じ、結晶粒成長を抑制して本発明の目的を達成できない
からである。また、950℃以下では後述の仕上タンデ
ム圧延機の第1のスタンド入口でオーステナイト相高温
域の温度を確保するのが難しい。粗圧延を終えて、仕上
タンデム圧延機の第1のスタンド入口の温度、すなわち
仕上入口温度は重要で、Ar3 +20℃以上である必要
がある。Ar3 +20℃未満では、オーステナイト相で
の結晶粒成長が少なすぎる。仕上圧延の途中、いずれか
の仕上スタンド間でγ→α変態させる。仕上タンデム圧
延の最終スタンド出口の温度、すなわち仕上出口温度も
重要である。仕上出口温度は、Ar3 以下で且つAr3
−50℃までのフェライト相での高温側である必要があ
る。Ar3 −50℃を切る低温では、結晶粒成長を期待
できない。
を造り、スラブ加熱を実施するが加熱温度は950〜1
200℃とする。この理由は、1200℃以上では硫化
物や窒化物の固溶が起きて、熱延中に微細析出物が生
じ、結晶粒成長を抑制して本発明の目的を達成できない
からである。また、950℃以下では後述の仕上タンデ
ム圧延機の第1のスタンド入口でオーステナイト相高温
域の温度を確保するのが難しい。粗圧延を終えて、仕上
タンデム圧延機の第1のスタンド入口の温度、すなわち
仕上入口温度は重要で、Ar3 +20℃以上である必要
がある。Ar3 +20℃未満では、オーステナイト相で
の結晶粒成長が少なすぎる。仕上圧延の途中、いずれか
の仕上スタンド間でγ→α変態させる。仕上タンデム圧
延の最終スタンド出口の温度、すなわち仕上出口温度も
重要である。仕上出口温度は、Ar3 以下で且つAr3
−50℃までのフェライト相での高温側である必要があ
る。Ar3 −50℃を切る低温では、結晶粒成長を期待
できない。
【0010】この仕上圧延の考え方は、まず変態の前に
充分、結晶粒成長をさせ、続いて変態後も結晶粒成長を
充分起こさせることによって、熱延板の結晶粒を従来得
られなかったレベルまで粗大にしたものである。従来、
オーステナイト相からの変態組織は{111}面が増加
して、製品磁気特性を劣化させるとされて来たが、オー
ステナイト粒を粗粒とした後で、さらにフェライト粒を
粗大化させた場合に優れた磁束密度が得られるのであ
る。
充分、結晶粒成長をさせ、続いて変態後も結晶粒成長を
充分起こさせることによって、熱延板の結晶粒を従来得
られなかったレベルまで粗大にしたものである。従来、
オーステナイト相からの変態組織は{111}面が増加
して、製品磁気特性を劣化させるとされて来たが、オー
ステナイト粒を粗粒とした後で、さらにフェライト粒を
粗大化させた場合に優れた磁束密度が得られるのであ
る。
【0011】上述の如く、仕上入口温度は極力高温が望
ましいが、仕上出口温度をAr3 以下まで下げなければ
ならないため、仕上スタンド間で高圧水で急冷すること
も可能である。急冷を実施する仕上スタンドの位置につ
いては特に規定するものでないが、オーステナイト相で
の結晶粒成長を積極的に活用する意味で、仕上タンデム
スタンドの鋼板がより好ましい。なお、このスタンド間
での急冷により、圧下中の変態を防止して破断等の対策
とすることも可能である。
ましいが、仕上出口温度をAr3 以下まで下げなければ
ならないため、仕上スタンド間で高圧水で急冷すること
も可能である。急冷を実施する仕上スタンドの位置につ
いては特に規定するものでないが、オーステナイト相で
の結晶粒成長を積極的に活用する意味で、仕上タンデム
スタンドの鋼板がより好ましい。なお、このスタンド間
での急冷により、圧下中の変態を防止して破断等の対策
とすることも可能である。
【0012】また、巻取り温度はとくに規制するもので
ないが、自己焼鈍の意味から600℃以上が望ましい。
ホットコイル厚みは、通常の1.5〜5.0mmとする。
ないが、自己焼鈍の意味から600℃以上が望ましい。
ホットコイル厚みは、通常の1.5〜5.0mmとする。
【0013】熱延板は焼鈍しないで酸洗し、冷間圧延す
る。本発明の目的の一つは、熱延板焼鈍を実施しないで
熱延板焼鈍並みの磁気特性を得ることにあるためであ
る。冷延後の仕上厚みは通常の0.2〜1.5mmとす
る。冷延後の再結晶焼鈍は、通常の600〜900℃の
範囲で行う。次いで実施例について説明する。
る。本発明の目的の一つは、熱延板焼鈍を実施しないで
熱延板焼鈍並みの磁気特性を得ることにあるためであ
る。冷延後の仕上厚みは通常の0.2〜1.5mmとす
る。冷延後の再結晶焼鈍は、通常の600〜900℃の
範囲で行う。次いで実施例について説明する。
【0014】
〔実施例1〕重量比で0.004%C、0.15%S
i、0.11%Mn、0.08%P、0.004%S、
0.003%Al、0.003%Nを含み、残部実質的
にFeよりなるスラブを鋳造し、1020℃で加熱後の
熱延の条件を以下の表1の如くに変更して試験を実施し
た。仕上入口の板厚は35mmで、仕上は6スタンドで圧
延、巻取り温度650℃で、熱延板の厚みは2.8mmと
した。次いで、酸洗後0.5mmまで冷延し、脱脂した
後、800℃×10秒の均熱を実施して、磁気特性を測
定した。磁気特性エプスタイン試料(30mm幅×300
mm長)を圧延方向とそれに垂直な方向に切り出し、JI
S C2550に準拠して測定し、表1を得た。なお、
この鋼板をフォーマスタで100℃/secの冷速で測定す
るとAr3 は895℃であった。
i、0.11%Mn、0.08%P、0.004%S、
0.003%Al、0.003%Nを含み、残部実質的
にFeよりなるスラブを鋳造し、1020℃で加熱後の
熱延の条件を以下の表1の如くに変更して試験を実施し
た。仕上入口の板厚は35mmで、仕上は6スタンドで圧
延、巻取り温度650℃で、熱延板の厚みは2.8mmと
した。次いで、酸洗後0.5mmまで冷延し、脱脂した
後、800℃×10秒の均熱を実施して、磁気特性を測
定した。磁気特性エプスタイン試料(30mm幅×300
mm長)を圧延方向とそれに垂直な方向に切り出し、JI
S C2550に準拠して測定し、表1を得た。なお、
この鋼板をフォーマスタで100℃/secの冷速で測定す
るとAr3 は895℃であった。
【0015】
【表1】
【0016】表1に示す如く、本発明の範囲にある試料
No.とは磁束密度B50が1.79T以上の従来得ら
れなかったレベルの特性を持っている。
No.とは磁束密度B50が1.79T以上の従来得ら
れなかったレベルの特性を持っている。
【0017】〔実施例2〕重量比で0.002%C、
0.31%Si、0.06%Mn、0.11%P、0.
001%S、0.002%Al、0.001%Nを含
み、残部実質的にFeよりなるスラブを鋳造し、108
0℃で加熱後の熱延の条件を以下の表2の如くに変更し
て試験を実施した。仕上入口の板厚は35mmで、仕上は
6スタンドで圧延し、試料のNo.についてはNo.4と
No.5スタンドの間で水冷し変態させた。巻取り温度6
10℃、熱延板の厚みは2.1mmとした。次いで、酸洗
後0.5mmまで冷延し、脱脂した後、760℃×30秒
の均熱を実施して、磁気特性を測定した。磁気特性エプ
スタイン試料(30mm幅×300mm長)を圧延方向とそ
れに垂直な方向に切り出し、JIS C2550に準拠
して測定し、表1を得た。なお、この鋼板をフォーマス
タで100℃/secの冷速で測定すると、Ar3 は905
℃であった。
0.31%Si、0.06%Mn、0.11%P、0.
001%S、0.002%Al、0.001%Nを含
み、残部実質的にFeよりなるスラブを鋳造し、108
0℃で加熱後の熱延の条件を以下の表2の如くに変更し
て試験を実施した。仕上入口の板厚は35mmで、仕上は
6スタンドで圧延し、試料のNo.についてはNo.4と
No.5スタンドの間で水冷し変態させた。巻取り温度6
10℃、熱延板の厚みは2.1mmとした。次いで、酸洗
後0.5mmまで冷延し、脱脂した後、760℃×30秒
の均熱を実施して、磁気特性を測定した。磁気特性エプ
スタイン試料(30mm幅×300mm長)を圧延方向とそ
れに垂直な方向に切り出し、JIS C2550に準拠
して測定し、表1を得た。なお、この鋼板をフォーマス
タで100℃/secの冷速で測定すると、Ar3 は905
℃であった。
【0018】
【表2】
【0019】表2に示す如く、本発明の範囲にある試料
No.は磁束密度B50が1.80Tと非常に優れた特性
が得られた。
No.は磁束密度B50が1.80Tと非常に優れた特性
が得られた。
【0020】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は磁束密度
に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法とくに熱間圧延に
関わる技術を提供するものである。
に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法とくに熱間圧延に
関わる技術を提供するものである。
Claims (2)
- 【請求項1】 重量%で C ≦0.01%、 Si+Al≦2.0%、 Mn≦1.5%、 P≦0.2%、 S ≦0.02%、 N≦0.005%、 残部が鉄および不可避的不純物からなるスラブを熱延す
るに際して、950〜1200℃でスラブ加熱し、その
後、仕上タンデム圧延機の第1スタンド入口温度をAr
3 +20℃以上にし、最終スタンド出口温度をAr3 〜
Ar3 −50℃に制御して、次いで注水して巻取り、続
いて脱スケール、冷間圧延、焼鈍をすることを特徴とす
る優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方
法。 - 【請求項2】 仕上スタンド間で鋼板を急冷することを
特徴とする請求項1記載の優れた磁束密度を有する無方
向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19731592A JPH0641639A (ja) | 1992-07-23 | 1992-07-23 | 優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19731592A JPH0641639A (ja) | 1992-07-23 | 1992-07-23 | 優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0641639A true JPH0641639A (ja) | 1994-02-15 |
Family
ID=16372415
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19731592A Withdrawn JPH0641639A (ja) | 1992-07-23 | 1992-07-23 | 優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0641639A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1985727A1 (en) | 2007-04-26 | 2008-10-29 | CHLORINE ENGINEERS CORP., Ltd. | A water electrolysis system |
-
1992
- 1992-07-23 JP JP19731592A patent/JPH0641639A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1985727A1 (en) | 2007-04-26 | 2008-10-29 | CHLORINE ENGINEERS CORP., Ltd. | A water electrolysis system |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991005 |