JPH0641639A - 優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH0641639A JPH0641639A JP19731592A JP19731592A JPH0641639A JP H0641639 A JPH0641639 A JP H0641639A JP 19731592 A JP19731592 A JP 19731592A JP 19731592 A JP19731592 A JP 19731592A JP H0641639 A JPH0641639 A JP H0641639A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は磁束密度に優れた無方向性電磁鋼板
の製造方法とくに熱間圧延に関わる技術を提供するもの
である。 【構成】 重量％でＣ≦０．０１％、Ｓｉ＋Ａｌ≦
２．０％、Ｍｎ≦１．５％、Ｐ≦０．２％、Ｓ≦０．０
２％、Ｎ≦０．００５％で、残部が鉄および不可避的不
純物からなるスラブを熱延するに際して、９５０〜１２
００℃でスラブ加熱し、その後、仕上タンデム圧延機の
第１スタンド入口温度をＡｒ3 ＋２０℃以上にし、最終
スタンド出口温度をＡｒ3 〜Ａｒ3 −５０℃に制御し
て、次いで注水して巻取り、続いて脱スケール、冷間圧
延、焼鈍をすることを特徴とする優れた磁束密度を有す
る無方向性電磁鋼板の製造方法。 仕上スタンド間で鋼板を急冷することを特徴とする請
求項１に記載した優れた磁束密度を有する無方向性電磁
鋼板の製造方法。
の製造方法とくに熱間圧延に関わる技術を提供するもの
である。 【構成】 重量％でＣ≦０．０１％、Ｓｉ＋Ａｌ≦
２．０％、Ｍｎ≦１．５％、Ｐ≦０．２％、Ｓ≦０．０
２％、Ｎ≦０．００５％で、残部が鉄および不可避的不
純物からなるスラブを熱延するに際して、９５０〜１２
００℃でスラブ加熱し、その後、仕上タンデム圧延機の
第１スタンド入口温度をＡｒ3 ＋２０℃以上にし、最終
スタンド出口温度をＡｒ3 〜Ａｒ3 −５０℃に制御し
て、次いで注水して巻取り、続いて脱スケール、冷間圧
延、焼鈍をすることを特徴とする優れた磁束密度を有す
る無方向性電磁鋼板の製造方法。 仕上スタンド間で鋼板を急冷することを特徴とする請
求項１に記載した優れた磁束密度を有する無方向性電磁
鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は家電用や産業用の回転機
またはＥＩコア等の小型トランス等に用いられる無方向
性電磁鋼板の製造方法に関するものである。
またはＥＩコア等の小型トランス等に用いられる無方向
性電磁鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】地球環境問題や化石エネルギー資源の有
効活用の観点から、エネルギーを消費する部品である電
気機器の効率向上が重要な今日的課題である。このた
め、電気機器に多く使用される無方向性電磁鋼板には鉄
損の低減と共に、鉄損に効く磁束密度の向上が強く望ま
れている。
効活用の観点から、エネルギーを消費する部品である電
気機器の効率向上が重要な今日的課題である。このた
め、電気機器に多く使用される無方向性電磁鋼板には鉄
損の低減と共に、鉄損に効く磁束密度の向上が強く望ま
れている。
【０００３】この磁気特性を改善する手段として、熱延
での仕上圧延温度を制御する特開平２−７３９１９号公
報が知られている。この方法の特徴は仕上圧延中に鋼板
はフェライト単相とすることによって熱延板の結晶粒を
粗大化することである。しかしながら、フェライト単相
であることから仕上圧延中の温度が全体的に低いため、
結晶粒成長の速度が遅く、得られる磁気特性に限界があ
った。
での仕上圧延温度を制御する特開平２−７３９１９号公
報が知られている。この方法の特徴は仕上圧延中に鋼板
はフェライト単相とすることによって熱延板の結晶粒を
粗大化することである。しかしながら、フェライト単相
であることから仕上圧延中の温度が全体的に低いため、
結晶粒成長の速度が遅く、得られる磁気特性に限界があ
った。
【０００４】また、特開昭５１−７４９２３号公報に仕
上圧延完了温度を低温側に制御することによって熱延板
の厚み不良を改善することが示されている。しかしなが
ら、仕上圧延完了温度のみの制御および低温側にするこ
とによっては得られる磁気特性に限界があった。
上圧延完了温度を低温側に制御することによって熱延板
の厚み不良を改善することが示されている。しかしなが
ら、仕上圧延完了温度のみの制御および低温側にするこ
とによっては得られる磁気特性に限界があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記課題を
解決すべくさらに優れた磁気特性を得る無方向性電磁鋼
板の製造方法を提供することを目的とする。
解決すべくさらに優れた磁気特性を得る無方向性電磁鋼
板の製造方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明が要旨とするところは、 重量％でＣ≦０．０１％、Ｓｉ＋Ａｌ≦２．０％、Ｍ
ｎ≦１．５％、Ｐ≦０．２％、Ｓ≦０．０２％、Ｎ≦
０．００５％で、残部が鉄および不可避的不純物からな
るスラブを熱延するに際して、９５０〜１２００℃でス
ラブ加熱し、その後、仕上タンデム圧延機の第１スタン
ド入口温度をＡｒ3 ＋２０℃以上にし、最終スタンド出
口温度をＡｒ3 〜Ａｒ3 −５０℃に制御して、次いで注
水して巻取り、続いて脱スケール、冷間圧延、焼鈍をす
ることを特徴とする優れた磁束密度を有する無方向性電
磁鋼板の製造方法であり、 上記仕上スタンド間で鋼板を急冷することを特徴とす
る優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法
である。
に、本発明が要旨とするところは、 重量％でＣ≦０．０１％、Ｓｉ＋Ａｌ≦２．０％、Ｍ
ｎ≦１．５％、Ｐ≦０．２％、Ｓ≦０．０２％、Ｎ≦
０．００５％で、残部が鉄および不可避的不純物からな
るスラブを熱延するに際して、９５０〜１２００℃でス
ラブ加熱し、その後、仕上タンデム圧延機の第１スタン
ド入口温度をＡｒ3 ＋２０℃以上にし、最終スタンド出
口温度をＡｒ3 〜Ａｒ3 −５０℃に制御して、次いで注
水して巻取り、続いて脱スケール、冷間圧延、焼鈍をす
ることを特徴とする優れた磁束密度を有する無方向性電
磁鋼板の製造方法であり、 上記仕上スタンド間で鋼板を急冷することを特徴とす
る優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法
である。
【０００７】このような本発明は以下の３つのポイント
の発見に基づいている。すなわち、第１には熱延板の結
晶粒径を極力、大きくすることが最終製品の磁束密度を
向上させること。第２に、熱延での仕上圧延途中にγ→
α変態をさせること、とくに変態点以前のオーステナイ
ト域の高温側で結晶粒成長させ、さらに変態点以降もフ
ェライト域の高温側で結晶粒成長させる組み合わせが熱
延板の結晶粒を粗大化させること。第３に、このような
仕上圧延中に変態させる圧延方法は工業的に可能なこと
である。
の発見に基づいている。すなわち、第１には熱延板の結
晶粒径を極力、大きくすることが最終製品の磁束密度を
向上させること。第２に、熱延での仕上圧延途中にγ→
α変態をさせること、とくに変態点以前のオーステナイ
ト域の高温側で結晶粒成長させ、さらに変態点以降もフ
ェライト域の高温側で結晶粒成長させる組み合わせが熱
延板の結晶粒を粗大化させること。第３に、このような
仕上圧延中に変態させる圧延方法は工業的に可能なこと
である。
【０００８】以下に本発明の限定理由について詳細に述
べる。Ｃの量が多いと、熱延の時にフェライト＋オース
テナイトの混合相が増加し、結晶粒成長にとって有害と
なるので、０．０１％以下とする。ＳｉとＡｌ量は、本
発明の特徴であるオーステナイト相を利用して結晶粒成
長を促進する立場から、Ｓｉ＋Ａｌ量で２．０％以下と
する。Ｍｎはオーステナイト相を拡張するので有効であ
るが、添加コストの問題があるので１．５％以下とす
る。Ｐは鋼板強度を上昇させ、打抜時の鋼板だれ・かえ
りを防止するが、添加コストの問題があるため０．２％
以下とする。Ｓは硫化物を形成せしめ、鉄損を劣化させ
るので、０．０２％以下とする。Ｎは多すぎるとブリス
ターと呼ばれるふくれの欠陥が生じるので、０．００５
％以下とする。なお、公知のＢ，Ｓｎ，Ｓｂ等の集合組
織を改善する元素を添加しても、本発明の効果を損なう
ものでないが、添加量はコストの問題からそれぞれ、
０．００５％以下、０．２％以下、０．１％以下が好ま
しい。
べる。Ｃの量が多いと、熱延の時にフェライト＋オース
テナイトの混合相が増加し、結晶粒成長にとって有害と
なるので、０．０１％以下とする。ＳｉとＡｌ量は、本
発明の特徴であるオーステナイト相を利用して結晶粒成
長を促進する立場から、Ｓｉ＋Ａｌ量で２．０％以下と
する。Ｍｎはオーステナイト相を拡張するので有効であ
るが、添加コストの問題があるので１．５％以下とす
る。Ｐは鋼板強度を上昇させ、打抜時の鋼板だれ・かえ
りを防止するが、添加コストの問題があるため０．２％
以下とする。Ｓは硫化物を形成せしめ、鉄損を劣化させ
るので、０．０２％以下とする。Ｎは多すぎるとブリス
ターと呼ばれるふくれの欠陥が生じるので、０．００５
％以下とする。なお、公知のＢ，Ｓｎ，Ｓｂ等の集合組
織を改善する元素を添加しても、本発明の効果を損なう
ものでないが、添加量はコストの問題からそれぞれ、
０．００５％以下、０．２％以下、０．１％以下が好ま
しい。
【０００９】上記元素を含む溶鋼を連続鋳造してスラブ
を造り、スラブ加熱を実施するが加熱温度は９５０〜１
２００℃とする。この理由は、１２００℃以上では硫化
物や窒化物の固溶が起きて、熱延中に微細析出物が生
じ、結晶粒成長を抑制して本発明の目的を達成できない
からである。また、９５０℃以下では後述の仕上タンデ
ム圧延機の第１のスタンド入口でオーステナイト相高温
域の温度を確保するのが難しい。粗圧延を終えて、仕上
タンデム圧延機の第１のスタンド入口の温度、すなわち
仕上入口温度は重要で、Ａｒ3 ＋２０℃以上である必要
がある。Ａｒ3 ＋２０℃未満では、オーステナイト相で
の結晶粒成長が少なすぎる。仕上圧延の途中、いずれか
の仕上スタンド間でγ→α変態させる。仕上タンデム圧
延の最終スタンド出口の温度、すなわち仕上出口温度も
重要である。仕上出口温度は、Ａｒ3 以下で且つＡｒ3
−５０℃までのフェライト相での高温側である必要があ
る。Ａｒ3 −５０℃を切る低温では、結晶粒成長を期待
できない。
を造り、スラブ加熱を実施するが加熱温度は９５０〜１
２００℃とする。この理由は、１２００℃以上では硫化
物や窒化物の固溶が起きて、熱延中に微細析出物が生
じ、結晶粒成長を抑制して本発明の目的を達成できない
からである。また、９５０℃以下では後述の仕上タンデ
ム圧延機の第１のスタンド入口でオーステナイト相高温
域の温度を確保するのが難しい。粗圧延を終えて、仕上
タンデム圧延機の第１のスタンド入口の温度、すなわち
仕上入口温度は重要で、Ａｒ3 ＋２０℃以上である必要
がある。Ａｒ3 ＋２０℃未満では、オーステナイト相で
の結晶粒成長が少なすぎる。仕上圧延の途中、いずれか
の仕上スタンド間でγ→α変態させる。仕上タンデム圧
延の最終スタンド出口の温度、すなわち仕上出口温度も
重要である。仕上出口温度は、Ａｒ3 以下で且つＡｒ3
−５０℃までのフェライト相での高温側である必要があ
る。Ａｒ3 −５０℃を切る低温では、結晶粒成長を期待
できない。
【００１０】この仕上圧延の考え方は、まず変態の前に
充分、結晶粒成長をさせ、続いて変態後も結晶粒成長を
充分起こさせることによって、熱延板の結晶粒を従来得
られなかったレベルまで粗大にしたものである。従来、
オーステナイト相からの変態組織は｛１１１｝面が増加
して、製品磁気特性を劣化させるとされて来たが、オー
ステナイト粒を粗粒とした後で、さらにフェライト粒を
粗大化させた場合に優れた磁束密度が得られるのであ
る。
充分、結晶粒成長をさせ、続いて変態後も結晶粒成長を
充分起こさせることによって、熱延板の結晶粒を従来得
られなかったレベルまで粗大にしたものである。従来、
オーステナイト相からの変態組織は｛１１１｝面が増加
して、製品磁気特性を劣化させるとされて来たが、オー
ステナイト粒を粗粒とした後で、さらにフェライト粒を
粗大化させた場合に優れた磁束密度が得られるのであ
る。
【００１１】上述の如く、仕上入口温度は極力高温が望
ましいが、仕上出口温度をＡｒ3 以下まで下げなければ
ならないため、仕上スタンド間で高圧水で急冷すること
も可能である。急冷を実施する仕上スタンドの位置につ
いては特に規定するものでないが、オーステナイト相で
の結晶粒成長を積極的に活用する意味で、仕上タンデム
スタンドの鋼板がより好ましい。なお、このスタンド間
での急冷により、圧下中の変態を防止して破断等の対策
とすることも可能である。
ましいが、仕上出口温度をＡｒ3 以下まで下げなければ
ならないため、仕上スタンド間で高圧水で急冷すること
も可能である。急冷を実施する仕上スタンドの位置につ
いては特に規定するものでないが、オーステナイト相で
の結晶粒成長を積極的に活用する意味で、仕上タンデム
スタンドの鋼板がより好ましい。なお、このスタンド間
での急冷により、圧下中の変態を防止して破断等の対策
とすることも可能である。
【００１２】また、巻取り温度はとくに規制するもので
ないが、自己焼鈍の意味から６００℃以上が望ましい。
ホットコイル厚みは、通常の１．５〜５．０mmとする。
ないが、自己焼鈍の意味から６００℃以上が望ましい。
ホットコイル厚みは、通常の１．５〜５．０mmとする。
【００１３】熱延板は焼鈍しないで酸洗し、冷間圧延す
る。本発明の目的の一つは、熱延板焼鈍を実施しないで
熱延板焼鈍並みの磁気特性を得ることにあるためであ
る。冷延後の仕上厚みは通常の０．２〜１．５mmとす
る。冷延後の再結晶焼鈍は、通常の６００〜９００℃の
範囲で行う。次いで実施例について説明する。
る。本発明の目的の一つは、熱延板焼鈍を実施しないで
熱延板焼鈍並みの磁気特性を得ることにあるためであ
る。冷延後の仕上厚みは通常の０．２〜１．５mmとす
る。冷延後の再結晶焼鈍は、通常の６００〜９００℃の
範囲で行う。次いで実施例について説明する。
【００１４】
〔実施例１〕重量比で０．００４％Ｃ、０．１５％Ｓ
ｉ、０．１１％Ｍｎ、０．０８％Ｐ、０．００４％Ｓ、
０．００３％Ａｌ、０．００３％Ｎを含み、残部実質的
にＦｅよりなるスラブを鋳造し、１０２０℃で加熱後の
熱延の条件を以下の表１の如くに変更して試験を実施し
た。仕上入口の板厚は３５mmで、仕上は６スタンドで圧
延、巻取り温度６５０℃で、熱延板の厚みは２．８mmと
した。次いで、酸洗後０．５mmまで冷延し、脱脂した
後、８００℃×１０秒の均熱を実施して、磁気特性を測
定した。磁気特性エプスタイン試料（３０mm幅×３００
mm長）を圧延方向とそれに垂直な方向に切り出し、ＪＩ
Ｓ Ｃ２５５０に準拠して測定し、表１を得た。なお、
この鋼板をフォーマスタで１００℃/secの冷速で測定す
るとＡｒ3 は８９５℃であった。
ｉ、０．１１％Ｍｎ、０．０８％Ｐ、０．００４％Ｓ、
０．００３％Ａｌ、０．００３％Ｎを含み、残部実質的
にＦｅよりなるスラブを鋳造し、１０２０℃で加熱後の
熱延の条件を以下の表１の如くに変更して試験を実施し
た。仕上入口の板厚は３５mmで、仕上は６スタンドで圧
延、巻取り温度６５０℃で、熱延板の厚みは２．８mmと
した。次いで、酸洗後０．５mmまで冷延し、脱脂した
後、８００℃×１０秒の均熱を実施して、磁気特性を測
定した。磁気特性エプスタイン試料（３０mm幅×３００
mm長）を圧延方向とそれに垂直な方向に切り出し、ＪＩ
Ｓ Ｃ２５５０に準拠して測定し、表１を得た。なお、
この鋼板をフォーマスタで１００℃/secの冷速で測定す
るとＡｒ3 は８９５℃であった。
【００１５】
【表１】
【００１６】表１に示す如く、本発明の範囲にある試料
No．とは磁束密度Ｂ50が１．７９Ｔ以上の従来得ら
れなかったレベルの特性を持っている。
No．とは磁束密度Ｂ50が１．７９Ｔ以上の従来得ら
れなかったレベルの特性を持っている。
【００１７】〔実施例２〕重量比で０．００２％Ｃ、
０．３１％Ｓｉ、０．０６％Ｍｎ、０．１１％Ｐ、０．
００１％Ｓ、０．００２％Ａｌ、０．００１％Ｎを含
み、残部実質的にＦｅよりなるスラブを鋳造し、１０８
０℃で加熱後の熱延の条件を以下の表２の如くに変更し
て試験を実施した。仕上入口の板厚は３５mmで、仕上は
６スタンドで圧延し、試料のNo．についてはNo．４と
No．５スタンドの間で水冷し変態させた。巻取り温度６
１０℃、熱延板の厚みは２．１mmとした。次いで、酸洗
後０．５mmまで冷延し、脱脂した後、７６０℃×３０秒
の均熱を実施して、磁気特性を測定した。磁気特性エプ
スタイン試料（３０mm幅×３００mm長）を圧延方向とそ
れに垂直な方向に切り出し、ＪＩＳ Ｃ２５５０に準拠
して測定し、表１を得た。なお、この鋼板をフォーマス
タで１００℃/secの冷速で測定すると、Ａｒ3 は９０５
℃であった。
０．３１％Ｓｉ、０．０６％Ｍｎ、０．１１％Ｐ、０．
００１％Ｓ、０．００２％Ａｌ、０．００１％Ｎを含
み、残部実質的にＦｅよりなるスラブを鋳造し、１０８
０℃で加熱後の熱延の条件を以下の表２の如くに変更し
て試験を実施した。仕上入口の板厚は３５mmで、仕上は
６スタンドで圧延し、試料のNo．についてはNo．４と
No．５スタンドの間で水冷し変態させた。巻取り温度６
１０℃、熱延板の厚みは２．１mmとした。次いで、酸洗
後０．５mmまで冷延し、脱脂した後、７６０℃×３０秒
の均熱を実施して、磁気特性を測定した。磁気特性エプ
スタイン試料（３０mm幅×３００mm長）を圧延方向とそ
れに垂直な方向に切り出し、ＪＩＳ Ｃ２５５０に準拠
して測定し、表１を得た。なお、この鋼板をフォーマス
タで１００℃/secの冷速で測定すると、Ａｒ3 は９０５
℃であった。
【００１８】
【表２】
【００１９】表２に示す如く、本発明の範囲にある試料
No．は磁束密度Ｂ50が１．８０Ｔと非常に優れた特性
が得られた。
No．は磁束密度Ｂ50が１．８０Ｔと非常に優れた特性
が得られた。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は磁束密度
に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法とくに熱間圧延に
関わる技術を提供するものである。
に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法とくに熱間圧延に
関わる技術を提供するものである。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ＋Ａｌ≦２．０％、 Ｍｎ≦１．５％、 Ｐ≦０．２％、 Ｓ ≦０．０２％、 Ｎ≦０．００５％、 残部が鉄および不可避的不純物からなるスラブを熱延す
るに際して、９５０〜１２００℃でスラブ加熱し、その
後、仕上タンデム圧延機の第１スタンド入口温度をＡｒ
3 ＋２０℃以上にし、最終スタンド出口温度をＡｒ3 〜
Ａｒ3 −５０℃に制御して、次いで注水して巻取り、続
いて脱スケール、冷間圧延、焼鈍をすることを特徴とす
る優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方
法。 - 【請求項２】 仕上スタンド間で鋼板を急冷することを
特徴とする請求項１記載の優れた磁束密度を有する無方
向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19731592A JPH0641639A (ja) | 1992-07-23 | 1992-07-23 | 優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19731592A JPH0641639A (ja) | 1992-07-23 | 1992-07-23 | 優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0641639A true JPH0641639A (ja) | 1994-02-15 |
Family
ID=16372415
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19731592A Withdrawn JPH0641639A (ja) | 1992-07-23 | 1992-07-23 | 優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0641639A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1985727A1 (en) | 2007-04-26 | 2008-10-29 | CHLORINE ENGINEERS CORP., Ltd. | A water electrolysis system |
-
1992
- 1992-07-23 JP JP19731592A patent/JPH0641639A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1985727A1 (en) | 2007-04-26 | 2008-10-29 | CHLORINE ENGINEERS CORP., Ltd. | A water electrolysis system |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991005 |