JP2002501814A - 熱可塑性高分子からなる発泡多孔質膜ならびにその製造法および装置 - Google Patents
熱可塑性高分子からなる発泡多孔質膜ならびにその製造法および装置Info
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Abstract
Description
からなる発泡多孔質膜に関し且つ上記膜の製造法および装置に関する。
流体の濾過、特に、工業、実験室および環境保護分野において液状媒体の前濾過
および最終濾過に使用される。
サイズおよび少なくとも1.56・1014セル/cm3のセル密度を有する独
立気孔の超微小セル高分子フォームおよび100μm以下のセルサイズおよび少
なくとも108セル/cm3のセル密度を有する同じく独立気孔の微小セル高分
子フォームを製造できる。押出系によって実施される操作は、a)高圧下で単相
高分子/ガス溶液を構成する工程と、b)圧力降下によるガスセルの核を構成す
る工程(セル核形成)と、c)セル成長を実現する工程とに区別される。押出機
出口とノズルとの間の絞り弁として歯車ポンプを使用することは重要であり、か
くして、圧力降下を制御できる。
ィルムを形成できる。達成可能なセルサイズは、1μmよりも小さく、セル密度
は、109−1015セル/cm3の範囲にある。極めて煩瑣な方法にもとづき
、スリットノズルを有する押出機によってフィルムを形成し、室温の高圧チャン
バ内に超臨界液体(例えば、CO2)を添加し、ロールによってフィルムを高圧
チャンバを介して案内し、常圧の他のチャンバの通過時に核形成を実施し、高温
(>190℃)の上記チャンバにおいて、熱交換器の間をフィルムを通過させ、
場合によっては、温調することによって、セル成長を達成する。代替法として、
成形前に押出機内部にも高分子溶融体中に直接にノズルを介して超臨界液体を添
加できる。
ポリエチレン)からなる約1−100μmのセルサイズの微小独立セル形フォー
ムの製造が記載されている。この方法にもとづき、高圧において且つ融点以上で
高分子をガスで飽和させ、押出ノズルまたは射出成形によって高分子材料を加工
し、セル核形成およびフォーム形成のために圧力を減圧し、高分子フォームの固
化のため温度を融点以下に低下する。
エステル、ナイロンおよびポリカーボネート)からなる約2−25μmのセルサ
イズおよび5−30%の中空容積の独立微小セル形フォームの製造が記載されて
いる。この方法にもとづき、高圧において且つ融点以上で高分子をガスで飽和さ
せ、押出ノズルまたは射出成形によって高分子材料を加工し、セル核形成および
フォーム形成のために圧力を減圧し、高分子フォームの固化のため温度を融点以
下に低下する。
この高分子フォームは、独立セル性にもとづき、濾過すべき媒体のための流通性
を全く有していないか、最良でも極めて小さい流通性を有するに過ぎず、過少の
中空容積を有し、更に、ランダムなセル成長にもとづく欠陥箇所を排除できない
からである。更に、使用可能な膜材料を得るには、他の操作において独立セル形
高分子フォームを連続セル形材料に変換しなければならないと云う欠点がある。
ヨーロッパ特許公開第0754488号には、独立セル形高分子フォームから連
続セル形微小濾過膜を形成するためのこの種の方法が記載されているが、この方
法の実施に際して、破損箇所の発生の危険性がある。このヨーロッパ公開特許に
もとづき、異なる温度における高分子フォームの圧縮および延伸によって、独立
セル形高分子フォームのセルの間の材料ウェブを破断する。厚さ2−200μm
の上記のポリプロピレン製偏平膜の場合、高分子フォームのセルのセルサイズ(
A)と肉厚(B)との比B/Aは、1.5よりも小さく、中空容積の割合は、5
0%以上である。
いる。この方法の場合、溶融高分子を押出装置から引出し、溶融体を成形する紡
糸ノズルに入る前に溶融体にガスを押込む。ノズルから出る際の圧力降下によっ
て、高分子溶融体の発泡が起きて多孔質中空ヤーン製膜が構成される。高温にお
いて中空ヤーン製膜を延伸することによって、中空ヤーンの寸法(肉厚)を調節
する。溶融体が、ガラス転移温度以上では非晶質高分子であり、融点以上では部
分結晶質高分子であるよう、押出装置において溶融体温度を調節する。気孔の寸
法および形状は、押出パラメータ(例えば、押出ユニットの圧力、温度、スクリ
ュ形状、速度およびノズル形状)によって制御、調節できる。この方法にもとづ
き、10−20μmの範囲の気孔径および約1010セル/cm3のセル密度を
有するフォーム構造が得られる。これは、概ね、5−40%のランダムな連続セ
ル率を有する概ね独立セル形のフォームである。この方法の場合、工業的用途に
は中空容積および流通性が過少の中空ヤーン製膜が得られるに過ぎず、更に、ラ
ンダムなセル成長による欠陥箇所が排除されないという欠点がある。
有する、欠陥箇所のない熱可塑性高分子からなる発泡膜を創成することにあり、
更に、上記膜の連続的製造法および該法実施のための装置を提案することにある
。
徴によって解決される。本発明の有利な実施例を従属請求の範囲の特徴によって
示した。
結晶質高分子からなる高分子溶融体を、加圧下で、押出ユニットの押出機を介し
て移送し、この際、注入段においてセル形成剤を装入し、膜形成ノズルを介して
押出し、ノズルの通過時に起きる圧力降下の下でセル形成剤によって高分子溶融
体を発泡させて、少なくとも1つの高分子中に概ね連続セル形の構造を構成する
。高分子溶融体の粘度にもとづき押出機の完璧な作業が達成されるよう、押出機
の圧力を少なくとも150barとし、非晶質高分子および高分子ブレンドの温
度を少なくともガラス転移温度に調節し、部分結晶質高分子および高分子ブレン
ドの温度を少なくとも融点に調節する。ガラス転移温度および融点は、本来の軟
化温度と呼び、押出機の完璧な作業が保証される温度は、本来の加工温度と呼ぶ
こととする。
成剤からなる単相溶融体を形成する。この場合、更に、溶融体の温度は、少なく
とも1つの高分子の本来の加工温度以下に低下されおよび/または溶融体の圧力
は上昇される。驚くべきことには、本発明にもとづき補足混合段において単相溶
融体を形成することによって、欠陥箇所がなく、セルサイズに関して高い均一性
を有する膜が得られると云うことが判った。
る程度の量のセル形成剤を添加する。なぜならば、セル形成剤が過剰であると、
通常、気泡が構成されて溶融体中に導入されることになるからである。しかも、
過剰のセル形成剤は、高分子にもはや溶解しない。以降の圧力降下によるフォー
ム核形成時、高分子に溶解したガスが、既存の上記気泡内に拡散し、上記気泡を
著しく拡大する。更に、上記条件の下では、新しい気泡は、全くまたはほとんど
生成されない。これは、熱力学的に理由づけられる。即ち、新しい表面の形成の
ために、エネルギが消費され、既存の気泡内への拡散は、新しい気泡の構成より
もエネルギ的に好適であるからである。サイズが数百μmの範囲にあり、更に、
相互偏差が大きい比較的少数のセルを有する発泡高分子が得られるに過ぎない。
このような発泡高分子は、セルサイズおよびセルの大きな不均一性にもとづき、
膜には不適である。
度以下に低下しおよび/または溶融体の圧力を上昇するという本発明の特徴によ
って、少なくとも75%の大きい中空容積を特徴とする発泡膜が得られる。この
ような大きい中空容積は、高い流通能を必要とする用途における膜の使用の経済
的前提条件の1つである。
導入でき、しかも、既述の如くマイナス効果を誘起する未溶解気泡が溶融体内に
残存することはない。このより多量のセル形成剤によって、セル核形成中、より
多数の気泡が構成される。補足混合段における溶融体温度の低下および/または
圧力の上昇にもとづき、注入段において、注入段の温度条件および圧力条件にお
いて高分子溶融体に溶解できる量よりも多量のセル形成剤を高分子溶融体に注入
できる。なぜならば、この過剰量は、以降の補足混合段における処理中に完全に
溶解されるからである。かくして、溶融体中のセル形成剤の量に関して、かくし
て、膜の中空容積およびセル密度に関して、操作を制御できる。
運転するために必要な粘度によって決定される。しかしながら、補足混合段にお
いて、溶融体に溶解したセル形成剤の軟化効果を利用できる。セル形成剤含量の
増加とともに高分子の本来の軟化温度が低下するので、補足混合段において、セ
ル形成剤(例えば、CO2)の添加後、加工温度は、本来の加工温度に対して1
00℃以上低下でき、しかも、粘度が増加することはない。この場合、明確な効
果を達成するには、少なくとも50℃だけ温度を低下する必要がある。
溶融体内に存在することはない。
、あるいは、本発明の好ましい実施例にもとづき、押出機とノズルとの間の押出
区間内に構成できる。補足混合段として、熱交換パイプを使用する。この熱交換
パイプは、2つの溶融体用ポンプの間に設置され、かくして、圧損なく押出区間
を延長できる。更に、双方の溶融体用ポンプによって、熱交換パイプ内に、押出
機内圧および押出スクリュのトルクとは無関係に600bar以上の極めて高い
圧力レベルを構成できる。熱交換パイプは、加熱要素以外に、単相溶融体の押出
コンパウンドを冷却するための冷却要素も備えている。本発明の好ましい実施例
の場合、補足混合段は静的ミキサとして構成されている。
体の押出コンパウンドの流動速度および溶融体温度によって制御できる。この場
合、ノズル圧力は、熱交換パイプ内の圧力よりも高くてよい。溶融体用ポンプと
して、補足混合段の入口および出口の前に歯車ポンプを使用するのが好ましい。
ノズルから出る際の圧力降下によって、高分子溶融体の発泡が起きる。偏平膜を
製造する場合、単相溶融体から膜を成形するノズルとして、偏平膜を製造する場
合は、所要の膜幅のスリットノズルを使用し、パイプ膜および中空ファイバ膜を
製造する場合は、中空コアノズルを使用する。中空コアノズルの場合、ルーメン
充填材として高圧ガス(例えば、圧搾空気)を使用するのが有利である。
いて、高分子溶融体に体する拡散速度が異なる少なくとも2つのガスまたは少な
くとも2つの低沸点液体またはガスと低沸点液体との混合物からなる物質を使用
すれば、本発明に係る方法にもとづき製造された発泡高分子膜は、大きい連続気
孔率を有するということが判った。セル形成剤は、押出コンパウンド中の使用高
分子に対して、少なくとも十分に不活性でなければならない。二酸化炭素および
水を使用するのが好ましい。
決まるセル壁の機械的強度を克服してセル壁の引裂を誘起するので、セルの開放
が行われると思われる。発泡が始まった際、明らかに、フォームセルのセル壁は
極めて薄い。なぜならば、本発明にもとづき、高いセル密度および大きい中空容
積が形成され、更に、主高分子コンパウンドがセル骨格のウェブ内にあるからで
ある。拡散速度の異なる少なくとも2つのガスの混合物を使用した場合、拡散速
度の低いガスは、明らかに、閉状態のセルを引裂く強いセル内圧を生ずる。
の場合、セル形成剤の少なくとも2つの成分の1つとして水を使用し、セル開放
による気孔形成に使用するのが好ましい。不活性ガスおよび水の混合物をセル形
成剤として使用した場合、高分子溶融体がノズルから出ると同時に水の沸騰開始
によって圧力が降下した際、明らかに、閉状態のセルを引裂くのに十分な補足の
セル圧が誘起される。押出コンパウンドに液状セル形成剤を装入するのが好まし
い。セル形成剤の正確な配量のために、例えば、精密液体配量ポンプによって液
状セル形成剤を流動する高分子溶融体に注入する。即ち、少なくとも2つのセル
形成剤の1つが二酸化炭素の場合、ポンプの後ろに逆止め弁を使用してポンプに
よってガスボンベのCO2を57barの圧力で圧縮、液化し、液体として配量
し、押出中に高分子溶融体内に注入できる。この場合、ポンプヘッドは、一定の
液体配量の前提条件として液体CO2の密度を一定に維持するために、14℃以
下の一定温度(好ましくは、−10℃)に保持しなければならない。
分子界面においてできる限り大きい接触面積が得られるよう、好ましくは、約2
0μmの気孔径を有する焼結金属を介して行うことができる。
スルホン、ポリエーテルスルホン、ポリアミドおよびこれらの置換生成物(例え
ば、ポリフッ化ビニリデン)のグループから選択した非晶質および部分結晶質熱
可塑性高分子およびこれらの混合物を使用できる。ポリエステル、ポリスルホン
およびポリエーテルスルホンのグループが、特に好ましい。
mのマイクロ濾過範囲の膜およびマクロ濾過範囲の膜が得られる。膜は、少なく
とも75%の中空容積、少なくとも80%の連続セル率および標準偏差が平均気
孔径の±10%の気孔径分布を有する。
計算する。粗密度は、フォーム質量/単位容積として定義され、適切な試料の質
量の秤量および線形寸法からの容積の計算によって求める。
よって測定した。この方法の場合、同一圧力において試料の幾何学的容積を基準
容積と比較することによって、フォーム材を介する空気押除け量、即ち、発泡材
も含む独立セルに対応する容積を求めることができる。表面の破断したセルに起
因する誤差は、各種の表面積/容積比の試料の測定によって修正した。連続セル
率は、測定した連続セル率をゼロの表面積/容積比に外挿して求めた。
流量曲線の推移から求めた。空気流量は、Coulterの多孔度計によって測
定した。
ば、ノズルに沿ってまたは2つのノズルの間を通過させた補強材料上に高分子溶
融体を直接に押出す。本発明の他の実施例にもとづき、片面または両面の積層に
よって補強膜を製造する。補強材料は、片面または両面に発泡膜を担持できるか
、発泡膜の片面または両面を補強できる。補強材料として、金属材料または高分
子材料からなるフィルム、織物、編組体およびフリースが考えられ、膜高分子と
同一の高分子グループに属する高分子の繊維からなる材料が好ましい。本発明の
好ましい実施例の場合、高分子繊維は、第2高分子によって表面を完全にまたは
部分的に被覆した高融点、高強度の第1コア高分子からなる。このような構造の
膜は、形状が特に安定である。第2高分子は、第1コア高分子よりも低い融点を
有し、化学的に安定である。第2高分子が、膜高分子と同一の高分子グループに
属していれば好ましい。 図面および実施例を参照して本発明を詳細に説明する。
4内を同方向に回転する2重スクリュ2を備えた押出機1を使用する。押出コン
パウンドの少なくとも1つの高分子は、典型的に、顆粒の形で配量装置5によっ
て配量され、充填ホッハ6を介して押出機1の引込口7内に達する。2重スクリ
ュ2の回転によって、高分子顆粒はシリンダ4を介して送られる。この場合、高
分子顆粒は、別個に調節される加熱要素8によって加熱され、溶融されて高分子
溶融体を形成する。ほぼシリンダ4の長さの第2の1/3と最後の1/3の間の
範囲には、高圧精密配量ポンプ10およびそれに続くカニューレ11を備えた、
好ましくは焼結板12を介してシリンダ4に開口する、注入段として構成された
セル形成剤供給機構9が設けてある。上記供給機構に続いて、2重スクリュ2の
構造および形状は、シリンダ4に沿って圧力が構成されるよう選択されている。
リンダ4内の押出コンパウンドの充填容積および2重スクリュ2の回転数によっ
て調節でき、200barまで達することができる。セル形成剤の供給後、押出
コンパウンドは、シリンダ4の長さの最後の1/3において第1混合ゾーン13
内に達し、上記混合ゾーンにおいて、スクリュ2の慣用の剪断要素によって、高
分子溶融体の混合が行われる。シリンダ4は、高分子溶融体からなる押出コンパ
ウンドの流れ方向へ第1溶融体用ポンプ14によって限定されている。第1溶融
体用ポンプは、補足混合段15の熱交換パイプに結合されており、従って、高分
子溶融体の押出コンパウンドは、第1溶融体用ポンプ14によって補足混合段1
5に送られる。
融体用ポンプ17によって限定されている。溶融体用ポンプは、歯車ポンプとし
て構成するのが好ましい。補足混合段15の熱交換パイプを介する移送中に、単
相溶融体が形成され、高分子溶融体は、本来の軟化温度の下方まで所望の温度に
冷却される。溶融体用ポンプ14,17の制御によって、高分子溶融体の圧力は
、600bar以上の所望の数値に調節される。溶融体用ポンプ17は、膜形成
ノズル18に結合されている。溶融体用ポンプによって、高分子溶融体は、押出
コンパウンドを所望の態様で加工するノズル18内に送られる。ノズル18から
出る際に生ずる圧力降下によって、高分子溶融体は、発泡されて膜を形成する。
圧力、温度、高分子顆粒の配量速度、スクリュ回転数および溶融体用ポンプの回
転数のセンサ、測定要素および調節要素(図示してない)によって、コンピュー
タに依拠して装置を自動運転できる。
によって、2重スクリュ2の回転数を30rpmに設定し245℃に加熱した押
出機1に装入し、装置を通過させた。押出時に形成された熱によって、ポリカー
ボネート溶融体は約260℃(本来の加工温度)に加熱された。配量装置5を介
する装入速度、第1歯車ポンプ14の回転数および第2歯車ポンプ17の回転数
の調節によって、カニューレ11を介するセル形成剤の注入箇所に150bar
の圧力が構成され且つ補足混合段15の熱交換パイプ内に400barの圧力が
構成されるよう押出機1内の圧力プロフィルを選択した。この場合、押出装置を
介して20g/minのコンパウンド流動が行われるよう、装入速度を一定とし
て歯車ポンプ14,17の回転数を調節した。
量ポンプ10を介して、セル形成剤としての重量比9:1の二酸化炭素および水
の混合物を高分子溶融体の流動中の押出コンパウンドに注入した。この場合、単
位時間当りのセル形成剤注入量は、単位時間当りの押出コンパウンドの送給量の
15重量%に対応する。セル形成剤の注入開始後、熱交換パイプ15の温度を最
初の245℃の工具温度から下降させた。温度下降は、トルクにもとづき求めた
押出コンパウンドの粘度がほぼ一定に保持される約10℃の小さいステップで実
施した。この場合、温度低下とともに、セル形成剤の溶解量が増加し、かくして
、同時に、軟化効果にもとづきガラス軟化温度が低下した。
した。かくして、押出コンパウンドの温度は、歯車ポンプ14の前にあるシリン
ダ4の範囲の最初の260℃から補足混合段の熱交換パイプ内のほぼ150℃に
低下した。次いで、工具温度220℃の広幅スリットノズル18によって高分子
溶融体を幅40cmの平フィルムに加工した。この場合、ノズルを介する押出コ
ンパウンドの押出時の圧力降下にもとづき、高分子溶融体が発泡された。
)の平均セルサイズにおいて1014セル/cm3のセル密度(気孔密度)を有
する。連続セル率91%において、中空容積は82%である。水の流量は、約1
20ml/min・cm2・barである。この膜は、約1.9barのバブル
点を有する。
に係る装置の略断面図である。
Claims (16)
- 【請求項1】 熱可塑性高分子からなる発泡多孔質膜において、膜が、少な
くとも80%の連続セル率および少なくとも75%の中空容積を有することを特
徴とする、前記発泡多孔質膜。 - 【請求項2】 膜が、0.05μm−30μmのマイクロ濾過範囲の気孔径
を有することを特徴とする、請求項1に記載の発泡多孔質膜。 - 【請求項3】 膜が、30μmよりも大きく200μm以下のマクロ濾過範
囲の気孔径を有することを特徴とする、請求項1に記載の発泡多孔質膜。 - 【請求項4】 膜の片面または両面が、補強されていることを特徴とする、
請求項1〜3のいずれかに記載の発泡多孔質膜。 - 【請求項5】 膜が、セルロース誘導体、ポリオレフィン、ポリエステル、
ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリアミドおよびこれらの置換生成物の
グループから選択した少なくとも1つの熱可塑性高分子からなることを特徴とす
る、請求項1〜4のいずれかに記載の発泡多孔質膜。 - 【請求項6】 熱可塑性高分子からなる発泡多孔質膜を製造する方法であっ
て、少なくとも1つの非晶質高分子および/または部分結晶質高分子からなる高
分子溶融体を、少なくとも1つの高分子の軟化温度よりも高い本来の加工温度下
で且つ少なくとも150barの圧力下で、押出機(1)を介して移送し、この
際、注入段(9)においてセル形成剤を装入し、膜形成ノズル(18)を介して
押出し、ノズル(18)の通過時に起きる圧力降下の下でセル形成剤によって少
なくとも1つの高分子からなる高分子溶融体を発泡させる前記方法において、注
入段(9)において、高分子溶融体に体する拡散速度が異なる少なくとも2つの
ガスまたは少なくとも2つの低沸点液体またはガスと低沸点液体との混合物をセ
ル形成剤として高分子溶融体に装入し、ノズル(18)前の補足混合段(15)
において、溶融体中に少なくとも1つの高分子およびセル形成剤からなる単相溶
融体を形成し、補足混合段(15)において、溶融体の温度を少なくとも1つの
高分子の本来の加工温度以下の温度に低下しおよび/または溶融体の圧力を上昇
することを特徴とする、前記方法。 - 【請求項7】 補足混合段(15)において、溶融体の温度を少なくとも1
つの高分子の本来の加工温度よりも少なくとも50℃低い(好ましくは、少なく
とも100℃低い)温度に低下することを特徴とする、請求項6に記載の方法。 - 【請求項8】 補足混合段(15)において、溶融体の圧力を150bar
よりも高い圧力(好ましくは、少なくとも400bar)に上昇することを特徴
とする、請求項6に記載の方法。 - 【請求項9】 高分子溶融体に液状セル形成剤を装入することを特徴とする
、請求項6に記載の方法。 - 【請求項10】 セル形成剤として二酸化炭素および水を高分子溶融体に装
入することを特徴とする、請求項6又は9に記載の方法。 - 【請求項11】 セルロース誘導体、ポリオレフィン、ポリエステル、ポリ
スルホン、ポリエーテルスルホン、ポリアミドおよびこれらの置換生成物のグル
ープから選択した少なくとも1つの熱可塑性高分子から高分子溶融体を形成する
ことを特徴とする、請求項6〜10のいずれかに記載の方法。 - 【請求項12】 請求項6に記載の方法を実施するための装置であって、シ
リンダ(4)を含み高分子配量装置(5)および加熱素子(8)を備え、第1溶
融体ポンプ(14)を介して膜押出ノズル(18)に接続され、第1溶融体ポン
プ(14)の前にセル形成剤を高分子溶融体を装入する注入段(9)を有する押
出機(1)からなる形式のものにおいて、第1溶融体ポンプ(14)とノズル(
18)との間には、補足混合段(15)を構成する且つ第2溶融体ポンプ(17
)からノズル(18)へ向かって狭窄された熱交換パイプが設置されていること
を特徴とする、前記装置。 - 【請求項13】 熱交換パイプ(15)が、高分子溶融体混合要素を、好ま
しくは静的ミキサの形で備えている、請求項12に記載の装置。 - 【請求項14】 注入段が、カニューレ(11)および焼結金属(12)を
介して押出機(1)のシリンダ(4)と連通状態に結合された配量ポンプ(10
)からなることを特徴とする、請求項12に記載の装置。 - 【請求項15】 配量ポンプ(10)が、液状セル形成剤の配量のため、冷
却可能なポンプヘッドを備えていることを特徴とする、請求項12に記載の装置
。 - 【請求項16】 ノズル(18)が、偏平な膜の押出のため、広幅スリット
ノズルとして構成されていることを特徴とする、請求項12に記載の装置。
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