JP2002339899A - 遠心式送風機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 スクロールの大型化を抑制しつつ、送風量の
低下及び比騒音の増大を抑制し、かつ、ＮＺ音及び低周
波異音を低減する。 【解決手段】 ノーズ部７４ｃからスクロールケーシン
グ７４の巻き終わり側に向かう所定範囲Θのみにおい
て、ファン７１の外縁からスクロール側板７４ａの内壁
までの寸法Ｗのうち、吸入口７６側の寸法ＮＧ１が吸入
口７６と反対側の寸法ＮＧ２に比べて小さくなるように
するとともに、ノーズ部７１ｃの近傍のうち吸入口７６
側の壁部７４ｄを、ノーズ部７１ｃの近傍のうち吸入口
７６と反対側の壁部７４ｃより巻き終わり側に突出させ
る。これにより、スクロールケーシング７４の大型化を
抑制しつつ、送風量の低下及び比騒音の増大を抑制し、
かつ、ＮＺ音及び低周波異音を低減することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、回転軸周りに配設
された複数枚のブレードを有する遠心式多翼ファンを備
える遠心式送風機（以下、送風機と略す。）に関するも
ので、車両用空調装置の送風機に適用して有効である。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】送風機
の騒音の１つとして、遠心式多翼ファン（以下、ファン
と略す。）から吹き出す空気がスクロールケーシング
（以下、スクロールと略す。）のノーズ部に衝突する際
に発生する騒音（以下、この騒音をＮＺ音と呼ぶ。）が
ある。

【０００３】このＮＺ音は、上記の発生原因からも明ら
かなように、ファンとノーズ部との距離を大きくして、
ファンから吹き出す空気がノーズ部に衝突する際の衝突
速度を低下させればよいが、ノーズ部では、スクロール
の巻始め側と巻き終わり側とが連通しているため、単純
にファンとノーズ部との距離（ノーズギャップ）を大き
くすると、ノーズ部を経由して巻始め側と巻き終わり側
との間で多くの空気が流通していしまい、送風量の低下
及び比騒音の増大を招いてしまう。

【０００４】これに対しては、実開昭５０−８２７０６
号公報や実開昭５４−９７８０５号公報に記載のごと
く、吸入口側のノーズギャップを反吸入口側のノーズギ
ャップより小さくすれば、送風量の低下及び比騒音の増
大を抑制しつつ、ＮＺ音の低減を図ることができるもの
の、以下に述べる問題が新たに発生する。

【０００５】すなわち、ファンの外縁からスクロールの
内壁までの間に形成されてる空間は、ファンから吹き出
す空気を、スクロールの巻き終わり側に設けられた吹出
口に導く空気通路を構成するものであるので、巻始め側
から巻き終わり側に向かうほど（巻き角が大きくなるほ
ど）、通路断面積を拡大していく必要がある。

【０００６】また、上記公報に記載の発明では、スクロ
ールの巻始め側（ノーズ部側）から巻き終わり側の全域
に渡って、ファンの外縁からスクロールの内壁までの寸
法のうち、吸入口側の寸法が反吸入口側の寸法に比べて
小さくすることにより、吸入口側のノーズギャップを反
吸入口側のノーズギャップより小さくしているので、所
定の通路断面積を確保するためには、スクロールの最大
径寸法（反吸入口側におけるスクロールの径寸法）を大
きくせざるを得ない。

【０００７】そこで、発明者等は、特開昭６４−１１３
９９号公報に記載の発明と略同等の送風機７を試作検討
した。

【０００８】ここで、試作検討に係る送風機７について
図５、６に基づいて述べておく。

【０００９】遠心式多翼ファン（以下、ファンと略
す。）７１は回転軸７ａ周りに複数枚のブレード７２を
有し、回転軸７ａの方向（紙面上方側）から空気を吸入
して、その吸入した空気を径外方側に吹き出す送風手段
である。

【００１０】電動モータ７３はファン７１を回転駆動す
る駆動手段であり、この電動モータ（以下、モータ７３
と略す。）は、ファン７１を収納するスクロールケーシ
ング（以下、ケーシングと略す。）に固定されている。

【００１１】そして、ケーシング７４は、図６（ａ）に
示すように、中心部にファン７１が位置するように渦巻
き状に形成されており、その外形壁を構成するスクロー
ル側板７４ａから回転軸７ａ（ファン７１の中心）まで
寸法（以下、この寸法をスクロール半径ｒと呼ぶ。）
は、ケーシング７４の巻き始めから巻き終わり側に向か
うほど大きくなるように設定されている。

【００１２】因みに、本実施形態では、スクロール半径
ｒは、対数螺線、すなわちｒ＝ｒｏ・ｅｘｐ（θ・ｔａ
ｎ（ｎ））的に変化しており、ｒｏは後述する基準線Ｌ
上における吸入口７６側のスクロール半径ｒである。

【００１３】このため、ファン７１から吹き出す空気
を、ケーシング７４の巻き終わり側に設けられた吹出口
７５に導く空気通路７４ｂの通路断面積が、巻始め側か
ら巻き終わり側に向かうほど拡大することとなる。

【００１４】また、ケーシング７４のうち回転軸７ａ方
向一端側（モータ７３と反対側）には、図５に示すよう
に、空気を導入するための吸入口７６が形成されてお
り、この吸入口７６の外形縁部には、吸入空気を滑らか
にファン７１に導くベルマウス７６ａが設けられてい
る。

【００１５】そして、ケーシング７４は、図６に示すよ
うに、ケーシング７４のノーズ部７４ｃからケーシング
７４の巻き終わり側に向かう所定範囲（以下、この範囲
を変曲範囲Θと呼ぶ。）においては、ファン７１の外縁
からスクロール側板７４ａの内壁までの寸法（以下、こ
の寸法を空気通路幅Ｗと呼ぶ。）のうち、吸入口７６側
の寸法（以下、第１隙間寸法ＮＧ１と呼ぶ。）が吸入口
７６と反対側（モータ７３側）の寸法（以下、第２隙間
寸法ＮＧ２と呼ぶ。）に比べて小さくなるように形成さ
れている。

【００１６】そして、変曲範囲Θにおいては、空気通路
幅Ｗは、吸入口７６側からモータ７３側に渡ってに変化
しており、第１隙間寸法ＮＧ１は、ケーシング７４の巻
き角θが２０度以上、１３５度以下の範囲内において、
第２隙間寸法ＮＧ２と等しくなるように、巻き角θの増
大とともに連続的に変化している。

【００１７】ここで、巻き角θとは、ノーズ部７４ｃの
曲率半径の中心とファン７１の回転中心とを結ぶ基準線
Ｌからファン７１の回転の向きに図った角度を言う。

【００１８】次に、この試作検討に係る送風機７から解
った点について述べておく。

【００１９】ＮＺ音は、前述のごとく、ファン７１から
吹き出す空気がノーズ部７４ｃに衝突する際に発生する
ものであるので、ノーズ部７４ｃ近傍のノーズギャップ
を拡大すればＮＺ音を低減することができる。同様に、
ノーズギャップを拡大することによって発生する送風量
の低下及び比騒音の増大も、ノーズ部７４ｃ近傍のノー
ズギャップ及び形状を最適化すれば解決し得るものであ
る。

【００２０】したがって、本試作品のごとく、変曲範囲
Θにおいてのみ、第１隙間寸法ＮＧ１を第２隙間寸法Ｎ
Ｇ２に比べて小さくすれば、ケーシング７４の巻始め側
から巻き終わり側の全域に渡って第１隙間寸法ＮＧ１を
第２隙間寸法ＮＧ２より小さくするものに比べて、ケー
シング７４の大型化を抑制しつつ、送風量の低下及び比
騒音の増大を抑制し、かつ、ＮＺ音を低減することがで
きる。

【００２１】因みに、図７（ａ）は比騒音と変曲範囲Θ
の終わりの巻き角θ（第１隙間寸法ＮＧ１と第２隙間寸
法ＮＧ２とが等しくなるときの巻き角θ）との関係を示
す試験結果であり、図７（ｂ）は低周波（１００Ｈｚ〜
３００Ｈｚ）騒音と変曲範囲Θの終わりの巻き角θとの
関係を示す試験結果であり、図７（ｃ）はＮＺ音と変曲
範囲Θの終わりの巻き角θとの関係を示す試験結果であ
り、これらの試験結果から明らかなように、変曲範囲Θ
の終わりの巻き角θを２０度以上、１３５度以下とすれ
ば実用上十分な効果を得ることができる。

【００２２】また、ＮＺ音及び低周波騒音を低減するに
は、ノーズギャップを大きくすればよいが、ファン７１
から吹き出す空気のうち、吸入口７６と反対側（モータ
７３側）から吹き出す空気は、吸入口７６側から吹き出
す空気に比べて流速が大きいので、ＮＺ音及び低周波騒
音を効率良く低減するには、少なくともノーズ部７４ｃ
において、第１隙間寸法ＮＧ１を第２隙間寸法ＮＧ２よ
り小さくすることが望ましい。

【００２３】そこで、発明者等は更に調査検討を進めた
ところ、ファン７１の外径（直径）寸法Ｄ（図６参照）
を基準として、第２隙間寸法ＮＧ２について調査したと
ころ、図８に示すように、ファン７１の外径寸法Ｄの
０．１倍以上、０．１６倍以下とすることが妥当である
との結論を得た。

【００２４】因みに、図８（ａ）は比騒音と第２隙間寸
法ＮＧ２との関係を示す試験結果であり、図８（ｂ）は
低周波騒音と第２隙間寸法ＮＧ２との関係を示す試験結
果であり、図８（ｃ）はＮＺ音と第２隙間寸法ＮＧ２と
の関係を示す試験結果である。

【００２５】因みに、上記の試験方法は、ＪＩＳ Ｂ
８３３０及びＪＩＳ Ｂ ８３４６に準拠したものであ
り、試験においては、ファン外径Ｄとファンの高さｈ
（図５参照）との比を１８０／７０とし、拡がり角ｎ
（上記の対数螺線関数のｎ）を５．５度とした。また、
比騒音の定義は、ＪＩＳ Ｂ ０１３２による。

【００２６】ところで、ノーズ部７１ｃにおいては、ケ
ーシング７４の巻き始め側と巻き終わり側とが連通して
いるため、特に、フットモード時等の高圧損時には、吹
出口７５側（巻き終わり側）の高圧空気がノーズ部７１
ｃから巻き始め側に流れ込んでしまい、この巻き始め側
に流れ込んだ空気（以下、この空気を再循環流と呼
ぶ。）がブレード７２間を逆流して吸入口７６から吸入
される吸入空気と干渉してしまい、低周波騒音が発生し
てしまう。

【００２７】このとき、吸入口７６と反対側から吹き出
す吹出空気の全圧より吸入口７６側から吹き出す吹出空
気の全圧が低いため、特に、吸入口７６側において、再
循環流が逆流して再循環流と吸入空気との干渉が発生し
易い。

【００２８】本発明は、上記点に鑑み、低周波騒音を低
減することを目的とする。

【００２９】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、請求項１に記載の発明では、回転軸（７
ａ）周りに複数枚のブレード（７２）を有する遠心式多
翼ファン（７１）と、遠心式多翼ファン（７１）を収納
するとともに、回転軸（７ａ）の軸方向一端側に吸入口
（７６）を有して渦巻き状に形成されたスクロールケー
シング（７４）とを備え、スクロールケーシング（７
４）のノーズ部（７１ｃ）においては、スクロールケー
シング（７４）の巻き始め側と巻き終わり側とが連通
し、さらに、ノーズ部（７１ｃ）の近傍の壁部のうち遠
心式多翼ファン（７１）の回転の向きと逆向き側の端部
は、吸入口（７６）側から吸入口（７６）と反対側に向
かって、回転軸（７ａ）と平行な方向に対して遠心式多
翼ファン（７１）の回転の向きに傾斜していることを特
徴とする。

【００３０】これにより、吸入口（７６）側に流れ込ん
だ再循環流は、壁部に沿って全圧の高い吸入口（７６）
と反対側に誘導される。このため、再循環流がブレード
（７２）間を逆流せず、遠心式多翼ファン（７１）から
吹き出した空気と共に下流側に流れていくので、再循環
流と吸入空気とが干渉してしまうことを抑制でき、低周
波騒音を低減することができる。

【００３１】請求項２に記載の発明では、回転軸（７
ａ）周りに複数枚のブレード（７２）を有する遠心式多
翼ファン（７１）と、遠心式多翼ファン（７１）を収納
するとともに、回転軸（７ａ）の軸方向一端側に吸入口
（７６）を有して渦巻き状に形成されたスクロールケー
シング（７４）とを備え、スクロールケーシング（７
４）のノーズ部（７１ｃ）においては、スクロールケー
シング（７４）の巻き始め側と巻き終わり側とが連通
し、ノーズ部（７１ｃ）の近傍のうち吸入口（７６）側
の壁部（７４ｄ）は、ノーズ部（７１ｃ）の近傍のうち
吸入口（７６）と反対側の壁部（７４ｃ）より遠心式多
翼ファン（７１）の回転の向きと逆向き側に突出してい
ることを特徴とする。

【００３２】これにより、吸入口（７６）側に流れ込ん
だ再循環流は、壁部に沿って全圧の高い吸入口（７６）
と反対側に誘導される。このため、再循環流がブレード
（７２）間を逆流せず、遠心式多翼ファン（７１）から
吹き出した空気と共に下流側に流れていくので、再循環
流と吸入空気とが干渉してしまうことを抑制でき、低周
波騒音を低減することができる。

【００３３】請求項３に記載の発明では、スクロールケ
ーシング（７４）は、スクロールケーシング（７４）の
ノーズ部（７４ｃ）からスクロールケーシング（７４）
の巻き終わり側に向かう所定範囲（Θ）においては、遠
心式多翼ファン（７１）の外縁からスクロールケーシン
グ（７４）の内壁までの寸法（Ｗ）のうち、吸入口（７
６）側の第１隙間寸法（ＮＧ１）が吸入口（７６）と反
対側の第２隙間寸法（ＮＧ２）に比べて小さくなるよう
に形成されていることを特徴とする。

【００３４】これにより、試作検討品と同等の効果を得
つつ、再循環流と吸入空気とが干渉してしまうことを抑
制できるまた、請求項４に記載の発明のごとく、所定範
囲（Θ）において、遠心式多翼ファン（７１）の外縁か
らスクロールケーシング（７４）の内壁までの寸法
（Ｗ）を、吸入口（７６）側から吸入口（７６）と反対
側に渡って連続的に変化させることが望ましいまた、請
求項５に記載の発明のごとく、第１隙間寸法（ＮＧ１）
は、スクロールケーシング（７４）の巻き角（θ）が２
０度以上、１３５度以下の範囲内において、第２隙間寸
法（ＮＧ２）と等しくなるように、巻き角（θ）の増大
とともに連続的に変化するように構成することが望まし
い。

【００３５】また、請求項６に記載の発明のごとく、ノ
ーズ部（７４ｃ）において、第２隙間寸法（ＮＧ２）
を、遠心式多翼ファン（７１）の外径寸法（Ｄ）の０．
１倍以上、０．１６倍以下とすることが望ましい。

【００３６】因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後
述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す
一例である。

【００３７】

【発明の実施の形態】本実施形態は、本発明に係る遠心
送風機（以下、送風機と略す。）を水冷エンジン搭載車
両の車両用空調装置１に適用したもので、図１は車両用
空調装置の模式図である。

【００３８】空気流路をなす空調ケーシング２の空気上
流側部位には、車室内気を導入するするための内気導入
口３と外気を導入するための外気導入口４とが形成され
るとともに、これらの導入口３、４を選択的に開閉する
内外気切換ドア５が設けられている。なお、この内外気
切換ドア５は、サーボモータ等の駆動手段または手動操
作によって開閉される。

【００３９】そして、内外気切換ドア５の下流側部位に
は、本実施形態に係る送風機７が配設されており、この
送風機７により両導入口３、４から吸入された空気が、
後述する各吹出口１４、１５、１７に向けて送風され
る。また、送風機７の空気下流側には、空気冷却手段を
なす蒸発器９が配設されており、送風機７により送風さ
れた空気は全てこの蒸発器９を通過する。

【００４０】また、蒸発器９の空気下流側には、空気加
熱手段をなすヒータコア１０が配設されており、このヒ
ータコア１０は、エンジン１１の冷却水を熱源として空
気を加熱している。なお、図１に示された送風機の図
は、模式図であり、詳細は後述する。

【００４１】そして、空調ケーシング２には、ヒータコ
ア１０をバイパスするバイパス通路１２が形成されてお
り、ヒータコア１０の空気上流側には、ヒータコア１０
を通る風量とバイパス通路１２を通る風量との風量割合
を調節することにより車室内に吹き出す空気の温度を調
節するエアミックスドア１３が配設されている。

【００４２】また、空調ケーシング２の最下流側部位に
は、車室内乗員の上半身に空調空気を吹き出すためのフ
ェイス吹出口１４と、車室内乗員の足元に空気を吹き出
すためのフット吹出口１５と、フロントガラス１６の内
面に向かって空気を吹き出すためのデフロスタ吹出口１
７とが形成されている。

【００４３】そして、上記各吹出口１４、１５、１７の
空気上流側部位には、それぞれ吹出モード切換ドア１
８、１９、２０が配設されている。なお、これらの吹出
モード切換ドア１８、１９、２０は、サーボモータ等の
駆動手段または手動操作によって開閉される。

【００４４】因みに、実際の車両用空調装置では、フッ
ト吹出口１５及びデフロスタ吹出口１７は、フェイス吹
出口１４より小さくなっているため、フットモード及び
デフモードはフェイスモードに比べて空気の流通抵抗
（圧損）が大きくなっている。次に、本実施形態に係る
送風機７について、上記試作品（図６参照）との相違点
を中心に述べる。なお、本実施形態に係る送風機７にお
いて、上記試作品と同一機能部品については上記試作品
と同一の符号を付した。

【００４５】本実施形態に係る送風機７は、図２に示す
ように、ノーズ部７１ｃの近傍のうち吸入口７６側の壁
部７４ｄを、ノーズ部７１ｃの近傍のうち吸入口７６と
反対側の壁部７４ｃよりファン７１の回転の向きと逆向
き側（吹出口７５側、巻き終わり側）に突出させたもの
である。つまり、ノーズ部７１ｃの近傍の壁部のうちフ
ァン７１の回転の向きと逆向き側の端部を、吸入口７６
側から吸入口７６と反対側に向かって、回転軸７ａと平
行な方向に対して７１の回転の向きに傾斜させたもので
ある。

【００４６】次に、本実施形態の作用効果を述べる。

【００４７】本実施形態では、ノーズ部７１ｃの近傍の
うち吸入口７６側の壁部７４ｄを、ノーズ部７１ｃの近
傍のうち吸入口７６と反対側の壁部７４ｃよりファン７
１の回転の向きと逆向き側（吹出口７５側、巻き終わり
側）に突出させているので、吸入口７６側に流れ込んだ
再循環流は、壁部７４ｄ、７４ｃに沿って全圧の高い吸
入口７６と反対側に誘導される。

【００４８】このため、再循環流がブレード７２間を逆
流せず、ファン７１から吹き出した空気と共に下流側に
流れていくので、再循環流と吸入空気とが干渉してしま
うことを抑制でき、低周波騒音を低減することができ
る。

【００４９】因みに、図３（ａ）は、乗員の上半身に向
けて空調風を吹き出すフェイスモード時及び乗員の下半
身に向けて空調風を吹き出すフットモード時における、
比騒音と第２隙間寸法ＮＧ２との関係を示す試験結果で
あり、図３（ｂ）は低周波騒音と第２隙間寸法ＮＧ２と
の関係を示す試験結果である。そして、実線で示すグラ
フは試作検討品を示し、波線で示すグラフは本実施形態
を示すものである。

【００５０】なお、本実施形態は試作検討品に係る特徴
も兼ね備えているので、本実施形態も試作検討品と同等
の効果を得ることができることは言うまでもない。

【００５１】（その他の実施形態）上述の実施形態で
は、変曲範囲Θにおける空気通路幅Ｗの形状は、上述の
実施形態に示されたものに限定されるものではなく、例
えば図４に示すような形状であってもよい。なお、図４
（ａ）は、吸入口７６側からモータ７３側の全域に渡っ
て直線的に空気通路幅Ｗを変化させた例であり、図４
（ｂ）は、吸入口７６側からモータ７３側の全域に渡っ
て曲線的に空気通路幅Ｗを変化させた例である。

【００５２】また、上述の実施形態では、車両用空調装
置に本発明に係る送風機を適用したが、本発明はこれに
限定されるものではなく、換気扇等のその他の用途にも
適用することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】車両用空調装置の模式図である。

【図２】（ａ）は本発明の実施形態に係る送風機の上面
図であり、（ｂ）は（ａ）のＣ矢視図である。

【図３】（ａ）は比騒音と第２隙間寸法ＮＧ２との関係
を示すグラフであり、（ｂ）は低周波騒音と第２隙間寸
法ＮＧ２との関係を示すグラフである。

【図４】本発明のその他の実施形態に係る送風機におけ
る、図６（ａ）のＡ−Ａ断面に相当する断面における断
面図である。

【図５】試作検討に係る送風機の断面図である。

【図６】（ａ）は試作検討に係る送風機の上面図であ
り、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図であり、（ｃ）は
（ａ）のＢ−Ｂ断面図である。

【図７】（ａ）は比騒音と変曲範囲Θの終わりの巻き角
θとの関係を示すグラフであり、（ｂ）は低周波騒音と
変曲範囲Θの終わりの巻き角θとの関係を示すグラフで
あり、（ｃ）はＮＺ音と変曲範囲Θの終わりの巻き角θ
との関係を示すグラフである。

【図８】（ａ）は比騒音と第２隙間寸法ＮＧ２との関係
を示すグラフであり、（ｂ）は低周波騒音と第２隙間寸
法ＮＧ２との関係を示すグラフであり、（ｃ）はＮＺ音
と第２隙間寸法ＮＧ２との関係を示すグラフである。

【符号の説明】

７１…遠心式多翼ファン、７２…ブレード（翼）、７４
…スクロールケーシング、７４ｃ…ノーズ部。

フロントページの続き Ｆターム(参考） 3H034 AA02 AA18 BB02 BB06 BB19 BB20 CC01 CC04 DD09 DD25 EE06 EE08 3H035 DD04 DD05 3L011 BF00

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 回転軸（７ａ）周りに複数枚のブレード
   （７２）を有する遠心式多翼ファン（７１）と、 前記遠心式多翼ファン（７１）を収納するとともに、前
   記回転軸（７ａ）の軸方向一端側に吸入口（７６）を有
   して渦巻き状に形成されたスクロールケーシング（７
   ４）とを備え、 前記スクロールケーシング（７４）のノーズ部（７１
   ｃ）においては、前記スクロールケーシング（７４）の
   巻き始め側と巻き終わり側とが連通し、 さらに、前記ノーズ部（７１ｃ）の近傍の壁部のうち前
   記遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きと逆向き側の
   端部は、前記吸入口（７６）側から前記吸入口（７６）
   と反対側に向かって、前記回転軸（７ａ）と平行な方向
   に対して前記遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きに
   傾斜していることを特徴とする遠心式送風機。
2. 【請求項２】 回転軸（７ａ）周りに複数枚のブレード
   （７２）を有する遠心式多翼ファン（７１）と、 前記遠心式多翼ファン（７１）を収納するとともに、前
   記回転軸（７ａ）の軸方向一端側に吸入口（７６）を有
   して渦巻き状に形成されたスクロールケーシング（７
   ４）とを備え、 前記スクロールケーシング（７４）のノーズ部（７１
   ｃ）においては、前記スクロールケーシング（７４）の
   巻き始め側と巻き終わり側とが連通し、 前記ノーズ部（７１ｃ）の近傍のうち前記吸入口（７
   ６）側の壁部（７４ｄ）は、前記ノーズ部（７１ｃ）の
   近傍のうち前記吸入口（７６）と反対側の壁部（７４
   ｃ）より前記遠心式多翼ファン（７１）の回転の向きと
   逆向き側に突出していることを特徴とする遠心式送風
   機。
3. 【請求項３】 前記スクロールケーシング（７４）は、
   前記スクロールケーシング（７４）のノーズ部（７４
   ｃ）から前記スクロールケーシング（７４）の巻き終わ
   り側に向かう所定範囲（Θ）においては、前記遠心式多
   翼ファン（７１）の外縁から前記スクロールケーシング
   （７４）の内壁までの寸法（Ｗ）のうち、前記吸入口
   （７６）側の第１隙間寸法（ＮＧ１）が前記吸入口（７
   ６）と反対側の第２隙間寸法（ＮＧ２）に比べて小さく
   なるように形成されていることを特徴とする請求項１又
   は２に記載の遠心式送風機。
4. 【請求項４】 前記所定範囲（Θ）において、前記遠心
   式多翼ファン（７１）の外縁から前記スクロールケーシ
   ング（７４）の内壁までの寸法（Ｗ）は、前記吸入口
   （７６）側から前記吸入口（７６）と反対側に渡って連
   続的に変化していることを特徴とする請求項１ないし３
   のいずれか１つに記載の遠心式送風機。
5. 【請求項５】 前記第１隙間寸法（ＮＧ１）は、前記ス
   クロールケーシング（７４）の巻き角（θ）が２０度以
   上、１３５度以下の範囲内において、前記第２隙間寸法
   （ＮＧ２）と等しくなるように、前記巻き角（θ）の増
   大とともに連続的に変化していることを特徴とする請求
   項１ないし４のいずれか１つにに記載の遠心式送風機。
6. 【請求項６】 前記ノーズ部（７４ｃ）において、前記
   第２隙間寸法（ＮＧ２）は、前記遠心式多翼ファン（７
   １）の外径寸法（Ｄ）の０．１倍以上、０．１６倍以下
   であることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１
   つに記載の遠心式送風機。