JP2002204506A - ハイブリッド車輌の制御装置 - Google Patents
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- F16H61/686—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for stepped gearings without interruption of drive with orbital gears
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Abstract
ウン制御による排気ガスの悪化を防止する。 【解決手段】 変速時にトルクダウン要求が発生したと
きに(S4)、要求トルクダウン量のうち、モータジェ
ネレータによるモータトルクダウン量をできるだけ多く
設定して、エンジンによるエンジントルクダウン量をで
きるだけ少なくする。モータトルクダウン量は、蓄電装
置の蓄電量(SOC)によって設定する。SOC≦SO
C1のときは、SOCにかかわらず、最大値に設定す
る。SOC1<SOC≦SOC2のときは、SOCに応
じて設定する。SOC2<SOCのときは、ゼロに設定
する。このように、蓄電量(SOC)に応じて、可能な
限り、モータトルクダウン量を大きく設定する。
Description
ータジェネレータとを備えたハイブリッド車輌の制御装
置に関し、詳しくは、変速時にトルクダウン制御を行う
ハイブリッド車輌の制御装置に係る。
速中の変速ショックを改善することを目的に行われるト
ルクダウン制御が知られている。
ラッチの作動圧を下げて滑らかな半クラッチ状態を作る
ことが有効であるが、この場合、クラッチの作動圧を下
げると変速時間が長引いてしまうという欠点がある。そ
こで変速時にエンジンのトルクダウン制御を行って変速
時のエンジンのトルクを低下させて、変速時間を長引か
せることなく、変速ショックを低減するようにしてい
る。
て、一般にエンジンの点火時期を変える方法が採用され
ている。エンジンの点火時期を遅らせる、いわゆる遅角
制御を行ってエンジントルクを低下させるものである。
エンジンの遅角制御は、燃料の点火時期を最適なタイミ
ングからずらす制御であるため、遅角制御中は短時間で
はあるものの排気ガスの状態が悪化してしまう。
ジンとモータジェネレータとを有するハイブリッド車輌
においても同様に発生する。
いて、トルクダウン制御による排気ガスの悪化を防止す
るようにしたハイブリッド車輌の制御装置を提供するこ
とを目的とするものである。
〔例えば、図1、図2(a)、図3、図4参照〕は、内
燃エンジン(2)とモータジェネレータ(3)とを備
え、これら駆動源(8)からの駆動力を、変速機(9)
に入力し、前記変速機(9)で変速した後、出力軸を介
して駆動輪に伝達するハイブリッド車輌の制御装置にお
いて、変速時の前記出力軸のトルクを低下させるべく前
記駆動源(8)の出力トルクを低下させる制御を行うト
ルクダウン制御手段(60)を備え、前記トルクダウン
制御手段(60)は、前記内燃エンジン(2)を制御す
る第1のダウン手段と前記モータジェネレータ(3)を
制御する第2のダウン手段とを有し、トルクダウン要求
が発生したときに、要求トルクダウン量(64)のうち
優先的に前記第2のダウン手段によるモータトルクダウ
ン量(65)を設定し、残りを前記第1のダウン手段に
よるエンジントルクダウン量(66)として設定する、
ことを特徴とする。
のハイブリッド車輌の制御装置において、前記モータジ
ェネレータ(3)に接続された蓄電装置の蓄電量(6
3)を検出する蓄電量検出手段を備え、前記トルクダウ
ン制御手段(60)は、前記蓄電量検出手段が検出する
蓄電量(63)が第1の閾値以下の場合、前記モータト
ルクダウン量(65)を、モータ回転数に対応してあら
かじめ設定されている最大値以内に設定する、ことを特
徴とする。
のハイブリッド車輌の制御装置において、前記トルクダ
ウン制御手段(60)は、前記蓄電量検出手段が検出す
る蓄電量(63)が前記第1の閾値(SOC1)を超え
てこれよりも大きい第2の閾値(SOC2)以下の場
合、前記モータトルクダウン量(65)を、あらかじめ
設定されているモータ回転数とモータトルクダウン量と
の関係を示すモータ特性マップに基づいて設定する、こ
とを特徴とする。
のハイブリッド車輌の制御装置において、前記トルクダ
ウン制御手段(60)は、前記蓄電量検出手段が検出す
る蓄電量(SOC)が前記第2の閾値(SOC2)を超
えた場合、前記モータトルクダウン量(65)をゼロに
設定する、ことを特徴とする。
のハイブリッド車輌の制御装置において、前記トルクダ
ウン制御手段(60)は、前記モータトルクダウン量
(65)を、モータ回転数に応じて設定された最大モー
タトルクダウン量以内となるように設定する、ことを特
徴とする。
にハイブリッド車輌の制御装置において、前記トルクダ
ウン制御手段(60)は、要求トルクダウン量(64)
が、モータ回転数に応じて設定された最大モータトルク
ダウン量以内のときには、前記モータトルクダウン量
(65)を前記要求トルクダウン量(64)となるよう
に設定し、前記要求トルクダウン量(64)が、前記最
大モータトルクダウン量を超えたときには、前記モータ
トルクダウン量(65)を前記最大モータトルクダウン
量に設定するとともに、前記要求トルクダウン量(6
4)から前記最大モータトルクダウン量を減算した残り
を前記エンジントルクダウン量(66)として設定す
る、ことを特徴とする。
に記載のハイブリッド車輌の制御装置において、前記モ
ータジェネレータ(3)に接続された蓄電装置の蓄電量
(63)を検出する蓄電量検出手段を備え、前記最大モ
ータトルクダウン量は、検出された前記蓄電量(63)
に応じて変更される、ことを特徴とする。
するためのものであるが、これにより特許請求の範囲の
記載に何等影響を与えるものではない。
ダウン要求が発生したときに、要求トルクダウン量のう
ち優先的に前記第2のダウン手段によるモータトルクダ
ウン量を設定し、残りを前記第1のダウン手段によるエ
ンジントルクダウン量として設定することにより、モー
タトルクダウン量だけエンジントルクダウン量を小さく
することができる。これにより、例えば、エンジンのト
ルクダウンを点火時期の遅角制御で行っている場合に
は、遅角制御に起因する排気ガスの悪化を緩和すること
ができる。
第1の閾値以下の場合、モータトルクダウン量を、モー
タ回転数に対応してあらかじめ設定されている最大値に
設定することにより、その分、エンジントルクダウン量
を少なくすることができる。
第1の閾値を超えてこれよりも大きい第2の閾値以下の
場合、モータトルクダウン量を、あらかじめ設定されて
いるモータ回転数とモータトルクダウン量との関係を示
すモータ特性マップに基づいて設定することにより、蓄
電装置の過充電を有効に防止しつつ、エンジントルクダ
ウン量を小さく設定することができる。
第2の閾値を超えた場合、モータトルクダウン量をゼロ
に設定することにより、蓄電装置の帯電量が多いときの
過充電を確実に防止することができる。
ウンをモータジェネレータで最大限に行うことができる
ので、エンジントルクダウン量を少なくすることができ
る。
ウンをモータジェネレータで最大限に行うことができる
ので、エンジントルクダウン量を少なくすることができ
る。
うな作用・効果がある。蓄電状態によっては、モータジ
ェネレータでトルクダウンを行うと、蓄電装置の許容蓄
電量を超える可能性があるが、蓄電量によって最大モー
タトルクダウン量を変更することにより、過充電を防止
しながら、トルクダウンをモータジェネレータで最大限
に行うことができる。
施の形態について説明する。
イブリッド車輌の制御装置(以下単に「制御装置」とい
う。)が適用されるハイブリッド車輌の駆動系1の一例
を示すブロック模式図である。なお、以下の説明では、
モータという言葉を、モータジェネレータと同じ意味に
使用するものとする。
と自動変速機(変速機)9とによって構成されており、
このうち前者の駆動源8は、エンジン(内燃エンジンE
/G)2とモータジェネレータ(M/G)3との2系統
を備えている。したがって、駆動力は、エンジン2とモ
ータジェネレータ3の一方又は双方から出力され、そし
て、変速機9に入力されるようになっている。
タ(T/C)4と、自動変速機構5と、オイルポンプ6
と、油圧制御装置7と、を備えている。このうちトルク
コンバータは、上述の駆動源8から入力された駆動力
を、作動油を介して自動変速機構5に入力する。また、
自動変速機構5は、複数のプラネタリギヤ、及びプラネ
タリギヤの構成要素に係脱する複数の摩擦係合要素を有
しており、その係脱の組み合わせを変更することで複数
段の変速比が選択可能である。なお、自動変速機構5に
ついては後に詳述する。オイルポンプ6は、トルクコン
バータ4と連動するように配設されており、上述のエン
ジン2及びモータジェネレータ3により駆動されて油圧
を発生する。油圧制御装置7は、このオイルポンプ6で
発生された油圧を制御して、自動変速機構5の摩擦係合
要素の係脱の組み合わせを適宜に変更する。
は、エンジン2とモータジェネレータ3の一方又は双方
で出力された駆動力は、トルクコンバータ4を介して自
動変速機構5に入力される。そして、入力された駆動力
は、車輌の走行状況に基づいて自動変速機構5により適
宜な段数に変速された後、車輪(駆動輪)に出力され
る。
自動変速機構5について説明する。なお、図2(a)は
自動変速機構5のスケルトン図であり、図2(b)はそ
の作動表である。
は、主変速機構30、副変速機構40、及びディファレ
ンシャル装置50を備えている。このうち主変速機構3
0は、エンジン出力軸に整列して配置される第1軸に配
置されており、エンジン2及びモータジェネレータ3か
ら、ロックアップクラッチ36を有するトルクコンバー
タ4を介して駆動力が伝達される入力軸37を有してい
る。この第1軸には、トルクコンバータ4に隣接するオ
イルポンプ6、ブレーキ部34、プラネタリギヤユニッ
ト部31、クラッチ部35が順に配置されている。
ルプラネタリギヤ32とダブルピニオンプラネタリギヤ
33から構成されている。このうちシンプルプラネタリ
ギヤ32は、サンギヤS1、リングギヤR1、及びこれ
らギヤに噛合するピニオンP1を支持したキャリヤCR
からなり、また、ダブルピニオンプラネタリギヤ33
は、サンギヤS2、リングギヤR2、並びにサンギヤS
1に噛合するピニオンP2及びリングギヤR2に噛合す
るピニオンP3を相互に噛合するように支持するキャリ
ヤCRからなる。そして、サンギヤS1及びサンギヤS
2は、それぞれ入力軸37に回転自在に支持された中空
軸に回転自在に支持されている。また、キャリヤCR
は、前述の両プラネタリギヤ32、33に共通してお
り、それぞれサンギヤS1、S2に噛合するピニオンP
1及びピニオンP2は一体に回転するように連結されて
いる。
向かって順次にワンウェイクラッチF1、ブレーキB
1、そしてブレーキB2が配設されており、また、カウ
ンタドライブギヤ39はスプラインを介してキャリヤC
Rに連結している。さらに、リングギヤR2とケースと
の間にワンウェイクラッチF2が介在されており、この
リングギヤR2外周とケースとの間にはブレーキB3が
介在されている。また、クラッチ部35は、フォワード
クラッチC1及びダイレクトクラッチC2を備えてい
る。このうちフォワードクラッチC1は、リングギヤR
1外周とダイレクトクラッチC2との間に介在されてお
り、また、ダイレクトクラッチC2は、可動部材(不図
示)の内周と中空軸先端に連結されたフランジ部との間
に介在されている。
1軸に平行に配置された第2軸43に配設されており、
これら第1軸及び第2軸は、ディファレンシャル軸(左
右車軸)45l、45rからなる第3軸と合せて、側面
視3角状に構成されている。そして、この副変速機構4
0は、シンプルプラネタリギヤ41、42を有してお
り、キャリヤCR3とリングギヤR4とが一体に連結さ
れるとともに、サンギヤS3、S4相互が一体に連結さ
れて、シンプソンタイプのギヤ列を構成している。さら
に、リングギヤR3がカウンタドリブンギヤ46に連結
されて入力部を構成し、またキャリヤCR3及びリング
ギヤR4が出力部となる減速ギヤ47に連結されてい
る。さらに、リングギヤR3と一体サンギヤS3、S4
との間にUDダイレクトクラッチC3が介在され、また
一体サンギヤS3(S4)がブレーキB4にて適宜係止
し得、かつキャリヤCR4がブレーキB5にて適宜係止
し得る。これにより、この副変速機構40は、前進3速
の変速段を得られる。
ル装置50は、デフケース51を有しており、このケー
ス51には前述の減速ギヤ47と噛合するギヤ52が固
定されている。さらに、デフケース51の内部にはデフ
ギヤ53及び左右サイドギヤ55、56が相互に噛合し
てかつ回転自在に支持されており、左右サイドギヤ5
5、56から左右車軸45l、45rが延設されてい
る。これにより、ギヤ52からの回転が、負荷トルクに
対応して分岐され、左右車軸45l、45rを介して左
右の前輪に伝達される。
2(b)に示す作動表に沿って説明する。1速(1S
T)状態では、フォワードクラッチC1、ワンウェイク
ラッチF2及びブレーキB5が係合する。これにより、
主変速機構30は、1速となり、この減速回転がカウン
タギヤ39、46を介して副変速機構40におけるリン
グギヤR3に伝達される。この副変速機構40は、ブレ
ーキB5によりキャリヤCR4が停止されて1速状態に
あり、前述の主変速機構30の減速回転は、この副変速
機構40によりさらに減速されて、そしてギヤ47、5
2及びディファレンシャル装置50を介して車軸45
l、45rに伝達される。
ッチC1の外、ブレーキB2が係合するとともに、ワン
ウェイクラッチF2からワンウェイクラッチF1に滑ら
かに切換わり、主変速機構30は2速状態となる。ま
た、副変速機構40は、ブレーキB5の係合により1速
状態にあり、この2速状態と1速状態が組み合わさっ
て、自動変速機構5全体では2速が得られる。
は、フォワードクラッチC1、ブレーキB2及びワンウ
ェイクラッチF1が係合した上述の2速状態と同じであ
り、副変速機構40がブレーキB4を係合する。する
と、サンギヤS3、S4が固定され、リングギヤR3か
らの回転は2速回転としてキャリヤCR3から出力さ
れ、したがって主変速機構30の2速と副変速機構40
の2速とで、自動変速機構5全体では3速が得られる。
は、フォワードクラッチC1、ブレーキB2及びワンウ
ェイクラッチF1が係合した上述の2速及び3速状態と
同じであり、副変速機構40は、ブレーキB4を解放す
るとともにUDダイレクトクラッチC3が係合する。こ
の状態では、リングギヤR3とサンギヤS3(S4)と
が連結されて、両プラネタリギヤ41、42が一体回転
する直結回転となる。したがって、主変速機構30の2
速と副変速機構40の直結(3速)とが組み合わされ
て、自動変速機構5全体では、4速回転が得られる。
ッチC1及びダイレクトクラッチC2が係合して、入力
軸37の回転がリングギヤR1及びサンギヤS1にとも
に伝達されて、主変速機構30は、ギヤユニット31が
一体回転する直結回転となる。また、副変速機構40
は、UDダイレクトクラッチC3が係合した直結回転と
なっており、したがって主変速機構30の3速(直結)
と副変速機構40の3速(直結)とが組み合わされて、
自動変速機構5全体では、5速回転が得られる。
ッチC2及びブレーキB3が係合するとともに、ブレー
キB5が係合する。この状態では、主変速機構30にあ
っては、後進回転が取り出され、また副変速機構40
は、ブレーキB5に基づきキャリヤCR4が逆回転方向
にも停止され、1速状態に保持される。したがって、主
変速機構30の逆転と副変速機構40の1速回転とが組
み合わされて、逆転減速回転が得られる。
ンジンブレーキ時に作動することを示す。すなわち、1
速にあっては、ブレーキB3が係合して、ワンウェイク
ラッチF2に代ってリングギヤR2を固定する。2速、
3速、4速にあっては、ブレーキB1が係合して、ワン
ウェイクラッチF1に代ってサンギヤS2を固定するよ
うになっている。
フト時には入力系の部材が低回転になることにより、イ
ナーシャトルクが出力軸側に出るため、変速時に変速シ
ョックが発生し、また、ダウンシフト時にも入力系部材
の回転を上昇させるために使われていたイナーシャトル
クが変速終期で回転が同期したとき必要がなくなり、そ
の分が出力側に出るため、変速時に変速ショックが発生
するので、変速ショックを緩和すべくトルクダウン制御
を行うのが好ましい。
ト時にはイナーシャトルクが出るため、マニュアル操作
でステップ状に変速させるときには、変速ショックを緩
和すべくトルクダウン制御を行うのが好ましい。
制御について説明する。
示すようにエンジン2とモータジェネレータ3とが直接
駆動連結されている。したがって、エンジン2によって
モータジェネレータ3を駆動することが可能であり、こ
れとは逆にモータジェネレータ3によってエンジン2を
駆動することも可能である。また、前述したように、エ
ンジン2とモータジェネレータ3とのうちの一方のみに
より、又は双方の協働により駆動力を発生し、この発生
した駆動力をトルクコンバータ4に伝達することもでき
る。そして、このことは、トルクコンバータ4側から駆
動源8側に入力があったときには、エンジン2とモータ
ジェネレータ3の一方が単独で、又双方が協働した抵抗
となり得ることを意味している。
ルクダウン制御装置)60に対する入出力信号を示すブ
ロック図である。
入力信号としては、エンジン回転数61、エンジントル
ク62、蓄電装置の蓄電量(SOC)63、自動変速機
構5からの要求トルクダウン量64がある。これに対
し、制御装置60からの出力信号としては、モータジェ
ネレータ3に対するモータトルクダウン量65、エンジ
ン2に対するエンジントルクダウン量66がある。
の直接的な信号値やこれらを算出して得られた信号であ
る。すなわち、エンジンの回転数61は回転数センサに
よって検出され、エンジントルク62はスロットル弁開
度や燃料噴射量等から算出され、蓄電量(SOC)はモ
ータジェネレータ3がジェネレータとして機能する充電
時のモータ電流や充電効率などから算出され、蓄電量6
3は蓄電量検出手段(不図示)によって検出され、要求
トルクダウン量64はエンジン回転数や自動変速機9の
出力軸のトルクなどから求められる。一方、モータトル
クダウン量65は後に詳述するように、上述の蓄電装置
の蓄電量63などに基づいて設定する。そして、エンジ
ントルクダウン量66は上述の要求トルクダウン量64
からモータトルクダウン量65を差し引いた量に設定す
る。
トルクダウン量は、エンジンの点火時期の遅角制御又は
電子スロットルでスロットル開度を絞る制御によって行
い、またモータトルクダウン量は、モータ3の正回転ト
ルクの低減や逆回転トルクの印加や回生制動トルクの印
加などによって行うようにしている。
て、モータトルクダウン量の設定方法について説明す
る。
数と等しい)をとり、縦軸に最大モータトルクダウン量
をとったモータ特性マップである。
ダウン量は、蓄電量(SOC)とモータ回転数とによっ
て設定するようにしている。
1の閾値(SOC1)と第2の閾値(SOC2)とを決
める。これらの閾値を決める際の基本的な方針として、
本発明では、蓄電装置の過充電を防止しながら、かつモ
ータジェネレータ3によるトルクダウン量、つまりモー
タトルクダウン量をできるだけ多くするようにしてい
る。閾値の一例としては、例えば、SOC1が充電率8
0%、SOC2が充電率90%とする。そして、モータ
回転数と最大モータトルクダウン量との関係を、SOC
1では線Aのように、またSOC2では線Bのように設
定する。これら線A、Bは、実験等によってあらかじめ
設定するものとする。
に対する最大モータトルクダウン量を、蓄電量検出手段
が検出する蓄電量(SOC)に応じて、以下のように決
める。 SOC≦SOC1の場合(例えば、充電率が80%
以下の場合) モータ回転数に対する最大モータトルクダウン量は、線
Aに基づいて設定する。 SOC1<SOC≦SOC2の場合(例えば、充電
率が80%を超えて99%以下の場合) モータ回転数に対する最大モータトルクダウン量は、線
Aと線Bとの間を線形補間して設定する。例えば、充電
率85%の場合は、同じモータ回転数に対する線Aと線
Bとの中間に設定する。 SOC2<SOC(例えば、充電率が90%を超え
る場合) モータトルクダウン量をゼロに設定する。すなわち、モ
ータジェネレータ3によるトルクダウンは行わない。
て、トルクダウン量の設定の流れを説明する。なお、同
図のS1、S2、……は、手順(ステップ)の番号を示
す。
り、図3に示すように、エンジン回転数61、エンジン
トルク62等の入力信号の処理を行う(S2)。その
後、自動変速機構5からトルクダウン要求があった場合
(S3の「YES」)は、SOC)を確認する(S
4)。そして、SOC≦SOC1のとき(S4の「YE
S」)は、SOCにかかわらずモータトルクダウン量を
線Aのように最大値に設定する。これに対し、ステップ
S4において、SOC>SOC1(S4の「NO」)の
ときは、ステップS6においてSOC≦SOC2かを判
断する。その結果、「YES」のときは、SOCに応じ
てモータトルクダウン量を設定する(S7)。一方、ス
テップS6で「NO」のときは、モータトルクダウン量
を0に設定する(S8)。
SOCの任意の量に対するモータトルクダウン量が設定
される。ここで、要求トルクダウン量と設定されたモー
タトルクダウン量とを比較し、再設定を行う(S9)。
すなわち要求トルクダウン量が設定されたモータトルク
ダウン量よりも小さい場合には、その要求トルクダウン
量を、モータトルクダウン量として設定する。なお、こ
の場合には、次のステップS10におけるエンジントル
クダウン量はゼロとなる。こうしてモータトルクダウン
量を設定した後、要求トルクダウン量からモータトルク
ダウン量を差し引いた量を、エンジントルクダウン量と
して設定する(S10)。以上のようにして設定された
モータトルクダウン量及びエンジントルクダウン量を信
号処理して、それそれモータジェネレータ3、エンジン
2に出力する(S11)。その後、ステップS12のリ
ターンに進み、スタートS1に戻る。なお、ステップS
3でトルクダウン要求がない場合(S3の「NO」)に
は、直ちにステップS12、S1に進む。
ては、トルクダウン要求があった場合に、要求トルクダ
ウン量のうち、蓄電装置の蓄電量が過充電とならない範
囲においてモータトルクダウン量をできるだけ多く設定
し、残りをエンジントルクダウン量として設定している
ので、エンジンの遅角制御に起因する排気ガスの悪化を
緩和することができる。
として充電率が80%、また第2の閾値として充電率が
90%の場合について説明したが、これらの数値は、こ
れらに限定されるものではなく、充電装置の容量や充電
効率等に応じて適宜に設定すればよい。さらに、SOC
の閾値として第1の閾値(SOC1)と第2の閾値(S
OC2)を設定した場合について説明したが、これに代
えて、閾値を1つだけ設けるようにしてもよい。この場
合は、例えば、図4におけるA線又はB線のみなり、S
OCがこの閾値以下の場合は、線A又は線Bに基づいて
モータトルクダウン量を設定し、この閾値を超える場合
は、モータトルクダウン量は0に設定するものである。
は、アップシフト、ダウンシフトの双方について行われ
る。
タ3とが図2(a)に示す連結関係にある場合に限ら
ず、エンジン2とモータジェネレータ3とを有する別な
タイプのハイブリッド車輌にも適用することができる。
例えば、クラッチによってエンジンとモータジェネレー
タとを切り替えるタイプや、エンジンとモータとの一方
を補助的に使用するタイプや、エンジンとモータジェネ
レータの出力を合成機構によって合成したり分配したり
するタイプのものに対しても適用することができる。
である。
(b)はその作動表図である。
ク図である。
回転数とモータトルクダウン量との関係を示す図であ
る。
ャートである。
Claims (7)
- 【請求項1】 内燃エンジンとモータジェネレータとを
備え、これら駆動源からの駆動力を、変速機に入力し、
前記変速機で変速した後、出力軸を介して駆動輪に伝達
するハイブリッド車輌の制御装置において、 変速時の前記出力軸のトルクを低下させるべく前記駆動
源の出力トルクを低下させる制御を行うトルクダウン制
御手段を備え、 前記トルクダウン制御手段は、前記内燃エンジンを制御
する第1のダウン手段と前記モータジェネレータを制御
する第2のダウン手段とを有し、 トルクダウン要求が発生したときに、要求トルクダウン
量のうち優先的に前記第2のダウン手段によるモータト
ルクダウン量を設定し、残りを前記第1のダウン手段に
よるエンジントルクダウン量として設定する、 ことを特徴とするハイブリッド車輌の制御装置。 - 【請求項2】 前記モータジェネレータに接続された蓄
電装置の蓄電量を検出する蓄電量検出手段を備え、 前記トルクダウン制御手段は、前記蓄電量検出手段が検
出する蓄電量が第1の閾値以下の場合、前記モータトル
クダウン量を、モータ回転数に対応してあらかじめ設定
されている最大値以内に設定する、 ことを特徴とする請求項1に記載のハイブリッド車輌の
制御装置。 - 【請求項3】 前記トルクダウン制御手段は、前記蓄電
量検出手段が検出する蓄電量が前記第1の閾値を超えて
これよりも大きい第2の閾値以下の場合、前記モータト
ルクダウン量を、あらかじめ設定されているモータ回転
数とモータトルクダウン量との関係を示すモータ特性マ
ップに基づいて求めた最大値以内に設定する、 ことを特徴とする請求項2に記載のハイブリッド車輌の
制御装置。 - 【請求項4】 前記トルクダウン制御手段は、前記蓄電
量検出手段が検出する蓄電量が前記第2の閾値を超えた
場合、前記モータトルクダウン量をゼロに設定する、 ことを特徴とする請求項3に記載のハイブリッド車輌の
制御装置。 - 【請求項5】 前記トルクダウン制御手段は、前記モー
タトルクダウン量を、モータ回転数に応じて設定された
最大モータトルクダウン量以内となるように設定する、 ことを特徴とする請求項1に記載のハイブリッド車輌の
制御装置。 - 【請求項6】 前記トルクダウン制御手段は、要求トル
クダウン量が、モータ回転数に応じて設定された最大モ
ータトルクダウン量以内のときには、前記モータトルク
ダウン量を前記要求トルクダウン量となるように設定
し、前記要求トルクダウン量が、前記最大モータトルク
ダウン量を超えたときには、前記モータトルクダウン量
を前記最大モータトルクダウン量に設定するとともに、
前記要求トルクダウン量から前記最大モータトルクダウ
ン量を減算した残りを前記エンジントルクダウン量とし
て設定する、 ことを特徴とする請求項1に記載にハイブリッド車輌の
制御装置。 - 【請求項7】 前記モータジェネレータに接続された蓄
電装置の蓄電量を検出する蓄電量検出手段を備え、 前記最大モータトルクダウン量は、検出された前記蓄電
量に応じて変更される、 ことを特徴とする請求項5又は6に記載のハイブリッド
車輌の制御装置。
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