JP2002115550A - 多気筒エンジンの給気構造 - Google Patents
多気筒エンジンの給気構造Info
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Abstract
却器とを接続する配管を短くできる多気筒エンジンの給
気構造を提供すること。 【解決手段】6台の高圧段過給機51と、6台の低圧段
過給機52と、高圧および低圧段過給機51,52間に
配置された2台のインタークーラ63と、高圧段過給機
51と気筒との間に配置された6台のアフタークーラ6
2とを備え、1台の高圧段過給機51に3気筒が接続さ
れ、1台のアフタークーラ62に1台の高圧段過給機5
1が接続され、2台のインタークーラ63が気筒の配列
方向に沿ってエンジン本体の両端側に配置され、1台の
インタークーラ63に3台の低圧段過給機52が接続さ
れ、これら低圧段過給機52が、当該インタークーラ6
3近傍に配置された右バンクの3気筒および左バンクの
6気筒にそれぞれ接続された多気筒エンジンの給気構
造。
Description
給気構造に係り、詳しくは、18気筒を備えたエンジン
に対して2段過給を行う多気筒エンジンに関する。
いて、吸入する空気を高圧にしてシリンダに送り込むた
めに、過給機を設けることが知られている。このような
過給機の形式として、駆動力を利用して圧縮する機械駆
動式と、排気を利用してタービンを回して圧縮する排気
タービン式とがある。排気タービン式過給機は、タービ
ンと、コンプレッサと、これらタービンとコンプレッサ
とを連結する軸部材とを備えており、排気ガスによりタ
ービンが回転されることで軸部材を介してコンプレッサ
が回転され、このコンプレッサにより、吸入空気を圧縮
している。なお、機械駆動式過給機では、排気タービン
式過給機とは異なり、モータ等の機械的手段により軸部
材を回すことで、コンプレッサを回転させて吸入空気を
圧縮している。
て、給気を過給機で圧縮すると、温度が上昇して空気密
度が小さくなるので、シリンダ等への熱負荷が増大した
り、過給効率が低下したりする。特に、過給機を直列接
続して段階的に過給する多段過給を行う給気構造では、
給気の温度がより上昇するので、過給効率の低下、およ
びシリンダへの熱負荷の増大が著しくなる。このような
問題を解決するため、エンジンの給気構造において、圧
縮した給気を冷却する冷却器を設けることが知られてい
る。たとえば、2段過給を行う給気構造では、直列配置
された2台の過給機の間にインタークーラを設置すると
ともに、下流側の過給機とシリンダとの間にアフターク
ーラを設置して、上流側および下流側の過給機が圧縮し
て吐出した給気を冷却している。
筒エンジンにおいて、たとえば、片バンク6気筒の両バ
ンクで合計12気筒を備えたV型12気筒エンジンで
は、2台1組で2段過給する過給機に対して、同じバン
クの隣接する3気筒が接続され、過給機は全部で4組設
けられている。このような12気筒エンジンでは、圧縮
した給気を冷却するインタークーラを、エンジンの前後
に1台ずつ設け、前方に設置されたインタークーラに対
して、前方に配置された2組の過給機が接続され、後方
に設置されたインタークーラに対して、後方に配置され
た2組の過給機が接続されている。また、一方のバンク
に接続された2組の過給機を一方(前方)のインターク
ーラに接続して、他方のバンクに接続された2組の過給
機を他方(後方)のインタークーラに接続する場合もあ
る。また、たとえば、片バンク8気筒の両バンクで合計
16気筒を備えたV型16気筒エンジンでは、2台1組
で2段過給する過給機に対して、同じバンクの隣接する
4気筒が接続され、過給機は全部で4組設けられてい
る。ここで、16気筒エンジンの過給機のサイズは、接
続されるシリンダの数が多い分、12気筒エンジンの過
給機のサイズよりも大きい。このような16気筒エンジ
ンにおいても、12気筒エンジンと同様に、インターク
ーラをエンジンの前後に1台ずつ設け、前方のインター
クーラに対して、前方の2組の過給機が接続され、後方
のインタークーラに対して、後方の2組の過給機が接続
されている。
数が少ないエンジンでは、一方のバンクのシリンダ(気
筒)に接続された過給機全部を一方のインタークーラに
接続し、片バンクに偶数のシリンダが配置されたエンジ
ンでは、シリンダを前後方向に2分割して前方のシリン
ダに接続された過給機を前方のインタークーラに接続す
るとともに、後方のシリンダに接続された過給機を後方
のインタークーラに接続している。ところで、建設機械
等の大型車両では、作業負荷の増大に伴って、より大型
のエンジンが要望されるようになってきている。しかし
ながら、このような大型エンジンでは気筒数が極めて多
いため、従来のエンジンと同様な方法での過給機等の設
置では、効率の良い給気構造を得ることができないとい
う問題が生じている。たとえば、一方のバンクに9気筒
および他方のバンクに9気筒の合計18気筒を備えたエ
ンジンでは、気筒数が多いため、一方のバンクのシリン
ダに接続された過給機全部を一方のインタークーラに接
続しようとすると、過給機およびインタークーラ間の配
管が長くなる。また、シリンダを前後方向に2分割しよ
うとすると、片バンクに奇数(9つ)の気筒が配置され
ているので、5気筒と4気筒とに分割されることにな
る。このため、過給機として、4気筒が接続されるもの
と、5気筒が接続されるものとの2種類の容量(サイ
ズ)の過給機を用意する必要があり、構成部品が多種化
し、コストアップにつながるという問題がある。
とともに、過給機と冷却器とを接続する配管を短くでき
る多気筒エンジンの給気構造を提供することにある。
の給気構造は、上記目的を達成するために、以下の構成
を備える。請求項1に記載の発明は、一方のバンクに一
列に配列された9気筒および他方のバンクに一列に配列
された9気筒の合計18気筒を備えたエンジン本体に対
して2段過給を行う多気筒エンジンの給気構造であっ
て、直列配置された低圧段過給機および高圧段過給機の
2台を1組として構成されるとともに前記2段過給を行
う合計6組の過給ユニットを備え、各1台の前記高圧段
過給機のコンプレッサの出口ごとに、前記エンジン本体
の同じバンクに設けられた隣接する3気筒が接続され、
前記1台の高圧段過給機と3気筒との間の給気路のそれ
ぞれに1台のアフタークーラが接続されて合計6台の前
記アフタークーラが設けられ、各3台の前記低圧段過給
機のコンプレッサの出口ごとに、1台のインタークーラ
が接続されて合計2台の前記インタークーラが設けら
れ、これら2台のインタークーラは、前記気筒の配列方
向に沿って前記エンジン本体の両端側に配置され、前記
2台のインタークーラのうち、一方のインタークーラに
接続される3台の低圧段過給機は、直列配置された前記
高圧段過給機を介して、前記一方のインタークーラ近傍
に配置された一方のバンクの3気筒および他方のバンク
の6気筒にそれぞれ接続され、前記2台のインタークー
ラのうち、他方のインタークーラに接続される3台の低
圧段過給機は、直列配置された前記高圧段過給機を介し
て、前記他方のインタークーラ近傍に配置された一方の
バンクの6気筒および他方のバンクの3気筒にそれぞれ
接続されていることを特徴とするものである。
過給機および高圧段過給機を備えた6組の過給ユニット
で2段過給を行う給気構造において、低圧段および高圧
段過給機の出口側にインタークーラおよびアフタークー
ラをそれぞれ設置したから、給気を高圧縮できるととも
に給気の低温化が図れる。これにより、気筒の吸入空気
量を増大できて高出力化を図ることができる。また、1
台のアフタークーラに対して、3気筒ずつ接続するよう
にしたから、18気筒のエンジンにおいて、アフターク
ーラを小型化できるとともに、3気筒ずつ分けてアフタ
ークーラに接続することで、6台のアフタークーラを3
気筒用のサイズに全て統一できる。さらに、1台の高圧
段過給機ごとに3気筒を接続しているので、6台の高圧
段過給機の容量を3気筒用の小さなサイズに全て統一で
きるとともに、これら6台の高圧段過給機にそれぞれ直
列配置された6台の低圧段過給機の容量も3気筒用の小
さなサイズに全て統一でき、これにより、構成部品を共
通化できて製造コストを低減できるようになる。そし
て、1台のインタークーラに対して、一方のバンクのイ
ンタークーラ近傍の3気筒に接続された1台の低圧段過
給機、および他方のバンクのインタークーラ近傍の6気
筒に接続された2台の低圧段過給機を合わせた3台の低
圧段過給機を接続しているから、一方のバンクの気筒に
接続された全ての過給機を一方のインタークーラに接続
した場合よりも、低圧段過給機とインタークーラとを接
続する配管長さを短くできる。また、他方のインターク
ーラに、残りの3台の低圧段過給機を接続することで、
2台のインタークーラと6台の低圧段過給機とを接続す
る配管構成をエンジンの略中央を対称の中心とした点対
称に構成できるから、エンジンのたとえば前方側と後方
側とで配管部品の共通化が図れる。さらに、6台のアフ
タークーラと6台の高圧段過給機とを接続する配管構成
においても、上述したインタークーラと過給機とを接続
する配管構成と同様に、エンジンの略中央を対称の中心
とした点対称に構成することで、配管部品の共通化が図
れる。
の多気筒エンジンの給気構造において、前記インターク
ーラおよび前記アフタークーラに供給される冷却液は、
前記エンジン本体を冷却する本体用冷却回路とは、別の
冷却回路から導かれていることを特徴とするものであ
る。通常、エンジンブロック等のエンジン本体を冷却す
る冷却液の温度は、燃焼効率を保持するために略80℃
前後となっている。このため、エンジン本体を冷却する
本体用冷却回路からの冷却液を、インタークーラやアフ
タークーラに導くとなると、給気温度を十分に下げるこ
とができない。
ークーラに供給される冷却液を、本体用冷却回路とは別
の冷却回路から導いているので、温度の低い冷却液をイ
ンタークーラおよびアフタークーラに供給でき、給気温
度を十分に下げることができる。これにより、給気の空
気密度を高めて気筒(シリンダ)の吸入空気量を増大で
きるので、高出力化が確実に図れるようになる。また、
低圧段過給機で圧縮された給気を、上述のような冷却液
の温度が低いインタークーラで冷却できるから、低圧段
過給機で圧縮された給気の空気密度を大きくでき、これ
により、高圧段過給機の入口での容積流量を小さくする
ことができる。従って、高圧段過給機を小型化できて、
エンジンの急加速応答性が向上する。
に基づいて説明する。 〔1.エンジンの全体構成〕図1には、本発明の一実施
形態に係る18気筒のエンジン1が示されている。この
エンジン1は、エンジン本体2と、このエンジン本体2
に対して給気および排気を行う給排気系統3とを備えて
いる。このうち、給排気系統3は、直列配置された高圧
段過給機51および低圧段過給機52の2台を1組とし
て構成された過給ユニットを備え、この過給ユニットに
よって2段過給が行えるものである。エンジン本体2
は、両バンク111Cに気筒111B(シリンダ111
B)が設けられたエンジンブロック11(いわゆるV型
のエンジンブロック)と、このエンジンブロック11の
両バンク111C上にそれぞれ取り付けられてシリンダ
111Bの頂壁を形成するシリンダヘッド12と、この
シリンダヘッド12上に設けられたヘッドカバー13と
を含んで構成されており、エンジンブロック11の下部
にはオイルパン20が取り付けられている。
内には、図示しないクランクシャフトに、コネクティン
グロッド111Dを介して接続されたピストン111E
が設けられ、このピストン111Eは、クランクシャフ
トの回転に伴ってシリンダ111B内を上下動してい
る。エンジンブロック11は、図1の紙面直交方向に長
く形成されており、図2に示すように、その長手方向に
沿って片方のバンク111Cに、9つのシリンダ111
Bが配列され、両バンク111Cで合計18つのシリン
ダ111Bが配列されている。
12には、給排気系統3を構成する給気マニホールド6
0および排気マニホールド70がそれぞれ接続されてい
る。給気マニホールド60は、第1給気管61を介して
高圧段過給機51のコンプレッサ出口513Bに接続さ
れ、排気マニホールド70は高圧段過給機51のタービ
ン入口511Aに接続されている。エンジンブロック1
1の左右のバンク111Cの間にはブラケット31が立
設され、このブラケット31上には、図3にも示すよう
に、フレームブラケット33が設置され、このフレーム
ブラケット33には、給排気系統3の低圧段過給機52
およびインタークーラ63が取り付けられている。
ジンブロック11のV型の各バンク111Cの両外側に
配置された給気系統3Aと、エンジンブロック11の各
バンク111Cの内側にブラケット31を挟んで配置さ
れた排気系統3Bとを備えている。給気系統3Aにおい
て、図示しないエアクリーナから導入された給気ガス
(空気)は、低圧段過給機52のコンプレッサ(ブロ
ワ)入口523Aに導かれている。このような低圧段過
給機52は、図3に示すように、全部で6台設けられ、
これら低圧段過給機52のコンプレッサ出口523B
は、それぞれ6本の第2給気管64を介してインターク
ーラ63に接続されている。インタークーラ63は、シ
リンダ111Bの配列方向に沿って、エンジン本体2の
前後(図3中左右)に1台ずつ合計2台がフレームブラ
ケット33上に設置されており、1台のインタークーラ
63に対して3台の低圧段過給機52が接続されてい
る。
い配管によって、高圧段過給機51のコンプレッサ入口
513Aが接続されており、1台のインタークーラ63
に対して3台の高圧段過給機51が接続され、エンジン
1には、全部で6台の高圧段過給機51が設けられてい
る(図2)。なお、本発明の6組の過給ユニットは、6
台の高圧段過給機51およびこれら6台の高圧段過給機
51にそれぞれ直列配置された6台の低圧段過給機52
によって構成されている。6台の高圧段過給機51のコ
ンプレッサ出口513Bは、6本の第1給気管61を介
して給気マニホールド60の入口60Aにそれぞれ接続
されており、各第1給気管61の出口と給気マニホール
ド60の入口60Aとの間には、アフタークーラ62が
それぞれ設けられ、エンジン1には、合計6台の3気筒
用のアフタークーラ62が設けられている。給気マニホ
ールド60の複数に分岐した出口60Bには、それぞれ
シリンダヘッド12を介してシリンダ111Bが接続さ
れ、シリンダヘッド12に設けられた図示しない給気弁
を介して給気ガスがシリンダ111B内に供給されるよ
うになっている。なお、給気マニホールド60の出口6
0Bは、片バンク111Cの気筒111B数に対応して
9つに分岐している。
3のうち、前方(図3中左側)のインタークーラ63A
に接続された3台の高圧段過給機51は、左バンク11
1C(図2中手前に配置されたバンク111C)の前方
側の3気筒111Bに給気マニホールド60を介して接
続された第1高圧段過給機51Aと、右バンク111C
(図2中奥側に配置されたバンク111C)の前方側の
3気筒111Bに給気マニホールド60を介して接続さ
れた第2高圧段過給機51Bと、右バンク111Cの中
央に配置された3気筒111Bに給気マニホールド60
を介して接続された第3高圧段過給機51Cとの3台で
ある。一方、後方(図3中右側)のインタークーラ63
Bに接続された3台の高圧段過給機51は、右バンク1
11Cの後方側の3気筒111Bに給気マニホールド6
0を介して接続された第4高圧段過給機51Dと、左バ
ンク111Cの後方側の3気筒111Bに給気マニホー
ルド60を介して接続された第5高圧段過給機51E
と、左バンク111Cの中央に配置された3気筒111
Bに給気マニホールド60を介して接続された第6高圧
段過給機51Fとの3台である。これにより、2台のイ
ンタークーラ63と6台の高圧段過給機51とを接続す
る配管構成をエンジン1の略中央を対称の中心とした点
対称に構成でき、エンジン1の前方側と後方側とで配管
部品の共通化が図られている。また、6台の高圧段過給
機51と6台のアフタークーラ62とを接続する第1給
気管61においても、エンジン1の略中央を対称の中心
とした点対称に構成でき、左右のバンク111Cにおい
て、第1給気管61が共通化されている。
11のシリンダ111Bからシリンダヘッド12の図示
しない排気弁を介して排出された排気ガスは、排気マニ
ホールド70へ導かれている。この排気マニホールド7
0は、片方のバンク111Cのシリンダ111Bの数に
対応して9つに分岐した入口70Aがシリンダヘッド1
2にそれぞれ接続され、3つの出口70Bが3台の高圧
段過給機51のタービン入口511Aにそれぞれ接続さ
れている。そして、この高圧段過給機51のタービン出
口511B(図2)には、低圧段過給機52のタービン
入口521A(図3)が接続され、この低圧段過給機5
2のタービン出口521Bは、その先で図示しない排気
マフラに接続されている。
的に示すように、高圧段過給機51のタービン出口51
1Bと、低圧段過給機52のタービン入口521Aとを
効率よく短く接続するために、直列配置された高圧段過
給機51および低圧段過給機52は接近して配置されて
いる。ここで、上述した2台のインタークーラ63のう
ち、前方のインタークーラ63Aに第2給気管64を介
して接続された3台の低圧段過給機52は、前方のイン
タークーラ63Aに接続された第1〜第3高圧段過給機
51A,51B,51Cとそれぞれ直列配置された3台
の第1〜第3低圧段過給機52A,52B,52Cであ
る。一方、後方のインタークーラ63Bに第2給気管6
4を介して接続された3台の低圧段過給機52は、後方
のインタークーラ63Bに接続された第4〜第6高圧段
過給機51D,51E,51Fとそれぞれ直列配置され
た3台の第4〜第6低圧段過給機52D,52E,52
Fである。これにより、2台のインタークーラ63と6
台の低圧段過給機52とを接続する第2給気管64を、
2台のインタークーラ63と6台の高圧段過給機51と
を接続する配管構成と同様に、エンジン1の略中央を対
称の中心とした点対称に構成できるから、エンジン1の
前方側と後方側とで第2給気管64の共通化が図られて
いる。
流れを、図4を参照して説明する。なお、ここでは、直
列配置された2台1組の過給機51A,51Bにおける
給排気の流れについてのみ説明し、他の組の過給機5
1,52における給排気の流れは、過給機51A,51
Bにおける給排気の流れと同様なのでその説明を省略す
る。エアクリーナ(図示せず)から吸入された給気ガス
(図4中実線で示す矢印)は、第1低圧段過給機52A
のコンプレッサ入口523Aおよび出口523Bを通っ
て圧縮され、インタークーラ63内に入る。インターク
ーラ63で冷却された給気は、第1高圧段過給機51A
のコンプレッサ入口513Aおよび出口513Bを通っ
て圧縮され、アフタークーラ62内に入る。そして、ア
フタークーラ62内で冷却された給気は、図示は省略す
るが、給気マニホールド60およびシリンダヘッド12
を介してシリンダ111B内に供給される。シリンダ1
11Bから排出された排気ガス(図4中破線で示す矢
印)は、シリンダヘッド12および排気マニホールド7
0を介して(図示せず)、第1高圧段過給機51Aのタ
ービン入口511Aおよび出口511Bを通って、図示
しないタービンブレードを回した後、第1低圧段過給機
52Aのタービン入口521Aおよび出口521Bを通
って、図示しないタービンブレードを回し、排気マフラ
65から外へ排出される。
構造について、以下に説明する。エンジン1は、図5に
示すように、エンジン本体2を冷却するための本体用冷
却回路80と、給気を冷却するための給気用冷却回路9
0とを備えている。本体用冷却回路80は、エンジン本
体2の冷却必要部位に冷却液を供給するための回路であ
り、本体用ポンプ81、本体用サーモスタット82、お
よび本体用ラジエータ83を含んで構成されている。な
お、エンジン本体2の冷却必要部位としては、たとえ
ば、エンジンブロック11に形成されたウォータジャケ
ット(図示せず)、シリンダヘッド12等が挙げられ
る。一方、給気用冷却回路90は、アフタークーラ62
およびインタークーラ63に冷却液を供給するための回
路であり、クーラ用ポンプ91、クーラ用サーモスタッ
ト92、およびクーラ用ラジエータ93を含んで構成さ
れている。
80では、本体用ポンプ81によって冷却液が圧送さ
れ、エンジン本体2の各冷却必要部位を冷却した後に本
体用サーモスタット82に入る。本体用サーモスタット
82において、エンジン本体2の各冷却必要部位を冷却
したために上昇した冷却液の温度によって、冷却液が、
再び本体用ポンプ81で冷却必要部位に圧送されるもの
と、本体用ラジエータ83に送られて冷却されるものと
に分配される。ここで、本体用サーモスタット82の温
度設定は、エンジン本体2を冷やしすぎて燃焼効率を落
とさないように、たとえば80℃前後とされ、冷却液の
温度が80℃よりも低い場合には、再び本体用ポンプ8
1で圧送される冷却液の量が多くなり、80℃以上の場
合には、本体用ラジエータ83に流れる冷却液の量が多
くなる。
ポンプ91によって冷却液が圧送され、アフタークーラ
62およびインタークーラ63に供給されて給気を冷却
した後にクーラ用サーモスタット92に入る。なお、図
5では、6台のアフタークーラ62および2台のインタ
ークーラ63は、それぞれ1つのブロックで表されてい
る。クーラ用サーモスタット92において、各過給機5
1,52で圧縮した給気を冷却したために上昇した冷却
液の温度によって、冷却液が、再びクーラ用ポンプ91
で各クーラ62,63に圧送されるものと、クーラ用ラ
ジエータ93に送られて冷却されるものとに分配され
る。ここで、クーラ用サーモスタット92の温度設定
は、本体用サーモスタット82とは異なり、給気を十分
に冷却できるように、たとえば50℃〜60℃とされ、
冷却液の温度が50℃〜60℃よりも低い場合には、再
びクーラ用ポンプ91で圧送される冷却液の量が多くな
り、50℃〜60℃以上の場合には、クーラ用ラジエー
タ93に流れる冷却液の量が多くなる。
うな効果がある。 (1)高圧段および低圧段過給機51,52により2段過
給を行う給気構造において、高圧段および低圧段過給機
51,52のコンプレッサ出口513B,523B側に
アフタークーラ62およびインタークーラ63をそれぞ
れ設置したから、給気を高圧縮できるとともに給気の低
温化が図ることができ、これにより、気筒111Bの吸
入空気量を増大できて高出力化を図ることができる。ま
た、1台のアフタークーラ62に対して、3気筒111
B(3つのシリンダ111B)ずつ接続するようにした
から、18気筒のエンジン1において、アフタークーラ
62を小型化できるとともに、3気筒ずつ分けてアフタ
ークーラ62に接続することで、6台のアフタークーラ
62を3気筒用のサイズに全て統一できる。さらに、1
台の高圧段過給機51ごとに3気筒111Bを接続して
いるので、6台の高圧段過給機51の容量を3気筒用の
小さなサイズに全て統一できるとともに、これら6台の
高圧段過給機51にそれぞれ直列配置した6台の低圧段
過給機52の容量も3気筒用の小さなサイズに全て統一
でき、これにより、構成部品を共通化できて製造コスト
を低減できる。そして、前方のインタークーラ63Aに
対して、前方の第1高圧段過給機51A、第2高圧段過
給機51Bおよび中央の第3高圧段過給機51Cと、前
方の第1低圧段過給機52A、第2低圧段過給機52B
および中央の第3低圧段過給機52Cとを接続したの
で、過給機51,52とインタークーラ63とを接続す
る配管長さを短くできる。また、後方のインタークーラ
63Bに対しても、前方のインタークーラ63Aと同様
に、後方の第4高圧段過給機51D、第5高圧段過給機
51Eおよび中央の第6高圧段過給機51Fと、後方の
第4低圧段過給機52D、第5低圧段過給機52Eおよ
び中央の第6低圧段過給機52Fとを接続したので、高
圧段および低圧段過給機51,52とインタークーラ6
3とを接続する配管長さを短くできる。さらに、このよ
うに、2台のインタークーラ63と12台の過給機5
1,52とを接続することで、その配管構成をエンジン
1の略中央を対称の中心とした点対称に構成できるか
ら、エンジン1の前方側と後方側とで配管部品の共通化
を図ることができる。また、6台のアフタークーラ62
と6台の高圧段過給機51とを接続する配管構成におい
ても、エンジン1の略中央を対称の中心とした点対称に
構成することで、配管部品の共通化を図ることができ
る。
ーラ62に供給される冷却液を、本体用冷却回路80と
は別の給気用冷却回路90から導いているので、温度の
低い冷却液を各クーラ62,63に供給でき、給気温度
を十分に下げることができる。これにより、給気の空気
密度を高めて気筒111B(シリンダ111B)の吸入
空気量を増大できるので、高出力化を確実に図ることが
できる。また、低圧段過給機52で圧縮された給気を、
冷媒温度が低いインタークーラ63で冷却できるから、
低圧段過給機52で圧縮された給気の空気密度を大きく
でき、これにより、高圧段過給機51の入口での容積流
量を小さくすることができる。従って、高圧段過給機5
1を小型化できて、エンジン1の急加速応答性が向上す
る。
ット82の温度設定を80℃前後としたので、燃焼効率
を落とさずにエンジン本体2の熱負荷を低減できる。ま
た、クーラ用サーモスタット92の温度設定を50℃〜
60℃としたので、燃焼効率を落とさずに給気の空気密
度を十分に大きくできて高出力を図ることができる。
ものではなく、本発明の目的を達成できる範囲での変
形、改良は、本発明に含まれるものである。たとえば、
前記実施形態では、冷却構造において、本体用サーモス
タット82の温度設定を80℃前後とし、クーラ用サー
モスタット92の温度設定を50℃〜60℃としたが、
これらに限らず適宜な温度に設定されればよく、本体用
サーモスタット82においてはエンジン本体2の熱負荷
を低減できるとともに、燃焼効率を落とさない温度設定
が望ましく、また、給気用冷却回路90においては給気
の空気密度を十分に大きくできるとともに、燃焼効率を
落とさない温度設定が望ましい。
よびインタークーラ63に供給する冷却液を、エンジン
本体2を冷却する本体用冷却回路80とは別の給気用冷
却回路90から導いたが、たとえば、本体用冷却回路8
0の冷却液を各クーラ62,63に導いてもよく、この
ような場合も本発明に含まれる。しかしながら、本体用
冷却回路80とは、別の給気用冷却回路90から冷却液
を各クーラ62,63に導くことで、本体用冷却回路8
0の冷媒温度をエンジン本体2を冷却するのに最適な温
度に設定できるとともに、給気用冷却回路90の冷媒温
度を給気を冷却するのに最適な温度に設定できるので、
冷却回路を分離した方が望ましい。
るとともに、過給機と冷却器とを接続する配管を短くで
きるという効果がある。
ある。
タークーラを示す斜視図である。
タークーラを示す斜視図である。
の模式図である。
図である。
Claims (2)
- 【請求項1】 一方のバンクに一列に配列された9気筒
および他方のバンクに一列に配列された9気筒の合計1
8気筒を備えたエンジン本体に対して2段過給を行う多
気筒エンジンの給気構造であって、 直列配置された低圧段過給機および高圧段過給機の2台
を1組として構成されるとともに前記2段過給を行う合
計6組の過給ユニットを備え、 各1台の前記高圧段過給機のコンプレッサの出口ごと
に、前記エンジン本体の同じバンクに設けられた隣接す
る3気筒が接続され、 前記1台の高圧段過給機と3気筒との間の給気路のそれ
ぞれに1台のアフタークーラが接続されて合計6台の前
記アフタークーラが設けられ、 各3台の前記低圧段過給機のコンプレッサの出口ごと
に、1台のインタークーラが接続されて合計2台の前記
インタークーラが設けられ、 これら2台のインタークーラは、前記気筒の配列方向に
沿って前記エンジン本体の両端側に配置され、 前記2台のインタークーラのうち、一方のインタークー
ラに接続される3台の低圧段過給機は、直列配置された
前記高圧段過給機を介して、前記一方のインタークーラ
近傍に配置された一方のバンクの3気筒および他方のバ
ンクの6気筒にそれぞれ接続され、 前記2台のインタークーラのうち、他方のインタークー
ラに接続される3台の低圧段過給機は、直列配置された
前記高圧段過給機を介して、前記他方のインタークーラ
近傍に配置された一方のバンクの6気筒および他方のバ
ンクの3気筒にそれぞれ接続されていることを特徴とす
る多気筒エンジンの給気構造。 - 【請求項2】 請求項1に記載の多気筒エンジンの給気
構造において、 前記インタークーラおよび前記アフタークーラに供給さ
れる冷却液は、前記エンジン本体を冷却する本体用冷却
回路とは別の冷却回路から導かれていることを特徴とす
る多気筒エンジンの給気構造。
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