JP2002028898A

JP2002028898A - ダイカットロール

Info

Publication number: JP2002028898A
Application number: JP2000214117A
Authority: JP
Inventors: Kenji Nakahara; 賢治中原; Shuichi Imazato; 州一今里; Kohei Kitahara; 浩平北原; Shigeya Sakaguchi; 茂也坂口
Original assignee: Nippon Tungsten Co Ltd
Current assignee: Nippon Tungsten Co Ltd
Priority date: 2000-07-14
Filing date: 2000-07-14
Publication date: 2002-01-29
Anticipated expiration: 2020-07-14
Also published as: JP4588847B2

Abstract

(57)【要約】【課題】靭性およびヤング率を維持しながら硬度と強
度を増加させ、異常摩耗やチッピングのない、安価で、
長寿命で、高い信頼性を有するダイカットロールを提供
すること。【解決手段】ダイカッター３およびアンビルロール５
のうち、少なくともダイカッター３の切刃部分を、硬質
相が平均結晶粒子径が０．５μｍ以下のＷＣを主成分と
し、IVｂ、Vｂ、VIｂ属金属炭化物の中のいずれか一つ
以上を有する超硬合金から形成した。耐摩耗性が要求さ
れるダイカッターの刃先先端やアンビルロール表面から
内側に向かってバインダー金属量を多くすることによっ
て、焼結冷却過程で発生する残留熱応力を緩和する効果
がある。バインダー金属量が表面部分より内側の方が多
くなることによって膨張係数が大となり、そのため、焼
結後には表面部分に圧縮残留応力が存在し、耐チッピン
グ性が改善される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、回転するアンビル
ロール上を移動するワーク材上にダイカッターを回転押
圧してワーク材を切断加工するダイカットロールに関す
る。

【０００２】

【従来の技術】ダイカットロールの構造は、例えば、特
許第２５９３５７０号公報に記載されており、一方に切
断すべき製品の形状に合わせて形成した凸状押切刃をロ
ール表面に設けたダイカッターを回転駆動し、他方に設
けたアンビルロールの間に切断すべきワークを通し、ダ
イカッターをアンビルロールに押圧して凸状押切刃によ
って走行ワークを所定の形状に切断するものである。そ
して、ダイカッターおよびアンビルロールには耐摩耗性
に優れた超硬合金が使用されている。

【０００３】従来、ダイカッターおよびアンビルロール
に用いられる超硬合金としては、高硬度・高強度であ
り、刃先先端をシャープに加工することができる硬質相
の平均結晶粒径が１μｍ程度の微粒超硬合金が適用され
てきた。

【０００４】そして、この凸状押切刃の切れ味の改善と
ともに長寿命化のための試みが従来から多くなされてお
り、たとえば、特許第２５９３５７０号公報には、凸状
押切刃の押圧先端とアンビルロールの表面との硬さの関
係がその寿命に影響し、両方の硬度差をＨＲＡ０．１以
上にすることによってその寿命が１０倍以上延びること
が開示されており、また、特開平７−２２７７９８号公
報には、腐食の影響を低減するため、硬度差を形成する
ための特定材料の選定が開示されている。

【０００５】また、特開平８−７１９９９号公報には凸
状押切刃の形状面からの長寿命化が開示されており、ダ
イカッターの軸方向部分の凸状押切刃の幅を周方向部分
の幅よりも小さくすることによって長寿命化することが
開示され、また、特開平８−７２０００号公報には、ア
ンビルロールの駆動をそれそれ同調した２軸によって駆
動させる二軸駆動方式と、ダイカッターのみを駆動させ
てアンビルロールをこれに従動させる一軸駆動方式のい
ずれにもクラウンを持たせたダイカッターが開示されて
いる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところが、製造ライン
の高速化や難加工ワーク材への転換に伴って摩耗速度が
増大し、寿命が短くなっており、上記先行技術の適用だ
けでは十分とは言えなくなってきた。

【０００７】そのため、超硬合金の耐摩耗性を増すため
に硬度を高めることが行われたが、凸状押切刃やアンビ
ルロールの靭性低下がチッピングや割れなどを引き起こ
し、一方硬質相の増加によるヤング率増大が凸状押切刃
先端やアンビルロールに作用する応力を増大させてしま
うという問題があった。

【０００８】この硬度を高める手法としては、超硬合金
成分中の硬質相であるＷＣ粒子の比率を高めることによ
り行われるものであるが、このことは相対的に結合相金
属量の比率を減少させることになる。一方、超硬合金の
強度・靭性は、結合相金属量の減少により低下すること
は知られており、この硬度を高める方法によって、強度
・靭性が低下するという相反する課題に直面するもので
あった。

【０００９】本発明が解決しようとする課題は、上記従
来技術の課題を硬質相であるＷＣ粒子の微粒化によって
解決し、強度および靭性を向上もしくは維持しながら、
硬度を増加させ、さらにヤング率を低下させ刃先にかか
る応力の低減を計り、異常摩耗やチッピングのない、長
寿命・高信頼性の超硬合金製ダイカットロールを提供す
ることにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を硬
質相粒子の微粒化と、切断加工に関与する表面部分、す
なわち、凸状押切刃先端やアンビルロール表面のみに微
粒の超硬合金を配置させ、その他に、より粗粒あるいは
高いバインダー率の超硬合金を配置させることによって
解決した。

【００１１】すなわち、本発明は、ダイカッターおよび
アンビルロールのうち、少なくともダイカッターの切刃
部分を、硬質相が平均結晶粒子径が０．５μｍ以下のＷ
Ｃを主成分とし、IVｂ、Vｂ、VIｂ属金属炭化物の中の
いずれか一つ以上を有する超硬合金から形成したことを
特徴とする。

【００１２】主成分の硬質相であるＷＣの平均結晶粒径
を０．５μｍ以下に特定することによって、従来より
も、ヤング率を大きくせずに高硬度でしかも高抗折力の
合金を得られるためである。すなわち、ヤング率が大き
くならないことによって切断に寄与する部分の刃先先端
やアンビルロール表面にかかる応力も大きくならず、高
硬度・高抗折力によって耐摩耗性が改善される。また、
ダイカッターの刃先の摩耗は硬質相粒子の脱落によって
進行するが、脱落があっても硬質相粒子自体の粒径を小
さくすることによって脱落部分が小さく、大きな硬質相
粒子の場合に発生していた大きな脱落部分による切断不
良（異常摩耗）を解決するとともに、常にシャープな切
刃を維持して、長寿命化ができる。アンビルロールの摩
耗も同様である。さらにダイカッターにおいては主成分
の硬質相であるＷＣの平均結晶粒径を小さくすることに
よって、刃先先端をよりシャープに形成することが可能
となり、切断特性が向上する。

【００１３】主成分の硬質相であるＷＣの平均結晶粒径
を０．５μｍ以下に特定したのは、０．５μｍを越える
ＷＣを含む超硬合金では、ダイカットロールに要求され
る十分な耐摩耗性と切断特性が得られないためである。
IVｂ、Vｂ、VIｂ属金属炭化物はＷＣ結晶粒子の粒成長
を抑制するために添加される。これによって、ＷＣ結晶
粒子の異常成長も抑制して均一な微結晶組織が得られ
る。

【００１４】また、本発明においては、バインダー金属
として、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉの中の１種以上が、ダイカッ
トロール用超硬合金としての機械的特性に優れるために
好適に使用できる。しかしながら、総量で、１質量％未
満では靭性が使用上問題となる程度に低下し、また３０
質量％を越えると耐摩耗性が低下するため、その使用範
囲は、１質量％〜３０質量％の範囲内に限られる。

【００１５】また、本発明においては、ＷＣ結晶粒子の
粒成長を抑制するために添加されるIVｂ、Vｂ、VIｂ属
金属炭化物として、ＶＣとＣｒ_３Ｃ_２が特に粒成長抑制
効果が優れるために好適に使用できる。しかしながら、
バインダー金属の（Ｆｅ＋Ｃｏ＋Ｎｉ）に対して（ＶＣ
＋Ｃｒ_３Ｃ_２）が１５質量％以上、またはＶＣのみが１
０質量％以上、またはＣｒ_３Ｃ_２のみが１０質量％以上
添加されると第３相粒子として大きく析出して耐チッピ
ング性や靭性が使用上問題となる程度に低下する。さら
に、バインダー金属の（Ｆｅ＋Ｃｏ＋Ｎｉ）質量％に対
して（ＶＣ＋Ｃｒ_３Ｃ_２）質量％が２％以下、またはＶ
Ｃのみが１質量％以下、またはＣｒ_３Ｃ _２のみが１質量
％以下の添加量では粒成長を完全に抑制できず硬度や強
度が使用上問題となる程度に低下する。したがって、そ
の使用範囲は（Ｆｅ＋Ｃｏ＋Ｎｉ）に対して（ＶＣ＋Ｃ
ｒ_３Ｃ_２）が２〜１５質量％、ＶＣとＣｒ_３Ｃ_２がそれ
ぞれ１〜１０質量％、１〜１０質量％に限られる。

【００１６】また、本発明のダイカットロールにおいて
は、硬質相の粒径を微粒化することにより、バインダー
金属相の厚みを薄くでき、そのため、バインダー金属相
の量を変えずに硬度と抗析力を向上でき、破壊靱性の低
下を解決することができる。そして、耐摩耗性が要求さ
れる刃先先端やアンビルロール表面のみに微粒の硬質相
をもつ超硬合金を配置させ、それ以外には破壊靭性に優
れた粒径が大きな超硬相を配置させるものである。これ
によって、クラックの伝播を抑制し、信頼性を改善する
とともに、高価な微粒超硬合金を節約することもでき
る。

【００１７】さらに、本発明においては、耐摩耗性が要
求されるダイカッターの刃先先端やアンビルロール表面
から内側に向かってバインダー金属量を多くすることに
よって、焼結冷却過程で発生する残留熱応力を緩和する
効果がある。すなわち、バインダー金属量が表面部分よ
り内側の方が多くなることによって膨張係数が大とな
り、そのため、焼結後には表面部分に圧縮残留応力が存
在することになり、耐チッピング性が改善される。

【００１８】また、さらに、ダイカッターとアンビルロ
ールとの間に、ＨＲＡで０．１以上の硬度差をもたせ
る。これによって、ダイカッターとアンビルロールとの
相互間での摩耗速度を小さくすることができる。

【００１９】また、ダイカッターとアンビルロールの硬
さが、ＨＲＡで、８１より小さいと摩耗速度が増大し寿
命と保守性を著しく損ねるという問題があり、また、９
６より大きいとチッピングや割れなどの問題があるの
で、硬さはＨＲＡで、８１〜９６の範囲内にあるのがよ
い。

【００２０】

【発明の実施の形態】以下、本発明をダイカッター切刃
部分に適用した実施例によって、発明の実施の形態を説
明する。

【００２１】図１は本発明を適用したダイカットロール
を示す。同図において、１はワーク（被加工物）２の切
断形状に合わせて形成した凸状押切刃を、また、３はこ
の凸状押切刃１を表面に有するダイカッターを示す。４
はダイカッター２を回転駆動するためのモーターを示
す。３はダイカッター２の凸状押切刃１が当圧するアン
ビルロールである。６ａはダイカッターギアであり、６
ｂは、ダイカッターギア６ａと連接してアンビルロール
５を回転駆動させるアンビルロールギアを示す。

【００２２】図２は、図１のダイカッター３の凸状押切
刃１を含む部分の断面を示す。同図において、７はダイ
カッター３のロール部分を形成するシリンダー部であっ
て、凸状押切刃１の先端部分８に本発明を適用した。９
は、ワークをハンドリングするためのエア穴を示す。

【００２３】図３は、図１と図２に示すダイカットロー
ルを用いた裁断装置を示す。

【００２４】図中、１０は油圧あるいはエアシリンダ
ー、１１ａはダイカッターのための軸受ボックスを、１
１ｂはアンビルロールのための軸受ボックスを示す。１
２は油圧またはエアコンプレッサー、１３はエアコンプ
レッサー、１４はエア吸引装置、１５はフレームユニッ
トを示す。この裁断装置においては、モーター４の駆動
軸は直接ダイカッター３を駆動し、ダイカッターギア６
ａにより、アンビルロールギア６ｂを駆動し、それに連
結した駆動軸により、アンビルロール５が回転同期して
駆動される。これによって、ダイカッター３とアンビル
ロール５との間を通るシート状ワーク２をダイカッタ−
３の凸状押切刃１のとおりに裁断する。また、ダイカッ
ター３とアンビルロール５はフレームユニット１５に組
み込まれ、軸両端の軸受ボックス１１ａと１１ｂを介し
て油圧あるいはエアシリンダー１０で加圧・保持されて
いる。裁断されたワークなどのハンドリングにはエアの
吸引・吐出を使用するため、エアコンプレッサー１３と
エア吸引装置１４が付属されている。

【００２５】この図３に示す裁断装置において、以下の
実施例に示す種々の材料を用いて外径１００ｍｍ、超硬
合金軸方向長さ１００ｍｍのスリーブ形状のダイカッタ
ーおよびアンビルロールを製作し組み合わせダイカット
ロールを構成し、不織布をワークとして寿命テストを実
施した。なお、寿命はテスト開始からワークに切断不良
が発生するまでの総カット枚数とした。

【００２６】実施例１超硬合金の硬質相として平均粒径０．２μｍのＷＣ粉
末、バインダー相として平均粒径１μｍのＣｏ粉末をア
トライター混合粉砕およびカーボン量調整して原料粉末
を作製した。

【００２７】なお、粒成長抑制剤として添加されるIV
ｂ、Vｂ、VIｂ属金属炭化物として、本実施例ではＣｒ
_３Ｃ_２とＶＣが選択されている。Ｃｒ_３Ｃ_２とＶＣの場
合、その添加量がバインダー金属の約１０質量％である
が、この量よりも極端に少ないと粒成長抑制効果が十分
に得られず、この量よりも極端に多いと逆にＷＣ結晶と
Ｃｏ相との界面付近に析出し界面強度を低下させてしま
う。

【００２８】得られた原料粉末をプレス・予備焼結・整
形・焼結・ＨＩＰ後、シャフトに組み込んで機械加工を
行って表１に示す配合組成のダイカッターおよびアンビ
ルロールのテスト試料を得た。なお、表１中の平均粒径
は、焼結後の超硬合金内のＷＣ結晶平均粒径で、原料粉
末の平均粒径と比較して、若干粒成長するため、大きく
なる。他の実施例についても同様である。

【００２９】

【表１】比較材として平均粒径０．７μｍのＷＣ粉末を配合した
原料粉末から表１に示す実施例と同様にして、表２に示
すダイカッターおよびアンビルロールのテスト試料を得
た。

【００３０】

【表２】両表に示す焼結後の硬質相の平均結晶粒径は、得られた
超硬合金試料を平研・鏡面研磨後、組織をＳＥＭで写真
撮影し、その写真を用いてフルマンの式から算出した。

【００３１】表３は、上記表１および表２中の材料を使
ったダイカッターおよびアンビルロールを組み合わせて
ダイカットロールを構成し、寿命テストを行った結果を
示す。

【表３】本発明の実施例であるＮｏ．１〜４のダイカットロール
は、Ｎｏ．５〜８の比較品と比較すると寿命比で１．７
〜２．８倍優れていることがわかる。また、寿命テスト
前に不織布切断の最低荷重を測定した結果、本発明のＮ
ｏ．１〜４は、いずれも各々の比較品のＮｏ．５〜８に
対して１０〜２５％小さな値を示した。このことは、本
発明の実施例の場合は、切れ刃がよりシャープに形成さ
れ、切れ味が優れていることを意味する。

【００３２】実施例２超硬合金の硬質相として平均粒径０．２μｍのＷＣ粉
末、バインダー相として平均粒径１μｍのＣｏ粉末を用
い、粒成長抑制剤として添加されるIVｂ、Vｂ、VIｂ属
金属炭化物として、本実施例ではＶＣとＣｒ_３Ｃ_２を選
択し、表４に示す配合組成でアトライター混合粉砕およ
びカーボン量調整をして原料粉末を作製した。

【００３３】

【表４】得られた原料粉末を用いて、実施例１と同様の工程でダ
イカッターのテスト試料（材料：Ｃ−０１〜Ｃ−１３）
を得た。また、アンビルロールとしては材料Ｄを材料と
してテスト試料を得た。表５は、上記表４と材料Ｄをそ
れぞれダイカッターおよびアンビルロールとして組み合
わせてダイカットロールを構成し、寿命テストを行った
結果を示す。

【００３４】

【表５】試料Ｎｏ．１１とＮｏ．１２の寿命テストでは早期摩耗
が発生した。これは、ＶＣとＣｒ_３Ｃ_２の添加量が少な
く粒成長抑制効果が得られなかった結果、材料の硬度が
低下したことに起因する。試料Ｎｏ．１３からＮｏ．２
０の寿命テストでは正常な結果が得られた。また、試料
Ｎｏ．２１からＮｏ．２３の寿命テストではダイカッタ
ーの刃先にチッピングが発生し、寿命が非常に短い結果
となった。これはＶＣとＣｒ_３Ｃ_２の添加量が多すぎた
ため、それらが第３相として結晶粒界付近に大きく析出
し、ダイカットロールとして使用するために必要なレベ
ル以下に刃先強度が低下したことに起因する。

【００３５】ほかにも種々のバインダー組成の材料につ
いても同様な評価を行った結果、ＶＣとＣｒ_３Ｃ_２の適
正な添加量の範囲は、バインダー金属（Ｆｅ＋Ｃｏ＋Ｎ
ｉ）に対して（ＶＣ＋Ｃｒ_３Ｃ_２）が２〜１５質量％、
ＶＣとＣｒ_３Ｃ_２がそれぞれ１〜１０質量％に限られる
ことがわかった。

【００３６】実施例３原料粉末として、超硬合金の硬質相として平均粒径０．
２μｍのＷＣ粉末を用いた材料Ｃと、平均粒径３μｍの
ＷＣ粉末を用いた材料Ｃと同じ組成の材料Ｃ１を用い、
表６に示す配合組成の試料を得た。

【００３７】

【表６】なお、刃先部分である外周側には材料Ｃの原料粉末を、
また刃先より内周側には材料Ｃ１の原料粉末を同心円状
にプレスし、予備焼結・整形・焼結・ＨＩＰ後、加工し
て図２に示すダイカッター３を得た。ダイカッター３に
おいてワーク切断に寄与する耐摩耗性が最も要求される
凸状押切刃１の刃先部分８を材料Ｃの原料粉末で形成さ
れた超硬合金で、その他の刃先根本部分や製品ハンドリ
ング用のエア穴９がある部分には耐欠損性（破壊靭性）
がより大きなＣ１の原料粉末で形成された超硬合金を配
置した。

【００３８】図２のダイカッターを寿命テストした結
果、表６に示す材料Ｃだけで製作したダイカッターとほ
ぼ同等の性能を発揮した。これによって、刃先の耐摩耗
性を改善しながら、繰り返し荷重のかかる刃先根本部分
やエア穴９などがある刃先以外の部分の耐欠損性を改善
することよって信頼性をも向上することができた。さら
に、高価な微粒ＷＣ原料粉末を節約し、製造原価の低減
を実現することもできた。

【００３９】実施例４原料粉末として、超硬合金の硬質相として平均粒径０．
２μｍのＷＣ粉末を用い、表７に示す材料Ｃと材料Ｃ２
を有する、図２に示すダイカッター３を作成した。

【００４０】

【表７】なお、凸状押切刃１の刃先部分８は材料Ｃの原料粉末
を、また刃先部分８より内周側には、実施例３と同様
に、材料Ｃ２の原料粉末を同心円状にプレスし、予備焼
結・整形・焼結・ＨＩＰ後、加工して得た。

【００４１】これによって、実施例３の場合と同様に、
刃先の耐摩耗性を改善しながら、繰り返し荷重のかかる
刃先根本部分やエア穴９などがある刃先以外の部分のバ
インダー金属量を多くし、耐欠損性が改善され、かつ圧
縮残留応力が存在することによって信頼性をも向上する
ことができた。

【００４２】この実施例３と４では、共に、２つの原料
粉末を用いたが、３つ以上の原料粉末を用いてもよい。

【００４３】さらに、この実施例３，４ではダイカッタ
ーに本発明を適用した例を示したが、同様に、アンビル
ロールに適用しても同様な効果を得た。

【００４４】以上のように、本発明のダイカットロール
とそれを用いる裁断装置により、耐摩耗性を改善し、異
常摩耗やチッピングを効果的に低減することがわかっ
た。

【００４５】実施例５超硬合金の硬質相として平均粒径０．０５μｍ〜４μｍ
のＷＣ粉末、バインダー相として平均粒径１μｍのＣｏ
粒末をアトライター混合粉砕およびカーボン量調整して
原料粉末を作製した。得られた原料粉末をプレス・予備
焼結・整形・焼結・ＨＩＰ後シャフトに組み込んで機械
加工を行って、表８に示すダイカッターおよびアンビロ
ールのテスト試料を得た。

【００４６】

【表８】表９と表１０は、表８の材料を使ったダイカッターおよ
びアンビルロールを組み合わせてダイカットロールを構
成し、寿命テストを行った結果である。

【００４７】

【表９】

【表１０】表９のいずれのダイカッター、表１０のいずれのアンビ
ルロールも同じ硬度であるが、寿命比データを見ると、
硬質相の平均粒子径が０．５μｍ以下で顕著に改善が認
められた。これは、硬質相の粒径が小さくなることによ
ってシャープな刃先や円筒平面が維持できることに起因
しているが、１０μｍ程度の刃先先端平滑部に対して
０．５μｍ程度以下の粒子径にした時、粒子脱落による
摩耗の影響が特に改善されるものと思われる。

【００４８】

【発明の効果】１．主成分の硬質相であるＷＣの平均結
晶粒子径を０．５μｍ以下まで微粒化した超硬合金をダ
イカッターまたはアンビルロールの、少なくともダイカ
ッターの切れ刃に適用し、それを用いた裁断装置によっ
て、著しく寿命および信頼性が改善される。

【００４９】２．耐摩耗性が要求される部分と耐欠損性
が要求される部分を別々の超硬合金で複合化して形成
し、それを用いた裁断装置によって、製造コストを低減
して寿命および信頼性を改善することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を適用したダイカットロールを示す。

【図２】ダイカッターの切刃部分を含む断面図を示す。

【図３】本発明のダイカットロールを用いた裁断装置を
示す。

【符号の説明】１凸状押切刃２ワーク（被加工物）３ダイカッター４モーター５アンビルロール６ａ、６ｂギア７シリンダー８凸状押切刃の先端部分９エア穴１０油圧あるいはエアシリンダ
ー１１ａ、１１ｂ軸受ボックス１２油圧またはエアコンプレッサー１３エアコンプレッサー１４エア吸引装置１５フレームユニット

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者北原浩平福岡市博多区美野島１丁目２番８号日本タングステン株式会社内 (72)発明者坂口茂也福岡市博多区美野島１丁目２番８号日本タングステン株式会社内Ｆターム(参考） 3C060 AA03 BA03 BB18 BB20 BD03

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】切断すべき製品の形状に合わせて形成し
た切刃を外周表面に設けたスリーブ状のダイカッター
と、平滑な外周表面を持つスリーブ状のアンビルロール
の組み合わせとからなり、回転するアンビルロール上を
移動するワーク材上にダイカッターを回転押圧してワー
ク材を切断加工するダイカットロールにおいて、ダイカッター切刃部分およびアンビルロールの表面のう
ち、少なくともダイカッターの切刃部分を、硬質相の平
均結晶粒子径が０．５μｍ以下のＷＣを主成分とし、IV
ｂ、Vｂ、VIｂ属金属炭化物の中のいずれか一つ以上を
有する超硬合金から形成したダイカットロール。
【請求項２】ダイカッターとアンビルロールのうち、
少なくともダイカッターの切刃表面部分の超硬合金が、
Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉの中の１つ以上を１〜３０質量％を含
有する請求項１記載のダイカットロール。
【請求項３】ダイカッターとアンビルロールのうち、
少なくともダイカッターの切刃表面部分の超硬合金が、
（Ｆｅ＋Ｃｏ＋Ｎｉ）質量％に対して（ＶＣ＋Ｃｒ_３Ｃ
_２）を２〜１５質量％含有し、ＶＣとＣｒ_３Ｃ_２とを
（Ｆｅ＋Ｃｏ＋Ｎｉ）質量％に対してそれぞれ１〜１０
質量％含有することを特徴とする請求項１又は請求項２
記載のダイカットロール。
【請求項４】ダイカッターおよびアンビルロールのう
ち、少なくともダイカッター切刃部分の表面から内部に
向かって硬質相の粒子径が大きくなっている請求項１か
ら請求項３のいずれか１項に記載のダイカットロール。
【請求項５】ダイカッターおよびアンビルロールのう
ち、少なくともダイカッター切刃部分の表面から内部に
向かって鉄属金属の含有率が大きくなっている請求項１
から請求項４のいずれか１項に記載のダイカットロー
ル。
【請求項６】ダイカッターとアンビルロールとの間
に、ＨＲＡ０．１以上の硬度差をもたせた請求項１から
請求項５のいずれか１項に記載のダイカットロール。
【請求項７】ダイカッターとアンビルロールの硬さが
ＨＲＡ８１〜９６である請求項１から請求項６のいずれ
か１項に記載のダイカットロール。