CN107650202A - 砧辊、回转切刀以及工件的切断方法 - Google Patents

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Abstract

回转切刀100具备冲切辊20和砧辊10，上述冲切辊20具有切断刀26，上述砧辊10配置为使辊筒表面12与切断刀26相对。砧辊10的辊筒表面12由含有硬质合金和金属陶瓷中的至少一种的硬质材构成。硬质材的杨氏模量为300～400GPa。硬质材的维氏硬度(Hv)为800以上。

Description

砧辊、回转切刀以及工件的切断方法
技术领域
本公开涉及一种砧辊、回转切刀以及工件的切断方法。
背景技术
已知一种回转切刀，其在冲切辊的切断刀和砧辊之间夹入工件，并将工件切断为所期望的形状。回转切刀的切断刀和砧辊可使用用于提高耐磨性的硬质材料。
在日本专利特开2012-143824号公报中提出了一种砧座，其为了抑制切刀在初始动作时的刀刃的缺损(破损)而具有内部母材与使用表面层的2层以上的结构。而且，公开了通过使用了高杨氏模量的材料的指定厚度的使用表面层来覆盖使用了杨氏模量较低的材料的内部母材，从而防止初始动作时的刀刃的缺损。
发明内容
人们要求用于切断工件的回转切刀应充分地抑制切断刀的刀刃的缺损，并实现寿命的进一步延长。在此，从提高砧辊的耐磨性的观点来看，使用具有较大硬度的硬质材料较为有效。另一方面，如果砧辊的硬度增大，则在以往的材料的情况下，杨氏模量有升高的倾向，因此切断刀的刀刃有容易产生缺损的倾向。
因此，本发明在一个实施方式中的目的在于提供一种在具有耐磨性的同时，能够抑制刀刃的缺损的砧辊。本发明在另一个实施方式中的目的在于提供一种在具备具有耐磨性的砧辊的同时，能够抑制刀刃的缺损的回转切刀。本发明在又一个实施方式中的目的在于提供一种在抑制砧辊的磨损的同时，能够抑制刀刃的缺损的工件的切断方法。
在一个实施方式中，本发明提供一种砧辊，其具备由含有硬质合金和金属陶瓷中的至少一种的硬质材构成的辊筒表面，且硬质材的杨氏模量为300～400GPa。
由于上述砧辊具备由硬质材构成的辊筒表面，因而其耐磨性优异。此外，上述硬质材具有300～400GPa的杨氏模量。通过以这种硬质材构成辊筒表面，即使在切断工件时切断刀连续地或间断地与辊筒表面和工件接触，也能够抑制切断刀产生缺损。
上述硬质材的维氏硬度(Hv)也可为800以上。由此，能够进一步提高耐磨性。上述硬质材的断裂韧性值也可为10MPa·m1/2以上。由此，能够充分地提高砧辊的耐久性。
在另一个实施方式中，本发明提供一种回转切刀，其具备冲切辊和砧辊，上述冲切辊具有切断刀，上述砧辊配置为使辊筒表面与切断刀相对。
由于上述回转切刀所具备的砧辊具有由硬质材构成的辊筒表面，因而其耐磨性优异。此外，构成砧辊的辊筒表面的硬质材具有300～400GPa的杨氏模量。通过以这种硬质材构成辊筒表面，即使在切断工件时冲切辊的切断刀连续地或间断地与工件、或者工件以及砧辊的辊筒表面接触，也能够抑制切断刀产生缺损。
在上述回转切刀中，构成切断刀的硬质材的杨氏模量相对于构成砧辊的辊筒表面的硬质材的杨氏模量的比也可为1.3以上。
在又一个实施方式中，本发明提供一种工件的切断方法，其具有以下切断工序：将冲切辊的切断刀按压于在上述砧辊的辊筒表面上的工件，并切断工件。由于该砧辊具备由硬质材构成的辊筒表面，因而其耐磨性优异。此外，在上述切断工序中，即使冲切辊的切断刀连续地或间断地与砧辊的辊筒表面接触，也能够抑制切断刀的刀刃产生缺损。
在一个实施方式中，本发明可提供一种砧辊，其在具有耐磨性的同时，能够抑制切断刀的刀刃的缺损。在另一个实施方式中，本发明可提供一种回转切刀，其在具备具有耐磨性的砧辊的同时，能够抑制切断刀的刀刃的缺损。在又一个实施方式中，本发明可提供一种工件的切断方法，其在抑制砧辊的磨损的同时，能够抑制切断刀的刀刃的缺损。
附图说明
图1为回转切刀的示意图。
图2为表示WC-Co系硬质合金中的金属成分的含量与杨氏模量的关系的图。
图3为表示WC-Ni系硬质合金中的金属成分的含量与杨氏模量的关系的图。
图4为回转切刀的截面图。
图5为对冲切辊的切断刀及其周边的截面进行放大表示的截面图。
图6为表示气孔率与杨氏模量的关系的图表。
图7为表示市售的硬质材的维氏硬度与杨氏模量的关系的图。
具体实施方式
以下，根据情况参照附图对本发明的一个实施方式进行说明。但是，以下的实施方式为用于说明本发明的示例，并无意图将本发明限定为以下内容。在说明中，对相同元件或具有相同功能的元件使用相同符号，并根据情况省略重复的说明。此外，只要未特别说明，则上下左右等位置关系设定为基于附图所示的位置关系。进而，各元件的尺寸比例并不限定于图示的比例。
图1为本实施方式的回转切刀的示意图。图1的回转切刀100具备砧辊10和冲切辊20。砧辊10和冲切辊20分别具备轴15和轴25。砧辊10和冲切辊20配置为轴15和轴25相互平行。
砧辊10具有母材14和表面层13，上述母材14具有大致圆筒形状，上述表面层13覆盖母材14的外周面。母材14和表面层13可为相同材质，也可为不同材质。表面层13由含有硬质合金和金属陶瓷中的至少一种的硬质材构成。即，砧辊10的辊筒表面12(外周面)由上述硬质材构成。
作为表面层13中的硬质材所含有的硬质合金，可列举：WC-Co系合金、WC-TiC-Co系合金、WC-TaC-Co系合金、WC-TiC-TaC-Co系合金、WC-Ni系合金、WC-Ni-Cr系合金等。在此之中，从充分地提高硬度和强度的观点来看，硬质材也可为WC-Co系合金。另一方面，从充分地抑制缺损的观点来看，硬质材也可为WC-Ni系合金。
作为硬质材所含有的金属陶瓷，可列举如下金属陶瓷：作为金属成分而含有选自由Mo、Ni和Ti组成的群组中的至少一种，作为陶瓷成分而含有碳化物和氮化物中的至少一种。作为碳化物可列举例如TiC。作为氮化物可列举例如TiN。金属陶瓷所含有的金属也可为含有选自由Mo、Ni和Ti组成的群组中的至少一种的合金。金属陶瓷所含有的陶瓷也可为含有碳化物和氮化物中的至少一种的固溶体。
构成砧辊10的辊筒表面12的硬质材的杨氏模量为300～400GPa。由具有这种杨氏模量的硬质材构成表面层13的砧辊10的耐磨性优异，并且，能够抑制切断刀26的刀刃的缺损。因此，可良好地用作回转切刀用的砧辊。从进一步提高耐磨性的观点来看，硬质材的杨氏模量可为310GPa以上，也可为320GPa以上。从充分地抑制缺损的观点来看，硬质材的杨氏模量可为不足380GPa，也可为不足350GPa。
本公开中的杨氏模量可使用加工为纵×横×长＝3×4×40(mm)的四角棱柱状的测定用试样，通过JIS R 1601所示的三点弯曲试验进行测定。应予说明，为了确定通过三点弯曲试验测定的杨氏模量的测定精度，也可与通过纳米压痕法进行的杨氏模量的测定一起使用。
构成砧辊10的辊筒表面12的硬质材的维氏硬度(Hv)例如可为800以上，也可为1000以上。通过充分地提高维氏硬度(Hv)，可充分地提高砧辊10的耐磨性。本公开中的维氏硬度能够使用维氏硬度试验机进行测定。
构成砧辊10的辊筒表面12的硬质材的洛氏硬度(HRA)可为83.4以上，也可为85以上。本公开中的洛氏硬度(HRA)可使用市售的洛氏硬度试验机进行测定。应予说明，在本公开中，将维氏硬度和洛氏硬度统称为“硬度”。
构成砧辊10的辊筒表面12的硬质材的断裂韧性值可为10MPa·m1/2以上，也可为12MPa·m1/2以上。由此，可充分地提高砧辊10的耐久性。断裂韧性值可使用市售的测定装置，根据JIS R1607:2010的压头压入法(IF法)进行测定。
构成辊筒表面12的硬质材的杨氏模量、硬度和断裂韧性值可通过表面层13的组成和气孔率等进行调节。例如，在硬质材中，如果粘结剂相(例如Co)相对硬质相(例如WC)的比例增大，则杨氏模量和硬度有减小的倾向，以及断裂韧性值有增大的倾向。此外，如果在硬质材中，气孔率增大，则杨氏模量有减小的倾向。
例如，在为WC-Co系硬质合金的情况下，气孔率可为4～15体积％，也可为5～10.5体积％。如果气孔率过度增大，则强度有降低的倾向。另一方面，如果气孔率过度减小，则刀刃有容易产生缺损的倾向。硬质材的气孔率可通过使用扫描型电子显微镜(SEM)或光学显微镜对磨平研磨表面层13的截面后得到的研磨面进行观察，并对图像进行图像解析而得到。
图2为表示WC-Co系硬质合金中的金属成分(Co)的含量与杨氏模量的关系的图。图3为表示WC-Ni系硬质合金中的金属成分(Ni)的含量与杨氏模量的关系的图。
如图2和图3所示，可通过改变硬质材中金属成分的含量来调节杨氏模量。例如，在硬质材为硬质合金的情况下，粘结剂相的含量可为50～73体积％左右。如此，通过使粘结剂相的含量多于一般的组成，能够使杨氏模量的调节容易进行。但是，硬质材的组成不限定于上述例子，也可同时调节组成和硬质材中的气孔率，从而将杨氏模量调节在指定范围内。在硬质材为金属陶瓷的情况下，可使用杨氏模量被调整为300～400GPa的金属陶瓷。
回到图1，表面层13的厚度并无特别的限定，例如也可为1～10mm。表面层13也可为膜状。此外，在其他几个实施方式中，砧辊10的母材14和表面层13也可由一个部件构成。此时，母材14和表面层13由硬质材构成。
砧辊10的母材14和轴15的材质不受限定，例如，也可为合金钢(热加工工具钢、冷加工工具钢、耐热钢、高强度钢、铬钢、铬钼钢、镍铬钢、镍铬钼合金钢、或锰钼钢)、或工具钢(碳素工具钢、合金工具钢、模具钢或高速钢)。
砧辊10的表面层13可通过粉末冶金的方法形成。例如，可将具有指定组成的粉末加压成形并烧结，从而形成圆筒型的表面层13。之后，可通过在加热后的表面层13中插入母材14的所谓热压配合来得到砧辊10。砧辊10的制造方法不限定于此，也可为冷缩配合或压入等方法，也可通过喷镀法或冷喷涂法使母材14被硬质材料覆盖从而形成表面层13。此外，也可将硬质材料气化而使其蒸镀于母材14上，从而形成表面层13，也可涂覆液体并使其像镀覆一样析出，从而形成表面层13。
砧辊10和冲切辊20被配置为冲切辊20的辊筒表面24和砧辊10的辊筒表面12相对。在冲切辊20的辊筒表面24的中央部21设置有切断刀26。切断刀26由硬质合金或陶瓷等硬质材构成。从切断刀26的寿命的观点来看，构成切断刀26的硬质材的硬度优选大于构成砧辊10的辊筒表面12的硬质材的硬度。切断刀26的维氏硬度(Hv)例如可为1200以上，也可为1400以上。
从进一步抑制切断刀26的刀刃的缺损的观点来看，构成切断刀26的硬质材的杨氏模量相对于构成砧辊10的辊筒表面12的硬质材的杨氏模量的比例如可为1.3以上，也可为1.5以上。从提高砧辊10和切断刀26的耐久性的观点来看，构成切断刀26的硬质材的洛氏硬度(HRA)相对于构成砧辊10的辊筒表面12的硬质材的洛氏硬度(HRA)的比例如可为1.0～1.2，也可为1.0～1.1。
冲切辊20在辊筒表面24(外周面)设置有切断刀26。冲切辊20在两端部具有外缘部22，上述外缘部22具有比中央部21大一圈的外径。冲切辊20的外缘部22一边与砧辊10的辊筒表面12接触，一边沿P2的方向旋转。另一方面，由于位于外缘部22内侧的中央部21具有小于外缘部22的外径，因此在中央部21的辊筒表面24和砧辊10的辊筒表面12之间产生间隙。
砧辊10沿着箭头P1方向旋转，同时，冲切辊20沿着箭头P2方向旋转，从而使带状的工件40(被切断部件)通过中央部21的辊筒表面24和辊筒表面12之间。在此，在辊筒表面24设置有切断刀26，因此当工件40通过辊筒表面24和辊筒表面12之间时，工件40被切断刀26切断。通过切断刀26，带状的工件40被裁剪为指定形状。通过这种裁剪加工来制造切断部件42。切断部件42的形状并无特别的限定，可根据切断刀26的形状将带状的工件40裁剪为各种形状。在被裁剪出切断部件42的工件40上形成有对应切断部件42的形状的裁剪部44。
利用回转切刀100进行的对工件40的切断并不限定于裁剪加工。在其他几个实施方式中，也可为将带状的工件40切断为长条状的加工。此时，切断部件具有长条状的形状。
砧辊10以轴15为旋转中心，可旋转地支承于例如未图示的轴承上。冲切辊20也以轴25为旋转中心，可旋转地支承于例如未图示的轴承上。旋转驱动砧辊10和冲切辊20的机构并无特别的限定。例如，轴15或轴25的一端可与旋转电动机连结。轴15和轴25的另一端彼此也可齿轮连接为使轴15和轴25互相沿着相反的方向旋转。在电动机上也可连接有调节轴15和轴25的旋转速度的控制部。
图4为模式性地表示沿着径向分别切断砧辊10和冲切辊20时的截面的回转切刀100的截面图。工件40通过砧辊10和冲切辊20之间而向箭头P3的方向移动。当工件40通过砧辊10和冲切辊20之间时，通过被设置于冲切辊20的辊筒表面24的切断刀26而在工件40上形成切口。伴随着砧辊10和冲切辊20的旋转、以及工件40的移动而扩展切口，从而进行工件40的裁剪加工(切断加工)。
图5为对在以通过切断刀26的方式沿着轴方向切断冲切辊20时的切断刀26及其周边进行放大表示的放大截面图。在本实施方式中，能够抑制切断刀26的刀刃26a的缺损。切断刀26也可与冲切辊20的辊主体27一体形成。此时，切断刀26和辊主体27由相同材质形成。这种冲切辊20可使用粉末治金的方法来制造。
切断刀26也可作为与辊主体27不同的部件而被安装于辊主体27。此外，在其他的几个实施方式中，也可与砧辊10同样地，分别制作母材和具有切断刀的表面层，并通过将母材热压配合、冷压配合或压入大致圆筒形状的表面层等方法来制造辊主体27。辊主体27也可由例如工具钢等铁系材料构成。
回转切刀100在具备具有耐磨性的砧辊10的同时，能够抑制刀刃26a的缺损。回转切刀100中的砧辊10在具有耐磨性的的同时，能够抑制刀刃26a的缺损。
使用回转切刀100来切断带状的工件40的切断方法具有以下切断工序：将冲切辊20的切断刀26按压于上述砧辊10的辊筒表面12上的工件40，并切断工件40。作为工件40，可例举无纺布、布、纸、塑料、树脂、复写纸(corbon)和金属箔等薄板状或箔状的物体。该切断方法可根据上述回转切刀100的说明内容进行。
根据上述切断方法，在维持砧辊10的耐磨性的同时，能够抑制刀刃26a的缺损。因此，能够稳定地进行工件40的切断加工和稳定地持续进行切断部件42的制造。
虽然以上对本发明的几个实施方式进行了说明，但本发明并不受上述实施方式的任何限定。例如，砧辊也可在表面层和母材之间具备任意的中间层。此外，冲切辊可与砧辊同样地具有表面层和母材，也可具有中间层。
[实施例]
虽然参照实施例和比较例对本发明的内容作进一步详细的说明，但本发明并不限定于下述实施例。
(实施例1)通过使WC粉和Co粉高速地撞击基材的喷镀法，在基材上制作由WC-20体积％Co系(在CIS 019D(硬质工具协会规格)分类中相当于VM-50。)的硬质合金构成的表面层(厚度：1.5mm)。
进行对表面层的密度、气孔率(孔体积)、杨氏模量、维氏硬度和断裂韧性值的测定。杨氏模量使用市售的三点弯曲试验器(岛津制作所制，商品名：オートグラフ(autograph)材料试验机)来测定。维氏硬度使用市售的测定装置(株式会社AKASHI制，商品名：MODEL AVK No.230959)来测定。断裂韧性值使用相同装置，根据JIS R1607:2010的压头压入法(IF法)进行测定。气孔率通过使用扫描型电子显微镜(SEM)对磨平研磨表面层的截面后得到的研磨面进行观察，并对图像进行图像解析而求得。将结果表示于表1。
(比较例1～4)比较例1为硬质合金(WC-20体积％Co系合金)的烧结体。将该硬质合金的杨氏模量和物性值表示于表1。比较例1的硬质合金几乎不含有气孔。比较例2～4为通过烧结法制作的WC-20体积％Co系的硬质合金。关于比较例2～4，调节制造硬质合金时飞散的有机物进入材料中的混入量，并有意地使其含气孔。将测定各硬质合金的气孔率、杨氏模量和其他物理性质的结果表示于表1。
[表1]
如表1所示，虽然气孔率最大的实施例1的表面层的杨氏模量最低，但其维氏硬度与比较例1同等。图6为表示气孔率与杨氏模量的关系的图表。根据图6所示结果，认为在为WC-20体积％Co系硬质合金的情况下，如果将气孔率设为5～10.5％的范围，则杨氏模量会落入300～400GPa的范围内。
(实施例2)通过与实施例1相同的喷镀法在具有旋转轴的圆柱状的铁系母材的外周面上形成表面层(WC-20体积％Co系的硬质合金)。表面层的厚度为约1mm，气孔率为约9体积％。
在具有旋转轴的辊主体的中央部的表面上制造具有切断刀的冲切辊，上述切断刀具有指定形状。切断刀使用硬质合金材料(在CIS 019D分类中为VF-40类材料)而形成。与实施例1同样地测定构成砧辊的辊筒表面和切断刀的硬质材的物理性质。将测定结果表示于表2。表2所示的切断刀的洛氏硬度如果换算成维氏硬度(Hv)则为约1450。
使用上述砧辊和冲切辊来制作如图1所示的回转切刀。作为缺损评价试验，使用该回转切刀间断地进行无纺布制工件的切断加工。应予说明，间断性的运转为容易造成初始缺损的使用条件。此外，在该评价试验中，从初期开始就使回转切刀以高负荷条件进行运转。虽然在通常的切断加工的情况下，初始的载荷即使最大也只为100kgf，但在本评价试验中从初期开始就将载荷设为1500kgf。而且，目视确认切断加工结束后的切断刀的刀刃上有无缺损。结果如表2所示。
(实施例3)在具有旋转轴的圆柱状的铁系母材的外周面上形成由WC-60体积％Co系的硬质合金的烧结体构成的表面层，从而得到砧辊。与实施例2同样地测定砧辊的辊筒表面的物理性质。将测定结果表示于表2。除了以这种方式形成表面层以外，与实施例2同样地制作如图1所示的回转切刀，并进行缺损评价试验。结果如表2所示。
(比较例5)使用作为硬质合金的WC-30体积％Co(在CIS 019D分类中相当于VM-50类)的烧结体，在具有旋转轴的圆柱状的铁系母材的外周面上形成圆筒，从而得到砧辊。与实施例2同样地测定这样得到的砧辊的辊筒表面的物理性质。将测定结果表示于表2。表2所示的砧辊的洛氏硬度(HRA)如果换算成维氏硬度(Hv)则为约1200。表面层的气孔率几乎为0％。
在具有旋转轴的辊主体的中央部的表面上形成具有与实施例2相同形状的切断刀，从而制造冲切辊。切断刀使用硬质合金材料(在CIS 019D分类中相当于VF-40类)而形成。与实施例2同样地测定切断刀的物理性质。表2所示的切断刀的洛氏硬度(HRA)如果换算成维氏硬度(Hv)则为约1700。
使用这种砧辊和冲切辊来制作与实施例2相同的回转切刀，并确认切断加工后的刀刃上有无缺损。结果如表2所示。
(比较例6)使用在比较例5中制作的砧辊和在实施例2中制作的冲切辊来制作与实施例2相同的回转切刀，并确认切断加工后的刀刃上有无缺损。结果如表2所示。
(比较例7)使用硬质合金材料(在CIS 019D分类中相当于VM-50类)，在具有旋转轴的圆柱状的铁系母材的外周面上形成表面层，从而得到砧辊。表面层由WC-30体积％Co系的硬质合金构成。与实施例2同样地测定砧辊的辊筒表面的物理性质。将测定结果表示于表2。表2所示的砧辊的洛氏硬度(HRA)如果换算成维氏硬度(Hv)则为约1050。表面层的气孔率几乎为0％。
使用该砧辊和在实施例2中制作的冲切辊来制作与实施例2相同的回转切刀，并确认切断加工后的刀刃上有无缺损。结果如表2所示。
[表2]
在表2中表示了构成切断刀的硬质材的杨氏模量相对于构成砧辊的辊筒表面的硬质材的杨氏模量的比。此外，在表2中也表示了构成切断刀的硬质材的洛氏硬度相对于构成砧辊的辊筒表面的硬质材的洛氏硬度的比。已确认实施例2、3的回转切刀与比较例5～7的回转切刀相比，能够更充分地抑制缺损的产生。
(比较例8)将市售的硬质合金的维氏硬度与杨氏模量的关系表示于图7。图7中表示了根据硬质合金中的硬质相的粒子的大小及用途的不同而改变图示的种类。在图7所示的数据中也包含一般耐磨用(在CIS 019D分类中相当于“VF-10”、“VF-20”、“VF-30”、“VF-40”)的硬质合金的数据(涂黑的三角形的图示)。此外，也包含耐磨和耐冲击用(在CIS 019D分类中相当于“VC-40”、“VC-50”、“VC-60”)的硬质合金的数据(×标志的图示)。任意被图示于图7的数据的杨氏模量均超过400GPa。

Claims (7)

1.一种砧辊，其具备由含有硬质合金和金属陶瓷中的至少一种的硬质材构成的辊筒表面，
所述硬质材的杨氏模量为300～400GPa，
所述硬质材的维氏硬度Hv为800以上。
2.如权利要求1所述的砧辊，其中，
所述硬质材的断裂韧性值为10MPa·m1/2以上。
3.一种砧辊，其具备由含有硬质合金和金属陶瓷中的至少一种的硬质材构成的辊筒表面，
所述硬质材的杨氏模量为300～400GPa，
所述硬质材的断裂韧性值为10MPa·m1/2以上。
4.一种回转切刀，其具备：
冲切辊，所述冲切辊具有切断刀；和
如权利要求1～3中任一项所述的砧辊，所述砧辊配置为使所述辊筒表面与所述切断刀相对。
5.如权利要求4所述的回转切刀，其中，
构成所述切断刀的硬质材的杨氏模量相对于构成所述砧辊的所述辊筒表面的所述硬质材的杨氏模量的比为1.3以上。
6.一种回转切刀，其具备：
冲切辊，所述冲切辊具有切断刀；和
砧辊，所述砧辊配置为使辊筒表面与所述切断刀相对，
所述辊筒表面由含有硬质合金和金属陶瓷中的至少一种的硬质材构成，
所述硬质材的杨氏模量为300～400GPa，
构成所述切断刀的硬质材的杨氏模量相对于构成所述辊筒表面的所述硬质材的杨氏模量的比为1.3以上。
7.一种工件的切断方法，其具有以下切断工序：
将冲切辊的切断刀按压于如权利要求1～3中任一项所述的砧辊的所述辊筒表面上的工件，并切断所述工件。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111482657A (zh) * 2019-01-25 2020-08-04 丰田自动车株式会社 辊模
CN113370579A (zh) * 2021-06-28 2021-09-10 浙江赛锐精密技术有限公司 一种纵向切刀压轮结构及纸箱包装自动裁剪设备

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2020116634A (ja) * 2019-01-25 2020-08-06 トヨタ自動車株式会社 ロール金型
DE102019125851A1 (de) * 2019-09-25 2021-03-25 Krones Aktiengesellschaft Gleichförmig laufende Gegenschneidwalze
US11511454B2 (en) * 2020-11-17 2022-11-29 Sealstrip Corporation Die cutting station for a packaging line

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1177586A (ja) * 1997-09-04 1999-03-23 Mitsubishi Heavy Ind Ltd ロータリカットオフ装置
JPH11188700A (ja) * 1997-12-26 1999-07-13 Nippon Tungsten Co Ltd ダイカットロール
JP2002028898A (ja) * 2000-07-14 2002-01-29 Nippon Tungsten Co Ltd ダイカットロール
CN1733378A (zh) * 2004-08-10 2006-02-15 日立金属株式会社 板轧制用超硬合金制复合辊
CN1890396A (zh) * 2003-12-11 2007-01-03 日立金属株式会社 熔融金属镀浴用辊子
CN101605919A (zh) * 2006-11-20 2009-12-16 株式会社宫永 超硬尖端及其制造方法

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3949035A (en) * 1968-12-16 1976-04-06 Kimberly-Clark Corporation Method of forming a lightweight airlaid web of wood fibers
US3647401A (en) * 1969-06-04 1972-03-07 Du Pont Anisodimensional tungsten carbide platelets bonded with cobalt
US3660050A (en) * 1969-06-23 1972-05-02 Du Pont Heterogeneous cobalt-bonded tungsten carbide
US4080091A (en) * 1976-11-03 1978-03-21 Reed Tool Company Drill bit
JPH03246000A (ja) * 1990-02-21 1991-11-01 Nippon Tungsten Co Ltd ダイカットブレード
DE69227503T2 (de) * 1991-09-02 1999-04-22 Sumitomo Electric Industries Hartlegierung und deren herstellung
DE10044705C1 (de) * 2000-09-09 2002-02-21 Aichele Werkzeuge Gmbh Rotationsschneidvorrichtung
DE10135790B4 (de) * 2001-07-23 2005-07-14 Kennametal Inc. Feinkörniges Sinterhartmetall und seine Verwendung
US6537343B2 (en) * 2001-08-03 2003-03-25 Kennametal Inc. Corrosion and wear resistant cemented carbide
JP4324388B2 (ja) 2003-02-07 2009-09-02 ユニ・チャーム株式会社 切断装置
US7384443B2 (en) * 2003-12-12 2008-06-10 Tdy Industries, Inc. Hybrid cemented carbide composites
JP4256294B2 (ja) * 2004-03-31 2009-04-22 株式会社神戸製鋼所 ダイプレート
WO2005108032A1 (en) * 2004-05-12 2005-11-17 Mcgill Iniversity Method and mechanism for increasing critical speed in rotating disks and reducing kerf at high speeds in saw blades
US7699904B2 (en) * 2004-06-14 2010-04-20 University Of Utah Research Foundation Functionally graded cemented tungsten carbide
MX2009003114A (es) * 2006-10-25 2009-06-08 Tdy Ind Inc Articulos que tienen resistencia mejorada al agrietamiento termico.
KR20080053999A (ko) 2006-12-12 2008-06-17 삼성전자주식회사 인쇄회로막 타발용 금형
MY151755A (en) * 2007-12-28 2014-06-30 Shinetsu Chemical Co Outer blade cutting wheel and making method
IL192894A0 (en) * 2008-07-17 2011-08-01 Moshe Ravid Armor panel
JP5336490B2 (ja) * 2008-07-31 2013-11-06 日本タングステン株式会社 薄板の剪断方法
JP5416670B2 (ja) * 2010-09-06 2014-02-12 日本タングステン株式会社 ロータリーカッター
JP5797408B2 (ja) * 2011-01-08 2015-10-21 日本タングステン株式会社 ロータリーカッター
JP5959842B2 (ja) * 2011-12-13 2016-08-02 グローリー株式会社 決済処理システム及び決済処理方法
GB201302345D0 (en) * 2013-02-11 2013-03-27 Element Six Gmbh Cemented carbide material and method of making same
US9556531B2 (en) * 2014-01-17 2017-01-31 Uchicago Argonne, Llc Method for ultra-fast boriding

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1177586A (ja) * 1997-09-04 1999-03-23 Mitsubishi Heavy Ind Ltd ロータリカットオフ装置
JPH11188700A (ja) * 1997-12-26 1999-07-13 Nippon Tungsten Co Ltd ダイカットロール
JP2002028898A (ja) * 2000-07-14 2002-01-29 Nippon Tungsten Co Ltd ダイカットロール
CN1890396A (zh) * 2003-12-11 2007-01-03 日立金属株式会社 熔融金属镀浴用辊子
CN1733378A (zh) * 2004-08-10 2006-02-15 日立金属株式会社 板轧制用超硬合金制复合辊
CN101605919A (zh) * 2006-11-20 2009-12-16 株式会社宫永 超硬尖端及其制造方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111482657A (zh) * 2019-01-25 2020-08-04 丰田自动车株式会社 辊模
CN113370579A (zh) * 2021-06-28 2021-09-10 浙江赛锐精密技术有限公司 一种纵向切刀压轮结构及纸箱包装自动裁剪设备

Also Published As

Publication number Publication date
JP2018183855A (ja) 2018-11-22
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EP3395516B1 (en) 2019-12-04

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