JPH11138326A - ボールノーズ部の先端半部がすぐれた耐摩耗性を示す超硬合金製ボールエンドミル - Google Patents
ボールノーズ部の先端半部がすぐれた耐摩耗性を示す超硬合金製ボールエンドミルInfo
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- JPH11138326A JPH11138326A JP30700497A JP30700497A JPH11138326A JP H11138326 A JPH11138326 A JP H11138326A JP 30700497 A JP30700497 A JP 30700497A JP 30700497 A JP30700497 A JP 30700497A JP H11138326 A JPH11138326 A JP H11138326A
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- ball end
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
- B23C5/109—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft with removable cutting inserts
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- Milling Processes (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ボールノーズ部の先端半部がすぐれた耐摩耗
性を示す超硬合金製ボールエンドミルを提供する。 【解決手段】 超硬合金製ボールエンドミルを、いずれ
も結合相形成成分として、Ｃｏ：７〜１０％、Ｃｒ：
０．１〜２％、およびＶ：０．１〜１％を含有し、残り
が分散相形成成分としてのＷＣと不可避不純物からなる
組成を有し、かつボールノーズ部の先端半部のＷＣ粒を
これ以外の部分のＷＣ粒に比して相対的に粗粒とし、添
付の図１の超硬合金の示す抗磁力とＷＣ粒の平均粒径と
の関係図において、上記ボールノーズ部の先端半部が１
６４〜２７０Ｏe 、これ以外の部分が２８０〜５００Ｏ
e の抗磁力をそれぞれ示す超硬合金で構成する。
性を示す超硬合金製ボールエンドミルを提供する。 【解決手段】 超硬合金製ボールエンドミルを、いずれ
も結合相形成成分として、Ｃｏ：７〜１０％、Ｃｒ：
０．１〜２％、およびＶ：０．１〜１％を含有し、残り
が分散相形成成分としてのＷＣと不可避不純物からなる
組成を有し、かつボールノーズ部の先端半部のＷＣ粒を
これ以外の部分のＷＣ粒に比して相対的に粗粒とし、添
付の図１の超硬合金の示す抗磁力とＷＣ粒の平均粒径と
の関係図において、上記ボールノーズ部の先端半部が１
６４〜２７０Ｏe 、これ以外の部分が２８０〜５００Ｏ
e の抗磁力をそれぞれ示す超硬合金で構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、例えばダイス鋼
などの高硬度鋼の切削加工に際して、ボールノーズ部の
先端半部がすぐれた耐摩耗性を示し、長期に亘ってすぐ
れた切削性能を発揮する超硬合金製ボールエンドミルに
関するものである。
などの高硬度鋼の切削加工に際して、ボールノーズ部の
先端半部がすぐれた耐摩耗性を示し、長期に亘ってすぐ
れた切削性能を発揮する超硬合金製ボールエンドミルに
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、ボールエンドミルが、図
２に概略正面図で示されるように、先端部のボールノー
ズ部と、切刃本体と、シャンク部からなり、前記ボール
ノーズ部における切刃が半径ｒの半球面上に形成された
構造をもつことは良く知られるところである。また、上
記ボールエンドミルが、重量％で（以下、％は重量％を
示す）、いずれも結合相形成成分として、 Ｃｏ：７〜１６％、 Ｃｒ：０．１〜３％、 Ｖ：０．１〜２％、 を含有し、残りが分散相形成成分としての炭化タングス
テン（以下、ＷＣで示す）と不可避不純物からなる組成
をもち、かつ先端部のボールノーズ部からシャンク部に
かけて０．４〜１．２μｍの範囲内の所定の平均粒径を
有するＷＣ粒で構成された均等組織をもった超硬合金か
らなり、さらにこれが、例えばダイス鋼などの高硬度鋼
で構成された温間および熱間鍛造金型などの切削加工に
用いられることも知られている。
２に概略正面図で示されるように、先端部のボールノー
ズ部と、切刃本体と、シャンク部からなり、前記ボール
ノーズ部における切刃が半径ｒの半球面上に形成された
構造をもつことは良く知られるところである。また、上
記ボールエンドミルが、重量％で（以下、％は重量％を
示す）、いずれも結合相形成成分として、 Ｃｏ：７〜１６％、 Ｃｒ：０．１〜３％、 Ｖ：０．１〜２％、 を含有し、残りが分散相形成成分としての炭化タングス
テン（以下、ＷＣで示す）と不可避不純物からなる組成
をもち、かつ先端部のボールノーズ部からシャンク部に
かけて０．４〜１．２μｍの範囲内の所定の平均粒径を
有するＷＣ粒で構成された均等組織をもった超硬合金か
らなり、さらにこれが、例えばダイス鋼などの高硬度鋼
で構成された温間および熱間鍛造金型などの切削加工に
用いられることも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
は、切削加工装置の高性能化と相まって高精密化の傾向
にあり、これに伴ってボールエンドミルは細径化および
長尺化が不可欠の条件となっているが、ボールエンドミ
ルの細径化および長尺化のためにはＷＣ粒を微細化して
高強度を具備せしめることが必要であり、このようにＷ
Ｃ粒が微細化すればするほどボールエンドミルは高強度
をもつようになり、これの一層の細径化および長尺化が
可能となるが、ＷＣ粒を微細化すればするほどボールエ
ンドミルのボールノーズ部における先端部の摩耗進行が
促進され、特に被削材が高硬度鋼のように硬質になれば
なるほど摩耗進行は著しく加速するようになって、使用
寿命の短命化が避けられないのが現状である。
は、切削加工装置の高性能化と相まって高精密化の傾向
にあり、これに伴ってボールエンドミルは細径化および
長尺化が不可欠の条件となっているが、ボールエンドミ
ルの細径化および長尺化のためにはＷＣ粒を微細化して
高強度を具備せしめることが必要であり、このようにＷ
Ｃ粒が微細化すればするほどボールエンドミルは高強度
をもつようになり、これの一層の細径化および長尺化が
可能となるが、ＷＣ粒を微細化すればするほどボールエ
ンドミルのボールノーズ部における先端部の摩耗進行が
促進され、特に被削材が高硬度鋼のように硬質になれば
なるほど摩耗進行は著しく加速するようになって、使用
寿命の短命化が避けられないのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、特にボールエンドミルにおける
ボールノーズ部の先端半部の摩耗抑制に着目し、研究を
行った結果、 （ａ）切削加工時におけるボールノーズ部では、これの
最先端（中心点）は静止状態にあり、この最先端から切
刃本体に向けて周速は漸次増加する状態にあり、この状
態において、ボールノーズ部の先端半部のＷＣ粒の粒径
をこれ以外の部分のそれに比して粗粒にしてやると、前
記ボールノーズ部の先端半部の摩耗が著しく抑制される
ようになること。 （ｂ）超硬合金におけるＷＣ粒の粒径とこれの示す抗磁
力との間には相関関係があり、ＷＣ粒の粒径が粗くなる
ほど、これの示す抗磁力は低下するようになるが、超硬
合金の組成を、いずれも結合相形成成分として、 Ｃｏ：７〜１０％、 Ｃｒ：０．１〜２％、 Ｖ：０．１〜１％、 を含有し、残りが分散相形成成分としてのＷＣと不可避
不純物からなる組成に特定した上で、超硬合金の示す抗
磁力とＷＣ粒の平均粒径との関係を調べると図１に示さ
れる結果を示し、図１において、ボールノーズ部の先端
半部のＷＣ粒の平均粒径が２．３〜３．２μｍの範囲内
の値、すなわち前記先端半部を抗磁力で測定して１６４
〜２７０Ｏe を示す超硬合金とし、これ以外の部分のＷ
Ｃ粒の平均粒径が０．５〜０．７μｍの範囲内の値、す
なわち同じくこれの抗磁力を測定した場合に２８０〜５
００Ｏe を示す超硬合金で構成すると、前記ボールノー
ズ部の先端半部の耐摩耗性が著しく向上し、この現象は
被削材が高硬度鋼でも顕著に現われることから、使用寿
命の著しい延命化が可能となり、しかもこれ以外の部分
は上記の通りＷＣ粒の微細化によって高強度を具備する
ようになることから、ボールエンドミルの細径化および
長尺化も可能となること。以上（ａ）および（ｂ）に示
される研究結果を得たのである。
上述のような観点から、特にボールエンドミルにおける
ボールノーズ部の先端半部の摩耗抑制に着目し、研究を
行った結果、 （ａ）切削加工時におけるボールノーズ部では、これの
最先端（中心点）は静止状態にあり、この最先端から切
刃本体に向けて周速は漸次増加する状態にあり、この状
態において、ボールノーズ部の先端半部のＷＣ粒の粒径
をこれ以外の部分のそれに比して粗粒にしてやると、前
記ボールノーズ部の先端半部の摩耗が著しく抑制される
ようになること。 （ｂ）超硬合金におけるＷＣ粒の粒径とこれの示す抗磁
力との間には相関関係があり、ＷＣ粒の粒径が粗くなる
ほど、これの示す抗磁力は低下するようになるが、超硬
合金の組成を、いずれも結合相形成成分として、 Ｃｏ：７〜１０％、 Ｃｒ：０．１〜２％、 Ｖ：０．１〜１％、 を含有し、残りが分散相形成成分としてのＷＣと不可避
不純物からなる組成に特定した上で、超硬合金の示す抗
磁力とＷＣ粒の平均粒径との関係を調べると図１に示さ
れる結果を示し、図１において、ボールノーズ部の先端
半部のＷＣ粒の平均粒径が２．３〜３．２μｍの範囲内
の値、すなわち前記先端半部を抗磁力で測定して１６４
〜２７０Ｏe を示す超硬合金とし、これ以外の部分のＷ
Ｃ粒の平均粒径が０．５〜０．７μｍの範囲内の値、す
なわち同じくこれの抗磁力を測定した場合に２８０〜５
００Ｏe を示す超硬合金で構成すると、前記ボールノー
ズ部の先端半部の耐摩耗性が著しく向上し、この現象は
被削材が高硬度鋼でも顕著に現われることから、使用寿
命の著しい延命化が可能となり、しかもこれ以外の部分
は上記の通りＷＣ粒の微細化によって高強度を具備する
ようになることから、ボールエンドミルの細径化および
長尺化も可能となること。以上（ａ）および（ｂ）に示
される研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、いずれも結合相形成成分として、 Ｃｏ：７〜１０％、 Ｃｒ：０．１〜２％、 Ｖ：０．１〜１％、 を含有し、残りが分散相形成成分としてのＷＣと不可避
不純物からなる組成を有し、かつボールノーズ部の先端
半部のＷＣ粒をこれ以外の部分のＷＣ粒に比して相対的
に粗粒とし、添付の図１の超硬合金の示す抗磁力とＷＣ
粒の平均粒径との関係図において、上記ボールノーズ部
の先端半部が１６４〜２７０Ｏe 、望ましくは１７０〜
２４０Ｏe 、これ以外の部分が２８０〜５０Ｏe 、望ま
しくは３３０〜４２０Ｏe の抗磁力をそれぞれ示す超硬
合金で構成してなる、ボールノーズ部の先端半部がすぐ
れた耐摩耗性を示す超硬合金製ボールエンドミルに特徴
を有するものである。
されたものであって、いずれも結合相形成成分として、 Ｃｏ：７〜１０％、 Ｃｒ：０．１〜２％、 Ｖ：０．１〜１％、 を含有し、残りが分散相形成成分としてのＷＣと不可避
不純物からなる組成を有し、かつボールノーズ部の先端
半部のＷＣ粒をこれ以外の部分のＷＣ粒に比して相対的
に粗粒とし、添付の図１の超硬合金の示す抗磁力とＷＣ
粒の平均粒径との関係図において、上記ボールノーズ部
の先端半部が１６４〜２７０Ｏe 、望ましくは１７０〜
２４０Ｏe 、これ以外の部分が２８０〜５０Ｏe 、望ま
しくは３３０〜４２０Ｏe の抗磁力をそれぞれ示す超硬
合金で構成してなる、ボールノーズ部の先端半部がすぐ
れた耐摩耗性を示す超硬合金製ボールエンドミルに特徴
を有するものである。
【０００６】つぎに、この発明のボールエンドミルにお
いて、これを構成する超硬合金の組成およびこれの示す
抗磁力を上記の通りに限定した理由を説明する。 （Ａ）超硬合金の組成 （ａ）Ｃｏ Ｃｏ成分には、焼結性を向上させ、もって強度を向上さ
せる作用があるが、その含有量が７％未満では細径化お
よび長尺化に必要な所望の高強度を確保することができ
ず、一方その含有量が１０％を越えると耐摩耗性が低下
するようになることから、その含有量を７〜１０％と定
めた。
いて、これを構成する超硬合金の組成およびこれの示す
抗磁力を上記の通りに限定した理由を説明する。 （Ａ）超硬合金の組成 （ａ）Ｃｏ Ｃｏ成分には、焼結性を向上させ、もって強度を向上さ
せる作用があるが、その含有量が７％未満では細径化お
よび長尺化に必要な所望の高強度を確保することができ
ず、一方その含有量が１０％を越えると耐摩耗性が低下
するようになることから、その含有量を７〜１０％と定
めた。
【０００７】（ｂ）ＣｒおよびＶ これらの成分には、共存して原料粉末であるＷＣ粉末が
焼結時に粗大化しない、すなわち原料粉末時の平均粒径
を焼結後も保持する作用がり、さらにＣｒ成分には強度
および硬さを向上させる作用があり、したがってこれら
両成分は原料粉末のＷＣ粉末の平均粒径を調整するする
ことにより、ボールノーズ部の先端半部のＷＣ粒の平均
粒径を２．３〜３．２μｍにして、この部分の示す抗磁
力を１６４〜２７０Ｏe とし、かつこれ以外のＷＣ粒の
平均粒径を０．５〜０．７μｍにして、これの示す抗磁
力を２８０〜５００Ｏe とするには不可欠の成分であ
り、このためＣｒおよびＶのうちのいずれかの含有量が
０．１％未満になってもＷＣ粒の粒度調整が困難にな
り、原料粉末であるＷＣ粉末の平均粒径を調整しても、
ボールノーズ部の先端半部ではＷＣ粒の平均粒径が３．
２μｍを越え、またこれ以外の部分では同０．７μｍを
越える場合が発生し、それぞれ所望の耐摩耗性および強
度を確保することができず、一方ＣｒおよびＶのうちの
いずれかの含有量でもＣｒ：２％およびＶ：１％を越え
ると、強度が急激に低下するようになることから、その
含有量をＣｒ：０．１〜２％、望ましくは０．５〜１．
２％、Ｖ：０．１〜１％、望ましくは０．２〜０．８％
と定めた。
焼結時に粗大化しない、すなわち原料粉末時の平均粒径
を焼結後も保持する作用がり、さらにＣｒ成分には強度
および硬さを向上させる作用があり、したがってこれら
両成分は原料粉末のＷＣ粉末の平均粒径を調整するする
ことにより、ボールノーズ部の先端半部のＷＣ粒の平均
粒径を２．３〜３．２μｍにして、この部分の示す抗磁
力を１６４〜２７０Ｏe とし、かつこれ以外のＷＣ粒の
平均粒径を０．５〜０．７μｍにして、これの示す抗磁
力を２８０〜５００Ｏe とするには不可欠の成分であ
り、このためＣｒおよびＶのうちのいずれかの含有量が
０．１％未満になってもＷＣ粒の粒度調整が困難にな
り、原料粉末であるＷＣ粉末の平均粒径を調整しても、
ボールノーズ部の先端半部ではＷＣ粒の平均粒径が３．
２μｍを越え、またこれ以外の部分では同０．７μｍを
越える場合が発生し、それぞれ所望の耐摩耗性および強
度を確保することができず、一方ＣｒおよびＶのうちの
いずれかの含有量でもＣｒ：２％およびＶ：１％を越え
ると、強度が急激に低下するようになることから、その
含有量をＣｒ：０．１〜２％、望ましくは０．５〜１．
２％、Ｖ：０．１〜１％、望ましくは０．２〜０．８％
と定めた。
【０００８】（Ｂ）抗磁力 （ａ）ボールノーズ部の先端半部 この部分の示す抗磁力が２７０Ｏe を越えるということ
は、ＷＣ粒の平均粒径が２．３μｍ未満になることを意
味し、この場合所望のすぐれた耐摩耗性を確保すること
ができず、一方同じく抗磁力が１６４Ｏe 未満となるこ
とは、ＷＣ粒の平均粒径が３．２μｍを越えて粗大化し
ていることを意味し、この場合は強度低下が著しいこと
から、これの示す抗磁力を１６４〜２７０Ｏe 、望まし
くは１７０〜２４０Ｏe と定めた。
は、ＷＣ粒の平均粒径が２．３μｍ未満になることを意
味し、この場合所望のすぐれた耐摩耗性を確保すること
ができず、一方同じく抗磁力が１６４Ｏe 未満となるこ
とは、ＷＣ粒の平均粒径が３．２μｍを越えて粗大化し
ていることを意味し、この場合は強度低下が著しいこと
から、これの示す抗磁力を１６４〜２７０Ｏe 、望まし
くは１７０〜２４０Ｏe と定めた。
【０００９】（ｂ）これ以外の部分 この部分の示す抗磁力が５００Ｏe を越えることは、Ｗ
Ｃ粒の平均粒径が０．５μｍ未満になることを示し、こ
のようにＷＣ粒の平均粒径が０．５μｍ未満になると、
特にボールノーズ部の上半部の耐摩耗性の進行が促進さ
れるようになり、一方同じく示す抗磁力が２８０Ｏe 未
満になることは、ＷＣ粒の平均粒径が０．７μｍを越え
て粗粒となっていることを意味し、この場合には細径化
および長尺化に必要な所望の高強度を確保することがで
きないことから、これの示す抗磁力を２８０〜５００Ｏ
e 、望ましくは３３０〜４２０Ｏe と定めた。
Ｃ粒の平均粒径が０．５μｍ未満になることを示し、こ
のようにＷＣ粒の平均粒径が０．５μｍ未満になると、
特にボールノーズ部の上半部の耐摩耗性の進行が促進さ
れるようになり、一方同じく示す抗磁力が２８０Ｏe 未
満になることは、ＷＣ粒の平均粒径が０．７μｍを越え
て粗粒となっていることを意味し、この場合には細径化
および長尺化に必要な所望の高強度を確保することがで
きないことから、これの示す抗磁力を２８０〜５００Ｏ
e 、望ましくは３３０〜４２０Ｏe と定めた。
【００１０】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の超硬合金製ボ
ールエンドミルを実施例により具体的に説明する。原料
粉末として、それぞれ表１に示される平均粒径をもった
ＷＣ粉末、平均粒径：１．２μｍのＣｏ粉末、さらに同
２μｍのＣｒ3 Ｃ2 粉末およびＶＣ粉末を用意し、これ
ら原料粉末を、ボールノーズ部の先端半部（以下、単に
先端半部と云う）およびその他部分を形成する目的で、
それぞれ表１に示される配合組成に配合し、ボールミル
で２４時間湿式混合し、乾燥した後、まず先端半部形成
用混合粉末を、中心線深さ：１２７ｍｍ×径：１２．７
ｍｍ×ボールノーズ部のｒ：６．３５ｍｍのキャビテイ
寸法をもった金型内に最先端から７ｍｍの高さ位置まで
装入し、ついでその他部分形成用混合粉末を充填し、１
０ｋｇ／ｍｍ2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧
粉体を０．１ｔｏｒｒ以下の真空中、１３５０〜１５０
０℃の範囲内の所定温度に１．５時間保持の条件で焼結
し、この焼結体に切削加工を施すことにより、図２に示
される形状、並びに長さ：１００ｍｍ×径：１０ｍｍ×
ボールノーズ部のｒ：５ｍｍの寸法をもち、かつ上記配
合組成と実質的に同じ成分組成を有し、さらに原料粉末
として用いたＷＣ粉末の平均粒径と実質的に変わらない
平均粒径のＷＣ粒で構成された超硬合金からなる本発明
超硬合金製ボールエンドミル（以下、本発明ボールエン
ドミルと云う）１〜７をそれぞれ製造した。また、比較
の目的で、表１に示される通り先端半部を形成するのに
用いる原料粉末としてのＷＣ粉末の平均粒径を、その他
部分を形成するのに用いるＷＣ粉末の平均粒径と同じく
する以外は同一の条件で比較超硬合金製ボールエンドミ
ル（以下、比較ボールエンドミルと云う）１〜７をそれ
ぞれ製造した。
ールエンドミルを実施例により具体的に説明する。原料
粉末として、それぞれ表１に示される平均粒径をもった
ＷＣ粉末、平均粒径：１．２μｍのＣｏ粉末、さらに同
２μｍのＣｒ3 Ｃ2 粉末およびＶＣ粉末を用意し、これ
ら原料粉末を、ボールノーズ部の先端半部（以下、単に
先端半部と云う）およびその他部分を形成する目的で、
それぞれ表１に示される配合組成に配合し、ボールミル
で２４時間湿式混合し、乾燥した後、まず先端半部形成
用混合粉末を、中心線深さ：１２７ｍｍ×径：１２．７
ｍｍ×ボールノーズ部のｒ：６．３５ｍｍのキャビテイ
寸法をもった金型内に最先端から７ｍｍの高さ位置まで
装入し、ついでその他部分形成用混合粉末を充填し、１
０ｋｇ／ｍｍ2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧
粉体を０．１ｔｏｒｒ以下の真空中、１３５０〜１５０
０℃の範囲内の所定温度に１．５時間保持の条件で焼結
し、この焼結体に切削加工を施すことにより、図２に示
される形状、並びに長さ：１００ｍｍ×径：１０ｍｍ×
ボールノーズ部のｒ：５ｍｍの寸法をもち、かつ上記配
合組成と実質的に同じ成分組成を有し、さらに原料粉末
として用いたＷＣ粉末の平均粒径と実質的に変わらない
平均粒径のＷＣ粒で構成された超硬合金からなる本発明
超硬合金製ボールエンドミル（以下、本発明ボールエン
ドミルと云う）１〜７をそれぞれ製造した。また、比較
の目的で、表１に示される通り先端半部を形成するのに
用いる原料粉末としてのＷＣ粉末の平均粒径を、その他
部分を形成するのに用いるＷＣ粉末の平均粒径と同じく
する以外は同一の条件で比較超硬合金製ボールエンドミ
ル（以下、比較ボールエンドミルと云う）１〜７をそれ
ぞれ製造した。
【００１１】この結果得られた各種のボールエンドミル
について、ボールノーズ部を切り落とし、これをさらに
先端半部と上半部（その他部分）に分け、この先端半部
と上半部のヒステリシス曲線をＣＩＳ（超硬工具協会）
規格に基づいて測定し、これより抗磁力を求めた。ま
た、上記の各種ボールエンドミルを用いて、 被削材：ＪＩＳ・ＳＫＤ６１、 切削速度：２５ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．０３ｍｍ／刃、 軸方向切り込み：３ｍｍ、 径方向切り込み：７ｍｍ、 の条件で高硬度鋼の乾式溝加工を行い、ボールエンドミ
ルの最先端部における摩耗深さが０．２ｍｍに至るまで
の加工溝長さを測定した。これらの結果を表１に合せて
示した。
について、ボールノーズ部を切り落とし、これをさらに
先端半部と上半部（その他部分）に分け、この先端半部
と上半部のヒステリシス曲線をＣＩＳ（超硬工具協会）
規格に基づいて測定し、これより抗磁力を求めた。ま
た、上記の各種ボールエンドミルを用いて、 被削材：ＪＩＳ・ＳＫＤ６１、 切削速度：２５ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．０３ｍｍ／刃、 軸方向切り込み：３ｍｍ、 径方向切り込み：７ｍｍ、 の条件で高硬度鋼の乾式溝加工を行い、ボールエンドミ
ルの最先端部における摩耗深さが０．２ｍｍに至るまで
の加工溝長さを測定した。これらの結果を表１に合せて
示した。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【発明の効果】表１に示される結果から、先端半部のＷ
Ｃ粒の平均粒径がその他部分のそれに比して相対的に粗
粒であり、これによってそれぞれの示す抗磁力も異なっ
たものになる本発明ボールエンドミル１〜７は、いずれ
もＷＣ粒の平均粒径が全長に亘って同じであり、この結
果抗磁力も同じ値を示すようになる比較ボールエンドミ
ル１〜７に比して、高硬度鋼の切削において著しくすぐ
れた耐摩耗性を示し、長い使用寿命を示すことが明らか
である。上述のように、この発明のボールエンドミル
は、これの細径化および長尺化を可能とする高強度を具
備した上で、ボールノーズ部の先端半部はすぐれた耐摩
耗性を長期に亘って発揮するものであり、したがって切
削加工の高精密化にも十分満足に対応するものである。
Ｃ粒の平均粒径がその他部分のそれに比して相対的に粗
粒であり、これによってそれぞれの示す抗磁力も異なっ
たものになる本発明ボールエンドミル１〜７は、いずれ
もＷＣ粒の平均粒径が全長に亘って同じであり、この結
果抗磁力も同じ値を示すようになる比較ボールエンドミ
ル１〜７に比して、高硬度鋼の切削において著しくすぐ
れた耐摩耗性を示し、長い使用寿命を示すことが明らか
である。上述のように、この発明のボールエンドミル
は、これの細径化および長尺化を可能とする高強度を具
備した上で、ボールノーズ部の先端半部はすぐれた耐摩
耗性を長期に亘って発揮するものであり、したがって切
削加工の高精密化にも十分満足に対応するものである。
【図１】超硬合金の示す抗磁力とＷＣ粒の平均粒径との
関係図である。
関係図である。
【図２】ボールエンドミルの概略正面図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 いずれも結合相形成成分として、 Ｃｏ：７〜１０重量％、 Ｃｒ：０．１〜２重量％、 Ｖ：０．１〜１重量％、 を含有し、残りが分散相形成成分としての炭化タングス
テンと不可避不純物からなる組成を有し、 かつボールノーズ部の先端半部の炭化タングステン粒を
これ以外の部分の炭化タングステン粒に比して相対的に
粗粒とし、 添付の図１の超硬合金の示す抗磁力と炭化タングステン
粒の平均粒径との関係図において、上記ボールノーズ部
の先端半部が１６４〜２７０Ｏe 、これ以外の部分が２
８０〜５００Ｏe の抗磁力をそれぞれ示す超硬合金で構
成したことを特徴とする、ボールノーズ部の先端半部が
すぐれた耐摩耗性を示す超硬合金製ボールエンドミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30700497A JPH11138326A (ja) | 1997-11-10 | 1997-11-10 | ボールノーズ部の先端半部がすぐれた耐摩耗性を示す超硬合金製ボールエンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30700497A JPH11138326A (ja) | 1997-11-10 | 1997-11-10 | ボールノーズ部の先端半部がすぐれた耐摩耗性を示す超硬合金製ボールエンドミル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11138326A true JPH11138326A (ja) | 1999-05-25 |
Family
ID=17963868
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30700497A Withdrawn JPH11138326A (ja) | 1997-11-10 | 1997-11-10 | ボールノーズ部の先端半部がすぐれた耐摩耗性を示す超硬合金製ボールエンドミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11138326A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002205207A (ja) * | 2001-01-09 | 2002-07-23 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 切削工具 |
| JP2007237259A (ja) * | 2006-03-09 | 2007-09-20 | Furuya Kinzoku:Kk | 摩擦攪拌接合用工具、その製造方法、その工具を用いた接合法及びそれにより得た加工物 |
| JP2009061579A (ja) * | 2007-06-01 | 2009-03-26 | Sandvik Intellectual Property Ab | 被覆された超硬合金切削工具インサート |
| JP2012076156A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 超硬合金およびその製造方法 |
| GB2586977A (en) * | 2019-09-10 | 2021-03-17 | Souber Tools Ltd | A burr |
-
1997
- 1997-11-10 JP JP30700497A patent/JPH11138326A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002205207A (ja) * | 2001-01-09 | 2002-07-23 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 切削工具 |
| JP2007237259A (ja) * | 2006-03-09 | 2007-09-20 | Furuya Kinzoku:Kk | 摩擦攪拌接合用工具、その製造方法、その工具を用いた接合法及びそれにより得た加工物 |
| JP2009061579A (ja) * | 2007-06-01 | 2009-03-26 | Sandvik Intellectual Property Ab | 被覆された超硬合金切削工具インサート |
| JP2009066747A (ja) * | 2007-06-01 | 2009-04-02 | Sandvik Intellectual Property Ab | 被覆された超硬合金切削工具インサート |
| JP2012076156A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 超硬合金およびその製造方法 |
| GB2586977A (en) * | 2019-09-10 | 2021-03-17 | Souber Tools Ltd | A burr |
| GB2586977B (en) * | 2019-09-10 | 2023-06-14 | Souber Tools Ltd | A burr |
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