JP3067514B2 - サーメット製切削工具 - Google Patents
サーメット製切削工具Info
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- JP3067514B2 JP3067514B2 JP6058071A JP5807194A JP3067514B2 JP 3067514 B2 JP3067514 B2 JP 3067514B2 JP 6058071 A JP6058071 A JP 6058071A JP 5807194 A JP5807194 A JP 5807194A JP 3067514 B2 JP3067514 B2 JP 3067514B2
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- cutting
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、特に苛酷な条件下で
鋼などの断続切削に用いた場合に、優れた耐欠損性を示
すサーメット製切削工具に関するものである。
鋼などの断続切削に用いた場合に、優れた耐欠損性を示
すサーメット製切削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、切削加工の高能率化および省人化
の流れにともない、切削速度の高速化による切削時間の
短縮あるいは粗切削と仕上げ切削といった複数段階切削
から一段階切削へといった工程の短縮および定数交換を
前提とした自動工具交換などあらゆる面で切削加工の合
理化が進められつつある。
の流れにともない、切削速度の高速化による切削時間の
短縮あるいは粗切削と仕上げ切削といった複数段階切削
から一段階切削へといった工程の短縮および定数交換を
前提とした自動工具交換などあらゆる面で切削加工の合
理化が進められつつある。
【０００３】これに対して、工具材料にも前記切削速度
の高速化にともなって発生する高温に耐えうる工具材
料、一段階切削などの比較的負荷の高い切削に耐え得る
刃先強度を備えている荒加工および仕上げ加工兼用の工
具材料、工具の定数交換に必ず耐え得る刃先の安定性を
もつ工具材料が求められてきた。
の高速化にともなって発生する高温に耐えうる工具材
料、一段階切削などの比較的負荷の高い切削に耐え得る
刃先強度を備えている荒加工および仕上げ加工兼用の工
具材料、工具の定数交換に必ず耐え得る刃先の安定性を
もつ工具材料が求められてきた。
【０００４】サーメット製切削工具は、従来の超硬合金
製切削工具に比べて、切削速度の高速化による高能率加
工には優れた性能を発揮し、また超硬合金製切削工具に
比べて被削材を高精度に仕上げることができる反面、超
硬合金製切削工具に比べて、欠損が生じやすい問題点が
残されている。
製切削工具に比べて、切削速度の高速化による高能率加
工には優れた性能を発揮し、また超硬合金製切削工具に
比べて被削材を高精度に仕上げることができる反面、超
硬合金製切削工具に比べて、欠損が生じやすい問題点が
残されている。
【０００５】しかし、近年、サーメット製切削工具が欠
損しやすいの原因として、内部歪みの存在に因るところ
が大きく、かかる内部歪みを消滅させるためにサーメッ
ト製切削工具の表面に、積極的にクラックを発生させて
内部歪みを消滅させることも行われている（特開平３−
２２８５０３号公報参照）。
損しやすいの原因として、内部歪みの存在に因るところ
が大きく、かかる内部歪みを消滅させるためにサーメッ
ト製切削工具の表面に、積極的にクラックを発生させて
内部歪みを消滅させることも行われている（特開平３−
２２８５０３号公報参照）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記クラック
を発生させたサーメット製切削工具は、クラックの長さ
が幅に比べて１００倍以上と長く広い範囲につながって
いるため、切り込みの大きい切削や、一瞬切り込みが大
きくなるような倣い切削などに使用すると、導入したク
ラックが欠損を起こす原因として無視することができな
くなり、かえって切削寿命の低下をもたらすという課題
があった。
を発生させたサーメット製切削工具は、クラックの長さ
が幅に比べて１００倍以上と長く広い範囲につながって
いるため、切り込みの大きい切削や、一瞬切り込みが大
きくなるような倣い切削などに使用すると、導入したク
ラックが欠損を起こす原因として無視することができな
くなり、かえって切削寿命の低下をもたらすという課題
があった。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
従来よりも長期間に亘って欠損することのない耐欠損性
に優れたサーメット製切削工具を得るべく研究を行った
結果、（１）通常のサーメット製切削工具において、サ
ーメット製切削工具の表面に、従来のクラックは表面開
口径の長径が２〜２００μｍであり、かつ長径ａと短径
ｂの比：ａ／ｂの値が３．０以下（好ましくは、０．５
〜１．０）である長円形状に開口した空孔（以下、長円
形状開空孔という）が存在するサーメット製切削工具
は、従来よりも耐欠損性に優れている、（２）前記長円
形状開空孔は、工具のすくい面における刃先から中央に
向かって少なくとも３ｍｍ以内の周縁部分に平均で５０
〜１０００個／ｃｍ2 存在すると、より一層耐欠損性が
優れる、などの知見を得たのである。
従来よりも長期間に亘って欠損することのない耐欠損性
に優れたサーメット製切削工具を得るべく研究を行った
結果、（１）通常のサーメット製切削工具において、サ
ーメット製切削工具の表面に、従来のクラックは表面開
口径の長径が２〜２００μｍであり、かつ長径ａと短径
ｂの比：ａ／ｂの値が３．０以下（好ましくは、０．５
〜１．０）である長円形状に開口した空孔（以下、長円
形状開空孔という）が存在するサーメット製切削工具
は、従来よりも耐欠損性に優れている、（２）前記長円
形状開空孔は、工具のすくい面における刃先から中央に
向かって少なくとも３ｍｍ以内の周縁部分に平均で５０
〜１０００個／ｃｍ2 存在すると、より一層耐欠損性が
優れる、などの知見を得たのである。
【０００８】この発明は、かかる知見に基づいてなされ
たものであって、Ｃｏ、ＮｉおよびＦｅのうち１種また
は２種以上からなる結合相形成成分：１〜３０重量％
と、残りが周期律表の４ａ、５ａ、６ａ族金属の炭化
物、窒化物、炭窒化物およびこれら化合物のうち２種以
上からなる固溶体、のうちの１種または２種以上からな
る硬質分散相形成成分並びに不可避不純物とからなる組
成を有するサーメット製切削工具において、（１） 前
記サーメット製切削工具の表面に、開口径の長径が２〜
２００μｍ（好ましくは、５〜５０μｍ）であり、かつ
長径ａと短径ｂの比：ａ／ｂの値が３．０以下（好まし
くは、０．５〜１．０）である長円形状に開口した空孔
（以下、長円形状開空孔という）が存在するサーメット
製切削工具、さらに、（２） 前記長円形状開空孔は、
切削工具のすくい面における刃先から中央に向かって少
なくとも３ｍｍ以内の周縁部分に平均で５０〜１０００
個／ｃｍ2 存在するサーメット製切削工具、に特徴を有
するものである。
たものであって、Ｃｏ、ＮｉおよびＦｅのうち１種また
は２種以上からなる結合相形成成分：１〜３０重量％
と、残りが周期律表の４ａ、５ａ、６ａ族金属の炭化
物、窒化物、炭窒化物およびこれら化合物のうち２種以
上からなる固溶体、のうちの１種または２種以上からな
る硬質分散相形成成分並びに不可避不純物とからなる組
成を有するサーメット製切削工具において、（１） 前
記サーメット製切削工具の表面に、開口径の長径が２〜
２００μｍ（好ましくは、５〜５０μｍ）であり、かつ
長径ａと短径ｂの比：ａ／ｂの値が３．０以下（好まし
くは、０．５〜１．０）である長円形状に開口した空孔
（以下、長円形状開空孔という）が存在するサーメット
製切削工具、さらに、（２） 前記長円形状開空孔は、
切削工具のすくい面における刃先から中央に向かって少
なくとも３ｍｍ以内の周縁部分に平均で５０〜１０００
個／ｃｍ2 存在するサーメット製切削工具、に特徴を有
するものである。
【０００９】この発明のサーメット製切削工具で長円形
状開空孔の開口径の長径を２〜２００μｍである長円形
状に限定したのは、開口径の長径が２００μｍより長い
とクラックとほぼ同じ作用をし、長円形状開空孔の先端
に掛かる応力がおおきくなり靭性低下をもたらすので好
ましくなく、一方、開口径の長径が２μｍより小さい
と、小孔となって内部歪みを消滅させる力が弱いので好
ましくないことによるものである。
状開空孔の開口径の長径を２〜２００μｍである長円形
状に限定したのは、開口径の長径が２００μｍより長い
とクラックとほぼ同じ作用をし、長円形状開空孔の先端
に掛かる応力がおおきくなり靭性低下をもたらすので好
ましくなく、一方、開口径の長径が２μｍより小さい
と、小孔となって内部歪みを消滅させる力が弱いので好
ましくないことによるものである。
【００１０】かかる長円形状開空孔は切削工具のすくい
面における刃先から中央に向かって少なくとも３ｍｍ以
内の周縁部分に平均で５０〜１０００個／ｃｍ2 存在す
ることが好ましい。５０個／ｃｍ2 未満の分布密度では
十分に内部歪みを消滅させることができず、一方、１０
００個／ｃｍ2 を越えて存在すると多孔質となって強度
が低下することによるものである。
面における刃先から中央に向かって少なくとも３ｍｍ以
内の周縁部分に平均で５０〜１０００個／ｃｍ2 存在す
ることが好ましい。５０個／ｃｍ2 未満の分布密度では
十分に内部歪みを消滅させることができず、一方、１０
００個／ｃｍ2 を越えて存在すると多孔質となって強度
が低下することによるものである。
【００１１】この発明の表面に長円形状開空孔を有する
サーメット製切削工具を製造するには、原料粉末を配合
し、混合した混合粉末を造粒して果粒状粉末（以下、造
粒粉という）とし、この造粒粉をプレス成形して成形体
とし、この成形体を液相の出現する温度より低い所定の
温度以上から窒素ガス雰囲気とし、少なくとも液相が出
現して成形体表面が緻密化する温度以上の温度域で真空
あるいは脱窒雰囲気に切り換えて焼結する。この際、造
粒粉の大きさ、硬さ、および焼結時の雰囲気の切り換え
の温度、切り換え前後の雰囲気を適宜組み合わせること
によって、長円形状開空孔および密度をコントロールす
ることができる。
サーメット製切削工具を製造するには、原料粉末を配合
し、混合した混合粉末を造粒して果粒状粉末（以下、造
粒粉という）とし、この造粒粉をプレス成形して成形体
とし、この成形体を液相の出現する温度より低い所定の
温度以上から窒素ガス雰囲気とし、少なくとも液相が出
現して成形体表面が緻密化する温度以上の温度域で真空
あるいは脱窒雰囲気に切り換えて焼結する。この際、造
粒粉の大きさ、硬さ、および焼結時の雰囲気の切り換え
の温度、切り換え前後の雰囲気を適宜組み合わせること
によって、長円形状開空孔および密度をコントロールす
ることができる。
【００１２】
【実施例】つぎに、この発明を実施例に基づいて具体的
に説明する。 実施例 原料粉末として、いずれも平均粒径：１．０〜２．０μ
ｍの範囲内のＴｉＣＮ粉末、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、
ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、Ｚ
ｒＣ粉末、Ｃｏ粉末およびＮｉ粉末を用意し、これら原
料粉末をそれぞれ表１に示される配合組成になるように
配合し、ボールミルにて湿式混合して混合粉末を作製
し、乾燥造粒した後、さらに、パラフィンをコーティン
グして平均粒径：２００μｍの造粒粉を作製し、この造
粒粉を１ｔｏｎ／ｃｍ2 の圧力でプレス成形することに
より成形体Ａ〜Ｃを作製した。
に説明する。 実施例 原料粉末として、いずれも平均粒径：１．０〜２．０μ
ｍの範囲内のＴｉＣＮ粉末、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、
ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、Ｚ
ｒＣ粉末、Ｃｏ粉末およびＮｉ粉末を用意し、これら原
料粉末をそれぞれ表１に示される配合組成になるように
配合し、ボールミルにて湿式混合して混合粉末を作製
し、乾燥造粒した後、さらに、パラフィンをコーティン
グして平均粒径：２００μｍの造粒粉を作製し、この造
粒粉を１ｔｏｎ／ｃｍ2 の圧力でプレス成形することに
より成形体Ａ〜Ｃを作製した。
【００１３】
【表１】
【００１４】これら表１に示される成形体Ａ〜Ｃを焼結
炉に装入し、図１に示される温度および雰囲気の焼結パ
ターン（Ｉ）で焼結し、ＩＳＯ規格ＣＮＭＧ１２０４０
８形状の本発明サーメット製切削工具（以下、本発明切
削工具という）１〜３を製造した。焼結パターン（Ｉ）
は、図１に示されるように、焼結炉内の温度を５℃／ｍ
ｉｎの昇温速度で１４８０℃の焼結温度まで昇温し、１
４８０℃の焼結温度で１間保持したのち、冷却する温度
パターンと、焼結炉内の雰囲気を１２００℃になるまで
の昇温域を０．０５ｔｏｒｒの真空に保持し、１２００
℃において、１０ｔｏｒｒの窒素ガス雰囲気に切り換
え、１４８０℃の焼結温度までの昇温域と、続いて１４
８０℃での保持時間をこの窒素ガス雰囲気に保持したの
ち、さらに０．１ｔｏｒｒの真空雰囲気に切り換え、そ
の後の冷却をこの真空雰囲気に保持する雰囲気パターン
からなるものである。
炉に装入し、図１に示される温度および雰囲気の焼結パ
ターン（Ｉ）で焼結し、ＩＳＯ規格ＣＮＭＧ１２０４０
８形状の本発明サーメット製切削工具（以下、本発明切
削工具という）１〜３を製造した。焼結パターン（Ｉ）
は、図１に示されるように、焼結炉内の温度を５℃／ｍ
ｉｎの昇温速度で１４８０℃の焼結温度まで昇温し、１
４８０℃の焼結温度で１間保持したのち、冷却する温度
パターンと、焼結炉内の雰囲気を１２００℃になるまで
の昇温域を０．０５ｔｏｒｒの真空に保持し、１２００
℃において、１０ｔｏｒｒの窒素ガス雰囲気に切り換
え、１４８０℃の焼結温度までの昇温域と、続いて１４
８０℃での保持時間をこの窒素ガス雰囲気に保持したの
ち、さらに０．１ｔｏｒｒの真空雰囲気に切り換え、そ
の後の冷却をこの真空雰囲気に保持する雰囲気パターン
からなるものである。
【００１５】さらに、表１に示される成形体Ａ〜Ｃを焼
結炉に装入し、図２に示される温度および雰囲気の焼結
パターン（II）で焼結し、ＩＳＯ規格ＣＮＭＧ１２０４
０８形状の本発明サーメット製切削工具（以下、本発明
切削工具という）４〜６を製造した。焼結パターン（I
I）は、図２に示されるように、焼結炉内の温度を５℃
／ｍｉｎの昇温速度で１２００℃まで昇温し、１２００
℃から１５００℃の焼結温度までを２℃／ｍｉｎの昇温
速度で昇温し、１５００℃の焼結温度で１間保持したの
ち、冷却する温度パターンと、焼結炉内の雰囲気を１２
００℃になるまでの昇温域を０．０５ｔｏｒｒの真空に
保持し、１２００℃において、３０ｔｏｒｒの窒素ガス
雰囲気に切り換え、１５００℃の焼結温度までの昇温域
と、続いて１５００℃での保持のうちの３０分間をこの
窒素ガス雰囲気に保持したのち、さらに５ｔｏｒｒの窒
素ガス雰囲気に切り換え、その後の焼結保持と冷却をこ
の窒素ガス雰囲気に保持する雰囲気パターンからなるも
のである。
結炉に装入し、図２に示される温度および雰囲気の焼結
パターン（II）で焼結し、ＩＳＯ規格ＣＮＭＧ１２０４
０８形状の本発明サーメット製切削工具（以下、本発明
切削工具という）４〜６を製造した。焼結パターン（I
I）は、図２に示されるように、焼結炉内の温度を５℃
／ｍｉｎの昇温速度で１２００℃まで昇温し、１２００
℃から１５００℃の焼結温度までを２℃／ｍｉｎの昇温
速度で昇温し、１５００℃の焼結温度で１間保持したの
ち、冷却する温度パターンと、焼結炉内の雰囲気を１２
００℃になるまでの昇温域を０．０５ｔｏｒｒの真空に
保持し、１２００℃において、３０ｔｏｒｒの窒素ガス
雰囲気に切り換え、１５００℃の焼結温度までの昇温域
と、続いて１５００℃での保持のうちの３０分間をこの
窒素ガス雰囲気に保持したのち、さらに５ｔｏｒｒの窒
素ガス雰囲気に切り換え、その後の焼結保持と冷却をこ
の窒素ガス雰囲気に保持する雰囲気パターンからなるも
のである。
【００１６】また、成形体Ａ〜Ｃを図３に示される温度
および雰囲気の焼結パターン（III)で焼結し、ＩＳＯ規
格ＣＮＭＧ１２０４１２形状の本発明切削工具７〜９を
製造した。焼結パターン（III)は、焼結炉内の温度を５
℃／ｍｉｎの昇温速度で１２００℃まで昇温し、１２０
０℃から１５４０℃の焼結温度までを２℃／ｍｉｎの昇
温速度で昇温し、１５４０℃の焼結温度で１間保持した
のち、冷却する温度パターンと、焼結炉内の雰囲気を１
２００℃までの昇温を０．０５ｔｏｒｒの真空に保持
し、１２００℃において４０ｔｏｒｒの窒素ガス雰囲気
に切り換え、１５４０℃の焼結温度までの昇温をこの窒
素ガス雰囲気に保持した後、０．１ｔｏｒｒの真空雰囲
気に切り換え、１５４０℃で１時間の保持および冷却を
この真空雰囲気に保持する雰囲気パターンからなるもの
である。以下、同様にして成形体Ａ〜Ｃを図４に示され
る温度および雰囲気の焼結パターン（ＩＶ）で焼結し、
ＩＳＯ規格ＣＮＭＧ１２０４１２形状の本発明切削工具
１０〜１２を製造した。
および雰囲気の焼結パターン（III)で焼結し、ＩＳＯ規
格ＣＮＭＧ１２０４１２形状の本発明切削工具７〜９を
製造した。焼結パターン（III)は、焼結炉内の温度を５
℃／ｍｉｎの昇温速度で１２００℃まで昇温し、１２０
０℃から１５４０℃の焼結温度までを２℃／ｍｉｎの昇
温速度で昇温し、１５４０℃の焼結温度で１間保持した
のち、冷却する温度パターンと、焼結炉内の雰囲気を１
２００℃までの昇温を０．０５ｔｏｒｒの真空に保持
し、１２００℃において４０ｔｏｒｒの窒素ガス雰囲気
に切り換え、１５４０℃の焼結温度までの昇温をこの窒
素ガス雰囲気に保持した後、０．１ｔｏｒｒの真空雰囲
気に切り換え、１５４０℃で１時間の保持および冷却を
この真空雰囲気に保持する雰囲気パターンからなるもの
である。以下、同様にして成形体Ａ〜Ｃを図４に示され
る温度および雰囲気の焼結パターン（ＩＶ）で焼結し、
ＩＳＯ規格ＣＮＭＧ１２０４１２形状の本発明切削工具
１０〜１２を製造した。
【００１７】比較例 比較のために、表１に示される成形体Ａ〜Ｃを焼結炉に
装入し、図５に示される焼結パターン (Ｖ）で焼結し、
ＩＳＯ規格ＣＮＭＧ１２０４１２形状の比較サーメット
製切削工具（以下、比較切削工具という）１〜３を製造
した。焼結パターン (Ｖ）は図５に示されるごとく、焼
結炉内の温度を５℃／ｍｉｎの昇温速度で１１００℃ま
で昇温し、１１００℃から１５００℃の焼結温度までを
２℃／ｍｉｎの昇温速度で昇温し、１５００℃の焼結温
度で１間保持したのち冷却する温度パターンと、焼結炉
内の雰囲気を１１００℃までの昇温を０．０５ｔｏｒｒ
の真空に保持し、１１００℃において２０ｔｏｒｒの窒
素ガス雰囲気に切り換え、その後の昇温、焼結温度で保
持および冷却をこの窒素ガス雰囲気で保持する雰囲気パ
ターンからなるものである。
装入し、図５に示される焼結パターン (Ｖ）で焼結し、
ＩＳＯ規格ＣＮＭＧ１２０４１２形状の比較サーメット
製切削工具（以下、比較切削工具という）１〜３を製造
した。焼結パターン (Ｖ）は図５に示されるごとく、焼
結炉内の温度を５℃／ｍｉｎの昇温速度で１１００℃ま
で昇温し、１１００℃から１５００℃の焼結温度までを
２℃／ｍｉｎの昇温速度で昇温し、１５００℃の焼結温
度で１間保持したのち冷却する温度パターンと、焼結炉
内の雰囲気を１１００℃までの昇温を０．０５ｔｏｒｒ
の真空に保持し、１１００℃において２０ｔｏｒｒの窒
素ガス雰囲気に切り換え、その後の昇温、焼結温度で保
持および冷却をこの窒素ガス雰囲気で保持する雰囲気パ
ターンからなるものである。
【００１８】従来例 原料粉末として、いずれも平均粒径：１．０〜２．０μ
ｍの範囲内のＴｉＣＮ粉末、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、
ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＶＣ粉末、Ｃｏ
粉末およびＮｉ粉末を用意し、これら原料粉末を重量％
でＴｉＣ：２９％、ＴｉＮ：１９％、ＷＣ：１６％、Ｔ
ａＣ：６％、ＶＣ：４％、Ｍｏ2 Ｃ：９％、Ｎｉ：６
％、Ｃｏ：１１％となるように配合し、ボールミルにて
湿式混合して混合粉末を作製し、乾燥した後、１ｔｏｎ
／ｃｍ2 の圧力でプレス成形する通常の方法により成形
体Ｄを作製し、この成形体Ｄを焼結炉に装入し、図６に
示される焼結パターン(VI)で焼結し、ＩＳＯ規格ＣＮＭ
Ｇ１２０４０８形状の従来サーメット製切削工具（以
下、従来切削工具という）を製造した。
ｍの範囲内のＴｉＣＮ粉末、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、
ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＶＣ粉末、Ｃｏ
粉末およびＮｉ粉末を用意し、これら原料粉末を重量％
でＴｉＣ：２９％、ＴｉＮ：１９％、ＷＣ：１６％、Ｔ
ａＣ：６％、ＶＣ：４％、Ｍｏ2 Ｃ：９％、Ｎｉ：６
％、Ｃｏ：１１％となるように配合し、ボールミルにて
湿式混合して混合粉末を作製し、乾燥した後、１ｔｏｎ
／ｃｍ2 の圧力でプレス成形する通常の方法により成形
体Ｄを作製し、この成形体Ｄを焼結炉に装入し、図６に
示される焼結パターン(VI)で焼結し、ＩＳＯ規格ＣＮＭ
Ｇ１２０４０８形状の従来サーメット製切削工具（以
下、従来切削工具という）を製造した。
【００１９】焼結パターン（VI）は図６に示されるごと
く、焼結炉内の温度を５℃／ｍｉｎの昇温速度で１２０
０℃まで昇温し、１２００℃から１４５０℃までを２℃
／ｍｉｎの昇温速度で昇温し、１４５０℃の焼結温度で
１間保持したのち冷却する温度パターンと、雰囲気を始
めから焼結終了まで０．０５ｔｏｒｒの真空に保持する
雰囲気パターンからなるものである。
く、焼結炉内の温度を５℃／ｍｉｎの昇温速度で１２０
０℃まで昇温し、１２００℃から１４５０℃までを２℃
／ｍｉｎの昇温速度で昇温し、１４５０℃の焼結温度で
１間保持したのち冷却する温度パターンと、雰囲気を始
めから焼結終了まで０．０５ｔｏｒｒの真空に保持する
雰囲気パターンからなるものである。
【００２０】かかる焼結条件で作製した本発明切削工具
１〜１２、比較切削工具１〜３および従来切削工具の表
面を観察したところ、本発明切削工具１〜１２の表面に
は長円形状開空孔がみられたが、比較切削工具１〜３の
表面には見られず、さらに従来切削工具の表面にはクラ
ックが見られた。前記本発明切削工具１〜１２の表面の
長円形状開空孔および従来切削工具の表面のクラックの
長径サイズ、長径ａと短径ｂの比：ａ／ｂおよび分布密
度を測定し、その結果を表２に示した。なお、分布密度
の測定は、工具すくい面を上から拡大写真を撮り、写真
上で単位面積当たりの数を測定することにより行った。
１〜１２、比較切削工具１〜３および従来切削工具の表
面を観察したところ、本発明切削工具１〜１２の表面に
は長円形状開空孔がみられたが、比較切削工具１〜３の
表面には見られず、さらに従来切削工具の表面にはクラ
ックが見られた。前記本発明切削工具１〜１２の表面の
長円形状開空孔および従来切削工具の表面のクラックの
長径サイズ、長径ａと短径ｂの比：ａ／ｂおよび分布密
度を測定し、その結果を表２に示した。なお、分布密度
の測定は、工具すくい面を上から拡大写真を撮り、写真
上で単位面積当たりの数を測定することにより行った。
【００２１】さらに、これら本発明切削工具１〜１２、
比較切削工具１〜３および従来切削工具を用い、 被削材：ＳＣＭ４４０、４条溝入材、 切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削深さ：２ｍｍ、 の条件で鋼の断続切削を行い、切刃が欠損するまでの衝
撃回数を測定し、それらの結果を表２に示した。
比較切削工具１〜３および従来切削工具を用い、 被削材：ＳＣＭ４４０、４条溝入材、 切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削深さ：２ｍｍ、 の条件で鋼の断続切削を行い、切刃が欠損するまでの衝
撃回数を測定し、それらの結果を表２に示した。
【００２２】
【表２】
【００２３】
【発明の効果】表２に示される結果から、長円形状開空
孔の長径サイズが２〜２００μｍであり、かつ長径ａと
短径ｂの比：ａ／ｂの値が３．０以下である長円形状開
空孔が平均で５０〜１０００個／ｃｍ2 存在する分布密
度を有する本発明切削工具１〜１２は、長円形状開空孔
を有しない比較切削工具１〜３およびクラックを有する
従来切削工具に比べて、切刃が欠損するまでの衝撃回数
が多いところから、過酷な断続切削に優れた性能を示す
ことが分かる。上述のように、この発明の、サーメット
製切削工具は靭性に優れているところから、過酷な条件
のフライス切削などに使用しても長寿命を示し、産業上
優れた効果をもたらすものである。
孔の長径サイズが２〜２００μｍであり、かつ長径ａと
短径ｂの比：ａ／ｂの値が３．０以下である長円形状開
空孔が平均で５０〜１０００個／ｃｍ2 存在する分布密
度を有する本発明切削工具１〜１２は、長円形状開空孔
を有しない比較切削工具１〜３およびクラックを有する
従来切削工具に比べて、切刃が欠損するまでの衝撃回数
が多いところから、過酷な断続切削に優れた性能を示す
ことが分かる。上述のように、この発明の、サーメット
製切削工具は靭性に優れているところから、過酷な条件
のフライス切削などに使用しても長寿命を示し、産業上
優れた効果をもたらすものである。
【図１】焼結パターン（Ｉ）の説明図である。
【図２】焼結パターン（II）の説明図である。
【図３】焼結パターン（III ）の説明図である。
【図４】焼結パターン（IV）の説明図である。
【図５】焼結パターン（Ｖ）の説明図である。
【図６】焼結パターン（VI）の説明図である。
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23B 27/14 C22C 29/02
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃｏ、ＮｉおよびＦｅのうち１種または
２種以上を主体とする結合相：１〜３０重量％と、残り
が周期律表の４ａ、５ａ、６ａ族金属の炭化物、窒化
物、炭窒化物およびこれら化合物のうち２種以上からな
る固溶体、のうちの１種または２種以上を主体とする硬
質分散相並びに不可避不純物とからなる組成を有するサ
ーメット製切削工具において、 前記サーメット製切削工具の表面に、開口径の長径が２
〜２００μｍであり、かつ長径ａと短径ｂの比：ａ／ｂ
の値が３．０以下である長円形状に開口した空孔（以
下、長円形状開空孔という）が存在することを特徴とす
るサーメット製切削工具。 - 【請求項２】 前記硬質分散相は、Ｔｉと、Ｗおよび／
またはＭｏと、Ｔａおよび／またはＮｂの炭化物、窒化
物、炭窒化物およびこれら化合物のうち２種以上からな
る固溶体、のうちの１種または２種以上を主体とする硬
質分散相であることを特徴とする請求項１記載のサーメ
ット製切削工具。 - 【請求項３】 前記長円形状開空孔は、切削工具のすく
い面における刃先から中央に向かって少なくとも３ｍｍ
以内の周縁部分に平均で５０〜１０００個／ｃｍ2 存在
することを特徴とする請求項１または２記載のサーメッ
ト製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6058071A JP3067514B2 (ja) | 1994-03-03 | 1994-03-03 | サーメット製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6058071A JP3067514B2 (ja) | 1994-03-03 | 1994-03-03 | サーメット製切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07241704A JPH07241704A (ja) | 1995-09-19 |
| JP3067514B2 true JP3067514B2 (ja) | 2000-07-17 |
Family
ID=13073685
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6058071A Expired - Lifetime JP3067514B2 (ja) | 1994-03-03 | 1994-03-03 | サーメット製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3067514B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5546120B2 (ja) * | 2008-11-26 | 2014-07-09 | 京セラ株式会社 | サーメット製スローアウェイチップ |
| JP5839289B2 (ja) * | 2011-05-10 | 2016-01-06 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
-
1994
- 1994-03-03 JP JP6058071A patent/JP3067514B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07241704A (ja) | 1995-09-19 |
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