JP2009066747A - 被覆された超硬合金切削工具インサート - Google Patents
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Abstract
【課題】本発明の目的は、半仕上げまたは仕上げ金属切削操作用のＰＶＤ被覆された超硬合金切削工具インサートを提供することに関係する。
【解決手段】超硬合金切削工具インサートは基材および耐摩耗性被覆を含む。この基材はＷＣに加えて、５．５〜８．５質量％のＣｏおよびＣｒを、Ｃｒ／Ｃｏ質量比が０．０８〜０．１２になるように含み、また少量のＴｉおよびＴａも含む。耐摩耗性被覆は、均質なＡｌｘＴｉ１−ｘＮ層を含み、ｘ＝０．６〜０．６７である。この層の厚さは、１〜３．８μｍである。
【選択図】なし
【解決手段】超硬合金切削工具インサートは基材および耐摩耗性被覆を含む。この基材はＷＣに加えて、５．５〜８．５質量％のＣｏおよびＣｒを、Ｃｒ／Ｃｏ質量比が０．０８〜０．１２になるように含み、また少量のＴｉおよびＴａも含む。耐摩耗性被覆は、均質なＡｌｘＴｉ１−ｘＮ層を含み、ｘ＝０．６〜０．６７である。この層の厚さは、１〜３．８μｍである。
【選択図】なし
Description
本発明は、被覆された超硬合金切削工具インサートに関係する。より具体的には本発明は半仕上げまたは仕上げ金属切削操作用のＰＶＤ被覆された超硬合金切削工具インサートに関係する。
高性能切削工具は、高い耐摩耗性、高い強靱特性、および塑性変形に対する良好な耐性を有さなければならない。これは、切削操作が速い切削速度および／または速い送り速度で行われるとき、大量の熱が発生するときに、特に有効である。
金属機械加工用途のための超硬合金グレードは、一般的にＷＣ、γ−相（これは一般にＴｉＣ、ＮｂＣ、ＴａＣおよびＷＣの固溶体である）、およびバインダー相（一般的にＣｏおよび／またはＮｉ）を含む。微粒子サイズが＜１μｍであるＷＣ−Ｃｏ超硬合金は、Ｖ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｔａおよびそれらの組み合わせのような粒子成長抑制剤を初期粉末配合物に組みこむことを通じて製造される。標準的な抑制剤の添加は、バインダー相の０．５〜５質量％である。
本発明の目的は、改善された耐摩耗性を有するが、強靱性およびエッジ安全性を犠牲にせず、特に金属材料の半仕上げまたは仕上げ操作に有用な、被覆された超硬合金を伴うインサートを提供することである。
この目的は、ＰＶＤ被覆を備えた微粒子サイズを有するＷＣ＋Ｃｏ基材からなる超硬合金インサートを提供することによって解決される。
本発明により、金属の半仕上げまたは仕上げ機械加工用の被覆された超硬合金成形インサートが提供され、これは超硬合金基材、耐摩耗性被覆、および種々のインサート形状を有する。基材は、ＷＣに加えて、５．５〜８．５、好ましくは６〜８質量％のＣｏおよびＣｒを、Ｃｒ／Ｃｏ質量比が０．０８〜０．１２、好ましくは０．０９〜０．１１になるように含む。基材はまたＴｉおよびＴａを、
Ｍｅ／Ｃｏ＝（Ｔｉ原子％＋Ｔａ原子％）／Ｃｏ原子％
が、０．０１４−（ＣＷ＿Ｃｒ）×０．００８以下であり且つ０．０００５より高く、好ましくは０．０００７より高く、およびＣＷ＿Ｃｒ比が０．７５〜０．９５、好ましくは０．７８〜０．９３となるような量で、含み、ここで、
ＣＷ＿Ｃｒ＝（Ｃｏ磁性％＋１．１３×Ｃｒ質量％）／Ｃｏ質量％
であり、ここで、Ｃｏ磁性％とは磁性Ｃｏの質量パーセントであり、Ｃｏ質量％とは超硬合金中のＣｏの質量パーセントである。ＣＷ＿Ｃｒは、Ｃｏバインダー相におけるＷ含有率の関数である。ＣＷ＿Ｃｒが約１であることは、バインダー相においてＷ含有率が非常に低いことに相当し、そしてＣＷ＿Ｃｒが０．７５〜０．８であることは、バインダー相においてＷ含有率が高いことに相当する。
Ｍｅ／Ｃｏ＝（Ｔｉ原子％＋Ｔａ原子％）／Ｃｏ原子％
が、０．０１４−（ＣＷ＿Ｃｒ）×０．００８以下であり且つ０．０００５より高く、好ましくは０．０００７より高く、およびＣＷ＿Ｃｒ比が０．７５〜０．９５、好ましくは０．７８〜０．９３となるような量で、含み、ここで、
ＣＷ＿Ｃｒ＝（Ｃｏ磁性％＋１．１３×Ｃｒ質量％）／Ｃｏ質量％
であり、ここで、Ｃｏ磁性％とは磁性Ｃｏの質量パーセントであり、Ｃｏ質量％とは超硬合金中のＣｏの質量パーセントである。ＣＷ＿Ｃｒは、Ｃｏバインダー相におけるＷ含有率の関数である。ＣＷ＿Ｃｒが約１であることは、バインダー相においてＷ含有率が非常に低いことに相当し、そしてＣＷ＿Ｃｒが０．７５〜０．８であることは、バインダー相においてＷ含有率が高いことに相当する。
その保磁力は＞２０ｋＡ／ｍ、好ましくは２３〜２９ｋＡ／ｍである。
この焼結体はまた、エータ相、ＭＸすなわちＭ７Ｘ３、Ｍ３Ｘ２のような追加的な単数または複数の相の析出を少量含んでもよく、ここでＭ＝（Ｔｉ＋Ｔａ＋Ｃｏ＋Ｃｒ＋Ｗ）であり、Ｘ＝ＣまたはＮであり、有害な影響を有することなく最大５．０体積％の体積分率までであってもよい。
耐摩耗性被覆は、均質なＡｌｘＴｉ１−ｘＮ層を含み、ｘ＝０．６〜０．６７、好ましくはｘ＝０．６２である。この層の厚さは、＞１μｍ、好ましくは＞１．８μｍであるが、＜３．８μｍ、好ましくは＜３．０μｍである。組成物および厚みの両方が、カッティングエッジの中央部にあり且つノーズ半径の０．２ｍｍ下方にある、インサートのフランク（逃げ）面で測定される。
本発明は、ミル加工用途における半仕上げまたは仕上げ操作用の超硬合金切削工具インサートを製造する方法にも関係し、この方法は以下の工程、
・タングステン炭化物、コバルト、ＴｉＣ、ＴａＣ、（Ｔｉ、Ｗ）Ｃ、（Ｔａ、Ｗ）Ｃまたは（Ｔｉ、Ｔａ、Ｗ）Ｃとして添加されるＴｉおよびＴａ、およびＣｒ３Ｃ２、Ｃｒ２３Ｃ６、およびＣｒ７Ｃ３の少なくとも一つのサブミクロン粉末を湿式ミル処理して、スラリーを得ること、
・該スラリーを乾燥して、粉末を得ること、
・該粉末をプレス処理してインサートにすること、
・該インサートを真空中で焼結すること、
・焼結温度である間または焼結の最終段階で、場合により均衡ガス圧縮工程を行うこと、
・場合により該インサートを研削して、所望の形状にすること、
によって、上記の組成物を伴う超硬合金基材を提供すること、
・容器内の窒素分圧を維持しおよび活性蒸発源と速度を適当に選択しながらアーク蒸発技術により付着（depositing）を行うこと、
・ｘ＝０．６〜０．６７、好ましくはｘ＝０．６２である、均質なＡｌｘＴｉ１−ｘＮ層を含む、耐摩耗性被覆をすること、
を含む。この層の厚さは、＞１μｍ、好ましくは＞１．８μｍであるが、＜３．８μｍ、好ましくは＜３．０μｍであり、この組成物と厚みは、カッティングエッジの中央部にあり且つノーズ半径の０．２ｍｍ下方にある、フランク（逃げ）面で測定される。
・タングステン炭化物、コバルト、ＴｉＣ、ＴａＣ、（Ｔｉ、Ｗ）Ｃ、（Ｔａ、Ｗ）Ｃまたは（Ｔｉ、Ｔａ、Ｗ）Ｃとして添加されるＴｉおよびＴａ、およびＣｒ３Ｃ２、Ｃｒ２３Ｃ６、およびＣｒ７Ｃ３の少なくとも一つのサブミクロン粉末を湿式ミル処理して、スラリーを得ること、
・該スラリーを乾燥して、粉末を得ること、
・該粉末をプレス処理してインサートにすること、
・該インサートを真空中で焼結すること、
・焼結温度である間または焼結の最終段階で、場合により均衡ガス圧縮工程を行うこと、
・場合により該インサートを研削して、所望の形状にすること、
によって、上記の組成物を伴う超硬合金基材を提供すること、
・容器内の窒素分圧を維持しおよび活性蒸発源と速度を適当に選択しながらアーク蒸発技術により付着（depositing）を行うこと、
・ｘ＝０．６〜０．６７、好ましくはｘ＝０．６２である、均質なＡｌｘＴｉ１−ｘＮ層を含む、耐摩耗性被覆をすること、
を含む。この層の厚さは、＞１μｍ、好ましくは＞１．８μｍであるが、＜３．８μｍ、好ましくは＜３．０μｍであり、この組成物と厚みは、カッティングエッジの中央部にあり且つノーズ半径の０．２ｍｍ下方にある、フランク（逃げ）面で測定される。
第一の実施態様では、本発明は、３０〜６５のＨＲＣ硬度を有する被加工物のミル加工用途において、ダイスおよびモールド半仕上げおよび仕上げ操作用に、上記のインサートを使用することに関係する。
第二の実施態様では、本発明は、インコネル７１８、インコネル６２５、ワスパロイ、ユーディメット７２０のような、耐熱超合金（ＨＲＳＡ）を、
−切削速度２０〜１８０ｍ／分、送り速度０．０５〜０．３ｍｍ／回転、および切り込み深さ０．２〜０．６ｍｍでの、旋削用途で、および
−切削速度１５〜１８０ｍ／分、歯送り０．０５〜０．２ｍｍ／歯、および軸方向切り込み深さ０．２５〜７ｍｍでの、ミル加工用途で、
機械加工するために、上記のインサートを使用することに関係する。
−切削速度２０〜１８０ｍ／分、送り速度０．０５〜０．３ｍｍ／回転、および切り込み深さ０．２〜０．６ｍｍでの、旋削用途で、および
−切削速度１５〜１８０ｍ／分、歯送り０．０５〜０．２ｍｍ／歯、および軸方向切り込み深さ０．２５〜７ｍｍでの、ミル加工用途で、
機械加工するために、上記のインサートを使用することに関係する。
第三の実施態様では、本発明は、ＡＩＳＩ／ＳＡＥ３０４、Ｓａｎ−Ｍａｃ３１６Ｌ、ＳＡＦ２２０５、ＳＡＦ２５０７のような、ステンレス鋼を、
−切削速度７０〜２００ｍ／分、送り速度０．１〜０．４ｍｍ／回転、および切り込み深さ０．３〜２．５ｍｍでの、旋削用途で、および
−切削速度６０〜２００ｍ／分、歯送り０．０５〜０．２ｍｍ／歯、および軸方向切り込み深さ０．５〜２．５ｍｍでの、ミル加工用途で、
機械加工するために、上記のインサートを使用することに関係する。
−切削速度７０〜２００ｍ／分、送り速度０．１〜０．４ｍｍ／回転、および切り込み深さ０．３〜２．５ｍｍでの、旋削用途で、および
−切削速度６０〜２００ｍ／分、歯送り０．０５〜０．２ｍｍ／歯、および軸方向切り込み深さ０．５〜２．５ｍｍでの、ミル加工用途で、
機械加工するために、上記のインサートを使用することに関係する。
第四の実施態様では、本発明は、切削速度７０〜１２０ｍ／分、送り０．１〜０．３５ｍｍ／歯、および切り込み深さ１〜３ｍｍで、工具鋼をミル加工するために、上記のインサートを使用することに関係する。
第五の実施態様では、本発明は、切削速度４０〜６０ｍ／分、送り０．０３〜０．０５ｍｍ／回転、および切り込み深さ０．２〜０．５ｍｍで、硬化鋼を旋削加工するために、上記のインサートを使用することに関係する。
第六の実施態様では、本発明は、切削速度５０〜１００ｍ／分、送り０．１〜０．３ｍｍ／歯、および切り込み深さ０．５〜１．５ｍｍで、硬質鋳鋼をミル加工するために、上記のインサートを使用することに関係する。
第七の実施態様では、本発明は、鋳鉄を、
−切削速度２００〜４００ｍ／分、送り速度０．１〜０．５ｍｍ／回転、および切り込み深さ０．５〜４ｍｍでの、旋削用途で、および
−切削速度１５０〜３５０ｍ／分、歯送り０．０５〜０．３ｍｍ／歯、および軸方向切り込み深さ０．０５〜２．５ｍｍでの、ミル加工用途で、
機械加工するために、上記のインサートを使用することに関係する。
−切削速度２００〜４００ｍ／分、送り速度０．１〜０．５ｍｍ／回転、および切り込み深さ０．５〜４ｍｍでの、旋削用途で、および
−切削速度１５０〜３５０ｍ／分、歯送り０．０５〜０．３ｍｍ／歯、および軸方向切り込み深さ０．０５〜２．５ｍｍでの、ミル加工用途で、
機械加工するために、上記のインサートを使用することに関係する。
例１
タングステン炭化物粉末、７質量％の非常に微粒のコバルト粉末および０．７質量％のＣｒ（Ｈ．Ｃ.Ｓｔａｒｃｋ微粒Ｃｒ３Ｃ２粉末として添加される）、０．０１４質量％のＴｉおよび０．０１０質量％のＴａ（ＴｉＣおよびＴａＣとして添加される）を、従来型のプレス剤とともに、湿式ミル処理した。ミル処理しスプレー乾燥した後で、この粉末をプレス処理し、インサート用の素材（blank）に成形し、そして１４１０℃で焼結させた。この焼結材料は２７ｋＡ／ｍの保磁力を有しており、これは約０．８〜０．９μｍのＷＣ粒子サイズに相当した。基材のデータを以下の表にまとめた。
タングステン炭化物粉末、７質量％の非常に微粒のコバルト粉末および０．７質量％のＣｒ（Ｈ．Ｃ.Ｓｔａｒｃｋ微粒Ｃｒ３Ｃ２粉末として添加される）、０．０１４質量％のＴｉおよび０．０１０質量％のＴａ（ＴｉＣおよびＴａＣとして添加される）を、従来型のプレス剤とともに、湿式ミル処理した。ミル処理しスプレー乾燥した後で、この粉末をプレス処理し、インサート用の素材（blank）に成形し、そして１４１０℃で焼結させた。この焼結材料は２７ｋＡ／ｍの保磁力を有しており、これは約０．８〜０．９μｍのＷＣ粒子サイズに相当した。基材のデータを以下の表にまとめた。
そのようにして得た超硬合金インサートを研削して、最終形状にした。
この研削したインサートを湿式洗浄した。均質な（Ｔｉ、Ａｌ）Ｎ層を、Ｎ２ガス雰囲気でＴｉ０．３３Ａｌ０．６７合金からなるターゲット材料を用いる陰極アーク蒸発によって付着した。この層の厚さは、２．５μｍであり、およびそれはＡｌ０．６２Ｔｉ０．３８Ｎの組成物（ＥＤＳ分析による測定）を伴う均質な層からなっていた。
例２
例１のインサートを試験し、適用することを意図する領域について、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。耐摩耗性試験を行った。
例１のインサートを試験し、適用することを意図する領域について、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。耐摩耗性試験を行った。
この試験は、被加工品の硬度に関して上位の範囲のものについて示す。
試験の種類
ダイスおよびモールド用途、直角のミル加工位置にある切削体を有するストレート形状モールド。
装置： Deckel Maho, DMU60T
被加工鋼 DIN 1.2320, HRC 62
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ７０
参考インサート： PPH1600CL1
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．３６
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ０．２５／０．３
φ効果 ３．４０ｍｍ＝一定
冷却 乾式
工具寿命判定基準 最大フランク（逃げ面）摩耗 ０．１５ｍｍ
結果： 工具寿命
本発明（例１） １００分（フランク摩耗＝０．１２ｍｍ）
市販参考品（チャンピオンデータ） ４５分（フランク摩耗＝０．１５ｍｍ）
ダイスおよびモールド用途、直角のミル加工位置にある切削体を有するストレート形状モールド。
装置： Deckel Maho, DMU60T
被加工鋼 DIN 1.2320, HRC 62
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ７０
参考インサート： PPH1600CL1
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．３６
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ０．２５／０．３
φ効果 ３．４０ｍｍ＝一定
冷却 乾式
工具寿命判定基準 最大フランク（逃げ面）摩耗 ０．１５ｍｍ
結果： 工具寿命
本発明（例１） １００分（フランク摩耗＝０．１２ｍｍ）
市販参考品（チャンピオンデータ） ４５分（フランク摩耗＝０．１５ｍｍ）
被加工品のこの範囲の硬度に関して、最適化された市販の参考品と比べても大幅な改善があった。このことは、本発明の工具の優れた耐摩耗性を明確に示す。市販の工具は要求される工具寿命に合致することができないが、本発明の工具は良好なカッティングエッジの健全性（integrity）を伴い、優れた工具寿命を有する。
例３
例１のインサートを試験し、適用することを意図する領域について、市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。これは、この材料を焼き戻す前のダイスおよびモールド用途における強靱性要求試験である。機械加工条件は、非常に標準的なものであった。それは、被加工品の硬度に関して、ダイスおよびモールド用途における適用領域の下端のものを意味する。
例１のインサートを試験し、適用することを意図する領域について、市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。これは、この材料を焼き戻す前のダイスおよびモールド用途における強靱性要求試験である。機械加工条件は、非常に標準的なものであった。それは、被加工品の硬度に関して、ダイスおよびモールド用途における適用領域の下端のものを意味する。
試験の種類
切削体をモールドの底部表面に対して直角に向けて、キャビティの半仕上げ。
被加工鋼 HRC 32であるDIN 1.2343
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） １９６
参考インサート： RDHW12T3MOENF6-91
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） １
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) １／３５
冷却 乾式
工具寿命判定基準 切削時間
結果：
本発明（例１） １３５分
市販参考品 １２０分
切削体をモールドの底部表面に対して直角に向けて、キャビティの半仕上げ。
被加工鋼 HRC 32であるDIN 1.2343
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） １９６
参考インサート： RDHW12T3MOENF6-91
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） １
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) １／３５
冷却 乾式
工具寿命判定基準 切削時間
結果：
本発明（例１） １３５分
市販参考品 １２０分
この用途における半仕上げ機械加工のために十分に設計されている市販参考品と比べて改善があり、これは本発明の工具の優れた振る舞いを示す。
例４
例１のインサートを試験し、耐熱超合金（ＨＲＳＡ）のミル加工−仕上げについて、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
例１のインサートを試験し、耐熱超合金（ＨＲＳＡ）のミル加工−仕上げについて、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
試験１
装置： AXA VSC50
被加工鋼： インコネル ７１８
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ２０
ミル加工カッター参考品 RT10032005QWC32050R
参考インサート： RT100304R11
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ２／２０
冷却剤： エマルジョン ６％
工具寿命判定基準 切削時間 ２２分
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．０４ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．４ｍｍ
装置： AXA VSC50
被加工鋼： インコネル ７１８
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ２０
ミル加工カッター参考品 RT10032005QWC32050R
参考インサート： RT100304R11
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ２／２０
冷却剤： エマルジョン ６％
工具寿命判定基準 切削時間 ２２分
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．０４ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．４ｍｍ
試験２
装置： DMG DMU60T
被加工鋼： UNS R 31537 (Co=28%; Cr=6%)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ２０
ミル加工カッター参考品 RT1002003QWC20030R
参考インサート： RT100304R11
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ７／１０
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．０５ｍｍ（切削時間１１分）
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．３５ｍｍ（切削時間１１分）
装置： DMG DMU60T
被加工鋼： UNS R 31537 (Co=28%; Cr=6%)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ２０
ミル加工カッター参考品 RT1002003QWC20030R
参考インサート： RT100304R11
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ７／１０
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．０５ｍｍ（切削時間１１分）
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．３５ｍｍ（切削時間１１分）
例５
例１のインサートを試験し、ステンレス鋼のミル加工−仕上げについて、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
例１のインサートを試験し、ステンレス鋼のミル加工−仕上げについて、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
試験１
装置： CU HURCO VMX80
被加工鋼： 304L
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ２００
ミル加工カッター参考品 RT1002504CMC3040R
参考インサート： RT10T3C5ER81
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ２／１２
冷却剤： 乾式
工具寿命判定基準 切削時間 １２分
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．０４ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．１ｍｍ
装置： CU HURCO VMX80
被加工鋼： 304L
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ２００
ミル加工カッター参考品 RT1002504CMC3040R
参考インサート： RT10T3C5ER81
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ２／１２
冷却剤： 乾式
工具寿命判定基準 切削時間 １２分
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．０４ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．１ｍｍ
試験２
装置： DMG DMU60T
被加工鋼： 304L
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） １５０
ミル加工カッター参考品 RT1002003QWC20030R
参考インサート： RT100304R11
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．０７
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ２／１５
冷却剤： 乾式
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．０５ｍｍ（切削時間１２分）
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．８ｍｍ（切削時間４分）
装置： DMG DMU60T
被加工鋼： 304L
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） １５０
ミル加工カッター参考品 RT1002003QWC20030R
参考インサート： RT100304R11
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．０７
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ２／１５
冷却剤： 乾式
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．０５ｍｍ（切削時間１２分）
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．８ｍｍ（切削時間４分）
例６
例１のインサートを試験し、鋳鉄のミル加工−仕上げについて、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
例１のインサートを試験し、鋳鉄のミル加工−仕上げについて、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
試験１
装置： LINEA
被加工鋼： DIN 0.6030
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ２５０
ミル加工カッター参考品＝ NN85-12/125-24-AL40-063
参考インサート： SNHF1204FN-EN11ET
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．０５
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ０．０７／１７５
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果＝工具寿命３０％増加
装置： LINEA
被加工鋼： DIN 0.6030
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ２５０
ミル加工カッター参考品＝ NN85-12/125-24-AL40-063
参考インサート： SNHF1204FN-EN11ET
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．０５
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ０．０７／１７５
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果＝工具寿命３０％増加
試験２
装置： HERMLE U 1130
被加工鋼： DIN 0.7040
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ３００
ミル加工カッター直径 φ１６０
参考インサート： TPKN1603PDSR2C
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯）＝ ０．１
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ０．０５／１００
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．１ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．３ｍｍ
装置： HERMLE U 1130
被加工鋼： DIN 0.7040
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ３００
ミル加工カッター直径 φ１６０
参考インサート： TPKN1603PDSR2C
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯）＝ ０．１
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ０．０５／１００
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．１ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．３ｍｍ
例７
例１のインサートを試験し、硬質鋳鉄のミル加工−仕上げについて、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
例１のインサートを試験し、硬質鋳鉄のミル加工−仕上げについて、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
試験１
装置： AXA VSC 50
被加工鋼： 炭化物を有するオーステナイト鋼、C=1.15
（硬度 ５５HRc）
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ８０
ミル加工カッター直径 φ１３０
参考インサート： SPEN120408
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．２
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) １．５／２５
冷却剤： 乾式
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
工具寿命２０％改善
装置： AXA VSC 50
被加工鋼： 炭化物を有するオーステナイト鋼、C=1.15
（硬度 ５５HRc）
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ８０
ミル加工カッター直径 φ１３０
参考インサート： SPEN120408
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．２
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) １．５／２５
冷却剤： 乾式
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
工具寿命２０％改善
試験２
装置： DMG DMU60T
被加工鋼： DIN 1.2739 (60 HRc)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ６５
ミル加工カッター参考品 RT1003205QWC32050R
参考インサート： RT10T3C5R81
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) １／１０
冷却剤： 乾式
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．２ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．３５ｍｍ
装置： DMG DMU60T
被加工鋼： DIN 1.2739 (60 HRc)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ６５
ミル加工カッター参考品 RT1003205QWC32050R
参考インサート： RT10T3C5R81
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) １／１０
冷却剤： 乾式
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．２ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．３５ｍｍ
例８
例１のインサートを試験し、工具鋼のミル加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
例１のインサートを試験し、工具鋼のミル加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
試験１
装置： Line C3N 2 FR
被加工鋼： DIN 1.3401
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ８０
ミル加工カッター直径 φ１３０
参考インサート： SPEN120408
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．３
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ２／１０
冷却剤： 乾式
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
工具寿命３０％改善
装置： Line C3N 2 FR
被加工鋼： DIN 1.3401
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ８０
ミル加工カッター直径 φ１３０
参考インサート： SPEN120408
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．３
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ２／１０
冷却剤： 乾式
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
工具寿命３０％改善
試験２
装置： AXA VSC50
被加工鋼： 1.2340
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） １００
ミル加工カッター参考品 RT1003205QWC32050R
参考インサート： RT10T3C5R81
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１５
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ２／２５
冷却剤： 乾式
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．１ｍｍ（９つの部品の機械加工をした）
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．４ｍｍ（１つの部品の機械加工をした）
装置： AXA VSC50
被加工鋼： 1.2340
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） １００
ミル加工カッター参考品 RT1003205QWC32050R
参考インサート： RT10T3C5R81
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１５
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ２／２５
冷却剤： 乾式
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．１ｍｍ（９つの部品の機械加工をした）
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．４ｍｍ（１つの部品の機械加工をした）
例９
例１のインサートを試験し、ＨＲＳＡのミル加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
例１のインサートを試験し、ＨＲＳＡのミル加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
試験１
装置： Milling Center
被加工鋼： 2.4375
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） １００
ミル加工カッター参考品 PPH16/02-QW16-032
参考インサート： PPH1600CL1
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ０．２５／０．２５
冷却剤： エマルジョン
工具寿命判定基準 ５部品
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．０６ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．３ｍｍ
装置： Milling Center
被加工鋼： 2.4375
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） １００
ミル加工カッター参考品 PPH16/02-QW16-032
参考インサート： PPH1600CL1
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ０．２５／０．２５
冷却剤： エマルジョン
工具寿命判定基準 ５部品
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．０６ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．３ｍｍ
試験２
装置： CU Correa
被加工鋼： STELLITE 21
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） １８０
ミル加工カッター参考品 PPH32/02-QC32-186
参考インサート： PPH3200CL1
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１６
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) １／１．６
冷却剤： あり
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
切削速度５０％増加
装置： CU Correa
被加工鋼： STELLITE 21
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） １８０
ミル加工カッター参考品 PPH32/02-QC32-186
参考インサート： PPH3200CL1
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１６
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) １／１．６
冷却剤： あり
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
切削速度５０％増加
例１０
例１のインサートを試験し、ステンレス鋼のミル加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
例１のインサートを試験し、ステンレス鋼のミル加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
試験１
装置： CU HURCO VMX80
被加工鋼： 304L
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） １２０
ミル加工カッター参考品＝ RT1002504CMC3040R
参考インサート： RT10T3C5ER81
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１５
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ２／１０
冷却剤： 乾式
工具寿命判定基準 切削時間５分
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．０８ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．１２ｍｍ
装置： CU HURCO VMX80
被加工鋼： 304L
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） １２０
ミル加工カッター参考品＝ RT1002504CMC3040R
参考インサート： RT10T3C5ER81
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１５
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ２／１０
冷却剤： 乾式
工具寿命判定基準 切削時間５分
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．０８ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．１２ｍｍ
試験２
装置： PCI Meteor 10
被加工鋼： 304L
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） １５０
ミル加工カッター参考品 RT1002003QWC20030R
参考インサート： RT100308R31
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ２／１５
冷却剤： あり
工具寿命判定基準 最大フランク摩耗０．３ｍｍ
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明の場合、工具寿命は３倍になった。
装置： PCI Meteor 10
被加工鋼： 304L
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） １５０
ミル加工カッター参考品 RT1002003QWC20030R
参考インサート： RT100308R31
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．１
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) ２／１５
冷却剤： あり
工具寿命判定基準 最大フランク摩耗０．３ｍｍ
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明の場合、工具寿命は３倍になった。
例１１
例１のインサートを試験し、鋳鉄のミル加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
例１のインサートを試験し、鋳鉄のミル加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
試験１
装置： MAZAK VTC-20C
被加工鋼： DIN 0.7040
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分）＝ １７７
ミル加工カッター参考品＝ PS09/125-08-AL40-063R
参考インサート： PDMT0905DESR-91
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯）＝ ０．２８
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) １／５０
冷却剤： エマルジョン
工具寿命判定基準
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．１ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．３ｍｍ
装置： MAZAK VTC-20C
被加工鋼： DIN 0.7040
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分）＝ １７７
ミル加工カッター参考品＝ PS09/125-08-AL40-063R
参考インサート： PDMT0905DESR-91
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯）＝ ０．２８
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) １／５０
冷却剤： エマルジョン
工具寿命判定基準
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．１ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．３ｍｍ
試験２
装置： Deckel Maho
被加工鋼： EN-GJS-400-18-LT
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ２００
ミル加工カッター半径 φ１２５
参考インサート： SEKR1203AFEN41
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．２５
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) １．５／１００
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．２ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．３７ｍｍ
装置： Deckel Maho
被加工鋼： EN-GJS-400-18-LT
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ２００
ミル加工カッター半径 φ１２５
参考インサート： SEKR1203AFEN41
歯送り、ｆｚ、（ｍｍ／歯） ０．２５
切り込み深さ、軸方向／半径方向(mm) １．５／１００
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．２ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．３７ｍｍ
例１２
例１のインサートを試験し、硬化鋼の旋削加工−仕上げについて、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
例１のインサートを試験し、硬化鋼の旋削加工−仕上げについて、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
試験１
装置： SOMAB Unimab 500
被加工鋼： M2 (DIN 1.1003) Hv=65
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ５０
参考インサート： DNMA150604
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．０５
切り込み深さ、概算(mm) ０．２５
冷却剤： エマルジョン
工具寿命判定基準 １部品
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．１１ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．２１ｍｍ
装置： SOMAB Unimab 500
被加工鋼： M2 (DIN 1.1003) Hv=65
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ５０
参考インサート： DNMA150604
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．０５
切り込み深さ、概算(mm) ０．２５
冷却剤： エマルジョン
工具寿命判定基準 １部品
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明のフランク摩耗 ＝０．１１ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．２１ｍｍ
試験２
装置： SOMAB Unimab 500
被加工鋼： M2 (DIN 1.1003) Hv=65
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ４０
参考インサート： TCGT0902022M
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．０４
切り込み深さ、概算(mm) ０．５
冷却剤： エマルジョン
工具寿命判定基準 最大フランク摩耗＝０．１ｍｍ
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明の工具寿命 ＝９分
市販参考品の工具寿命（チャンピオンデータ） ＝３分（サーメット）
装置： SOMAB Unimab 500
被加工鋼： M2 (DIN 1.1003) Hv=65
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ４０
参考インサート： TCGT0902022M
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．０４
切り込み深さ、概算(mm) ０．５
冷却剤： エマルジョン
工具寿命判定基準 最大フランク摩耗＝０．１ｍｍ
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明の工具寿命 ＝９分
市販参考品の工具寿命（チャンピオンデータ） ＝３分（サーメット）
例１３
例１のインサートを試験し、鋳鉄の旋削加工−仕上げについて、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
例１のインサートを試験し、鋳鉄の旋削加工−仕上げについて、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
試験１
装置： FAMAR
被加工鋼： FGL200 (NFA32011)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分）＝ ３００
参考インサート： CCMT09T30433
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．１６
切り込み深さ、概算(mm) １〜２
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果＝工具寿命５０％増加
装置： FAMAR
被加工鋼： FGL200 (NFA32011)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分）＝ ３００
参考インサート： CCMT09T30433
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．１６
切り込み深さ、概算(mm) １〜２
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果＝工具寿命５０％増加
試験２
装置： 森精機
被加工鋼： GL300 (EN-GJL-300)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分）＝ ３００
参考インサート： CNMA120412
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．１５
切り込み深さ、概算(mm) ０．５
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果＝工具寿命３０％増加
装置： 森精機
被加工鋼： GL300 (EN-GJL-300)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分）＝ ３００
参考インサート： CNMA120412
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．１５
切り込み深さ、概算(mm) ０．５
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果＝工具寿命３０％増加
例１４
例１のインサートを試験し、硬化鋼の旋削加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
例１のインサートを試験し、硬化鋼の旋削加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
試験１
装置： GILDEMEISTER
被加工鋼： DIN 1.7228 (55HRC)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分）＝ ８０
参考インサート： WNMA080408
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．１
切り込み深さ、概算(mm) ２
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果＝工具寿命５０％増加
本発明のフランク摩耗 ＝０．２５ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．５ｍｍ
装置： GILDEMEISTER
被加工鋼： DIN 1.7228 (55HRC)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分）＝ ８０
参考インサート： WNMA080408
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．１
切り込み深さ、概算(mm) ２
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果＝工具寿命５０％増加
本発明のフランク摩耗 ＝０．２５ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．５ｍｍ
試験２
装置： 森精機
被加工鋼： DIN 1.2739 (60 HRC)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分）＝ ７０
参考インサート： CNGA120408
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．０８
切り込み深さ、概算(mm) ０．５
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果＝工具寿命３０％増加
装置： 森精機
被加工鋼： DIN 1.2739 (60 HRC)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分）＝ ７０
参考インサート： CNGA120408
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．０８
切り込み深さ、概算(mm) ０．５
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果＝工具寿命３０％増加
例１５
例１のインサートを試験し、ＨＲＳＡの旋削加工−半仕上げについて、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
例１のインサートを試験し、ＨＲＳＡの旋削加工−半仕上げについて、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
試験１
装置： MORANDO 80HP
被加工鋼： インコネル ７０６
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ６５
参考インサート： CNMG120412M2
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．２５
切り込み深さ、概算(mm) ０．３
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明の工具寿命＝１１分（市販参考品（チャンピオンデータ）より２０％良好）
装置： MORANDO 80HP
被加工鋼： インコネル ７０６
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ６５
参考インサート： CNMG120412M2
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．２５
切り込み深さ、概算(mm) ０．３
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明の工具寿命＝１１分（市販参考品（チャンピオンデータ）より２０％良好）
試験２
装置： Bermhel TFM125M
被加工鋼： インコネル ７１８
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分）＝ ２８
参考インサート： DCMT11T304-2M
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．０８
切り込み深さ、概算(mm) ０．５
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果＝工具寿命３５％増加
装置： Bermhel TFM125M
被加工鋼： インコネル ７１８
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分）＝ ２８
参考インサート： DCMT11T304-2M
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．０８
切り込み深さ、概算(mm) ０．５
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果＝工具寿命３５％増加
例１６
例１のインサートを試験し、ステンレス鋼の旋削加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
例１のインサートを試験し、ステンレス鋼の旋削加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
試験１
装置： WEISSER 1485
被加工鋼： DIN 1.4718
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） １３０
参考インサート： RNMG120400-11
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．３
切り込み深さ、概算(mm) ０．５
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明の場合、４８０部品を機械加工した（バルブ）
市販参考品（チャンピオンデータ）の場合、１５０部品を機械加工した
装置： WEISSER 1485
被加工鋼： DIN 1.4718
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） １３０
参考インサート： RNMG120400-11
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．３
切り込み深さ、概算(mm) ０．５
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明の場合、４８０部品を機械加工した（バルブ）
市販参考品（チャンピオンデータ）の場合、１５０部品を機械加工した
試験２
装置： HERNAUL SOMUA
被加工鋼： X1NiCrMoCu22-24-6 (URANUS B66)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ８０
参考インサート： CNMG120412M5
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．２
切り込み深さ、概算(mm) ４
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明の場合、２部品を機械加工した
市販参考品（チャンピオンデータ）の場合、１部品を機械加工した
装置： HERNAUL SOMUA
被加工鋼： X1NiCrMoCu22-24-6 (URANUS B66)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ８０
参考インサート： CNMG120412M5
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．２
切り込み深さ、概算(mm) ４
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明の場合、２部品を機械加工した
市販参考品（チャンピオンデータ）の場合、１部品を機械加工した
試験３
装置： SOMAB Unimab 500
被加工鋼： 316LTi (断続切削)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ７０
参考インサート： CNMG120412M2
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．２
切り込み深さ、概算(mm) ０．２５
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明の工具寿命＝１４分（市販参考品（チャンピオンデータ）より３倍良好）
装置： SOMAB Unimab 500
被加工鋼： 316LTi (断続切削)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分） ７０
参考インサート： CNMG120412M2
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．２
切り込み深さ、概算(mm) ０．２５
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果
本発明の工具寿命＝１４分（市販参考品（チャンピオンデータ）より３倍良好）
例１７
例１のインサートを試験し、鋳鉄の旋削加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
例１のインサートを試験し、鋳鉄の旋削加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品（グレード、被覆、形状）のインサートと比較した。
試験１
装置： Nakamura
被加工鋼： G25 (UNI 5007)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分）＝ ３００
参考インサート： CNMA160612
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．５
切り込み深さ、概算(mm) ４
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果＝工具寿命２０％増加
装置： Nakamura
被加工鋼： G25 (UNI 5007)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分）＝ ３００
参考インサート： CNMA160612
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．５
切り込み深さ、概算(mm) ４
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果＝工具寿命２０％増加
試験２
装置： Diedsheim
被加工鋼： FGS50 (EN-GJS 5007)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分）＝ １５０
参考インサート： CNMG160616-7B
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．５
切り込み深さ、概算(mm) ３
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果＝工具寿命２０％増加
本発明のフランク摩耗 ＝０．２ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．４５ｍｍ
装置： Diedsheim
被加工鋼： FGS50 (EN-GJS 5007)
切削速度、Ｖｃ（ｍ／分）＝ １５０
参考インサート： CNMG160616-7B
送り速度、（ｍｍ／回転） ０．５
切り込み深さ、概算(mm) ３
冷却剤： エマルジョン
発明対市販参考品（チャンピオンデータ）の結果＝工具寿命２０％増加
本発明のフランク摩耗 ＝０．２ｍｍ
市販参考品のフランク摩耗 ＝０．４５ｍｍ
Claims (9)
- 半仕上げまたは仕上げ金属切削操作用の超硬合金切削工具インサートであって、該インサートは種々の形状の基材および耐摩耗性被覆を含み、
・該基材は、ＷＣに加えて、５．５〜８．５、好ましくは６〜８質量％のＣｏおよびＣｒを、Ｃｒ／Ｃｏ質量比が０．０８〜０．１２、好ましくは０．０９〜０．１１になるように含み、且つまたＴｉおよびＴａを、Ｍｅ／Ｃｏ＝（Ｔｉ原子％＋Ｔａ原子％）／Ｃｏ原子％の比率が、０．０１４−（ＣＷ＿Ｃｒ）×０．００８以下であり且つ０．０００５より高く、好ましくは０．０００７より高く、およびＣＷ＿Ｃｒが０．７５〜０．９５、好ましくは０．７８〜０．９３となるような量で、含み、
ここでＣＷ＿Ｃｒは、
ＣＷ＿Ｃｒ＝（Ｃｏ磁性％＋１．１３×Ｃｒ質量％）／Ｃｏ質量％と定義され、
ここで、Ｃｏ磁性％とは磁性Ｃｏの質量パーセントであり、Ｃｏ質量％とは超硬合金中のＣｏの質量パーセントであり、およびその保磁力は＞２０ｋＡ／ｍ、好ましくは２３〜２９ｋＡ／ｍであり、
・該耐摩耗性被覆は、均質なＡｌｘＴｉ１−ｘＮ層を含み、ｘ＝０．６〜０．６７、好ましくはｘ＝０．６２であり、この層の厚さは、＞１μｍ、好ましくは＞１．８μｍであるが、＜３．８μｍ、好ましくは＜３．０μｍであり、組成物および厚みの両方が、カッティングエッジの中央部にあり且つノーズ半径の０．２ｍｍ下方にある、フランク（逃げ）面で測定される、
ことを特徴とする、超硬合金切削工具インサート。 - 基材、耐摩耗性被覆および種々の形状を有する、半仕上げまたは仕上げ金属切削操作用の超硬合金切削工具インサートを製造する方法であって、
以下の工程、
・タングステン炭化物、コバルト、ＴｉＣ、ＴａＣ、（Ｔｉ、Ｗ）Ｃ、（Ｔａ、Ｗ）Ｃまたは（Ｔｉ、Ｔａ、Ｗ）Ｃとして添加されるＴｉおよびＴａ、およびＣｒ３Ｃ２、Ｃｒ２３Ｃ６、およびＣｒ７Ｃ３の少なくとも一つのサブミクロン粉末を湿式ミル処理して、スラリーを得ること、
・該スラリーを乾燥して、粉末を得ること、
・該粉末をプレス処理してインサートにすること、
・該インサートを真空中で焼結すること、および
・焼結温度である間または焼結の最終段階で、場合により均衡ガス圧縮工程を行うこと、
・場合により該インサートを研削して、所望の形状にすること、によって、
・ＷＣに加えて、５．５〜８．５、好ましくは６〜８質量％のＣｏおよびＣｒを、Ｃｒ／Ｃｏ質量比が０．０８〜０．１２になるように含み、且つまたＴｉおよびＴａを、Ｍｅ／Ｃｏ＝（Ｔｉ原子％＋Ｔａ原子％）／Ｃｏ原子％の比率が、０．０１４−（ＣＷ＿Ｃｒ）×０．００８以下であり且つ０．０００５より高く、好ましくは０．０００７より高く、およびＣＷ＿Ｃｒが０．７５〜０．９５、好ましくは０．７８〜０．９３となるような量で、含む基材を提供すること、
ここでＣＷ＿Ｃｒは、ＣＷ＿Ｃｒ＝（Ｃｏ磁性％＋１．１３×Ｃｒ質量％）／Ｃｏ質量％と定義され、ここで、Ｃｏ磁性％とは磁性Ｃｏの質量パーセントであり、Ｃｏ質量％とは超硬合金中のＣｏの質量パーセントであり、およびその保磁力は＞２０ｋＡ／ｍ、好ましくは２３〜２９ｋＡ／ｍであること、
・耐摩耗性被覆を、容器内の窒素分圧を維持しおよび活性蒸発源と速度を適当に選択しながらアーク蒸発技術により付着し、
該被覆がｘ＝０．６〜０．６７、好ましくはｘ＝０．６２である均質なＡｌｘＴｉ１−ｘＮ層を含み、且つ該層の厚さが、＞１μｍ、好ましくは＞１．８μｍであるが、＜３．８μｍ、好ましくは＜３．０μｍであり、この組成物と厚みは、カッティングエッジの中央部にあり且つノーズ半径の０．２ｍｍ下方にある、フランク（逃げ）面で測定されること、
を特徴とする、超硬合金切削工具インサートを製造する方法。 - ３０〜６５のＨＲＣ硬度を有する被加工物のミル加工用途において、ダイスおよびモールド半仕上げおよび仕上げ操作用に、請求項１に記載のインサートを使用する方法。
- ・切削速度２０〜１８０ｍ／分、送り速度０．０５〜０．３ｍｍ／回転、および切り込み深さ０．２〜０．６ｍｍでの、旋削用途で、および
・切削速度１５〜１８０ｍ／分、歯送り０．０５〜０．２ｍｍ／歯、および軸方向切り込み深さ０．２５〜７ｍｍでの、ミル加工用途で、
インコネル７１８、インコネル６２５、ワスパロイ、ユーディメット７２０のような、耐熱超合金（ＨＲＳＡ）を、機械加工するために、請求項１に記載のインサートを使用する方法。 - ・切削速度７０〜２００ｍ／分、送り速度０．１〜０．４ｍｍ／回転、および切り込み深さ０．３〜２．５ｍｍでの、旋削用途で、および
・切削速度６０〜２００ｍ／分、歯送り０．０５〜０．２ｍｍ／歯、および軸方向切り込み深さ０．５〜２．５ｍｍでの、ミル加工用途で、
ＡＩＳＩ／ＳＡＥ３０４、Ｓａｎ−Ｍａｃ３１６Ｌ、ＳＡＦ２２０５、ＳＡＦ２５０７のような、ステンレス鋼を、機械加工するために、請求項１に記載のインサートを使用する方法。 - 切削速度７０〜１２０ｍ／分、送り０．１〜０．３５ｍｍ／歯、および切り込み深さ１〜３ｍｍで、工具鋼をミル加工するために、請求項１に記載のインサートを使用する方法。
- 切削速度４０〜６０ｍ／分、送り０．０３〜０．０５ｍｍ／回転、および切り込み深さ０．２〜０．５ｍｍで、硬化鋼を旋削加工するために、請求項１に記載のインサートを使用する方法。
- 切削速度５０〜１００ｍ／分、送り０．１〜０．３ｍｍ／歯、および切り込み深さ０．５〜１．５ｍｍで、硬質鋳鋼をミル加工するために、請求項１に記載のインサートを使用する方法。
- ・切削速度２００〜４００ｍ／分、送り速度０．１〜０．５ｍｍ／回転、および切り込み深さ０．５〜４ｍｍでの、旋削用途で、および
・切削速度１５０〜３５０ｍ／分、歯送り０．０５〜０．３ｍｍ／歯、および軸方向切り込み深さ０．０５〜２．５ｍｍでの、ミル加工用途で、
鋳鉄を、機械加工するために、請求項１に記載のインサートを使用する方法。
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