JP4944062B2 - 被覆された超硬合金切削工具インサート - Google Patents
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Description
Me/Co=(Ti原子%+Ta原子%)/Co原子%
が、0.014−(CW_Cr)×0.008以下であり且つ0.0005より高く、好ましくは0.0007より高く、およびCW_Cr比が0.75〜0.95、好ましくは0.78〜0.93となるような量で、含み、ここで、
CW_Cr=(Co磁性%+1.13×Cr質量%)/Co質量%
であり、ここで、Co磁性%とは磁性Coの質量パーセントであり、Co質量%とは超硬合金中のCoの質量パーセントである。CW_Crは、Coバインダー相におけるW含有率の関数である。CW_Crが約1であることは、バインダー相においてW含有率が非常に低いことに相当し、そしてCW_Crが0.75〜0.8であることは、バインダー相においてW含有率が高いことに相当する。
・タングステン炭化物、コバルト、TiC、TaC、(Ti、W)C、(Ta、W)Cまたは(Ti、Ta、W)Cとして添加されるTiおよびTa、およびCr3C2、Cr23C6、およびCr7C3の少なくとも一つのサブミクロン粉末を湿式ミル処理して、スラリーを得ること、
・該スラリーを乾燥して、粉末を得ること、
・該粉末をプレス処理してインサートにすること、
・該インサートを真空中で焼結すること、
・焼結温度である間または焼結の最終段階で、場合により均衡ガス圧縮工程を行うこと、
・場合により該インサートを研削して、所望の形状にすること、
によって、上記の組成物を伴う超硬合金基材を提供すること、
・容器内の窒素分圧を維持しおよび活性蒸発源と速度を適当に選択しながらアーク蒸発技術により付着(depositing)を行うこと、
・x=0.6〜0.67、好ましくはx=0.62である、均質なAlxTi1−xN層を含む、耐摩耗性被覆をすること、
を含む。この層の厚さは、>1μm、好ましくは>1.8μmであるが、<3.8μm、好ましくは<3.0μmであり、この組成物と厚みは、カッティングエッジの中央部にあり且つノーズ半径の0.2mm下方にある、フランク(逃げ)面で測定される。
−切削速度20〜180m/分、送り速度0.05〜0.3mm/回転、および切り込み深さ0.2〜0.6mmでの、旋削用途で、および
−切削速度15〜180m/分、歯送り0.05〜0.2mm/歯、および軸方向切り込み深さ0.25〜7mmでの、ミル加工用途で、
機械加工するために、上記のインサートを使用することに関係する。
−切削速度70〜200m/分、送り速度0.1〜0.4mm/回転、および切り込み深さ0.3〜2.5mmでの、旋削用途で、および
−切削速度60〜200m/分、歯送り0.05〜0.2mm/歯、および軸方向切り込み深さ0.5〜2.5mmでの、ミル加工用途で、
機械加工するために、上記のインサートを使用することに関係する。
−切削速度200〜400m/分、送り速度0.1〜0.5mm/回転、および切り込み深さ0.5〜4mmでの、旋削用途で、および
−切削速度150〜350m/分、歯送り0.05〜0.3mm/歯、および軸方向切り込み深さ0.05〜2.5mmでの、ミル加工用途で、
機械加工するために、上記のインサートを使用することに関係する。
タングステン炭化物粉末、7質量%の非常に微粒のコバルト粉末および0.7質量%のCr(H.C.Starck微粒Cr3C2粉末として添加される)、0.014質量%のTiおよび0.010質量%のTa(TiCおよびTaCとして添加される)を、従来型のプレス剤とともに、湿式ミル処理した。ミル処理しスプレー乾燥した後で、この粉末をプレス処理し、インサート用の素材(blank)に成形し、そして1410℃で焼結させた。この焼結材料は27kA/mの保磁力を有しており、これは約0.8〜0.9μmのWC粒子サイズに相当した。基材のデータを以下の表にまとめた。
例1のインサートを試験し、適用することを意図する領域について、市場で市販される参考品(グレード、被覆、形状)のインサートと比較した。耐摩耗性試験を行った。
ダイスおよびモールド用途、直角のミル加工位置にある切削体を有するストレート形状モールド。
装置: Deckel Maho, DMU60T
被加工鋼 DIN 1.2320, HRC 62
切削速度、Vc(m/分) 70
参考インサート: PPH1600CL1
歯送り、fz、(mm/歯) 0.36
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 0.25/0.3
φ効果 3.40mm=一定
冷却 乾式
工具寿命判定基準 最大フランク(逃げ面)摩耗 0.15mm
結果: 工具寿命
本発明(例1) 100分(フランク摩耗=0.12mm)
市販参考品(チャンピオンデータ) 45分(フランク摩耗=0.15mm)
例1のインサートを試験し、適用することを意図する領域について、市販される参考品(グレード、被覆、形状)のインサートと比較した。これは、この材料を焼き戻す前のダイスおよびモールド用途における強靱性要求試験である。機械加工条件は、非常に標準的なものであった。それは、被加工品の硬度に関して、ダイスおよびモールド用途における適用領域の下端のものを意味する。
切削体をモールドの底部表面に対して直角に向けて、キャビティの半仕上げ。
被加工鋼 HRC 32であるDIN 1.2343
切削速度、Vc(m/分) 196
参考インサート: RDHW12T3MOENF6-91
歯送り、fz、(mm/歯) 1
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 1/35
冷却 乾式
工具寿命判定基準 切削時間
結果:
本発明(例1) 135分
市販参考品 120分
例1のインサートを試験し、耐熱超合金(HRSA)のミル加工−仕上げについて、市場で市販される参考品(グレード、被覆、形状)のインサートと比較した。
装置: AXA VSC50
被加工鋼: インコネル 718
切削速度、Vc(m/分) 20
ミル加工カッター参考品 RT10032005QWC32050R
参考インサート: RT100304R11
歯送り、fz、(mm/歯) 0.1
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 2/20
冷却剤: エマルジョン 6%
工具寿命判定基準 切削時間 22分
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明のフランク摩耗 =0.04mm
市販参考品のフランク摩耗 =0.4mm
装置: DMG DMU60T
被加工鋼: UNS R 31537 (Co=28%; Cr=6%)
切削速度、Vc(m/分) 20
ミル加工カッター参考品 RT1002003QWC20030R
参考インサート: RT100304R11
歯送り、fz、(mm/歯) 0.1
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 7/10
冷却剤: エマルジョン
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明のフランク摩耗 =0.05mm(切削時間11分)
市販参考品のフランク摩耗 =0.35mm(切削時間11分)
例1のインサートを試験し、ステンレス鋼のミル加工−仕上げについて、市場で市販される参考品(グレード、被覆、形状)のインサートと比較した。
装置: CU HURCO VMX80
被加工鋼: 304L
切削速度、Vc(m/分) 200
ミル加工カッター参考品 RT1002504CMC3040R
参考インサート: RT10T3C5ER81
歯送り、fz、(mm/歯) 0.1
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 2/12
冷却剤: 乾式
工具寿命判定基準 切削時間 12分
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明のフランク摩耗 =0.04mm
市販参考品のフランク摩耗 =0.1mm
装置: DMG DMU60T
被加工鋼: 304L
切削速度、Vc(m/分) 150
ミル加工カッター参考品 RT1002003QWC20030R
参考インサート: RT100304R11
歯送り、fz、(mm/歯) 0.07
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 2/15
冷却剤: 乾式
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明のフランク摩耗 =0.05mm(切削時間12分)
市販参考品のフランク摩耗 =0.8mm(切削時間4分)
例1のインサートを試験し、鋳鉄のミル加工−仕上げについて、市場で市販される参考品(グレード、被覆、形状)のインサートと比較した。
装置: LINEA
被加工鋼: DIN 0.6030
切削速度、Vc(m/分) 250
ミル加工カッター参考品= NN85-12/125-24-AL40-063
参考インサート: SNHF1204FN-EN11ET
歯送り、fz、(mm/歯) 0.05
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 0.07/175
冷却剤: エマルジョン
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果=工具寿命30%増加
装置: HERMLE U 1130
被加工鋼: DIN 0.7040
切削速度、Vc(m/分) 300
ミル加工カッター直径 φ160
参考インサート: TPKN1603PDSR2C
歯送り、fz、(mm/歯)= 0.1
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 0.05/100
冷却剤: エマルジョン
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明のフランク摩耗 =0.1mm
市販参考品のフランク摩耗 =0.3mm
例1のインサートを試験し、硬質鋳鉄のミル加工−仕上げについて、市場で市販される参考品(グレード、被覆、形状)のインサートと比較した。
装置: AXA VSC 50
被加工鋼: 炭化物を有するオーステナイト鋼、C=1.15
(硬度 55HRc)
切削速度、Vc(m/分) 80
ミル加工カッター直径 φ130
参考インサート: SPEN120408
歯送り、fz、(mm/歯) 0.2
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 1.5/25
冷却剤: 乾式
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
工具寿命20%改善
装置: DMG DMU60T
被加工鋼: DIN 1.2739 (60 HRc)
切削速度、Vc(m/分) 65
ミル加工カッター参考品 RT1003205QWC32050R
参考インサート: RT10T3C5R81
歯送り、fz、(mm/歯) 0.1
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 1/10
冷却剤: 乾式
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明のフランク摩耗 =0.2mm
市販参考品のフランク摩耗 =0.35mm
例1のインサートを試験し、工具鋼のミル加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品(グレード、被覆、形状)のインサートと比較した。
装置: Line C3N 2 FR
被加工鋼: DIN 1.3401
切削速度、Vc(m/分) 80
ミル加工カッター直径 φ130
参考インサート: SPEN120408
歯送り、fz、(mm/歯) 0.3
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 2/10
冷却剤: 乾式
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
工具寿命30%改善
装置: AXA VSC50
被加工鋼: 1.2340
切削速度、Vc(m/分) 100
ミル加工カッター参考品 RT1003205QWC32050R
参考インサート: RT10T3C5R81
歯送り、fz、(mm/歯) 0.15
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 2/25
冷却剤: 乾式
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明のフランク摩耗 =0.1mm(9つの部品の機械加工をした)
市販参考品のフランク摩耗 =0.4mm(1つの部品の機械加工をした)
例1のインサートを試験し、HRSAのミル加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品(グレード、被覆、形状)のインサートと比較した。
装置: Milling Center
被加工鋼: 2.4375
切削速度、Vc(m/分) 100
ミル加工カッター参考品 PPH16/02-QW16-032
参考インサート: PPH1600CL1
歯送り、fz、(mm/歯) 0.1
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 0.25/0.25
冷却剤: エマルジョン
工具寿命判定基準 5部品
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明のフランク摩耗 =0.06mm
市販参考品のフランク摩耗 =0.3mm
装置: CU Correa
被加工鋼: STELLITE 21
切削速度、Vc(m/分) 180
ミル加工カッター参考品 PPH32/02-QC32-186
参考インサート: PPH3200CL1
歯送り、fz、(mm/歯) 0.16
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 1/1.6
冷却剤: あり
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
切削速度50%増加
例1のインサートを試験し、ステンレス鋼のミル加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品(グレード、被覆、形状)のインサートと比較した。
装置: CU HURCO VMX80
被加工鋼: 304L
切削速度、Vc(m/分) 120
ミル加工カッター参考品= RT1002504CMC3040R
参考インサート: RT10T3C5ER81
歯送り、fz、(mm/歯) 0.15
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 2/10
冷却剤: 乾式
工具寿命判定基準 切削時間5分
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明のフランク摩耗 =0.08mm
市販参考品のフランク摩耗 =0.12mm
装置: PCI Meteor 10
被加工鋼: 304L
切削速度、Vc(m/分) 150
ミル加工カッター参考品 RT1002003QWC20030R
参考インサート: RT100308R31
歯送り、fz、(mm/歯) 0.1
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 2/15
冷却剤: あり
工具寿命判定基準 最大フランク摩耗0.3mm
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明の場合、工具寿命は3倍になった。
例1のインサートを試験し、鋳鉄のミル加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品(グレード、被覆、形状)のインサートと比較した。
装置: MAZAK VTC-20C
被加工鋼: DIN 0.7040
切削速度、Vc(m/分)= 177
ミル加工カッター参考品= PS09/125-08-AL40-063R
参考インサート: PDMT0905DESR-91
歯送り、fz、(mm/歯)= 0.28
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 1/50
冷却剤: エマルジョン
工具寿命判定基準
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明のフランク摩耗 =0.1mm
市販参考品のフランク摩耗 =0.3mm
装置: Deckel Maho
被加工鋼: EN-GJS-400-18-LT
切削速度、Vc(m/分) 200
ミル加工カッター半径 φ125
参考インサート: SEKR1203AFEN41
歯送り、fz、(mm/歯) 0.25
切り込み深さ、軸方向/半径方向(mm) 1.5/100
冷却剤: エマルジョン
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明のフランク摩耗 =0.2mm
市販参考品のフランク摩耗 =0.37mm
例1のインサートを試験し、硬化鋼の旋削加工−仕上げについて、市場で市販される参考品(グレード、被覆、形状)のインサートと比較した。
装置: SOMAB Unimab 500
被加工鋼: M2 (DIN 1.1003) Hv=65
切削速度、Vc(m/分) 50
参考インサート: DNMA150604
送り速度、(mm/回転) 0.05
切り込み深さ、概算(mm) 0.25
冷却剤: エマルジョン
工具寿命判定基準 1部品
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明のフランク摩耗 =0.11mm
市販参考品のフランク摩耗 =0.21mm
装置: SOMAB Unimab 500
被加工鋼: M2 (DIN 1.1003) Hv=65
切削速度、Vc(m/分) 40
参考インサート: TCGT0902022M
送り速度、(mm/回転) 0.04
切り込み深さ、概算(mm) 0.5
冷却剤: エマルジョン
工具寿命判定基準 最大フランク摩耗=0.1mm
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明の工具寿命 =9分
市販参考品の工具寿命(チャンピオンデータ) =3分(サーメット)
例1のインサートを試験し、鋳鉄の旋削加工−仕上げについて、市場で市販される参考品(グレード、被覆、形状)のインサートと比較した。
装置: FAMAR
被加工鋼: FGL200 (NFA32011)
切削速度、Vc(m/分)= 300
参考インサート: CCMT09T30433
送り速度、(mm/回転) 0.16
切り込み深さ、概算(mm) 1〜2
冷却剤: エマルジョン
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果=工具寿命50%増加
装置: 森精機
被加工鋼: GL300 (EN-GJL-300)
切削速度、Vc(m/分)= 300
参考インサート: CNMA120412
送り速度、(mm/回転) 0.15
切り込み深さ、概算(mm) 0.5
冷却剤: エマルジョン
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果=工具寿命30%増加
例1のインサートを試験し、硬化鋼の旋削加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品(グレード、被覆、形状)のインサートと比較した。
装置: GILDEMEISTER
被加工鋼: DIN 1.7228 (55HRC)
切削速度、Vc(m/分)= 80
参考インサート: WNMA080408
送り速度、(mm/回転) 0.1
切り込み深さ、概算(mm) 2
冷却剤: エマルジョン
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果=工具寿命50%増加
本発明のフランク摩耗 =0.25mm
市販参考品のフランク摩耗 =0.5mm
装置: 森精機
被加工鋼: DIN 1.2739 (60 HRC)
切削速度、Vc(m/分)= 70
参考インサート: CNGA120408
送り速度、(mm/回転) 0.08
切り込み深さ、概算(mm) 0.5
冷却剤: エマルジョン
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果=工具寿命30%増加
例1のインサートを試験し、HRSAの旋削加工−半仕上げについて、市場で市販される参考品(グレード、被覆、形状)のインサートと比較した。
装置: MORANDO 80HP
被加工鋼: インコネル 706
切削速度、Vc(m/分) 65
参考インサート: CNMG120412M2
送り速度、(mm/回転) 0.25
切り込み深さ、概算(mm) 0.3
冷却剤: エマルジョン
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明の工具寿命=11分(市販参考品(チャンピオンデータ)より20%良好)
装置: Bermhel TFM125M
被加工鋼: インコネル 718
切削速度、Vc(m/分)= 28
参考インサート: DCMT11T304-2M
送り速度、(mm/回転) 0.08
切り込み深さ、概算(mm) 0.5
冷却剤: エマルジョン
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果=工具寿命35%増加
例1のインサートを試験し、ステンレス鋼の旋削加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品(グレード、被覆、形状)のインサートと比較した。
装置: WEISSER 1485
被加工鋼: DIN 1.4718
切削速度、Vc(m/分) 130
参考インサート: RNMG120400-11
送り速度、(mm/回転) 0.3
切り込み深さ、概算(mm) 0.5
冷却剤: エマルジョン
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明の場合、480部品を機械加工した(バルブ)
市販参考品(チャンピオンデータ)の場合、150部品を機械加工した
装置: HERNAUL SOMUA
被加工鋼: X1NiCrMoCu22-24-6 (URANUS B66)
切削速度、Vc(m/分) 80
参考インサート: CNMG120412M5
送り速度、(mm/回転) 0.2
切り込み深さ、概算(mm) 4
冷却剤: エマルジョン
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明の場合、2部品を機械加工した
市販参考品(チャンピオンデータ)の場合、1部品を機械加工した
装置: SOMAB Unimab 500
被加工鋼: 316LTi (断続切削)
切削速度、Vc(m/分) 70
参考インサート: CNMG120412M2
送り速度、(mm/回転) 0.2
切り込み深さ、概算(mm) 0.25
冷却剤: エマルジョン
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果
本発明の工具寿命=14分(市販参考品(チャンピオンデータ)より3倍良好)
例1のインサートを試験し、鋳鉄の旋削加工−半仕上げおよび軽い荒加工について、市場で市販される参考品(グレード、被覆、形状)のインサートと比較した。
装置: Nakamura
被加工鋼: G25 (UNI 5007)
切削速度、Vc(m/分)= 300
参考インサート: CNMA160612
送り速度、(mm/回転) 0.5
切り込み深さ、概算(mm) 4
冷却剤: エマルジョン
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果=工具寿命20%増加
装置: Diedsheim
被加工鋼: FGS50 (EN-GJS 5007)
切削速度、Vc(m/分)= 150
参考インサート: CNMG160616-7B
送り速度、(mm/回転) 0.5
切り込み深さ、概算(mm) 3
冷却剤: エマルジョン
発明対市販参考品(チャンピオンデータ)の結果=工具寿命20%増加
本発明のフランク摩耗 =0.2mm
市販参考品のフランク摩耗 =0.45mm
Claims (13)
- 半仕上げまたは仕上げ金属切削操作用の超硬合金切削工具インサートであって、該インサートは種々の形状の基材および耐摩耗性被覆を含み、
・該基材は、WCに加えて、5.5〜8.5のCoおよびCrを、Cr/Co質量比が0.08〜0.12になるように含み、且つまたTiおよびTaを、Me/Co=(Ti原子%+Ta原子%)/Co原子%の比率が、0.014−(CW_Cr)×0.008以下であり且つ0.0005より高く、およびCW_Crが0.75〜0.95となるような量で、含み、
ここでCW_Crは、
CW_Cr=(Co磁性%+1.13×Cr質量%)/Co質量%と定義され、
ここで、Co磁性%とは磁性Coの質量パーセントであり、Co質量%とは超硬合金中のCoの質量パーセントであり、およびその保磁力は23〜29kA/mであり、
・該耐摩耗性被覆は、均質なAlxTi1−xN層を含み、x=0.6〜0.67であり、この層の厚さは、>1μmであるが、<3.8μmであり、組成物および厚みの両方が、カッティングエッジの中央部にあり且つノーズ半径の0.2mm下方にある、フランク(逃げ)面で測定される、
ことを特徴とする、超硬合金切削工具インサート。 - 該基材が、6〜8質量%のCoおよびCrを、Cr/Co質量比が0.09〜0.11になるように含み、且つまたTiおよびTaを、Me/Co=(Ti原子%+Ta原子%)/Co原子%の比率が0.0007より高く、およびCW_Crが0.78〜0.93となるような量で、含み、および、
該耐摩耗性被覆は、x=0.62であり、この層の厚さは、>1.8μmであるが、<3.0μmであることを特徴とする、請求項1に記載の超硬合金切削工具インサート。 - 基材、耐摩耗性被覆および種々の形状を有する、半仕上げまたは仕上げ金属切削操作用の超硬合金切削工具インサートを製造する方法であって、
以下の工程、
・タングステン炭化物、コバルト、TiC、TaC、(Ti、W)C、(Ta、W)Cまたは(Ti、Ta、W)Cとして添加されるTiおよびTa、およびCr3C2、Cr23C6、およびCr7C3の少なくとも一つのサブミクロン粉末を湿式ミル処理して、スラリーを得ること、
・該スラリーを乾燥して、粉末を得ること、
・該粉末をプレス処理してインサートにすること、および
・該インサートを真空中で焼結すること、によって、
・WCに加えて、5.5〜8.5質量%のCoおよびCrを、Cr/Co質量比が0.08〜0.12になるように含み、且つまたTiおよびTaを、Me/Co=(Ti原子%+Ta原子%)/Co原子%の比率が、0.014−(CW_Cr)×0.008以下であり且つ0.0005より高く、およびCW_Crが0.75〜0.95となるような量で、含む基材を提供すること、
ここでCW_Crは、CW_Cr=(Co磁性%+1.13×Cr質量%)/Co質量%と定義され、ここで、Co磁性%とは磁性Coの質量パーセントであり、Co質量%とは超硬合金中のCoの質量パーセントであり、およびその保磁力は23〜29kA/mであること、
・耐摩耗性被覆を、容器内の窒素分圧を維持しおよび活性蒸発源と速度を適当に選択しながらアーク蒸発技術により付着し、
該被覆がx=0.6〜0.67である均質なAlxTi1−xN層を含み、且つ該層の厚さが、>1μmであるが、<3.8μmであり、この組成物と厚みは、カッティングエッジの中央部にあり且つノーズ半径の0.2mm下方にある、フランク(逃げ)面で測定されること、
を特徴とする、超硬合金切削工具インサートを製造する方法。 - 該基材が、6〜8質量%のCoを含み、且つまたTiおよびTaを、Me/Co=(Ti原子%+Ta原子%)/Co原子%の比率が0.0007より高く、およびCW_Crが0.78〜0.93となるような量で、含み、および、
該耐摩耗性被覆は、x=0.62であり、この層の厚さは、>1.8μmであるが、<3.0μmであることを特徴とする、請求項3に記載の被覆された超硬合金インサートを製造する方法。 - 焼結温度である間または焼結の最終段階で、均衡ガス圧縮工程を行うことを特徴とする、請求項3に記載の被覆された超硬合金インサートを製造する方法。
- 該インサートを研削して、所望の形状にすることを特徴とする、請求項3に記載の被覆された超硬合金インサートを製造する方法。
- 30〜65のHRC硬度を有する被加工物のミル加工用途において、ダイスおよびモールド半仕上げおよび仕上げ操作用に、請求項1に記載のインサートを使用する方法。
- ・切削速度20〜180m/分、送り速度0.05〜0.3mm/回転、および切り込み深さ0.2〜0.6mmでの、旋削用途で、および
・切削速度15〜180m/分、歯送り0.05〜0.2mm/歯、および軸方向切り込み深さ0.25〜7mmでの、ミル加工用途で、
インコネル718、インコネル625、ワスパロイ、ユーディメット720のような、耐熱超合金(HRSA)を、機械加工するために、請求項1に記載のインサートを使用する方法。 - ・切削速度70〜200m/分、送り速度0.1〜0.4mm/回転、および切り込み深さ0.3〜2.5mmでの、旋削用途で、および
・切削速度60〜200m/分、歯送り0.05〜0.2mm/歯、および軸方向切り込み深さ0.5〜2.5mmでの、ミル加工用途で、
AISI/SAE304、San−Mac316L、SAF2205、SAF2507のような、ステンレス鋼を、機械加工するために、請求項1に記載のインサートを使用する方法。 - 切削速度70〜120m/分、送り0.1〜0.35mm/歯、および切り込み深さ1〜3mmで、工具鋼をミル加工するために、請求項1に記載のインサートを使用する方法。
- 切削速度40〜60m/分、送り0.03〜0.05mm/回転、および切り込み深さ0.2〜0.5mmで、硬化鋼を旋削加工するために、請求項1に記載のインサートを使用する方法。
- 切削速度50〜100m/分、送り0.1〜0.3mm/歯、および切り込み深さ0.5〜1.5mmで、硬質鋳鋼をミル加工するために、請求項1に記載のインサートを使用する方法。
- ・切削速度200〜400m/分、送り速度0.1〜0.5mm/回転、および切り込み深さ0.5〜4mmでの、旋削用途で、および
・切削速度150〜350m/分、歯送り0.05〜0.3mm/歯、および軸方向切り込み深さ0.05〜2.5mmでの、ミル加工用途で、
鋳鉄を、機械加工するために、請求項1に記載のインサートを使用する方法。
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