JPH0550314A - 軸物切削工具用素材 - Google Patents
軸物切削工具用素材Info
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- JPH0550314A JPH0550314A JP23720191A JP23720191A JPH0550314A JP H0550314 A JPH0550314 A JP H0550314A JP 23720191 A JP23720191 A JP 23720191A JP 23720191 A JP23720191 A JP 23720191A JP H0550314 A JPH0550314 A JP H0550314A
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- less
- cutting edge
- cutting tool
- replaced
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ドリル，エンドミル，リーマ等の軸物切削工
具に用いる素材であって、耐摩耗性，耐チッピング性，
耐折損性の向上が図られ、工具寿命を長くすると共に工
具の信頼性を上昇させる軸物切削工具用素材を提供す
る。 【構成】 長さがＬで，半径がｒの刃先部と、シャンク
部とを有する軸物切削工具用素材において、刃先から0.
1 Ｌ〜1.0 Ｌの刃先部における軸中心から0.1 〜0.4 ｒ
の範囲をＡ部、該Ａ部の外周部をＢ部としたとき、Ａ部
とシャンク部、及びＢ部の各組成を下記の範囲に定め
る。 ［Ａ部及びシャンク部］Ｃｏ（Ｎｉ）：７〜３０
％、Ｃｒ3 Ｃ2：Ｃｏの１２％以下、ＶＣ：Ｃｏの５％
以下、残部：平均粒径0.8 μｍ以下のＷＣ及び不可避不
純物、 ［Ｂ部］Ｃｏ（Ｎｉ）：５〜１５％、ＴｉＣ，
ＴａＣ及び（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃよりなる群から選択される
１種または２種以上：２０％以下、Ｃｒ3 Ｃ2 ：Ｃｏの
１２％以下、ＶＣ：Ｃｏの５％以下、残部：平均粒径３
μｍ以下のＷＣ及び不可避不純物
具に用いる素材であって、耐摩耗性，耐チッピング性，
耐折損性の向上が図られ、工具寿命を長くすると共に工
具の信頼性を上昇させる軸物切削工具用素材を提供す
る。 【構成】 長さがＬで，半径がｒの刃先部と、シャンク
部とを有する軸物切削工具用素材において、刃先から0.
1 Ｌ〜1.0 Ｌの刃先部における軸中心から0.1 〜0.4 ｒ
の範囲をＡ部、該Ａ部の外周部をＢ部としたとき、Ａ部
とシャンク部、及びＢ部の各組成を下記の範囲に定め
る。 ［Ａ部及びシャンク部］Ｃｏ（Ｎｉ）：７〜３０
％、Ｃｒ3 Ｃ2：Ｃｏの１２％以下、ＶＣ：Ｃｏの５％
以下、残部：平均粒径0.8 μｍ以下のＷＣ及び不可避不
純物、 ［Ｂ部］Ｃｏ（Ｎｉ）：５〜１５％、ＴｉＣ，
ＴａＣ及び（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃよりなる群から選択される
１種または２種以上：２０％以下、Ｃｒ3 Ｃ2 ：Ｃｏの
１２％以下、ＶＣ：Ｃｏの５％以下、残部：平均粒径３
μｍ以下のＷＣ及び不可避不純物
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はドリル，エンドミル，リ
ーマ等の軸物切削工具に用いる素材に関し、詳細には、
異種材料の複合化により耐摩耗性，耐チッピング性，耐
折損性の向上が図られた軸物切削工具用素材に関するも
のである。
ーマ等の軸物切削工具に用いる素材に関し、詳細には、
異種材料の複合化により耐摩耗性，耐チッピング性，耐
折損性の向上が図られた軸物切削工具用素材に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】ＷＣ系やＴｉＣ系の硬質合金は一般に粉
末冶金法で製造され、ドリル，エンドミル，リーマ等の
軸物切削工具やビット，ロール等の耐摩耗性工具、鉱山
用工具として広く利用されている。
末冶金法で製造され、ドリル，エンドミル，リーマ等の
軸物切削工具やビット，ロール等の耐摩耗性工具、鉱山
用工具として広く利用されている。
【０００３】上記硬質合金は鉄，岩石等の高硬度材を対
象にした切削工具，耐摩・衝撃工具として用いられるの
で著しく高い耐摩耗性が要求されており、ビッカース硬
度にして1000を超える高硬度材料となっている。
象にした切削工具，耐摩・衝撃工具として用いられるの
で著しく高い耐摩耗性が要求されており、ビッカース硬
度にして1000を超える高硬度材料となっている。
【０００４】但し一般に硬度が高くなるほど材料は脆く
なる性質を有するものであり、耐摩耗性切削工具として
一般に利用されている高速度鋼（以下ハイスという）に
比べ上記硬質材料は靭性に劣るという難点を有してい
た。一方粉末冶金法の難点であったポアーを完全消滅で
きるＨＩＰ法が開発され、また超微粒子超硬合金の発明
などにより、ハイスに近い靭性を持つ硬質材料が商品化
された。その結果、従来ハイス工具が主流であったドリ
ル，エンドミルなどの転削工具においても、ＷＣ系硬質
材料が普及し始め、硬さおよび耐熱性に優れることや、
高剛性である特性を活かし高速切削による加工能率の向
上や高精度化など高性能加工の最近のニーズに答えられ
るようになってきている。
なる性質を有するものであり、耐摩耗性切削工具として
一般に利用されている高速度鋼（以下ハイスという）に
比べ上記硬質材料は靭性に劣るという難点を有してい
た。一方粉末冶金法の難点であったポアーを完全消滅で
きるＨＩＰ法が開発され、また超微粒子超硬合金の発明
などにより、ハイスに近い靭性を持つ硬質材料が商品化
された。その結果、従来ハイス工具が主流であったドリ
ル，エンドミルなどの転削工具においても、ＷＣ系硬質
材料が普及し始め、硬さおよび耐熱性に優れることや、
高剛性である特性を活かし高速切削による加工能率の向
上や高精度化など高性能加工の最近のニーズに答えられ
るようになってきている。
【０００５】しかしながら上記硬質材料であっても使用
条件によっては突発的な折れ，欠け等が発生して工具寿
命がばらつくという問題が生じており、信頼性の向上が
残された課題となっている。
条件によっては突発的な折れ，欠け等が発生して工具寿
命がばらつくという問題が生じており、信頼性の向上が
残された課題となっている。
【０００６】以下軸物切削工具のうち代表的にドリルを
取り上げて説明する。硬質材料で製作されるドリルの欠
け、折れという問題は形状，材質の双方に左右されるこ
とが知られている。形状面ではチゼル部の形状を工夫す
ることによって欠けの問題を解消したドリルが開発され
ている。また材質面から欠け、折れの向上を図るには、
一般的に抗折力を高め靭性を向上することが有効な手段
である。
取り上げて説明する。硬質材料で製作されるドリルの欠
け、折れという問題は形状，材質の双方に左右されるこ
とが知られている。形状面ではチゼル部の形状を工夫す
ることによって欠けの問題を解消したドリルが開発され
ている。また材質面から欠け、折れの向上を図るには、
一般的に抗折力を高め靭性を向上することが有効な手段
である。
【０００７】しかしながら耐摩耗性と靭性は相反する性
質であり、靭性の優れた超微粒合金についても例外では
ない。そこで現在汎用されている超硬ドリルは材質の面
から工夫がなされ工具材料に比較的靭性の高いＰ30相当
の超硬材料を用いると共に、刃先にＴｉＮ等のコーティ
ングを施すことにより、切削寿命を実用可能なレベルま
で高めているが、コーティング部が剥離しやすいという
難点があり、やはり寿命のばらつきが問題となってい
る。
質であり、靭性の優れた超微粒合金についても例外では
ない。そこで現在汎用されている超硬ドリルは材質の面
から工夫がなされ工具材料に比較的靭性の高いＰ30相当
の超硬材料を用いると共に、刃先にＴｉＮ等のコーティ
ングを施すことにより、切削寿命を実用可能なレベルま
で高めているが、コーティング部が剥離しやすいという
難点があり、やはり寿命のばらつきが問題となってい
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に着
目してなされたものであって、耐折損性，耐チッピング
性が問題となる硬質材料において、異種材料の複合化に
より、耐摩耗性と耐チッピング性，耐折損性を同時に高
めて工具寿命が長く、信頼性に優れた軸物切削工具用素
材を提供しようとするものである。
目してなされたものであって、耐折損性，耐チッピング
性が問題となる硬質材料において、異種材料の複合化に
より、耐摩耗性と耐チッピング性，耐折損性を同時に高
めて工具寿命が長く、信頼性に優れた軸物切削工具用素
材を提供しようとするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成した本発
明の軸物切削工具用素材とは、長さがＬで，半径がｒの
刃先部と、シャンク部とを有する軸物切削工具用素材で
あって、刃先から0.1Ｌ〜1.0 Ｌの刃先部における軸中
心から0.1 〜0.4 ｒの範囲をＡ部、該Ａ部の外周部をＢ
部としたとき、Ａ部とシャンク部、及びＢ部の各組成を
下記の範囲に定めたものであることを要旨とするもので
ある。 ［Ａ部及びシャンク部］ Ｃｏ：７〜３０％（但しＣｏの５０％まではＮｉで置換
してもよい） Ｃｒ3 Ｃ2 ：Ｃｏの１２％以下（但し０％を含まない、
またＣｏの５０％以下がＮｉで置換されているときはＣ
ｏ＋Ｎｉ） ＶＣ：Ｃｏの５％以下（但し０％を含まない、またＣｏ
の５０％以下がＮｉで置換されているときはＣｏ＋Ｎ
ｉ） 残部：平均粒径0.8 μｍ以下のＷＣ及び不可避不純物 ［Ｂ部］ Ｃｏ：５〜１５％（但しＣｏの５０％まではＮｉで置換
してもよい） ＴｉＣ，ＴａＣ及び（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃよりなる群から選
択される１種または２種以上：２０％以下（但し０％を
含む） Ｃｒ3 Ｃ2 ：Ｃｏの１２％以下（但し０％を含む、また
Ｃｏの５０％以下がＮｉで置換されているときはＣｏ＋
Ｎｉ） ＶＣ：Ｃｏの５％以下（但し０％を含む、またＣｏの５
０％以下がＮｉで置換されているときはＣｏ＋Ｎｉ） 残部：平均粒径３μｍ以下のＷＣ及び不可避不純物 また上記Ａ部及びシャンク部の組成に、ＴａＣ，Ｍｏ2
Ｃ，ＺｒＣ及びＨｆＣよりなる群から選択される１種ま
たは２種以上を２％未満添加するか、或は／及び上記Ｂ
部の組成が更にＭｏ2 Ｃ，ＺｒＣ及びＨｆＣよりなる群
から選択される１種または２種以上含有させても良い。
明の軸物切削工具用素材とは、長さがＬで，半径がｒの
刃先部と、シャンク部とを有する軸物切削工具用素材で
あって、刃先から0.1Ｌ〜1.0 Ｌの刃先部における軸中
心から0.1 〜0.4 ｒの範囲をＡ部、該Ａ部の外周部をＢ
部としたとき、Ａ部とシャンク部、及びＢ部の各組成を
下記の範囲に定めたものであることを要旨とするもので
ある。 ［Ａ部及びシャンク部］ Ｃｏ：７〜３０％（但しＣｏの５０％まではＮｉで置換
してもよい） Ｃｒ3 Ｃ2 ：Ｃｏの１２％以下（但し０％を含まない、
またＣｏの５０％以下がＮｉで置換されているときはＣ
ｏ＋Ｎｉ） ＶＣ：Ｃｏの５％以下（但し０％を含まない、またＣｏ
の５０％以下がＮｉで置換されているときはＣｏ＋Ｎ
ｉ） 残部：平均粒径0.8 μｍ以下のＷＣ及び不可避不純物 ［Ｂ部］ Ｃｏ：５〜１５％（但しＣｏの５０％まではＮｉで置換
してもよい） ＴｉＣ，ＴａＣ及び（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃよりなる群から選
択される１種または２種以上：２０％以下（但し０％を
含む） Ｃｒ3 Ｃ2 ：Ｃｏの１２％以下（但し０％を含む、また
Ｃｏの５０％以下がＮｉで置換されているときはＣｏ＋
Ｎｉ） ＶＣ：Ｃｏの５％以下（但し０％を含む、またＣｏの５
０％以下がＮｉで置換されているときはＣｏ＋Ｎｉ） 残部：平均粒径３μｍ以下のＷＣ及び不可避不純物 また上記Ａ部及びシャンク部の組成に、ＴａＣ，Ｍｏ2
Ｃ，ＺｒＣ及びＨｆＣよりなる群から選択される１種ま
たは２種以上を２％未満添加するか、或は／及び上記Ｂ
部の組成が更にＭｏ2 Ｃ，ＺｒＣ及びＨｆＣよりなる群
から選択される１種または２種以上含有させても良い。
【００１０】
【作用】本発明の軸物切削工具用素材において軸心側の
Ａ部及びシャンク部の組成は、切削工具の耐折損性向上
を目的とするものであり、微粒Ｗ系炭化物を主体とした
組成を採用することによって靭性の向上を図ったもので
ある。
Ａ部及びシャンク部の組成は、切削工具の耐折損性向上
を目的とするものであり、微粒Ｗ系炭化物を主体とした
組成を採用することによって靭性の向上を図ったもので
ある。
【００１１】Ｃｏは結合相の役割を担うものであり、少
な過ぎると靭性が不十分となり耐折損性に効力を発揮で
きない。一方３０％を超えても靭性が低下するのでＣｏ
の含有量は５〜３０％とした。尚ＮｉはＣｏと同様の効
果を有するものであり、Ｃｏの５０％以下であればＣｏ
と置換してもよい（以降Ｃｏというときは５０％以下が
Ｎｉと置換されているものを含むものとする）。
な過ぎると靭性が不十分となり耐折損性に効力を発揮で
きない。一方３０％を超えても靭性が低下するのでＣｏ
の含有量は５〜３０％とした。尚ＮｉはＣｏと同様の効
果を有するものであり、Ｃｏの５０％以下であればＣｏ
と置換してもよい（以降Ｃｏというときは５０％以下が
Ｎｉと置換されているものを含むものとする）。
【００１２】Ｃｒ3 Ｃ2 は焼結時の粒成長抑制剤として
作用する化合物であり、少な過ぎると粒成長を抑制する
効果が発揮されず、焼結によりＷＣの平均粒径が３μm
を超え、若しくは異常成長粒子が形成されて靭性が低下
し、耐折損性に効果を発揮できない。一方Ｃｏに対して
１２％を超えると粒成長抑制効果は発揮できるものの、
添加量が多いことから焼結や冷却時の温度によっては靭
性を損う晶析物が生じ効力を発揮できない。
作用する化合物であり、少な過ぎると粒成長を抑制する
効果が発揮されず、焼結によりＷＣの平均粒径が３μm
を超え、若しくは異常成長粒子が形成されて靭性が低下
し、耐折損性に効果を発揮できない。一方Ｃｏに対して
１２％を超えると粒成長抑制効果は発揮できるものの、
添加量が多いことから焼結や冷却時の温度によっては靭
性を損う晶析物が生じ効力を発揮できない。
【００１３】ＶＣもＣｒ3 Ｃ2 と同様の効果を有するも
のであるが、その上限はＣｏに対して５％とすることが
必要である。ＷＣの平均粒径は0.8 μm を超えると、靭
性が劣化し耐折損性に威力を発揮できないので0.8 μm
を上限とした。
のであるが、その上限はＣｏに対して５％とすることが
必要である。ＷＣの平均粒径は0.8 μm を超えると、靭
性が劣化し耐折損性に威力を発揮できないので0.8 μm
を上限とした。
【００１４】尚上記以外にＷＣの粒成長抑制を目的とし
て、ＴａＣ，Ｍｏ2 Ｃ，ＺｒＣ及びＨｆＣよりなる群か
ら選択される１種または２種以上を含有させてもよい。
但し多過ぎると靭性が劣化するので２％を上限とするの
が望ましい。
て、ＴａＣ，Ｍｏ2 Ｃ，ＺｒＣ及びＨｆＣよりなる群か
ら選択される１種または２種以上を含有させてもよい。
但し多過ぎると靭性が劣化するので２％を上限とするの
が望ましい。
【００１５】本発明に係る切削工具外周側のＢ部の組成
は、切削工具寿命の向上を目的とするものであり、上記
軸心部のＷＣ平均粒径より粗めの粒子とＴｉ系及び／又
はＴａ系炭化物とを結合相Ｃｏに含有させるという組成
を採用することによって、耐熱性，耐摩耗性を高め、切
削工具の高寿命化を図ったものである。
は、切削工具寿命の向上を目的とするものであり、上記
軸心部のＷＣ平均粒径より粗めの粒子とＴｉ系及び／又
はＴａ系炭化物とを結合相Ｃｏに含有させるという組成
を採用することによって、耐熱性，耐摩耗性を高め、切
削工具の高寿命化を図ったものである。
【００１６】以下に各成分の限定理由について説明す
る。Ｃｏは結合相の役割を担うものであり、少な過ぎる
と刃先に欠けを生じるので５％以上添加するが、多過ぎ
ると耐摩耗性が劣化して所望の切削工具寿命を達成でき
ないので１５％を上限とした。
る。Ｃｏは結合相の役割を担うものであり、少な過ぎる
と刃先に欠けを生じるので５％以上添加するが、多過ぎ
ると耐摩耗性が劣化して所望の切削工具寿命を達成でき
ないので１５％を上限とした。
【００１７】ＴｉＣ，ＴａＣ及び（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃより
なる群から選択される１種または２種以上は耐熱性の向
上を目的として添加するが、0.1 ％未満では十分な効果
が発揮されず、２０％を超えると欠けが問題となり所望
の寿命を達成できないので0.1 〜１５％含有させた。
なる群から選択される１種または２種以上は耐熱性の向
上を目的として添加するが、0.1 ％未満では十分な効果
が発揮されず、２０％を超えると欠けが問題となり所望
の寿命を達成できないので0.1 〜１５％含有させた。
【００１８】Ｃｒ3 Ｃ2 は焼結時の粒成長抑制剤として
作用する化合物であり、少な過ぎると粒成長を抑制する
効果が発揮されず、焼結によりＷＣの平均粒径が３μm
を超え、若しくは異常成長粒子が形成されて靭性が低下
し、耐折損性に効果を発揮できない。一方Ｃｏに対して
１２％を超えると粒成長抑制効果は発揮できるものの、
添加量が多いことから焼結や冷却時の温度によっては靭
性を損う晶析物が生じ効力を発揮できない。ＶＣもＣｒ
3 Ｃ2 と同様の効果を有するものであるが、その上限は
Ｃｏに対して５％とすることが必要である。
作用する化合物であり、少な過ぎると粒成長を抑制する
効果が発揮されず、焼結によりＷＣの平均粒径が３μm
を超え、若しくは異常成長粒子が形成されて靭性が低下
し、耐折損性に効果を発揮できない。一方Ｃｏに対して
１２％を超えると粒成長抑制効果は発揮できるものの、
添加量が多いことから焼結や冷却時の温度によっては靭
性を損う晶析物が生じ効力を発揮できない。ＶＣもＣｒ
3 Ｃ2 と同様の効果を有するものであるが、その上限は
Ｃｏに対して５％とすることが必要である。
【００１９】尚焼結時における微粒炭窒化物の粒成長の
抑制を目的として、上記以外にＭｏ2 Ｃ，ＺｒＣ及びＨ
ｆＣよりなる群から選択される１種または２種以上を含
有させてもよいが、多過ぎると靭性に悪影響を及ぼすの
で２％を上限とすることが望ましい。
抑制を目的として、上記以外にＭｏ2 Ｃ，ＺｒＣ及びＨ
ｆＣよりなる群から選択される１種または２種以上を含
有させてもよいが、多過ぎると靭性に悪影響を及ぼすの
で２％を上限とすることが望ましい。
【００２０】さらに上記Ａ部とＢ部の一体性を高めるこ
とを目的として、Ａ部とＢ部の接合部はＡ部とＢ部の混
合組成にしてもよい。尚上記軸物切削工具用素材を切削
工具に加工する際の半径方向におけるＡ部とＢ部の割合
は、切削工具の種類や被削物の要求特性等によって適宜
選択すればよいが、例えばドリルの場合Ａ部が0.2 〜0.
3 ｒ，Ｂ部が0.8 〜0.7 ｒの範囲が推奨される。
とを目的として、Ａ部とＢ部の接合部はＡ部とＢ部の混
合組成にしてもよい。尚上記軸物切削工具用素材を切削
工具に加工する際の半径方向におけるＡ部とＢ部の割合
は、切削工具の種類や被削物の要求特性等によって適宜
選択すればよいが、例えばドリルの場合Ａ部が0.2 〜0.
3 ｒ，Ｂ部が0.8 〜0.7 ｒの範囲が推奨される。
【００２１】
【実施例】原料粉末としては0.5 〜５μm のＷＣ、1.3
μm のＴｉＣ，ＴａＣ，ＶＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 、1.0 μm の
Ｃｏを用い、下記処理を施した。まず、表１に示す最終
組成となる様に上記原料粉末を配合し、有機溶剤中アト
ライタで８時間混合した後乾燥造粒を行なった。
μm のＴｉＣ，ＴａＣ，ＶＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 、1.0 μm の
Ｃｏを用い、下記処理を施した。まず、表１に示す最終
組成となる様に上記原料粉末を配合し、有機溶剤中アト
ライタで８時間混合した後乾燥造粒を行なった。
【００２２】得られた混合粉末を用いて、まずホッパー
に蓄積されているＡ粉末を所定量成形金型に投入後、上
記Ａ粉末が軸心部となる様所定量のＢ粉末を投入して1.
0ton/cm2で圧粉成形を行った。この様にして得られた成
形体について脱ろう・半焼きを施した後、ドリル形状素
材にするための半焼加工を行なった。この半焼品を約１
Torrの真空雰囲気中1300〜1450℃で１時間焼結後、Ａｒ
雰囲気下1000気圧で1350℃、１時間のＨＩＰ処理を施し
焼結体を得た。該焼結体を機械加工し、刃先から0.5 Ｌ
までがＡ組成及びＢ組成から構成される様3.0 mmφと6.
0mm φのドリルを製作して、試験を行った。尚Ａ組成及
びＢ組成の両方により構成される刃先部の長さは3.0 mm
φドリルで12.5mm，6.0mm φドリルで20.0mmであった。
穴明け試験の切削条件は表２に示す通りであり、結果は
表２に併記する。
に蓄積されているＡ粉末を所定量成形金型に投入後、上
記Ａ粉末が軸心部となる様所定量のＢ粉末を投入して1.
0ton/cm2で圧粉成形を行った。この様にして得られた成
形体について脱ろう・半焼きを施した後、ドリル形状素
材にするための半焼加工を行なった。この半焼品を約１
Torrの真空雰囲気中1300〜1450℃で１時間焼結後、Ａｒ
雰囲気下1000気圧で1350℃、１時間のＨＩＰ処理を施し
焼結体を得た。該焼結体を機械加工し、刃先から0.5 Ｌ
までがＡ組成及びＢ組成から構成される様3.0 mmφと6.
0mm φのドリルを製作して、試験を行った。尚Ａ組成及
びＢ組成の両方により構成される刃先部の長さは3.0 mm
φドリルで12.5mm，6.0mm φドリルで20.0mmであった。
穴明け試験の切削条件は表２に示す通りであり、結果は
表２に併記する。
【００２３】また比較例として、本発明に係る条件の１
つ以上を満足していない合金を用いたこと以外は実施例
と同様にして得たドリルの結果を表２に示す。
つ以上を満足していない合金を用いたこと以外は実施例
と同様にして得たドリルの結果を表２に示す。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】No. １〜５は本発明の実施例であり、本発
明に係る成分組成を有しているので、ドリル寿命が長
い。No. ６〜１２は本発明に係る成分組成のいずれか１
つ以上を満足していない場合の比較例であり、ドリル寿
命が短い。No. ６，１１，１２はＡ部及びシャンク部の
Ｃｏが少な過ぎる場合の比較例であり、No. ７はＡ部及
びシャンク部のＣｒ3 Ｃ2 及びＶＣが多過ぎる場合の比
較例、No. ８はＷＣの平均粒径が大き過ぎる場合の比較
例である。No. ９はＢ部のＣｏが多過ぎる場合の比較例
であり、No.１０はＢ部の平均粒径が大き過ぎる場合の
比較例である。
明に係る成分組成を有しているので、ドリル寿命が長
い。No. ６〜１２は本発明に係る成分組成のいずれか１
つ以上を満足していない場合の比較例であり、ドリル寿
命が短い。No. ６，１１，１２はＡ部及びシャンク部の
Ｃｏが少な過ぎる場合の比較例であり、No. ７はＡ部及
びシャンク部のＣｒ3 Ｃ2 及びＶＣが多過ぎる場合の比
較例、No. ８はＷＣの平均粒径が大き過ぎる場合の比較
例である。No. ９はＢ部のＣｏが多過ぎる場合の比較例
であり、No.１０はＢ部の平均粒径が大き過ぎる場合の
比較例である。
【００２７】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているの
で、耐摩耗性と耐チッピング性、耐折損性を同時に高め
て工具寿命が長く、信頼性に優れた軸物切削工具用素材
が提供できることとなった。
で、耐摩耗性と耐チッピング性、耐折損性を同時に高め
て工具寿命が長く、信頼性に優れた軸物切削工具用素材
が提供できることとなった。
フロントページの続き (72)発明者 坂戸 瑞根 神戸市垂水区神陵台８−12−20 (72)発明者 阿部 康男 明石市平岡町土山538
Claims (2)
- 【請求項１】 長さがＬで，半径がｒの刃先部と、シャ
ンク部とを有する軸物切削工具用素材であって、刃先か
ら0.1 Ｌ〜1.0 Ｌの刃先部における軸中心から0.1 〜0.
4 ｒの範囲をＡ部、該Ａ部の外周部をＢ部としたとき、
Ａ部とシャンク部、及びＢ部の各組成を下記の範囲に定
めたものであることを特徴とする軸物切削工具用素材。 ［Ａ部及びシャンク部］ Ｃｏ：７〜３０％（重量％の意味、以下同じ、またＣｏ
の５０％まではＮｉで置換してもよい） Ｃｒ3 Ｃ2 ：Ｃｏの１２％以下（但し０％を含まない、
またＣｏの５０％以下がＮｉで置換されているときはＣ
ｏ＋Ｎｉ） ＶＣ：Ｃｏの５％以下（但し０％を含まない、またＣｏ
の５０％以下がＮｉで置換されているときはＣｏ＋Ｎ
ｉ） 残部：平均粒径0.8 μｍ以下のＷＣ及び不可避不純物 ［Ｂ部］ Ｃｏ：５〜１５％（但しＣｏの５０％まではＮｉで置換
してもよい） ＴｉＣ，ＴａＣ及び（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃよりなる群から選
択される１種または２種以上：２０％以下（但し０％を
含む） Ｃｒ3 Ｃ2 ：Ｃｏの１２％以下（但し０％を含む、また
Ｃｏの５０％以下がＮｉで置換されているときはＣｏ＋
Ｎｉ） ＶＣ：Ｃｏの５％以下（但し０％を含む、またＣｏの５
０％以下がＮｉで置換されているときはＣｏ＋Ｎｉ） 残部：平均粒径３μｍ以下のＷＣ及び不可避不純物 - 【請求項２】 請求項１記載の軸物切削工具用素材であ
って、Ａ部及びシャンク部の組成としてＴａＣ，Ｍｏ2
Ｃ，ＺｒＣ及びＨｆＣよりなる群から選択される１種ま
たは２種以上を２％未満添加するか、及び／或はＢ部の
組成としてＭｏ2 Ｃ，ＺｒＣ及びＨｆＣよりなる群から
選択される１種または２種以上を含有してなる軸物切削
工具用素材。
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| JP23720191A JP3331220B2 (ja) | 1991-08-23 | 1991-08-23 | 軸物切削工具用素材 |
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ID=17011878
Family Applications (1)
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| JP23720191A Expired - Lifetime JP3331220B2 (ja) | 1991-08-23 | 1991-08-23 | 軸物切削工具用素材 |
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