JP3441808B2 - 釘製造工具用超硬合金 - Google Patents
釘製造工具用超硬合金Info
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- JP3441808B2 JP3441808B2 JP23711094A JP23711094A JP3441808B2 JP 3441808 B2 JP3441808 B2 JP 3441808B2 JP 23711094 A JP23711094 A JP 23711094A JP 23711094 A JP23711094 A JP 23711094A JP 3441808 B2 JP3441808 B2 JP 3441808B2
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- cemented carbide
- porosity
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、釘製造機械と該機械内
に配置され釘原料の線材を切断、成形して釘を製造する
ための釘製造工具用超硬合金に関するものである。
に配置され釘原料の線材を切断、成形して釘を製造する
ための釘製造工具用超硬合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般的な釘製造機械の構成としては、図
１の概略図に示すように線材供給装置（ローラー）６で
もって釘原料の線材４を一対のダイス３、３の間まで搬
送し、このダイス３、３で線材４をチャックし、チャッ
クされた状態のまま最奥正面に位置するパンチ１で線材
４の頭を潰し、これをさらにカッター２，２の間まで搬
送して切断するというものである。
１の概略図に示すように線材供給装置（ローラー）６で
もって釘原料の線材４を一対のダイス３、３の間まで搬
送し、このダイス３、３で線材４をチャックし、チャッ
クされた状態のまま最奥正面に位置するパンチ１で線材
４の頭を潰し、これをさらにカッター２，２の間まで搬
送して切断するというものである。
【０００３】従来から、このような釘製造機械において
工具としてのダイスやカッターは硬質材料をホルダー本
体にロー付けしたものが用いられ、またその硬質材料と
してはＡＳＴＭのポロシティーチャートによるＡ１未満
のポロシティーを有する超硬合金が用いられてきた。
工具としてのダイスやカッターは硬質材料をホルダー本
体にロー付けしたものが用いられ、またその硬質材料と
してはＡＳＴＭのポロシティーチャートによるＡ１未満
のポロシティーを有する超硬合金が用いられてきた。
【０００４】
【従来技術の課題】しかしながら、上記従来技術には以
下のような問題点が存在していた。すなわち、従来の釘
製造機械において工具としてのダイスやカッターがロー
付けタイプのものであったので、工具の位置決め調整、
交換に多くの時間を必要とし、またコーティング処理し
ようとしても高温処理のためロー材が溶けてしまうので
コーティング処理によって摩耗特性を向上させることが
できず、さらに摩耗が大きくなると、ホルダーごと破棄
しなければならない等の不具合があった。
下のような問題点が存在していた。すなわち、従来の釘
製造機械において工具としてのダイスやカッターがロー
付けタイプのものであったので、工具の位置決め調整、
交換に多くの時間を必要とし、またコーティング処理し
ようとしても高温処理のためロー材が溶けてしまうので
コーティング処理によって摩耗特性を向上させることが
できず、さらに摩耗が大きくなると、ホルダーごと破棄
しなければならない等の不具合があった。
【０００５】また、工具の先端にロー付けされていた硬
質材料としての超硬合金はいずれも、ＡＳＴＭのポロシ
ティーチャートによるＡ１未満のポロシティーを有する
もので、ボイドが多いため靱性が不足し且つＭＯＲが低
いため欠損し易く工具寿命が非常に短いという不具合が
あった。
質材料としての超硬合金はいずれも、ＡＳＴＭのポロシ
ティーチャートによるＡ１未満のポロシティーを有する
もので、ボイドが多いため靱性が不足し且つＭＯＲが低
いため欠損し易く工具寿命が非常に短いという不具合が
あった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記従来技術を解決する
ため本発明は、主成分としてＷＣを６９〜９４wt％、金
属相成分としてＣｏを５〜３０wt％、粒成長抑制成分と
してＶＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ，ＴｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ
2 Ｃ，ＺｒＣ，ＨｆＣの中から１〜３種、０．１〜５wt
％を含むとともに、ＡＳＴＭのポロシティーチャートに
よるＡ１以上のポロシティーを有し、且つＷＣの平均粒
径が３〜５μm であり、機械的特性がＨｖ：７００〜１
７００ｋｇｆ／ｍｍ2 、４点曲げＭＯＲ：１５０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上である超硬合金を用いるものである。
ため本発明は、主成分としてＷＣを６９〜９４wt％、金
属相成分としてＣｏを５〜３０wt％、粒成長抑制成分と
してＶＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ，ＴｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ
2 Ｃ，ＺｒＣ，ＨｆＣの中から１〜３種、０．１〜５wt
％を含むとともに、ＡＳＴＭのポロシティーチャートに
よるＡ１以上のポロシティーを有し、且つＷＣの平均粒
径が３〜５μm であり、機械的特性がＨｖ：７００〜１
７００ｋｇｆ／ｍｍ2 、４点曲げＭＯＲ：１５０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上である超硬合金を用いるものである。
【０００７】
【実施例】以下、本発明の実施例を図を用いて説明す
る。図１は、釘製造機械を示す概略図であり、１はパン
チ、２はカッター、３はダイス、４は釘原料の線材、６
は線材供給装置（ローラー）であり、その基本的な作用
は、線材供給装置（ローラー）６でもって釘原料の線材
４を一対のダイス３、３の間まで搬送し、図２にも示す
ように、このダイス３、３で線材４をチャックし、チャ
ックされた状態のまま最奥正面に位置するパンチ１で線
材４の頭を潰し、これをさらにカッター２，２の間まで
搬送して切断するというものである。
る。図１は、釘製造機械を示す概略図であり、１はパン
チ、２はカッター、３はダイス、４は釘原料の線材、６
は線材供給装置（ローラー）であり、その基本的な作用
は、線材供給装置（ローラー）６でもって釘原料の線材
４を一対のダイス３、３の間まで搬送し、図２にも示す
ように、このダイス３、３で線材４をチャックし、チャ
ックされた状態のまま最奥正面に位置するパンチ１で線
材４の頭を潰し、これをさらにカッター２，２の間まで
搬送して切断するというものである。
【０００８】このような構造の上記釘製造機械内に含ま
れるカッター２は、図２および図３に示すようにバー状
の本体７の先端側に硬質材料よりなり固定用の長孔８お
よび切刃９を有する交換式のチップ１０をビス１１で取
りつける構造となっており、したがって、刃先位置の調
整が簡単でかつ精度が向上し、チップ１０の交換時間が
短いので稼動率が向上し、さらにチップ１０の刃先が摩
耗した後に刃先を研摩した後にチップに形成した固定用
の長孔８によってチップ１０の位置決めを再度行えばよ
く、またチップ１０が最終的に使用不能になっても本体
７を残してチップ１０のみ交換すれば良いので釘製造機
械のランニングコストが低く、またコーティングが可能
であるので摩耗特性や靱性が向上し、もって工具の長寿
命化が可能であるという利点がある。
れるカッター２は、図２および図３に示すようにバー状
の本体７の先端側に硬質材料よりなり固定用の長孔８お
よび切刃９を有する交換式のチップ１０をビス１１で取
りつける構造となっており、したがって、刃先位置の調
整が簡単でかつ精度が向上し、チップ１０の交換時間が
短いので稼動率が向上し、さらにチップ１０の刃先が摩
耗した後に刃先を研摩した後にチップに形成した固定用
の長孔８によってチップ１０の位置決めを再度行えばよ
く、またチップ１０が最終的に使用不能になっても本体
７を残してチップ１０のみ交換すれば良いので釘製造機
械のランニングコストが低く、またコーティングが可能
であるので摩耗特性や靱性が向上し、もって工具の長寿
命化が可能であるという利点がある。
【０００９】なお、前記パンチについても図４に示すよ
うにバー状の本体１２の先端側に硬質材料よりなる交換
式のチップ１３をビス１４で取りつける構造となってい
る。
うにバー状の本体１２の先端側に硬質材料よりなる交換
式のチップ１３をビス１４で取りつける構造となってい
る。
【００１０】次に、釘製造工具である前記交換式チップ
１０、１３に、主成分としてＷＣを６９〜９４wt％、金
属相成分としてＣｏを５〜３０wt％、粒成長抑制成分と
してＶＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ，ＴｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ
2 Ｃ，ＺｒＣ，ＨｆＣの中から１〜３種、０．１〜５wt
％を含むとともに、ＡＳＴＭのポロシティーチャートに
よるＡ１以上のポロシティーを有し、且つＷＣの平均粒
径が１〜１０μm （特に３〜５μm が好ましい）である
ことを特徴とし、さらに健全な相状態（η相が存在せ
ず、遊離炭素析出しない状態）を有し、また機械的特性
としてＨｖ：７００〜１７００ｋｇｆ／ｍｍ2 、４点曲
げＭＯＲ：１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の超硬合金を用い
た場合、この材料はボイドも少なく強度的に優れている
ためチップ１０、１３が欠損し難く、工具寿命が顕著に
長くなる。
１０、１３に、主成分としてＷＣを６９〜９４wt％、金
属相成分としてＣｏを５〜３０wt％、粒成長抑制成分と
してＶＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ，ＴｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ
2 Ｃ，ＺｒＣ，ＨｆＣの中から１〜３種、０．１〜５wt
％を含むとともに、ＡＳＴＭのポロシティーチャートに
よるＡ１以上のポロシティーを有し、且つＷＣの平均粒
径が１〜１０μm （特に３〜５μm が好ましい）である
ことを特徴とし、さらに健全な相状態（η相が存在せ
ず、遊離炭素析出しない状態）を有し、また機械的特性
としてＨｖ：７００〜１７００ｋｇｆ／ｍｍ2 、４点曲
げＭＯＲ：１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の超硬合金を用い
た場合、この材料はボイドも少なく強度的に優れている
ためチップ１０、１３が欠損し難く、工具寿命が顕著に
長くなる。
【００１１】このような超硬合金においてＷＣが６９wt
％未満であると耐摩耗性が劣り、他方９４wt％を越える
と耐摩耗性に加え靱性も劣る。また、Ｃｏが５wt％未満
であると靱性が劣り、他方３０wt％を越えると耐摩耗性
が劣る。また前記粒抑制成分が５wt％を越えると靱性が
劣化し、他方０．１wt％未満では粒径が大きくＭＯＲが
低くなる。
％未満であると耐摩耗性が劣り、他方９４wt％を越える
と耐摩耗性に加え靱性も劣る。また、Ｃｏが５wt％未満
であると靱性が劣り、他方３０wt％を越えると耐摩耗性
が劣る。また前記粒抑制成分が５wt％を越えると靱性が
劣化し、他方０．１wt％未満では粒径が大きくＭＯＲが
低くなる。
【００１２】さらに、相状態としてη相が生成すると靱
性が劣化し、フリーカーボンが析出すると耐摩耗性に加
え、靱性も劣化する。
性が劣化し、フリーカーボンが析出すると耐摩耗性に加
え、靱性も劣化する。
【００１３】また、機械的特性としてＨｖ：７００ｋｇ
ｆ未満では耐摩耗特性が劣り、他方１７００ｋｇｆを越
えると靱性が劣り、ＭＯＲが１５０ｋｇｆ未満では靱性
に劣る。
ｆ未満では耐摩耗特性が劣り、他方１７００ｋｇｆを越
えると靱性が劣り、ＭＯＲが１５０ｋｇｆ未満では靱性
に劣る。
【００１４】そして、前記ポロシティーチャートによる
Ａ１以下のポロシティーの場合、靱性が劣化するという
傾向がある。
Ａ１以下のポロシティーの場合、靱性が劣化するという
傾向がある。
【００１５】参考例
ＷＣ粉末を８７wt％（粒径８μm ）、Ｃｏ粉末を１２．
５wt％、ＶＣ粉末を０．５wt％の組成に配合した粉末を
振動ミルにて、２０時間、湿式混合し、さらに粉砕、乾
燥後、所定の形状に成形した。この成形体を０．１ｔｏ
ｒｒの真空中、１４５０℃で１時間保持して焼結させた
後、研摩加工して前記カッター２のチップ１０を作製し
た。
５wt％、ＶＣ粉末を０．５wt％の組成に配合した粉末を
振動ミルにて、２０時間、湿式混合し、さらに粉砕、乾
燥後、所定の形状に成形した。この成形体を０．１ｔｏ
ｒｒの真空中、１４５０℃で１時間保持して焼結させた
後、研摩加工して前記カッター２のチップ１０を作製し
た。
【００１６】得られたチップ１０の密度、ビッカース硬
度、破壊靱性値（Ｋ1C）、抗折強度、ボイド分布、相状
態等を測定または観察した。その結果； 密度 １４．２g/cm3 Ｈｖ １２００ｋｇｆ／ｍｍ2 Ｋ1C １８．０ＭＮ／ｍ3/2 ＭＯＲ ３００ｋｇｆ／ｍｍ2 ノーボイド η相存在せず、フリーカーボン析出せず；となってい
た。
度、破壊靱性値（Ｋ1C）、抗折強度、ボイド分布、相状
態等を測定または観察した。その結果； 密度 １４．２g/cm3 Ｈｖ １２００ｋｇｆ／ｍｍ2 Ｋ1C １８．０ＭＮ／ｍ3/2 ＭＯＲ ３００ｋｇｆ／ｍｍ2 ノーボイド η相存在せず、フリーカーボン析出せず；となってい
た。
【００１７】このチップ１０を図２のようなカッター２
に取付け、これを釘製造機械内に設置してφ２．１のＳ
ＷＲＭ２０軟鋼とφ１．８のＳＷＲＭ２０軟鋼の２種類
の線材４から釘を製造し、良好に加工できる加工時間、
すなわち加工寿命を測定した。その結果、φ２．１のも
ので約６００時間、φ１．８のもので約８００時間の寿
命があり、いずれも従来に比べ約２倍であった。
に取付け、これを釘製造機械内に設置してφ２．１のＳ
ＷＲＭ２０軟鋼とφ１．８のＳＷＲＭ２０軟鋼の２種類
の線材４から釘を製造し、良好に加工できる加工時間、
すなわち加工寿命を測定した。その結果、φ２．１のも
ので約６００時間、φ１．８のもので約８００時間の寿
命があり、いずれも従来に比べ約２倍であった。
【００１８】実施例
表１に示すような配合組成（単位はwt％）及びＷＣの粒
径により前記チップ１０を作製した。なお、表中＊印無
のものが本実施例品であり、＊印付のものが比較例品で
ある。
径により前記チップ１０を作製した。なお、表中＊印無
のものが本実施例品であり、＊印付のものが比較例品で
ある。
【００１９】
【表１】
【００２０】試料１〜８については実施例１の方法に準
じて作製し、試料９についてはＷＣ0.98（Ｃ量：６．０
１wt％）を一次原料に用い、試料１２については粒径
０．４μm のＷＣ粉末を一次原料に用いた。
じて作製し、試料９についてはＷＣ0.98（Ｃ量：６．０
１wt％）を一次原料に用い、試料１２については粒径
０．４μm のＷＣ粉末を一次原料に用いた。
【００２１】また試料１０はＣ粉末を０．１５wt％添加
し、試料１１は焼成温度を１２００℃と低くし、試料１
３については焼成温度を１６００℃と高くした。
し、試料１１は焼成温度を１２００℃と低くし、試料１
３については焼成温度を１６００℃と高くした。
【００２２】このように作製された、それぞれの試料に
よるチップについて実施例１と同様にビッカース硬度、
抗折強度、ボイドおよびポロシティー状態、加工寿命を
測定または観察した。その結果を表１に示す。
よるチップについて実施例１と同様にビッカース硬度、
抗折強度、ボイドおよびポロシティー状態、加工寿命を
測定または観察した。その結果を表１に示す。
【００２３】表１から明らかなように、主成分としてＷ
Ｃを６９〜９４wt％、金属相成分としてＣｏを５〜３０
wt％、粒成長抑制成分としてＶＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ，Ｔ
ｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ2 Ｃ，ＺｒＣ，ＨｆＣの中から
１〜３種、０．１〜５wt％を含むとともに、ＡＳＴＭの
ポロシティーチャートによるＡ１以上のポロシティーを
有し、且つＷＣの平均粒径が１〜１０μm （特に３〜５
μm が好ましい）であることを特徴とし、さらに機械的
特性としてＨｖ：７００〜１７００ｋｇｆ／ｍｍ2 、４
点曲げＭＯＲ：１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の超硬合金に
よるチップである本実施例品は加工寿命が著しく長いの
に対し、上記範囲外の比較例品はいずれも加工寿命が短
かった。
Ｃを６９〜９４wt％、金属相成分としてＣｏを５〜３０
wt％、粒成長抑制成分としてＶＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ，Ｔ
ｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ2 Ｃ，ＺｒＣ，ＨｆＣの中から
１〜３種、０．１〜５wt％を含むとともに、ＡＳＴＭの
ポロシティーチャートによるＡ１以上のポロシティーを
有し、且つＷＣの平均粒径が１〜１０μm （特に３〜５
μm が好ましい）であることを特徴とし、さらに機械的
特性としてＨｖ：７００〜１７００ｋｇｆ／ｍｍ2 、４
点曲げＭＯＲ：１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の超硬合金に
よるチップである本実施例品は加工寿命が著しく長いの
に対し、上記範囲外の比較例品はいずれも加工寿命が短
かった。
【００２４】
【発明の効果】叙上のように、本発明による、主成分と
してＷＣを６９〜９４wt％、金属相成分としてＣｏを５
〜３０wt％、粒成長抑制成分としてＶＣ，ＮｂＣ，Ｔａ
Ｃ，ＴｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ2 Ｃ，ＺｒＣ，ＨｆＣの
中から１〜３種、０．１〜５wt％を含むとともに、ＡＳ
ＴＭのポロシティーチャートによるＡ１以上のポロシテ
ィーを有し、且つＷＣの平均粒径が３〜５μm であり、
機械的特性がＨｖ：７００〜１７００ｋｇｆ／ｍｍ2 、
４点曲げＭＯＲ：１５０ｋｇｆ／ｍｍ2以上である超硬
合金を用いた場合、この材料はボイドも少なく強度的に
優れているため欠損し難く、工具寿命が顕著に長くな
る。
してＷＣを６９〜９４wt％、金属相成分としてＣｏを５
〜３０wt％、粒成長抑制成分としてＶＣ，ＮｂＣ，Ｔａ
Ｃ，ＴｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ2 Ｃ，ＺｒＣ，ＨｆＣの
中から１〜３種、０．１〜５wt％を含むとともに、ＡＳ
ＴＭのポロシティーチャートによるＡ１以上のポロシテ
ィーを有し、且つＷＣの平均粒径が３〜５μm であり、
機械的特性がＨｖ：７００〜１７００ｋｇｆ／ｍｍ2 、
４点曲げＭＯＲ：１５０ｋｇｆ／ｍｍ2以上である超硬
合金を用いた場合、この材料はボイドも少なく強度的に
優れているため欠損し難く、工具寿命が顕著に長くな
る。
【００２５】以上のように、本発明によれば格別な効果
を奏することができるものである。
を奏することができるものである。
【図１】 本発明実施例のおよび従来の釘製造機械の構
造を示す概略図である。
造を示す概略図である。
【図２】 本発明実施例の釘製造機械の要部を示す斜視
図である。
図である。
【図３】 本発明実施例の釘製造機械を構成するカッタ
ーの斜視図である。
ーの斜視図である。
【図４】 本発明実施例の釘製造機械を構成するダイス
の斜視図である。
の斜視図である。
１・・ パンチ、２・・ カッター、３・・ ダイス、４
・・ 線材、５・・ 製品取り出し口、６・・ 線材供給
装置（ローラー）、７・・ （カッター）本体、８・・
（カッター）長孔、９・・ （カッター）切刃、１０ ・
・（カッター）チップ、１１・・ （カッター）ビス、
１２・・ （ダイス）本体、１３・・ （ダイス）チッ
プ、１４・・ （ダイス）ビス
・・ 線材、５・・ 製品取り出し口、６・・ 線材供給
装置（ローラー）、７・・ （カッター）本体、８・・
（カッター）長孔、９・・ （カッター）切刃、１０ ・
・（カッター）チップ、１１・・ （カッター）ビス、
１２・・ （ダイス）本体、１３・・ （ダイス）チッ
プ、１４・・ （ダイス）ビス
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フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｃ２２Ｃ 29/08 Ｃ２２Ｃ 29/08
(56)参考文献 特開 平６−264158（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−278719（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−60535（ＪＰ，Ａ)
実開 昭63−25225（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭57−102440（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭57−102441（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B21J 1/00 - 13/14
B21J 17/00 - 19/04
B21K 1/00 - 31/00
B21G 3/00 - 3/32
B21F 11/00
B23D 23/00
B23D 35/00
C22C 29/08
Claims (3)
- 【請求項１】 主成分としてＷＣを６９〜９４wt％、金
属相成分としてＣｏを５〜３０wt％、粒成長抑制成分と
してＶＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ，ＴｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2，Ｍｏ2
Ｃ，ＺｒＣ，ＨｆＣの中から１〜３種、０．１〜５wt
％を含むとともに、ＡＳＴＭのポロシティーチャートに
よるＡ１以上のポロシティーを有し、且つＷＣの平均粒
径が３〜５μm であり、機械的特性がＨｖ：７００〜１
７００ｋｇｆ／ｍｍ2 、４点曲げＭＯＲ：１５０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上であることを特徴とする釘製造工具用超硬
合金。 - 【請求項２】前記粒成長抑制成分がＶＣとＣｒ3Ｃ2 、Ｖ
ＣとＭｏ2Ｃ、Ｃｒ3 Ｃ2とＴａＣ、ＮｂＣとＶＣ、また
はＺｒＣとＮｂＣとＴｉＣのいずれかの組み合わせであ
ることを特徴とする請求項１記載の釘製造工具用超硬合
金。 - 【請求項３】ポロシティーがないことを特徴とする請求
項１記載の釘製造工具用超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23711094A JP3441808B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 釘製造工具用超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23711094A JP3441808B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 釘製造工具用超硬合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0899146A JPH0899146A (ja) | 1996-04-16 |
| JP3441808B2 true JP3441808B2 (ja) | 2003-09-02 |
Family
ID=17010568
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23711094A Expired - Fee Related JP3441808B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 釘製造工具用超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3441808B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102494200B1 (ko) * | 2022-07-04 | 2023-03-06 | 주식회사 영흥 | 코일스프링 성형용 조립식 아버 |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101044082B1 (ko) * | 2009-03-19 | 2011-06-27 | (주)대동메탈 | 타카못 및 그 성형장치 |
| JP2013032559A (ja) * | 2011-08-01 | 2013-02-14 | Mts:Kk | 高強度超硬合金及び被覆超硬合金 |
| KR101340088B1 (ko) * | 2012-10-17 | 2013-12-13 | (주) 테크온 | 단조용 재료를 절단하는 커팅공구 및 이의 제조방법 |
| CN103341573A (zh) * | 2013-07-05 | 2013-10-09 | 太仓苏晟电气技术科技有限公司 | 一种自动化型材切断装置 |
| KR101510793B1 (ko) * | 2014-03-18 | 2015-04-09 | 김근우 | 제정기용 못날성형다이스 |
| CN104151183B (zh) * | 2014-07-29 | 2016-04-13 | 浙江工业大学 | 一种4-乙酰氨甲基环己基甲酸甲酯的制备方法 |
| CN105734384A (zh) * | 2016-03-28 | 2016-07-06 | 遵义中铂硬质合金有限责任公司 | 木工圆盘锯用硬质合金及其生产方法 |
| CN106702250B (zh) * | 2016-12-21 | 2019-01-08 | 遵义中铂硬质合金有限责任公司 | 一种高硬度高强度硬质合金锯片及其加工方法 |
| CN110106423A (zh) * | 2019-06-13 | 2019-08-09 | 河源市全诚硬质合金有限公司 | 一种碳化钨硬质合金的制备工艺 |
| CN114367604B (zh) * | 2022-01-12 | 2024-10-18 | 上饶市达淋新材料有限公司 | 一种用于ffc线束生产的切断模具 |
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1994
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Cited By (1)
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