JPH11320215A - 切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する切削工具 - Google Patents
切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する切削工具Info
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- JPH11320215A JPH11320215A JP13672598A JP13672598A JPH11320215A JP H11320215 A JPH11320215 A JP H11320215A JP 13672598 A JP13672598 A JP 13672598A JP 13672598 A JP13672598 A JP 13672598A JP H11320215 A JPH11320215 A JP H11320215A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する
切削工具を提供する。 【解決手段】 切削工具が、窒化ほう素基焼結材料で構
成された切刃片を、重量％で、Ｃｕ：２０〜４０％、Ｔ
ｉ：０．５〜１０％を含有し、残りがＡｕと不可避不純
物からなる組成を有するＡｕ合金ろう材を用いて、ＷＣ
基超硬合金で構成された工具本体の切刃片ろう付け部に
直接ろう付けしたものからなる。
切削工具を提供する。 【解決手段】 切削工具が、窒化ほう素基焼結材料で構
成された切刃片を、重量％で、Ｃｕ：２０〜４０％、Ｔ
ｉ：０．５〜１０％を含有し、残りがＡｕと不可避不純
物からなる組成を有するＡｕ合金ろう材を用いて、ＷＣ
基超硬合金で構成された工具本体の切刃片ろう付け部に
直接ろう付けしたものからなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、窒化ほう素（以
下、ＢＮで示す）を主成分として含有するＢＮ基焼結材
料で構成された切刃片が、炭化タングステン（以下、Ｗ
Ｃで示す）を主成分として含有するＷＣ基超硬合金で構
成された工具本体の切刃片ろう付け部に、高い接合強度
で直接ろう付けされ、したがって高速切削に用いても上
記切刃片に剥離の発生がなく、長期に亘ってすぐれた切
削性能を発揮する切削工具に関するものである。
下、ＢＮで示す）を主成分として含有するＢＮ基焼結材
料で構成された切刃片が、炭化タングステン（以下、Ｗ
Ｃで示す）を主成分として含有するＷＣ基超硬合金で構
成された工具本体の切刃片ろう付け部に、高い接合強度
で直接ろう付けされ、したがって高速切削に用いても上
記切刃片に剥離の発生がなく、長期に亘ってすぐれた切
削性能を発揮する切削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に切刃片としてＢＮ基焼結材
料を用いた切削工具としては、例えば特公平１−１６８
９４号公報の実施例に記載されるように、ＢＮ基焼結材
料で構成された切刃層とＷＣ基超硬合金で構成された下
地層からなる複合切刃片を通常の超高圧焼結装置を用い
て製造し、これを、ろう付け接合面となる前記下地層と
同じＷＣ基超硬合金で構成された工具本体の切刃片ろう
付け部に、ＷＣ基超硬合金用ろう材として知られてい
る、重量％（以下、％は重量％を示す）で、例えばＣ
ｕ：３０％、Ｚｎ：２８％、Ｎｉ：２％を含有し、残り
がＡｇと不可避不純物からなる代表組成を有するＡｇ合
金のろう材を用いてろう付けしてなる切削工具が広く知
られており、これがスローアウエイチップ（以下、単に
チップと云う）やドリル、さらにエンドミルやリーマな
どの切削工具として、鋳鉄や高合金鋼、さらに銅溶浸Ｆ
ｅ系焼結材料などの連続切削や断続切削、さらに穴加工
や通し孔加工、板材の端面加工などの切削加工に用いら
れることも良く知られるところである。
料を用いた切削工具としては、例えば特公平１−１６８
９４号公報の実施例に記載されるように、ＢＮ基焼結材
料で構成された切刃層とＷＣ基超硬合金で構成された下
地層からなる複合切刃片を通常の超高圧焼結装置を用い
て製造し、これを、ろう付け接合面となる前記下地層と
同じＷＣ基超硬合金で構成された工具本体の切刃片ろう
付け部に、ＷＣ基超硬合金用ろう材として知られてい
る、重量％（以下、％は重量％を示す）で、例えばＣ
ｕ：３０％、Ｚｎ：２８％、Ｎｉ：２％を含有し、残り
がＡｇと不可避不純物からなる代表組成を有するＡｇ合
金のろう材を用いてろう付けしてなる切削工具が広く知
られており、これがスローアウエイチップ（以下、単に
チップと云う）やドリル、さらにエンドミルやリーマな
どの切削工具として、鋳鉄や高合金鋼、さらに銅溶浸Ｆ
ｅ系焼結材料などの連続切削や断続切削、さらに穴加工
や通し孔加工、板材の端面加工などの切削加工に用いら
れることも良く知られるところである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
装置の高性能化はめざましく、かつ切削加工の省力化に
対する要求も強く、これに伴なって、切削加工は高速化
の傾向にあるが、上記の各種従来切削工具においては、
これを高速切削に用いると、工具本体と複合切刃片のろ
う付け部は、それぞれがＷＣ基超硬合金で構成されてい
るので接合上問題はないが、前記複合切刃片を構成する
ＢＮ基焼結材料の切刃層とＷＣ基超硬合金の下地層との
接合強度が不十分であるために、この部分から剥離が発
生し易く、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状であ
る。
装置の高性能化はめざましく、かつ切削加工の省力化に
対する要求も強く、これに伴なって、切削加工は高速化
の傾向にあるが、上記の各種従来切削工具においては、
これを高速切削に用いると、工具本体と複合切刃片のろ
う付け部は、それぞれがＷＣ基超硬合金で構成されてい
るので接合上問題はないが、前記複合切刃片を構成する
ＢＮ基焼結材料の切刃層とＷＣ基超硬合金の下地層との
接合強度が不十分であるために、この部分から剥離が発
生し易く、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状であ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、切刃片全体をＢＮ基焼結材料で
構成し、これをＷＣ基超硬合金の工具本体の切刃片ろう
付け部に強固な接合強度で直接ろう付けすることができ
るろう材を開発すべく研究を行なった結果、Ｃｕ：２０
〜４０％、Ｔｉ：０．５〜１０％、を含有し、残りがＡ
ｕと不可避不純物からなる組成を有するＡｕ合金ろう材
を用いて、ＷＣ基超硬合金の工具本体の切刃片ろう付け
部に、直接ＢＮ基焼結材料、望ましくは分散相が組織上
３５〜９５面積％の立方晶窒化ほう素（以下、ＣＢＮで
示す）で構成され、残りの結合相が炭化チタン（以下、
ＴｉＣで示す）、窒化チタン（以下、ＴｉＮで示す）、
炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）、ほう化チタン
（以下、ＴｉＢ2 で示す）、窒化アルミニウム（以下、
ＡｌＮで示す）、および酸化アルミニウム（以下、Ａｌ
2 Ｏ3 で示す）、さらにＣｏのうちの１種以上、あるい
はこれらの２種以上の固溶体で構成されたＣＢＮ基焼結
材料からなる切刃片をろう付けすると、前記工具本体と
前記切刃片の間にはすぐれた接合強度が確保されるよう
になり、したがってこの結果の切削工具は、これを高速
切削に用いても前記切刃片に剥離の発生なく、長期に亘
ってすぐれた切削性能を発揮するという研究結果を得た
のである。
上述のような観点から、切刃片全体をＢＮ基焼結材料で
構成し、これをＷＣ基超硬合金の工具本体の切刃片ろう
付け部に強固な接合強度で直接ろう付けすることができ
るろう材を開発すべく研究を行なった結果、Ｃｕ：２０
〜４０％、Ｔｉ：０．５〜１０％、を含有し、残りがＡ
ｕと不可避不純物からなる組成を有するＡｕ合金ろう材
を用いて、ＷＣ基超硬合金の工具本体の切刃片ろう付け
部に、直接ＢＮ基焼結材料、望ましくは分散相が組織上
３５〜９５面積％の立方晶窒化ほう素（以下、ＣＢＮで
示す）で構成され、残りの結合相が炭化チタン（以下、
ＴｉＣで示す）、窒化チタン（以下、ＴｉＮで示す）、
炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）、ほう化チタン
（以下、ＴｉＢ2 で示す）、窒化アルミニウム（以下、
ＡｌＮで示す）、および酸化アルミニウム（以下、Ａｌ
2 Ｏ3 で示す）、さらにＣｏのうちの１種以上、あるい
はこれらの２種以上の固溶体で構成されたＣＢＮ基焼結
材料からなる切刃片をろう付けすると、前記工具本体と
前記切刃片の間にはすぐれた接合強度が確保されるよう
になり、したがってこの結果の切削工具は、これを高速
切削に用いても前記切刃片に剥離の発生なく、長期に亘
ってすぐれた切削性能を発揮するという研究結果を得た
のである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、ＢＮ基焼結材料、望ましくはＣ
ＢＮ基焼結材料で構成された切刃片を、 Ｃｕ：２０〜４０％、 Ｔｉ：０．５〜１０％、 を含有し、残りがＡｕと不可避不純物からなる組成を有
するＡｕ合金ろう材を介して、ＷＣ基超硬合金で構成さ
れた工具本体の切刃片ろう付け部に、直接ろう付けして
なる、切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する切削
工具に特徴を有するものである。
なされたものであって、ＢＮ基焼結材料、望ましくはＣ
ＢＮ基焼結材料で構成された切刃片を、 Ｃｕ：２０〜４０％、 Ｔｉ：０．５〜１０％、 を含有し、残りがＡｕと不可避不純物からなる組成を有
するＡｕ合金ろう材を介して、ＷＣ基超硬合金で構成さ
れた工具本体の切刃片ろう付け部に、直接ろう付けして
なる、切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する切削
工具に特徴を有するものである。
【０００６】つぎに、この発明の切削工具において、こ
れを構成するＡｕ合金ろう材の成分組成を上記の通りに
限定した理由を説明する。 （ａ） Ｃｕ Ｃｕ成分には、ろう付け部の破断強度を著しく向上させ
るほか、ろう材の融点を下げ、もって流動性を増して、
ろう付け性を向上させる作用があるが、その含有量が２
０％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方そ
の含有量が４０％を越えると、ろう付け部の破断強度に
低下傾向が現れるようになることから、その含有量を２
０〜４０％、望ましくは２５〜３５％と定めた。
れを構成するＡｕ合金ろう材の成分組成を上記の通りに
限定した理由を説明する。 （ａ） Ｃｕ Ｃｕ成分には、ろう付け部の破断強度を著しく向上させ
るほか、ろう材の融点を下げ、もって流動性を増して、
ろう付け性を向上させる作用があるが、その含有量が２
０％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方そ
の含有量が４０％を越えると、ろう付け部の破断強度に
低下傾向が現れるようになることから、その含有量を２
０〜４０％、望ましくは２５〜３５％と定めた。
【０００７】（ｂ） Ｔｉ Ｔｉ成分には、ＷＣ基超硬合金の工具本体は勿論のこ
と、特にＢＮ基焼結材料で構成された切刃片に対するぬ
れ性を著しく向上させ、もって接合強度の一段の向上に
寄与する作用があるが、その含有量が０．５％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が１
０％を越えると、ろう付け部の強度が低下するようにな
ることから、その含有量を０．５〜１０％、望ましくは
１〜５％と定めた。
と、特にＢＮ基焼結材料で構成された切刃片に対するぬ
れ性を著しく向上させ、もって接合強度の一段の向上に
寄与する作用があるが、その含有量が０．５％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が１
０％を越えると、ろう付け部の強度が低下するようにな
ることから、その含有量を０．５〜１０％、望ましくは
１〜５％と定めた。
【０００８】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の切削工具を実
施例により具体的に説明する。まず、工具本体を製造す
る目的で、原料粉末として、いずれも０．５〜１０μｍ
の範囲内の所定の平均粒径を有する、ＷＣ粉末、ＴａＣ
粉末、（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ［重量比で、ＴｉＣ／ＷＣ＝５０
／５０］粉末、およびＣｏ粉末を用い、これら原料粉末
を表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで７２
時間湿式混合し、乾燥した後、１ｔｏｎ／ｃｍ2 の圧力
で所定形状の圧粉体にプレス成形し、これらの圧粉体
を、１×１０-3torrの真空中、１３５０〜１４５０℃の
範囲内の所定の温度に１時間保持の条件で焼結し、焼結
体に機械加工を施すことにより、いずれもＷＣ基超硬合
金製にして、ＣＩＳ規格ＴＮＧＡ３３２の形状（厚さ：
３．１８mm×一辺長さ：１６mmの正三角形）をもったチ
ップ本体Ａ−１〜Ａ−３、直径：１２ｍｍの２枚刃形状
のドリル本体Ａ−４〜Ａ−５、直径：１２ｍｍの２枚刃
形状のエンドミル本体Ａ−６〜Ａ−７、および直径：６
ｍｍの１枚刃形状のリーマ本体Ａ−８〜Ａ−１０をそれ
ぞれ製造した。
施例により具体的に説明する。まず、工具本体を製造す
る目的で、原料粉末として、いずれも０．５〜１０μｍ
の範囲内の所定の平均粒径を有する、ＷＣ粉末、ＴａＣ
粉末、（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ［重量比で、ＴｉＣ／ＷＣ＝５０
／５０］粉末、およびＣｏ粉末を用い、これら原料粉末
を表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで７２
時間湿式混合し、乾燥した後、１ｔｏｎ／ｃｍ2 の圧力
で所定形状の圧粉体にプレス成形し、これらの圧粉体
を、１×１０-3torrの真空中、１３５０〜１４５０℃の
範囲内の所定の温度に１時間保持の条件で焼結し、焼結
体に機械加工を施すことにより、いずれもＷＣ基超硬合
金製にして、ＣＩＳ規格ＴＮＧＡ３３２の形状（厚さ：
３．１８mm×一辺長さ：１６mmの正三角形）をもったチ
ップ本体Ａ−１〜Ａ−３、直径：１２ｍｍの２枚刃形状
のドリル本体Ａ−４〜Ａ−５、直径：１２ｍｍの２枚刃
形状のエンドミル本体Ａ−６〜Ａ−７、および直径：６
ｍｍの１枚刃形状のリーマ本体Ａ−８〜Ａ−１０をそれ
ぞれ製造した。
【０００９】また、切刃片を製造する目的で、原料粉末
として、いずれも０．５〜５μｍの範囲内の所定の平均
粒径を有する、純度：９９．９５％のＣＢＮ粉末、Ｔｉ
Ｃ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴｉＣＮ粉末、ＴｉＢ2 粉末、Ａ
ｌＮ粉末、Ａｌ2 Ｏ3 粉末、およびＣｏ粉末を用い、こ
れら原料粉末を表２に示される配合組成に配合し、ボー
ルミルで７２時間湿式混合し、乾燥した後、３ｔｏｎ／
ｃｍ2 の圧力で所定形状の圧粉体にプレス成形し、これ
ら圧粉体を通常のベルト型超高圧焼結装置に装入し、４
〜６ＧＰａの範囲内の所定の圧力で、１２００〜１４０
０℃の範囲内の所定の温度に、３０分間保持の条件で焼
結して直径：２０mm×厚さ：１．５mmの寸法をもったＣ
ＢＮ基焼結材料からなる焼結体を形成し、これにワイヤ
ー放電加工機を用いて機械加工を施すことにより、一辺
長さが５ｍｍの正三角形形状のチップ用切刃片Ｂ−１〜
Ｂ−３、半径：３．５ｍｍ×中心角：１２０度の扇形形
状のドリル用切刃片Ｂ−４〜Ｂ−５、縦：６ｍｍ×横：
１．５ｍｍの長方形形状のエンドミル用切刃片Ｂ−６〜
Ｂ−７、および半径：３ｍｍ×中心角：９０度の扇形形
状のリーマ用切刃片Ｂ−８〜Ｂ−１０をそれぞれ製造し
た。
として、いずれも０．５〜５μｍの範囲内の所定の平均
粒径を有する、純度：９９．９５％のＣＢＮ粉末、Ｔｉ
Ｃ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴｉＣＮ粉末、ＴｉＢ2 粉末、Ａ
ｌＮ粉末、Ａｌ2 Ｏ3 粉末、およびＣｏ粉末を用い、こ
れら原料粉末を表２に示される配合組成に配合し、ボー
ルミルで７２時間湿式混合し、乾燥した後、３ｔｏｎ／
ｃｍ2 の圧力で所定形状の圧粉体にプレス成形し、これ
ら圧粉体を通常のベルト型超高圧焼結装置に装入し、４
〜６ＧＰａの範囲内の所定の圧力で、１２００〜１４０
０℃の範囲内の所定の温度に、３０分間保持の条件で焼
結して直径：２０mm×厚さ：１．５mmの寸法をもったＣ
ＢＮ基焼結材料からなる焼結体を形成し、これにワイヤ
ー放電加工機を用いて機械加工を施すことにより、一辺
長さが５ｍｍの正三角形形状のチップ用切刃片Ｂ−１〜
Ｂ−３、半径：３．５ｍｍ×中心角：１２０度の扇形形
状のドリル用切刃片Ｂ−４〜Ｂ−５、縦：６ｍｍ×横：
１．５ｍｍの長方形形状のエンドミル用切刃片Ｂ−６〜
Ｂ−７、および半径：３ｍｍ×中心角：９０度の扇形形
状のリーマ用切刃片Ｂ−８〜Ｂ−１０をそれぞれ製造し
た。
【００１０】さらに、真空溶解炉を用い、アルミナるつ
ぼにて、表３に示される成分組成をもったＡｕ合金溶湯
を調製し、いすれも通常の条件で、インゴットに鋳造
し、熱間圧延と冷間圧延を施して厚さ：０．３５mmの本
発明に係るＡｕ合金ろう材（以下、本発明ろう材と云
う）Ｃ−１〜Ｃ−１２をそれぞれ製造した。
ぼにて、表３に示される成分組成をもったＡｕ合金溶湯
を調製し、いすれも通常の条件で、インゴットに鋳造
し、熱間圧延と冷間圧延を施して厚さ：０．３５mmの本
発明に係るＡｕ合金ろう材（以下、本発明ろう材と云
う）Ｃ−１〜Ｃ−１２をそれぞれ製造した。
【００１１】ついで、上記の各種切刃片Ｂ−１〜Ｂ−１
０を、表４に示される組合せで、上記の各種工具本体Ａ
−１〜Ａ−１０のそれぞれの切刃片ろう付け部に、表４
に示される組合せで本発明ろう材Ｃ−１〜Ｃ−１２のそ
れぞれを挟んだ状態でセットし、１×１０-3torrの真空
中、９５０℃に５分間保持の条件でろう付け接合するこ
とにより本発明チップ１〜６、本発明ドリル１〜４、本
発明エンドミル１〜４、および本発明リーマ１〜６から
なる本発明切削工具をそれぞれ製造した。
０を、表４に示される組合せで、上記の各種工具本体Ａ
−１〜Ａ−１０のそれぞれの切刃片ろう付け部に、表４
に示される組合せで本発明ろう材Ｃ−１〜Ｃ−１２のそ
れぞれを挟んだ状態でセットし、１×１０-3torrの真空
中、９５０℃に５分間保持の条件でろう付け接合するこ
とにより本発明チップ１〜６、本発明ドリル１〜４、本
発明エンドミル１〜４、および本発明リーマ１〜６から
なる本発明切削工具をそれぞれ製造した。
【００１２】また、比較の目的で、それぞれ工具本体Ａ
−１〜Ａ−１０と同じ配合組成の圧粉体を、同じくこれ
の焼結条件と同じ条件で焼結して直径：２０ｍｍ×厚
さ：１．５ｍｍの下地層形成用焼結片を形成し、これら
焼結片のそれぞれに表５に示される組合せで切刃片Ｂ−
１〜Ｂ−１０のそれぞれと同じ配合組成をもった圧粉体
を重ね合わせた状態で、前記切刃片の焼結条件と同じ条
件で焼結して切刃層の厚さ：０．７ｍｍ×下地層の厚
さ：１．５ｍｍ×直径：２０ｍｍの寸法をもった複合切
刃片を形成し、さらに成分組成を、Ｃｕ：２９．７％、
Ｚｎ：２８．１％、Ｎｉ：２．０％、Ａｇおよび不可避
不純物：残り、とする以外は本発明ろう材Ｃ−１〜Ｃ−
２０の製造条件と同じ条件で従来ろう材を形成し、つい
でこれら複合切刃片のそれぞれを同じく表５に示される
組合せで工具本体Ａ−１〜Ａ−１０のそれぞれの切刃片
ろう付け部に前記従来ろう材を挟んだ状態でセットし、
上記のろう付け条件と同じ条件でろう付け接合すること
により従来チップ１〜３、従来ドリル１、２、従来エン
ドミル１、２、および従来リーマ１〜３からなる従来切
削工具をそれぞれ製造した。
−１〜Ａ−１０と同じ配合組成の圧粉体を、同じくこれ
の焼結条件と同じ条件で焼結して直径：２０ｍｍ×厚
さ：１．５ｍｍの下地層形成用焼結片を形成し、これら
焼結片のそれぞれに表５に示される組合せで切刃片Ｂ−
１〜Ｂ−１０のそれぞれと同じ配合組成をもった圧粉体
を重ね合わせた状態で、前記切刃片の焼結条件と同じ条
件で焼結して切刃層の厚さ：０．７ｍｍ×下地層の厚
さ：１．５ｍｍ×直径：２０ｍｍの寸法をもった複合切
刃片を形成し、さらに成分組成を、Ｃｕ：２９．７％、
Ｚｎ：２８．１％、Ｎｉ：２．０％、Ａｇおよび不可避
不純物：残り、とする以外は本発明ろう材Ｃ−１〜Ｃ−
２０の製造条件と同じ条件で従来ろう材を形成し、つい
でこれら複合切刃片のそれぞれを同じく表５に示される
組合せで工具本体Ａ−１〜Ａ−１０のそれぞれの切刃片
ろう付け部に前記従来ろう材を挟んだ状態でセットし、
上記のろう付け条件と同じ条件でろう付け接合すること
により従来チップ１〜３、従来ドリル１、２、従来エン
ドミル１、２、および従来リーマ１〜３からなる従来切
削工具をそれぞれ製造した。
【００１３】つぎに、この結果得られた本発明切削工具
および従来切削工具のうち、本発明チップ１〜６および
従来チップ１〜３については、 被削材：ＳＣＭ４１５の浸炭焼き入れ材（硬さＨR Ｃ：
６０）の丸棒、 切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．１ｍｍ／ｒｅｖ．、 切り込み：０．１ｍｍ、 切削時間：２０分、 の条件で浸炭焼き入れ鋼の乾式連続高速切削試験を行な
い、本発明ドリル１〜４および従来ドリル１、２につい
ては、 被削材：ＦＣＤ６００（ブリネル硬さ：２００）の板
厚：３０ｍｍの板材、 切削速度：１８０ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切り込み：下穴径１０ｍｍの通し孔（穴径：１２ｍ
ｍ）、 加工数：２００穴、 の条件で球状黒鉛鋳鉄の乾式高速穴加工切削試験を行な
い、また本発明エンドミル１〜４および従来エンドミル
１、２については、 被削材：ＳＫＤ１１（硬さＨR Ｃ：４５）の板厚：５ｍ
ｍの板材、 切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．０５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切り込み：板材の端面加工、 切削時間：２５分、 の条件でダイス鋼の乾式高速端面加工切削試験を行な
い、さらに本発明リーマ１〜６および従来リーマ１〜３
については、 被削材：銅溶浸純鉄焼結材料（硬さＨR Ｂ：８０）の板
厚：５０ｍｍの板材、 切削速度：５０ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．１６ｍｍ／ｒｅｖ．、 切り込み：下穴径５ｍｍの通し孔（加工径：６ｍｍ）、 加工数：１０００穴、 の条件で銅溶浸純鉄焼結材料の乾式高速穴加工切削試験
を行ない、いずれの切削試験でも切刃片（切刃層）にお
ける最大摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表４、
５に示した。
および従来切削工具のうち、本発明チップ１〜６および
従来チップ１〜３については、 被削材：ＳＣＭ４１５の浸炭焼き入れ材（硬さＨR Ｃ：
６０）の丸棒、 切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．１ｍｍ／ｒｅｖ．、 切り込み：０．１ｍｍ、 切削時間：２０分、 の条件で浸炭焼き入れ鋼の乾式連続高速切削試験を行な
い、本発明ドリル１〜４および従来ドリル１、２につい
ては、 被削材：ＦＣＤ６００（ブリネル硬さ：２００）の板
厚：３０ｍｍの板材、 切削速度：１８０ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切り込み：下穴径１０ｍｍの通し孔（穴径：１２ｍ
ｍ）、 加工数：２００穴、 の条件で球状黒鉛鋳鉄の乾式高速穴加工切削試験を行な
い、また本発明エンドミル１〜４および従来エンドミル
１、２については、 被削材：ＳＫＤ１１（硬さＨR Ｃ：４５）の板厚：５ｍ
ｍの板材、 切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．０５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切り込み：板材の端面加工、 切削時間：２５分、 の条件でダイス鋼の乾式高速端面加工切削試験を行な
い、さらに本発明リーマ１〜６および従来リーマ１〜３
については、 被削材：銅溶浸純鉄焼結材料（硬さＨR Ｂ：８０）の板
厚：５０ｍｍの板材、 切削速度：５０ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．１６ｍｍ／ｒｅｖ．、 切り込み：下穴径５ｍｍの通し孔（加工径：６ｍｍ）、 加工数：１０００穴、 の条件で銅溶浸純鉄焼結材料の乾式高速穴加工切削試験
を行ない、いずれの切削試験でも切刃片（切刃層）にお
ける最大摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表４、
５に示した。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】
【表３】
【００１７】
【表４】
【００１８】
【表５】
【００１９】
【発明の効果】表４、５に示される結果から、本発明切
削工具（本発明チップ１〜６、本発明ドリル１〜４、本
発明エンドミル１〜４、および本発明リーマ１〜６）
は、いずれも切刃片が工具本体に強固な接合強度でろう
付けされているので、各種被削材の高速切削でも切刃片
に剥離の発生なく、正常摩耗を示し、すぐれた耐摩耗性
を発揮するのに対して、従来切削工具（従来チップ１〜
３、従来ドリル１、２、従来エンドミル１、２、および
従来リーマ１〜３）は、いずれも複合切刃片の切刃層と
下地層の接合面で剥離が発生し、比較的短時間で使用寿
命に至ることが明らかである。上述のように、この発明
の切削工具は、切刃片が直接工具本体に強固にろう付け
されているので、通常の条件での切削加工は勿論のこ
と、高速切削加工においても切刃片に剥離の発生なく、
すぐれた切削性能を長期に亘って発揮するのである。
削工具（本発明チップ１〜６、本発明ドリル１〜４、本
発明エンドミル１〜４、および本発明リーマ１〜６）
は、いずれも切刃片が工具本体に強固な接合強度でろう
付けされているので、各種被削材の高速切削でも切刃片
に剥離の発生なく、正常摩耗を示し、すぐれた耐摩耗性
を発揮するのに対して、従来切削工具（従来チップ１〜
３、従来ドリル１、２、従来エンドミル１、２、および
従来リーマ１〜３）は、いずれも複合切刃片の切刃層と
下地層の接合面で剥離が発生し、比較的短時間で使用寿
命に至ることが明らかである。上述のように、この発明
の切削工具は、切刃片が直接工具本体に強固にろう付け
されているので、通常の条件での切削加工は勿論のこ
と、高速切削加工においても切刃片に剥離の発生なく、
すぐれた切削性能を長期に亘って発揮するのである。
Claims (1)
- 【請求項１】 窒化ほう素を主成分として含有する窒化
ほう素基焼結材料で構成された切刃片を、重量％で、 Ｃｕ：２０〜４０％、 Ｔｉ：０．５〜１０％、 を含有し、残りがＡｕと不可避不純物からなる組成を有
するＡｕ合金ろう材を介して、炭化タングステンを主成
分として含有する炭化タングステン基超硬合金で構成さ
れた工具本体の切刃片ろう付け部に、直接ろう付けして
なる切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する切削工
具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13672598A JPH11320215A (ja) | 1998-05-19 | 1998-05-19 | 切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13672598A JPH11320215A (ja) | 1998-05-19 | 1998-05-19 | 切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11320215A true JPH11320215A (ja) | 1999-11-24 |
Family
ID=15182048
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13672598A Pending JPH11320215A (ja) | 1998-05-19 | 1998-05-19 | 切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11320215A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005000519A3 (en) * | 2003-06-17 | 2005-03-31 | Kennametal Inc | Uncoated cutting tool using brazed-in superhard blank |
| US7592077B2 (en) | 2003-06-17 | 2009-09-22 | Kennametal Inc. | Coated cutting tool with brazed-in superhard blank |
-
1998
- 1998-05-19 JP JP13672598A patent/JPH11320215A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005000519A3 (en) * | 2003-06-17 | 2005-03-31 | Kennametal Inc | Uncoated cutting tool using brazed-in superhard blank |
| US7381016B2 (en) | 2003-06-17 | 2008-06-03 | Kennametal Inc. | Uncoated cutting tool using brazed-in superhard blank |
| US7429152B2 (en) | 2003-06-17 | 2008-09-30 | Kennametal Inc. | Uncoated cutting tool using brazed-in superhard blank |
| US7574948B2 (en) | 2003-06-17 | 2009-08-18 | Kennametal Inc. | Uncoated cutting tool using brazed-in superhard blank |
| US7592077B2 (en) | 2003-06-17 | 2009-09-22 | Kennametal Inc. | Coated cutting tool with brazed-in superhard blank |
| US7946792B2 (en) | 2003-06-17 | 2011-05-24 | Kennametal, Inc. | Uncoated cutting tool using brazed-in superhard blank |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030422 |