JPH06335808A - 炭化タングステン基超硬合金及び切削工具 - Google Patents
炭化タングステン基超硬合金及び切削工具Info
- Publication number
- JPH06335808A JPH06335808A JP7819294A JP7819294A JPH06335808A JP H06335808 A JPH06335808 A JP H06335808A JP 7819294 A JP7819294 A JP 7819294A JP 7819294 A JP7819294 A JP 7819294A JP H06335808 A JPH06335808 A JP H06335808A
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- JP
- Japan
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- tungsten carbide
- cutting tool
- hardness
- strength
- cutting
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】炭化タングステンを主成分とする硬質相、鉄族
金属のうち１種又は２種以上からなる結合相及び不可避
不純物からなる基体の表面に、周期律表の４ａ，５ａ，
６ａ族金属及びＡｌの群から選んだ１種又は２種以上の
金属元素の炭化物、窒化物、酸化物、硼化物及びこれら
の化合物の１種の単層又は２種以上の複数層で構成され
た皮膜を設けてなる切削工具において、上記硬質相が、
粒径０．５〜１．５μｍの粒子が硬質相全体のうち９０
体積％以上占める粒度分布を有することを特徴とする表
面被覆超硬合金製切削工具。 【効果】切削工具として高送り及び高切込みなどの重切
削に用いた場合に優れた耐摩耗性を示し又苛酷なフライ
ス切削に用いた場合にも優れた耐欠損性を示す。
金属のうち１種又は２種以上からなる結合相及び不可避
不純物からなる基体の表面に、周期律表の４ａ，５ａ，
６ａ族金属及びＡｌの群から選んだ１種又は２種以上の
金属元素の炭化物、窒化物、酸化物、硼化物及びこれら
の化合物の１種の単層又は２種以上の複数層で構成され
た皮膜を設けてなる切削工具において、上記硬質相が、
粒径０．５〜１．５μｍの粒子が硬質相全体のうち９０
体積％以上占める粒度分布を有することを特徴とする表
面被覆超硬合金製切削工具。 【効果】切削工具として高送り及び高切込みなどの重切
削に用いた場合に優れた耐摩耗性を示し又苛酷なフライ
ス切削に用いた場合にも優れた耐欠損性を示す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高硬度及び高強度の炭
化タングステン基超硬合金とそれを基体とする切削工具
に関する。この合金により作製された切削工具やドリル
は、耐摩耗性及び耐欠損性に優れ、連続切削及び断続切
削に好適に利用され得る。特に上記基体に更に所定の表
面被覆を形成した切削工具は、高速切削や、高送り、高
切込みなどの重切削に優れた切削性能が要求される分野
で好適に利用され得る。
化タングステン基超硬合金とそれを基体とする切削工具
に関する。この合金により作製された切削工具やドリル
は、耐摩耗性及び耐欠損性に優れ、連続切削及び断続切
削に好適に利用され得る。特に上記基体に更に所定の表
面被覆を形成した切削工具は、高速切削や、高送り、高
切込みなどの重切削に優れた切削性能が要求される分野
で好適に利用され得る。
【０００２】
【従来の技術】従来から、超硬合金はサーメットとなら
び切削工具用材料として使用されており、その構成は炭
化タングステンを主とした硬質相と、コバルトやニッケ
ル等からなる結合相とからなる。
び切削工具用材料として使用されており、その構成は炭
化タングステンを主とした硬質相と、コバルトやニッケ
ル等からなる結合相とからなる。
【０００３】ところが最近に至り、その切削工具の使用
条件が厳しくなるとともに、精密加工用工具が望まれて
おり、かかる工具用材料として微細な結晶粒子からなる
超硬合金の開発が進められている。例えば、ＷＣ−Ｃｏ
系合金に対してＷＣ結晶粒子の粒成長を抑制するために
ＶＣやＣｒ3Ｃ2等の炭化物を添加することが特公昭６２
−５６２２４号にて提案されている。又、超硬合金の特
性からの見地から、合金中に炭素量が少ないために生じ
る金属間化合物（η相）の生成及び遊離炭素の生成を抑
制することが重要であることも知られている。
条件が厳しくなるとともに、精密加工用工具が望まれて
おり、かかる工具用材料として微細な結晶粒子からなる
超硬合金の開発が進められている。例えば、ＷＣ−Ｃｏ
系合金に対してＷＣ結晶粒子の粒成長を抑制するために
ＶＣやＣｒ3Ｃ2等の炭化物を添加することが特公昭６２
−５６２２４号にて提案されている。又、超硬合金の特
性からの見地から、合金中に炭素量が少ないために生じ
る金属間化合物（η相）の生成及び遊離炭素の生成を抑
制することが重要であることも知られている。
【０００４】更に、超硬合金を基体として、その表面に
セラミックスをコーティングした表面被覆超硬合金も、
基材である超硬合金の強靭さとセラミック被覆の耐摩耗
性とを兼ね備えており、注目されている（例えば特開昭
５５−８３５０７号公報、特開平４−２７５８０４号公
報）。
セラミックスをコーティングした表面被覆超硬合金も、
基材である超硬合金の強靭さとセラミック被覆の耐摩耗
性とを兼ね備えており、注目されている（例えば特開昭
５５−８３５０７号公報、特開平４−２７５８０４号公
報）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年さ
らなる切削加工の高能率化及び省力化の要望があり、一
層厳しい条件での重切削にと、対応をせまられる傾向に
あるため、上述した手法では充分な性能を維持すること
が困難となりつつあり、さらに優れた耐摩耗性と耐欠損
性を兼ね備えた炭化タングステン基超硬合金の開発が望
まれている。
らなる切削加工の高能率化及び省力化の要望があり、一
層厳しい条件での重切削にと、対応をせまられる傾向に
あるため、上述した手法では充分な性能を維持すること
が困難となりつつあり、さらに優れた耐摩耗性と耐欠損
性を兼ね備えた炭化タングステン基超硬合金の開発が望
まれている。
【０００６】そこで、本発明者らは、種々の実験を重ね
た結果、炭化タングステン基超硬合金を構成する炭化タ
ングステン粒子の粒径分布の幅を非常にせまくすること
で、硬さ及び強度を著しく増大させ、かつそれらの特性
が安定して得られることができることを知るに至った。
た結果、炭化タングステン基超硬合金を構成する炭化タ
ングステン粒子の粒径分布の幅を非常にせまくすること
で、硬さ及び強度を著しく増大させ、かつそれらの特性
が安定して得られることができることを知るに至った。
【０００７】本発明は、そのような知見に基づいてなさ
れたもので、その第１の目的は、高硬度及び高強度の超
硬合金を提供することである。第２の目的は、そのよう
な超硬合金を用いて優れた耐摩耗性と耐欠損性を兼ね備
えた切削工具を提供することである。
れたもので、その第１の目的は、高硬度及び高強度の超
硬合金を提供することである。第２の目的は、そのよう
な超硬合金を用いて優れた耐摩耗性と耐欠損性を兼ね備
えた切削工具を提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】その手段は、炭化タング
ステンを主成分とする硬質相、鉄属金属のうち１種又は
２種以上からなる結合相及び不可避不純物からなる炭化
タングステン基超硬合金において、上記硬質相が、粒径
０．５〜１．５μｍの粒子が硬質相全体のうち９０体積
％以上占める粒度分布を有することを特徴とする炭化タ
ングステン基超硬合金にある。
ステンを主成分とする硬質相、鉄属金属のうち１種又は
２種以上からなる結合相及び不可避不純物からなる炭化
タングステン基超硬合金において、上記硬質相が、粒径
０．５〜１．５μｍの粒子が硬質相全体のうち９０体積
％以上占める粒度分布を有することを特徴とする炭化タ
ングステン基超硬合金にある。
【０００９】同じく第２の手段は、炭化タングステンを
主成分とする硬質相、鉄族金属のうち１種又は２種以上
からなる結合相及び不可避不純物からなる基体の表面
に、周期律表の４ａ，５ａ，６ａ族金属及びＡｌの群か
ら選んだ１種又は２種以上の金属元素の炭化物、窒化
物、酸化物、硼化物及びこれらの化合物の１種の単層又
は２種以上の複数層で構成された皮膜を設けてなる切削
工具において、上記硬質相が、粒径０．５〜１．５μｍ
の粒子が硬質相全体のうち９０体積％以上占める粒度分
布を有することを特徴とする表面被覆超硬合金製切削工
具上記合金及び基体において望ましいのは、その硬さと
強度が以下の２式を充足する関係にあるものである。
主成分とする硬質相、鉄族金属のうち１種又は２種以上
からなる結合相及び不可避不純物からなる基体の表面
に、周期律表の４ａ，５ａ，６ａ族金属及びＡｌの群か
ら選んだ１種又は２種以上の金属元素の炭化物、窒化
物、酸化物、硼化物及びこれらの化合物の１種の単層又
は２種以上の複数層で構成された皮膜を設けてなる切削
工具において、上記硬質相が、粒径０．５〜１．５μｍ
の粒子が硬質相全体のうち９０体積％以上占める粒度分
布を有することを特徴とする表面被覆超硬合金製切削工
具上記合金及び基体において望ましいのは、その硬さと
強度が以下の２式を充足する関係にあるものである。
【００１０】Ｈｖ≧２６００−４．０σf Ｈ
ｖ：ビッカ−ス硬さ σf ≧２００ｋｇ／ｍｍ2 σf ：抗折強度
ｖ：ビッカ−ス硬さ σf ≧２００ｋｇ／ｍｍ2 σf ：抗折強度
【作用】硬質相は、主に硬度の向上に寄与し、それによ
り耐摩耗性を向上させる。硬質相を形成する成分として
は、ＷＣの他にＴｉＣ、ＴａＣ、ＮｂＣやそれらの固溶
体が挙げられる。結合相は、難焼結性の硬質相同志を結
合させる焼結助剤として機能し、強度及び靱性を高め、
耐欠損性を向上させる。そして、皮膜は、更に耐摩耗性
を向上させる。
り耐摩耗性を向上させる。硬質相を形成する成分として
は、ＷＣの他にＴｉＣ、ＴａＣ、ＮｂＣやそれらの固溶
体が挙げられる。結合相は、難焼結性の硬質相同志を結
合させる焼結助剤として機能し、強度及び靱性を高め、
耐欠損性を向上させる。そして、皮膜は、更に耐摩耗性
を向上させる。
【００１１】ここで、炭化タングステン基超硬合金を構
成する硬質相の粒子（以下、「硬質粒子」ともいう）の
粒径は、０．５〜１．５μｍであることが望ましく、特
に、０．８〜１．２μｍであることが望ましい。従っ
て、それら硬質粒子の粒度分布において、０．５〜１．
５μｍの粒径の間に９０％以上の粒子が存在しているこ
とが望ましい。これは、粒径が０．５μｍ以下となる
と、硬度は高くなるものの、粒子間の平均自由行路が小
さくなりすぎて、かえって強度を低下させるためであ
り、１．５μｍ以上となると、硬度、強度ともに低下す
るためである。又、粒度分布で、粒径０．５〜１．５μ
ｍの粒子の含有率が９０％以下であると、耐摩耗性及び
耐欠損性において、安定な性能が得られないためであ
る。
成する硬質相の粒子（以下、「硬質粒子」ともいう）の
粒径は、０．５〜１．５μｍであることが望ましく、特
に、０．８〜１．２μｍであることが望ましい。従っ
て、それら硬質粒子の粒度分布において、０．５〜１．
５μｍの粒径の間に９０％以上の粒子が存在しているこ
とが望ましい。これは、粒径が０．５μｍ以下となる
と、硬度は高くなるものの、粒子間の平均自由行路が小
さくなりすぎて、かえって強度を低下させるためであ
り、１．５μｍ以上となると、硬度、強度ともに低下す
るためである。又、粒度分布で、粒径０．５〜１．５μ
ｍの粒子の含有率が９０％以下であると、耐摩耗性及び
耐欠損性において、安定な性能が得られないためであ
る。
【００１２】又、本発明に係る炭化タングステン基超硬
合金は、その極めて精密に制御された組織を有するた
め、硬度及び強度が極めて高い、優れた特性を示す。そ
のため、結合相の量とともに図１に示す様な硬度と強度
との関係を維持しながら変動し、広範囲な切削条件に対
応できる。
合金は、その極めて精密に制御された組織を有するた
め、硬度及び強度が極めて高い、優れた特性を示す。そ
のため、結合相の量とともに図１に示す様な硬度と強度
との関係を維持しながら変動し、広範囲な切削条件に対
応できる。
【００１３】
−実施例１− 平均粒径０．８μｍの炭化タングステン粉末（ＷＣ粉
末）を平均粒径２μｍのコバルト粉末（Ｃｏ粉末）と、
表１に示すような割合で混合、成形した後、減圧雰囲気
中１４００〜１６００℃で焼結した。得られた焼結体
は、炭化タングステンよりなる硬質相がＣｏよりなる結
合相にて強固に結合したものであった。一方、比較品と
して、表１に示すような組成において、Ｎｏ．５，６，
７は原料を強粉砕し、微細化した後、成形したことを、
Ｎｏ．８，９は焼成条件を、除くほかは全て本発明品と
同じ条件で各焼結体を製造した。
末）を平均粒径２μｍのコバルト粉末（Ｃｏ粉末）と、
表１に示すような割合で混合、成形した後、減圧雰囲気
中１４００〜１６００℃で焼結した。得られた焼結体
は、炭化タングステンよりなる硬質相がＣｏよりなる結
合相にて強固に結合したものであった。一方、比較品と
して、表１に示すような組成において、Ｎｏ．５，６，
７は原料を強粉砕し、微細化した後、成形したことを、
Ｎｏ．８，９は焼成条件を、除くほかは全て本発明品と
同じ条件で各焼結体を製造した。
【００１４】次に、各試料Ｎｏ．１〜９の平均粒径、硬
質相全体に対する粒径０．５〜１．５μｍの粒子の含有
率、ビッカース硬度及び抗折強度を測定した。測定結果
を製造条件と併せて表１に示す。また、ビッカース硬度
と抗折強度との関係を打点した結果が図１である（硬度
及び強度ともに低かったＮｏ．８は、図示を省略し
た）。
質相全体に対する粒径０．５〜１．５μｍの粒子の含有
率、ビッカース硬度及び抗折強度を測定した。測定結果
を製造条件と併せて表１に示す。また、ビッカース硬度
と抗折強度との関係を打点した結果が図１である（硬度
及び強度ともに低かったＮｏ．８は、図示を省略し
た）。
【００１５】
【表１】 表１において、平均粒径及び粒子含有率の値は、各試料
の組織を電子顕微鏡にて５０００倍で観察、画像解析装
置により求めた。抗折強度σは、ＪＩＳ Ｂ−４０５３
に準じて、３点曲げ試験により求められた値である。
の組織を電子顕微鏡にて５０００倍で観察、画像解析装
置により求めた。抗折強度σは、ＪＩＳ Ｂ−４０５３
に準じて、３点曲げ試験により求められた値である。
【００１６】表１にみられるように、本発明の超硬合金
は、比較例の合金に比べて硬度及び強度ともに高い値を
示した。かくして得られた焼結体のうち、Ｎｏ．１〜７
をＣＮＭＧ４３２の工具形状に研磨加工し、切削工具チ
ップを製造し、各々のチップについて、次に示すような
条件で旋削テストを行い切削性能を評価した。
は、比較例の合金に比べて硬度及び強度ともに高い値を
示した。かくして得られた焼結体のうち、Ｎｏ．１〜７
をＣＮＭＧ４３２の工具形状に研磨加工し、切削工具チ
ップを製造し、各々のチップについて、次に示すような
条件で旋削テストを行い切削性能を評価した。
【００１７】 切削条件：切削速度Ｖ＝１５０（ｍ／ｍｉｎ） 送りｆ＝０．２５（ｍｍ／ｒｅｖ） 切り込みｄ＝０．５（ｍｍ） 湿式切削 被削材 ：チタンＴｉ ホルダー：Ｃ３１Ｒ−４４ 旋削テストを行った後、ＶB摩耗量と切削時間との関係
を打点した結果を図２に示す。
を打点した結果を図２に示す。
【００１８】図２にみられるように、本発明超硬合金に
よる切削工具は、比較例の合金による切削工具に比べ
て、ＶB摩耗量が少なく、しかも切削時間が長くなるに
つれてその差が顕著であった。よって、表１及び図２の
結果を併せて考察すると、超硬合金の化学組成の如何に
かかわらず、硬質相の粒度分布が、機械的特性及び切削
性能に著しく影響を及ぼすことが判った。
よる切削工具は、比較例の合金による切削工具に比べ
て、ＶB摩耗量が少なく、しかも切削時間が長くなるに
つれてその差が顕著であった。よって、表１及び図２の
結果を併せて考察すると、超硬合金の化学組成の如何に
かかわらず、硬質相の粒度分布が、機械的特性及び切削
性能に著しく影響を及ぼすことが判った。
【００１９】−実施例２− 実施例１と同一条件で得られた焼結体（Ｎｏ．５を除
く）をＣＮＧＡ４３２の工具形状に研磨加工した後、こ
れを基体としてその表面に化学蒸着法（ＣＶＤ法）によ
り、炭化チタン（ＴｉＣ）コーティングをその厚さが５
μｍとなるように施し、その後、酸化アルミニウム（Ａ
ｌ2０3）コーティングをその厚さが１μｍとなるように
施して皮膜を設け、切削工具チップを製造した。上述の
如くして得られた各々のチップについて、次に示すよう
な条件で硬鋼材の旋削テストを行い切削性能を評価し
た。
く）をＣＮＧＡ４３２の工具形状に研磨加工した後、こ
れを基体としてその表面に化学蒸着法（ＣＶＤ法）によ
り、炭化チタン（ＴｉＣ）コーティングをその厚さが５
μｍとなるように施し、その後、酸化アルミニウム（Ａ
ｌ2０3）コーティングをその厚さが１μｍとなるように
施して皮膜を設け、切削工具チップを製造した。上述の
如くして得られた各々のチップについて、次に示すよう
な条件で硬鋼材の旋削テストを行い切削性能を評価し
た。
【００２０】 切削条件：切削速度Ｖ＝１５０（ｍ／ｍｉｎ） 送りｆ＝０．２３（ｍｍ／ｒｅｖ） 切り込みｄ＝２．０（ｍｍ） 湿式切削 被削材 ：ＳＮＧＭ８Ｈ（φ２００×６００Ｌ[mm]、Ｈ
B３００） ホルダー：Ｃ３１Ｒ−４４ 旋削テストを行った後、ＶB摩耗量と切削時間との関係
を打点した結果を図３に示す。
B３００） ホルダー：Ｃ３１Ｒ−４４ 旋削テストを行った後、ＶB摩耗量と切削時間との関係
を打点した結果を図３に示す。
【００２１】図３にみられるように、本発明切削工具
は、比較例の切削工具に比べて、ＶB摩耗量が少なく、
しかも切削時間が長くなるにつれてその差が顕著であっ
た。よって、表１及び図３の結果を併せて考察すると、
基体の化学組成の如何にかかわらず、硬質相の粒度分布
が、機械的特性及び切削性能に著しく影響を及ぼすこと
が判った。
は、比較例の切削工具に比べて、ＶB摩耗量が少なく、
しかも切削時間が長くなるにつれてその差が顕著であっ
た。よって、表１及び図３の結果を併せて考察すると、
基体の化学組成の如何にかかわらず、硬質相の粒度分布
が、機械的特性及び切削性能に著しく影響を及ぼすこと
が判った。
【００２２】−実施例３− 実施例１と同一条件で、本発明品及び比較品の各焼結体
（Ｎｏ．５を除く）を得た。それらの焼結体をＳＥＫ４
２Ａの工具形状に加工した後、これを基体として物理蒸
着法（ＰＶＤ法）により、窒化チタン（ＴｉＮ）コーテ
ィングを厚さ２μｍとなるように施して皮膜を設け、切
削工具チップを製造した。上述の如くして得た各チップ
を、次の条件で硬鋼材のフライス切削を行った。
（Ｎｏ．５を除く）を得た。それらの焼結体をＳＥＫ４
２Ａの工具形状に加工した後、これを基体として物理蒸
着法（ＰＶＤ法）により、窒化チタン（ＴｉＮ）コーテ
ィングを厚さ２μｍとなるように施して皮膜を設け、切
削工具チップを製造した。上述の如くして得た各チップ
を、次の条件で硬鋼材のフライス切削を行った。
【００２３】 切削条件：切削速度Ｖ＝２４４（ｍ／ｍｉｎ） 送りｆ＝０．２３（ｍｍ／ｒｅｖ） 切り込みｄ＝２．０（ｍｍ） 乾式切削 被削材 ：ＳＣＭ４４０Ｈ（ＨB２４０） カッター：ＳＥ４４５Ｒ（φ１６０ｍｍ） フライス切削テストの後、ＶB摩耗量と切削時間との関
係を打点した結果を図４に示す。
係を打点した結果を図４に示す。
【００２４】図４にみられるように、本発明切削工具
は、比較例の切削工具に比べて、ＶB摩耗量が少なく、
しかも切削時間が長くなるにつれてその差が顕著であっ
た。よって、表１、図１、図２及び図３の結果を併せて
考察すると、皮膜のコーティングの有無及び方法の如何
にかかわらず、硬質相の粒度分布が、機械的特性及び切
削性能に著しく影響を及ぼすことが判った。
は、比較例の切削工具に比べて、ＶB摩耗量が少なく、
しかも切削時間が長くなるにつれてその差が顕著であっ
た。よって、表１、図１、図２及び図３の結果を併せて
考察すると、皮膜のコーティングの有無及び方法の如何
にかかわらず、硬質相の粒度分布が、機械的特性及び切
削性能に著しく影響を及ぼすことが判った。
【００２５】
【発明の効果】本発明による炭化タングステン基超硬合
金によれば、切削工具として高送り及び高切込みなどの
重切削に用いた場合に優れた耐摩耗性を示し、又苛酷な
フライス切削に用いた場合にも優れた耐欠損性を示すな
ど、産業上優れた効果を奏するものである。また、硬度
及び強度が高いので、ドリルにも適用可能である。
金によれば、切削工具として高送り及び高切込みなどの
重切削に用いた場合に優れた耐摩耗性を示し、又苛酷な
フライス切削に用いた場合にも優れた耐欠損性を示すな
ど、産業上優れた効果を奏するものである。また、硬度
及び強度が高いので、ドリルにも適用可能である。
【図１】硬度と強度との関係式を導くグラフである。
【図２】実施例１の旋削テストによるＶB摩耗量と切削
時間との関係を打点した結果を示すグラフである。
時間との関係を打点した結果を示すグラフである。
【図３】実施例２の旋削テストによるＶB摩耗量と切削
時間との関係を打点した結果を示すグラフである。
時間との関係を打点した結果を示すグラフである。
【図４】実施例３のフライス切削テストによるＶB摩耗
量と切削時間との関係を打点した結果を示すグラフであ
る。
量と切削時間との関係を打点した結果を示すグラフであ
る。
Claims (4)
- 【請求項１】 炭化タングステンを主成分とする硬質
相、鉄属金属のうち１種又は２種以上からなる結合相及
び不可避不純物からなる炭化タングステン基超硬合金に
おいて、上記硬質相が、粒径０．５〜１．５μｍの粒子
が硬質相全体のうち９０体積％以上占める粒度分布を有
することを特徴とする炭化タングステン基超硬合金。 - 【請求項２】 合金の硬さと強度が以下の２式を充足す
る関係にある請求項１に記載の炭化タングステン基超硬
合金。 Ｈｖ≧２６００−４．０σf Ｈｖ：ビッカ−
ス硬さ σf ≧２００ｋｇ／ｍｍ2 σf ：抗折強度 - 【請求項３】 炭化タングステンを主成分とする硬質
相、鉄族金属のうち１種又は２種以上からなる結合相及
び不可避不純物からなる基体の表面に、周期律表の４
ａ，５ａ，６ａ族金属及びＡｌの群から選んだ１種又は
２種以上の金属元素の炭化物、窒化物、酸化物、硼化物
及びこれらの化合物の１種の単層又は２種以上の複数層
で構成された皮膜を設けてなる切削工具において、上記
硬質相が、粒径０．５〜１．５μｍの粒子が硬質相全体
のうち９０体積％以上占める粒度分布を有することを特
徴とする表面被覆超硬合金製切削工具。 - 【請求項４】 基体の硬さと強度が以下の２式を充足す
る関係にある請求項３に記載の表面被覆超硬合金製切削
工具。 Ｈｖ≧２６００−４．０σf Ｈｖ：ビッカ−ス
硬さ σf ≧２００ｋｇ／ｍｍ2 σf ：抗折強度
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07819294A JP3368367B2 (ja) | 1993-03-31 | 1994-03-23 | 炭化タングステン基超硬合金及び切削工具 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9859493 | 1993-03-31 | ||
| JP5-98594 | 1993-03-31 | ||
| JP5-98595 | 1993-03-31 | ||
| JP9859593 | 1993-03-31 | ||
| JP07819294A JP3368367B2 (ja) | 1993-03-31 | 1994-03-23 | 炭化タングステン基超硬合金及び切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06335808A true JPH06335808A (ja) | 1994-12-06 |
| JP3368367B2 JP3368367B2 (ja) | 2003-01-20 |
Family
ID=27302637
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07819294A Ceased JP3368367B2 (ja) | 1993-03-31 | 1994-03-23 | 炭化タングステン基超硬合金及び切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3368367B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005052930A (ja) * | 2003-08-04 | 2005-03-03 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 回転切削工具 |
| JP2007253326A (ja) * | 2007-05-25 | 2007-10-04 | Shin Etsu Chem Co Ltd | マルチダイヤモンド砥石を使用した希土類磁石のマルチ切断方法 |
-
1994
- 1994-03-23 JP JP07819294A patent/JP3368367B2/ja not_active Ceased
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005052930A (ja) * | 2003-08-04 | 2005-03-03 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 回転切削工具 |
| JP2007253326A (ja) * | 2007-05-25 | 2007-10-04 | Shin Etsu Chem Co Ltd | マルチダイヤモンド砥石を使用した希土類磁石のマルチ切断方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3368367B2 (ja) | 2003-01-20 |
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