JPH08209336A - 被覆硬質合金 - Google Patents
被覆硬質合金Info
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- JPH08209336A JPH08209336A JP3461395A JP3461395A JPH08209336A JP H08209336 A JPH08209336 A JP H08209336A JP 3461395 A JP3461395 A JP 3461395A JP 3461395 A JP3461395 A JP 3461395A JP H08209336 A JPH08209336 A JP H08209336A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 （Ｔｉ、Ａｌ）Ｎ、（Ｔｉ、Ａｌ）Ｃ、（Ｔ
ｉ、Ａｌ）ＣＮよりも高硬度、高靱性の皮膜を得ること
により、耐摩耗性に優れた被覆硬質合金を提供すること
を目的とする。、耐欠損性に優れた被覆硬質部材の提供
を目的とする。 【構成】 高速度鋼、超硬合金、ＴｉＣＮ基サーメット
等の硬質合金の表面にＰＶＤまたはＣＶＤ法によって、
（ＴｉaＡｌbＳｉC）ＣxＮ1-xで現した場合、各々の比
率がａｔ％で、０．３≦ａ≦０．８、０．２≦ｂ≦０．
７、０≦Ｘ≦１、０．０１≦ｃ≦０．２とし、かつ前記
皮膜の厚さが０．５〜１０μｍより構成する。
ｉ、Ａｌ）ＣＮよりも高硬度、高靱性の皮膜を得ること
により、耐摩耗性に優れた被覆硬質合金を提供すること
を目的とする。、耐欠損性に優れた被覆硬質部材の提供
を目的とする。 【構成】 高速度鋼、超硬合金、ＴｉＣＮ基サーメット
等の硬質合金の表面にＰＶＤまたはＣＶＤ法によって、
（ＴｉaＡｌbＳｉC）ＣxＮ1-xで現した場合、各々の比
率がａｔ％で、０．３≦ａ≦０．８、０．２≦ｂ≦０．
７、０≦Ｘ≦１、０．０１≦ｃ≦０．２とし、かつ前記
皮膜の厚さが０．５〜１０μｍより構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用範囲】本願発明は、高強度で耐摩耗性、
耐欠損性に優れた切削工具、耐摩工具として用いらてい
る被覆硬質合金に関する。
耐欠損性に優れた切削工具、耐摩工具として用いらてい
る被覆硬質合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、 ＷＣ超硬合金やサーメット合金
を主体とした切削工具、ないし耐摩工具の耐摩耗性、耐
欠損性を改善するために物理蒸着法（以下、ＰＶＤ法と
称する。）、ないし化学蒸着法（以下、ＣＶＤ法と称す
る。）によりＴｉＮ、ＴｉＣといったセラミックス硬質
皮膜を被覆したコーテイング工具が多く用いられるよう
になっている。特に、ＰＶＤ法で作製されたものは成膜
温度が５００℃と低いために皮膜と母材との反応が殆ど
なく、母材強度を活かすことができる。そのため最近で
はフライス切削用スローアウエイチップ、エンドミル等
に多く用いられている。
を主体とした切削工具、ないし耐摩工具の耐摩耗性、耐
欠損性を改善するために物理蒸着法（以下、ＰＶＤ法と
称する。）、ないし化学蒸着法（以下、ＣＶＤ法と称す
る。）によりＴｉＮ、ＴｉＣといったセラミックス硬質
皮膜を被覆したコーテイング工具が多く用いられるよう
になっている。特に、ＰＶＤ法で作製されたものは成膜
温度が５００℃と低いために皮膜と母材との反応が殆ど
なく、母材強度を活かすことができる。そのため最近で
はフライス切削用スローアウエイチップ、エンドミル等
に多く用いられている。
【０００３】しかしながら、最近では高速での切削や高
硬度材の切削が必要となっており、前記Ｔｉ系の炭化
物、窒化物、炭窒化物では耐酸化性、耐熱性が劣るため
高温での切削ではクラック、チッピングの発生、膜剥離
等が生じて切削寿命が短くなるといった問題がある。こ
のような背景から、耐酸化性に優れた（Ｔｉ、Ａｌ）Ｎ
膜が着目されるようになり、アークイオンプレーティン
グ、ホロカソード、マグネトロンスパッタ等のＰＶＤ法
によりエンドミル、スローアウエイチップへのコーティ
ングを中心に開発が進んでいる。この膜は当初抵抗特性
を生かしたデバイス用に開発されたが、耐酸化性に優れ
ビッカース硬度も３０００前後と硬いため切削工具への
検討も多く行われるようになり高速切削の領域でも優れ
た性能を発揮する。また（Ｔｉ、Ａｌ）Ｎの皮膜の改善
としてＴｉ／Ａｌの比率を限定した特公平５−６７７０
５号や（Ｔｉ、Ａｌ、Ｚｒ）Ｎ、（Ｔｉ、Ａｌ、Ｖ）Ｎ
といった更に多元化した米国特許４８７１４３４号が提
案されている。
硬度材の切削が必要となっており、前記Ｔｉ系の炭化
物、窒化物、炭窒化物では耐酸化性、耐熱性が劣るため
高温での切削ではクラック、チッピングの発生、膜剥離
等が生じて切削寿命が短くなるといった問題がある。こ
のような背景から、耐酸化性に優れた（Ｔｉ、Ａｌ）Ｎ
膜が着目されるようになり、アークイオンプレーティン
グ、ホロカソード、マグネトロンスパッタ等のＰＶＤ法
によりエンドミル、スローアウエイチップへのコーティ
ングを中心に開発が進んでいる。この膜は当初抵抗特性
を生かしたデバイス用に開発されたが、耐酸化性に優れ
ビッカース硬度も３０００前後と硬いため切削工具への
検討も多く行われるようになり高速切削の領域でも優れ
た性能を発揮する。また（Ｔｉ、Ａｌ）Ｎの皮膜の改善
としてＴｉ／Ａｌの比率を限定した特公平５−６７７０
５号や（Ｔｉ、Ａｌ、Ｚｒ）Ｎ、（Ｔｉ、Ａｌ、Ｖ）Ｎ
といった更に多元化した米国特許４８７１４３４号が提
案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの皮膜
では添加元素が増えるにつれて耐酸化性が低下するとい
った欠点がある。本願発明は、前記問題点を解決したも
のであり（Ｔｉ、Ａｌ）Ｎ、（Ｔｉ、Ａｌ）Ｃ、（Ｔ
ｉ、Ａｌ）ＣＮよりも高硬度、高靱性の皮膜を得ること
により、耐摩耗性に優れた被覆硬質合金を提供すること
を目的とする。
では添加元素が増えるにつれて耐酸化性が低下するとい
った欠点がある。本願発明は、前記問題点を解決したも
のであり（Ｔｉ、Ａｌ）Ｎ、（Ｔｉ、Ａｌ）Ｃ、（Ｔ
ｉ、Ａｌ）ＣＮよりも高硬度、高靱性の皮膜を得ること
により、耐摩耗性に優れた被覆硬質合金を提供すること
を目的とする。
【０００５】
【発明を解決するための手段】本発明者は、前記の目標
を達成するために（Ｔｉ、Ａｌ）Ｎを基本に各種元素を
添加する検討を行った結果、Ｓｉを添加することによっ
て皮膜のビッカース硬さが高くなり耐摩耗性が向上する
という知見を得た。すなわち、本願発明はＰＶＤまたは
ＣＶＤ法によって、（ＴｉaＡｌbＳｉC）ＣxＮ1-xで現
した場合、各々の比率がａｔ％で、０．３≦ａ≦０．
８、０．２≦ｂ≦０．７、０≦Ｘ≦１、０．０１≦ｃ≦
０．２で示され、前記皮膜の厚さを０．５〜１０μｍで
ある硬質皮膜とすることを特徴としている。また前記皮
膜の層と周期律表４ａ、５ａ、６ａ族の炭化物、窒化
物、炭窒化物、及びＡｌＮの一つから選ばれる層を２層
以上の多層とすることを特徴としている。
を達成するために（Ｔｉ、Ａｌ）Ｎを基本に各種元素を
添加する検討を行った結果、Ｓｉを添加することによっ
て皮膜のビッカース硬さが高くなり耐摩耗性が向上する
という知見を得た。すなわち、本願発明はＰＶＤまたは
ＣＶＤ法によって、（ＴｉaＡｌbＳｉC）ＣxＮ1-xで現
した場合、各々の比率がａｔ％で、０．３≦ａ≦０．
８、０．２≦ｂ≦０．７、０≦Ｘ≦１、０．０１≦ｃ≦
０．２で示され、前記皮膜の厚さを０．５〜１０μｍで
ある硬質皮膜とすることを特徴としている。また前記皮
膜の層と周期律表４ａ、５ａ、６ａ族の炭化物、窒化
物、炭窒化物、及びＡｌＮの一つから選ばれる層を２層
以上の多層とすることを特徴としている。
【０００６】
【作用】図１は、ＪＩＳ Ｍ種超硬合金上にイオンプレ
ーティング法により（Ｔｉ0.5Ａｌ0.5-XＳｉX）Ｎ膜を
Ｘの比率を、Ｘ＝０．０５、０．１、０．１５、０．
２、０．３、０．４の組成に変えて、バイアス電圧値７
０Ｖ、窒素分圧１０-1Ｐａの条件で３μｍ成膜した場合
のビッカース硬さ（荷重：５０ｇ）の変化を示す。尚、
本検討に使用した合金ターゲットはＴｉ、Ａｌ、Ｓｉの
３元系からなり前記所望の組成が実現できるように作製
した。
ーティング法により（Ｔｉ0.5Ａｌ0.5-XＳｉX）Ｎ膜を
Ｘの比率を、Ｘ＝０．０５、０．１、０．１５、０．
２、０．３、０．４の組成に変えて、バイアス電圧値７
０Ｖ、窒素分圧１０-1Ｐａの条件で３μｍ成膜した場合
のビッカース硬さ（荷重：５０ｇ）の変化を示す。尚、
本検討に使用した合金ターゲットはＴｉ、Ａｌ、Ｓｉの
３元系からなり前記所望の組成が実現できるように作製
した。
【０００７】
【図１】
【０００８】図１より、Ｓｉ添加量が１５ａｔ％でビッ
カース硬さは４１５０となりＳｉ無添加の（Ｔｉ、Ａ
ｌ）Ｎ膜の値２８００よりも硬さが高くなっている。さ
らに添加量を２０ａｔ％まで増やすと硬さは３４５０と
低下し、４０ａｔ％では２５６０と無添加の場合よりも
低くなる。このようなことからＳｉ添加量の範囲は０．
０１〜２０ａｔ％とした。Ｓｉ添加量が２０ａｔ％を越
えると固溶しきれない金属Ｓｉが膜中に析出し硬さを下
げる要因となり耐摩耗性、耐欠損性が低下するからであ
る。
カース硬さは４１５０となりＳｉ無添加の（Ｔｉ、Ａ
ｌ）Ｎ膜の値２８００よりも硬さが高くなっている。さ
らに添加量を２０ａｔ％まで増やすと硬さは３４５０と
低下し、４０ａｔ％では２５６０と無添加の場合よりも
低くなる。このようなことからＳｉ添加量の範囲は０．
０１〜２０ａｔ％とした。Ｓｉ添加量が２０ａｔ％を越
えると固溶しきれない金属Ｓｉが膜中に析出し硬さを下
げる要因となり耐摩耗性、耐欠損性が低下するからであ
る。
【０００９】皮膜の膜厚を０．５〜１０μｍと限定した
のは、膜厚が０．５μｍ未満では膜が薄すぎて所望の耐
摩耗性が得られず、一方１０μｍを越えると厚くなりす
ぎて膜剥離等を生じ易くなるからである。皮膜中のＣＮ
の比率は０≦Ｘ≦１、すなわち炭化物、窒化物、炭窒化
物の範囲としたのは（Ｔｉ、Ａｌ）Ｎ膜中に固溶体とし
て添加したＳｉの効果により高靱性化が実現できるため
硬さの硬い炭化物でも充分に使用でき、また硬さの低い
窒化物においてもＳｉ添加量を調節することにより充分
な性能を有するため０≦Ｘ≦１の範囲とした。
のは、膜厚が０．５μｍ未満では膜が薄すぎて所望の耐
摩耗性が得られず、一方１０μｍを越えると厚くなりす
ぎて膜剥離等を生じ易くなるからである。皮膜中のＣＮ
の比率は０≦Ｘ≦１、すなわち炭化物、窒化物、炭窒化
物の範囲としたのは（Ｔｉ、Ａｌ）Ｎ膜中に固溶体とし
て添加したＳｉの効果により高靱性化が実現できるため
硬さの硬い炭化物でも充分に使用でき、また硬さの低い
窒化物においてもＳｉ添加量を調節することにより充分
な性能を有するため０≦Ｘ≦１の範囲とした。
【００１０】更に、本願発明の皮膜のＣ、Ｎ混合比の異
なる皮膜を重ねて多層構造としたり、Ｃ、Ｎ混合比を連
続的に変化させ傾斜組成皮膜とすることも耐摩耗性を得
るのに有効である。また、本願発明は皮膜を形成する基
体を限定するものではなく、ＷＣ超硬合金やサーメッ
ト、ハイス、或いは耐摩合金等用途に応じて適宜選択す
れば良い。以下、実施例に基づき発明を詳細に説明す
る。
なる皮膜を重ねて多層構造としたり、Ｃ、Ｎ混合比を連
続的に変化させ傾斜組成皮膜とすることも耐摩耗性を得
るのに有効である。また、本願発明は皮膜を形成する基
体を限定するものではなく、ＷＣ超硬合金やサーメッ
ト、ハイス、或いは耐摩合金等用途に応じて適宜選択す
れば良い。以下、実施例に基づき発明を詳細に説明す
る。
【００１１】
【実施例】８４ＷＣ−３ＴｉＣ−１ＴｉＮ−３ＴａＣ−
９ｖｏｌ％Ｃｏの組成になるように市販の平均粒径２．
５μｍのＷＣ粉末、同１．５μｍのＴｉＣ粉末、同Ｔｉ
Ｎ粉末、同１．２μｍのＴａＣ粉末をボールミルにて９
６時間混合し乾燥後、造粒し、ＳＥＥ４２ＴＮのスロー
アウェイチップにプレス成形後、焼結し、所定の工具形
状に加工した。このチップ上にイオンプレーティング法
により各種合金ターゲットを用意し表１に示すような皮
膜を形成した。そしてこれらの被覆超硬工具を以下の切
削条件によりフライス切削を行い、最大摩耗量が０．２
ｍｍに達するまでの切削長を求めた。 被削材 ＳＫＤ６１ 切削速度 ２５０ｍ／ｍｉｎ 送り ０．２ｍｍ／刃 切り込み ２．０ｍｍ 切削油 なし
９ｖｏｌ％Ｃｏの組成になるように市販の平均粒径２．
５μｍのＷＣ粉末、同１．５μｍのＴｉＣ粉末、同Ｔｉ
Ｎ粉末、同１．２μｍのＴａＣ粉末をボールミルにて９
６時間混合し乾燥後、造粒し、ＳＥＥ４２ＴＮのスロー
アウェイチップにプレス成形後、焼結し、所定の工具形
状に加工した。このチップ上にイオンプレーティング法
により各種合金ターゲットを用意し表１に示すような皮
膜を形成した。そしてこれらの被覆超硬工具を以下の切
削条件によりフライス切削を行い、最大摩耗量が０．２
ｍｍに達するまでの切削長を求めた。 被削材 ＳＫＤ６１ 切削速度 ２５０ｍ／ｍｉｎ 送り ０．２ｍｍ／刃 切り込み ２．０ｍｍ 切削油 なし
【００１２】
【表１】
【００１３】また、従来材としてＴｉＮ、ＴｉＣＮ、
（ＴｉＡｌ）Ｎ、（ＴｉＡｌＺｒ）Ｎ、（ＴｉＡｌＶ）
Ｎ膜を同様にアークイオンプレーティング法により同一
形状のチップ上に作製した。
（ＴｉＡｌ）Ｎ、（ＴｉＡｌＺｒ）Ｎ、（ＴｉＡｌＶ）
Ｎ膜を同様にアークイオンプレーティング法により同一
形状のチップ上に作製した。
【００１４】表１から、Ｓｉ添加量が２０ａｔ％以下で
は最大摩耗量が０．２ｍｍに達するまでの切削長も従来
材よりも延び、耐摩耗性が向上することがわかる。また
Ｓｉ添加量が２０ａｔ％を越えると前記切削長も短くな
り耐摩耗性も低下することから、Ｓｉ添加量は０．０１
〜２０ａｔ％が良いことがわかる。
は最大摩耗量が０．２ｍｍに達するまでの切削長も従来
材よりも延び、耐摩耗性が向上することがわかる。また
Ｓｉ添加量が２０ａｔ％を越えると前記切削長も短くな
り耐摩耗性も低下することから、Ｓｉ添加量は０．０１
〜２０ａｔ％が良いことがわかる。
【００１５】
【発明の効果】本発明の被覆硬質合金はＴｉ、Ａｌの複
合化合物にＳｉを０．０１〜２０ａｔ％添加することに
よって皮膜の硬さを向上させ優れた耐摩耗性を有するこ
とにより、格段に長い寿命が得られるものである。
合化合物にＳｉを０．０１〜２０ａｔ％添加することに
よって皮膜の硬さを向上させ優れた耐摩耗性を有するこ
とにより、格段に長い寿命が得られるものである。
【図１】図１は、（Ｔｉ0.5Ａｌ0.5-XＳｉX）Ｎの化学
式で表される膜のＸによるビッカース硬さを示す。
式で表される膜のＸによるビッカース硬さを示す。
Claims (2)
- 【請求項１】 高速度鋼、超硬合金、ＴｉＣＮ基サーメ
ット等の硬質合金の表面にＰＶＤまたはＣＶＤ法によっ
て、（ＴｉaＡｌbＳｉC）ＣxＮ1-xで現した場合、各々
の比率がａｔ％で、０．３≦ａ≦０．８、０．２≦ｂ≦
０．７、０≦Ｘ≦１、０．０１≦ｃ≦０．２で示され、
かつ前記皮膜の厚さが０．５〜１０μｍであることを特
徴とした被覆硬質合金。 - 【請求項２】 前記皮膜の層と周期律表４ａ、５ａ、６
ａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物、及びＡｌＮの一つか
ら選ばれる層を２層以上の多層としたことを特徴とする
被覆硬質合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3461395A JPH08209336A (ja) | 1995-01-31 | 1995-01-31 | 被覆硬質合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3461395A JPH08209336A (ja) | 1995-01-31 | 1995-01-31 | 被覆硬質合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08209336A true JPH08209336A (ja) | 1996-08-13 |
Family
ID=12419232
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3461395A Pending JPH08209336A (ja) | 1995-01-31 | 1995-01-31 | 被覆硬質合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08209336A (ja) |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002075398A (ja) * | 2000-08-30 | 2002-03-15 | Toyota Motor Corp | 燃料電池用セパレータ |
| WO2003037554A1 (fr) * | 2001-10-30 | 2003-05-08 | Mitsubishi Materials Kobe Tools Corporation | Outil de coupe au carbure cemente revetu, comprenant une couche de revetement dure presentant d'excellentes proprietes de resistance a l'usure dans l'usinage a grande vitesse |
| JP2004217481A (ja) * | 2003-01-15 | 2004-08-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 耐摩耗性部材 |
| JP2004306166A (ja) * | 2003-04-03 | 2004-11-04 | Mitsubishi Materials Kobe Tools Corp | 高速切削条件で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具およびその製造方法 |
| JP2005335042A (ja) * | 2004-05-31 | 2005-12-08 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
| JP2005342856A (ja) * | 2004-06-04 | 2005-12-15 | Mitsubishi Materials Corp | 断続重切削条件で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
| JP2007015060A (ja) * | 2005-07-08 | 2007-01-25 | Mitsubishi Materials Kobe Tools Corp | 難削材の切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
| JP2007253271A (ja) * | 2006-03-22 | 2007-10-04 | Mitsubishi Materials Corp | 仕上げ面精度に優れる表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 |
| JP2007313617A (ja) * | 2006-05-26 | 2007-12-06 | Mitsubishi Materials Corp | 高硬度鋼の高速切削加工できわめて優れた仕上げ面精度を長期にわたって発揮する表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 |
| JP2008018505A (ja) * | 2006-07-14 | 2008-01-31 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質難削材の高速切削加工ですぐれた耐欠損性を発揮する表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 |
| JP2008137129A (ja) * | 2006-12-04 | 2008-06-19 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆切削工具 |
| JP2008149390A (ja) * | 2006-12-14 | 2008-07-03 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆切削工具 |
| JP2008302439A (ja) * | 2007-06-05 | 2008-12-18 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 |
| US8440328B2 (en) * | 2011-03-18 | 2013-05-14 | Kennametal Inc. | Coating for improved wear resistance |
| JP2015047642A (ja) * | 2013-08-29 | 2015-03-16 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
| CN111690858A (zh) * | 2019-03-13 | 2020-09-22 | 北京交通大学 | 耐磨自润滑Ti3Al1-xSixC2-Mg基复合材料自身界面调控方法 |
-
1995
- 1995-01-31 JP JP3461395A patent/JPH08209336A/ja active Pending
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002075398A (ja) * | 2000-08-30 | 2002-03-15 | Toyota Motor Corp | 燃料電池用セパレータ |
| WO2003037554A1 (fr) * | 2001-10-30 | 2003-05-08 | Mitsubishi Materials Kobe Tools Corporation | Outil de coupe au carbure cemente revetu, comprenant une couche de revetement dure presentant d'excellentes proprietes de resistance a l'usure dans l'usinage a grande vitesse |
| US7150925B2 (en) | 2001-10-30 | 2006-12-19 | Mitsubishi Materials Kobe Tools Corporation | Surface coated cemented carbide cutting tool having hard coating layer exhibiting excellent wear resistance in high speed machining |
| JP2004217481A (ja) * | 2003-01-15 | 2004-08-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 耐摩耗性部材 |
| JP2004306166A (ja) * | 2003-04-03 | 2004-11-04 | Mitsubishi Materials Kobe Tools Corp | 高速切削条件で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具およびその製造方法 |
| JP4590940B2 (ja) * | 2004-05-31 | 2010-12-01 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
| JP2005335042A (ja) * | 2004-05-31 | 2005-12-08 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
| JP2005342856A (ja) * | 2004-06-04 | 2005-12-15 | Mitsubishi Materials Corp | 断続重切削条件で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
| JP2007015060A (ja) * | 2005-07-08 | 2007-01-25 | Mitsubishi Materials Kobe Tools Corp | 難削材の切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
| JP2007253271A (ja) * | 2006-03-22 | 2007-10-04 | Mitsubishi Materials Corp | 仕上げ面精度に優れる表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 |
| JP2007313617A (ja) * | 2006-05-26 | 2007-12-06 | Mitsubishi Materials Corp | 高硬度鋼の高速切削加工できわめて優れた仕上げ面精度を長期にわたって発揮する表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 |
| JP2008018505A (ja) * | 2006-07-14 | 2008-01-31 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質難削材の高速切削加工ですぐれた耐欠損性を発揮する表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 |
| JP2008137129A (ja) * | 2006-12-04 | 2008-06-19 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆切削工具 |
| JP2008149390A (ja) * | 2006-12-14 | 2008-07-03 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆切削工具 |
| JP2008302439A (ja) * | 2007-06-05 | 2008-12-18 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 |
| US8440328B2 (en) * | 2011-03-18 | 2013-05-14 | Kennametal Inc. | Coating for improved wear resistance |
| US8859114B2 (en) | 2011-03-18 | 2014-10-14 | Kennametal Inc. | Coating for improved wear resistance |
| JP2015047642A (ja) * | 2013-08-29 | 2015-03-16 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
| CN111690858A (zh) * | 2019-03-13 | 2020-09-22 | 北京交通大学 | 耐磨自润滑Ti3Al1-xSixC2-Mg基复合材料自身界面调控方法 |
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