JPH0899146A - 釘製造機械および釘製造工具用超硬合金 - Google Patents
釘製造機械および釘製造工具用超硬合金Info
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- JPH0899146A JPH0899146A JP23711094A JP23711094A JPH0899146A JP H0899146 A JPH0899146 A JP H0899146A JP 23711094 A JP23711094 A JP 23711094A JP 23711094 A JP23711094 A JP 23711094A JP H0899146 A JPH0899146 A JP H0899146A
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- porosity
- tip
- nail manufacturing
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Abstract
(57)【要約】
【構成】釘製造用の工具であるカッター２の先端に硬質
材料よりなる交換式のチップ１０を取りつけるよう構成
した。また、そのようなチップの材料として、主成分と
してＷＣを６９〜９４wt％、金属相成分としてＣｏを５
〜３０wt％、粒成長抑制成分としてＶＣ，ＮｂＣ，Ｔａ
Ｃ，ＴｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ2 Ｃ，ＺｒＣ，ＨｆＣの
中から１〜３種、０．１〜５wt％を含むとともに、ＡＳ
ＴＭのポロシティーチャートによればＡ１以上のポロシ
ティーを有し、且つＷＣの平均粒径が１〜１０μm であ
る超硬合金を用いる。 【効果】鋳造装置のランニングコストが低く、また工具
寿命が顕著に長くなる。
材料よりなる交換式のチップ１０を取りつけるよう構成
した。また、そのようなチップの材料として、主成分と
してＷＣを６９〜９４wt％、金属相成分としてＣｏを５
〜３０wt％、粒成長抑制成分としてＶＣ，ＮｂＣ，Ｔａ
Ｃ，ＴｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ2 Ｃ，ＺｒＣ，ＨｆＣの
中から１〜３種、０．１〜５wt％を含むとともに、ＡＳ
ＴＭのポロシティーチャートによればＡ１以上のポロシ
ティーを有し、且つＷＣの平均粒径が１〜１０μm であ
る超硬合金を用いる。 【効果】鋳造装置のランニングコストが低く、また工具
寿命が顕著に長くなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、釘製造機械と該機械内
に配置され釘原料の線材を切断、成形して釘を製造する
ための釘製造工具用超硬合金に関するものである。
に配置され釘原料の線材を切断、成形して釘を製造する
ための釘製造工具用超硬合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般的な釘製造機械の構成としては、図
１の概略図に示すように線材供給装置（ローラー）６で
もって釘原料の線材４を一対のダイス３、３の間まで搬
送し、このダイス３、３で線材４をチャックし、チャッ
クされた状態のまま最奥正面に位置するパンチ１で線材
４の頭を潰し、これをさらにカッター２，２の間まで搬
送して切断するというものである。
１の概略図に示すように線材供給装置（ローラー）６で
もって釘原料の線材４を一対のダイス３、３の間まで搬
送し、このダイス３、３で線材４をチャックし、チャッ
クされた状態のまま最奥正面に位置するパンチ１で線材
４の頭を潰し、これをさらにカッター２，２の間まで搬
送して切断するというものである。
【０００３】従来から、このような釘製造機械において
工具としてのダイスやカッターは硬質材料をホルダー本
体にロー付けしたものが用いられ、またその硬質材料と
してはＡＳＴＭのポロシティーチャートによればＡ１未
満のポロシティーを有する超硬合金が用いられてきた。
工具としてのダイスやカッターは硬質材料をホルダー本
体にロー付けしたものが用いられ、またその硬質材料と
してはＡＳＴＭのポロシティーチャートによればＡ１未
満のポロシティーを有する超硬合金が用いられてきた。
【０００４】
【従来技術の課題】しかしながら、上記従来技術には以
下のような問題点が存在していた。すなわち、従来の釘
製造機械において工具としてのダイスやカッターがロー
付けタイプのものであったので、工具の位置決め調整、
交換に多くの時間を必要とし、またコーティング処理し
ようとしても高温処理のためロー材が溶けてしまうので
コーティング処理によって摩耗特性を向上させることが
できず、さらに摩耗が大きくなると、ホルダーごと破棄
しなければならない等の不具合があった。
下のような問題点が存在していた。すなわち、従来の釘
製造機械において工具としてのダイスやカッターがロー
付けタイプのものであったので、工具の位置決め調整、
交換に多くの時間を必要とし、またコーティング処理し
ようとしても高温処理のためロー材が溶けてしまうので
コーティング処理によって摩耗特性を向上させることが
できず、さらに摩耗が大きくなると、ホルダーごと破棄
しなければならない等の不具合があった。
【０００５】また、工具の先端にロー付けされていた硬
質材料としての超硬合金はいずれも、ＡＳＴＭのポロシ
ティーチャートによればＡ１未満のポロシティーを有す
るもので、ボイドが多いため靱性が不足し且つＭＯＲが
低いため欠損し易く工具寿命が非常に短いという不具合
があった。
質材料としての超硬合金はいずれも、ＡＳＴＭのポロシ
ティーチャートによればＡ１未満のポロシティーを有す
るもので、ボイドが多いため靱性が不足し且つＭＯＲが
低いため欠損し易く工具寿命が非常に短いという不具合
があった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記従来技術を解決する
ため本発明は、第１に釘製造機械内の工具であるカッタ
ーの先端に硬質材料よりなる交換式のチップを取りつけ
るよう構成した。また、そのようなチップの材料とし
て、主成分としてＷＣを６９〜９４wt％、金属相成分と
してＣｏを５〜３０wt％、粒成長抑制成分としてＶＣ，
ＮｂＣ，ＴａＣ，ＴｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ2 Ｃ，Ｚｒ
Ｃ，ＨｆＣの中から１〜３種、０．１〜５wt％を含むと
ともに、ＡＳＴＭのポロシティーチャートによればＡ１
以上のポロシティーを有し、且つＷＣの平均粒径が１〜
１０μm であり、機械的特性がＨｖ：７００〜１７００
Ｋｇ／ｍｍ2 、４点曲げＭＯＲ：１５０Ｋｇ／ｍｍ2 以
上である超硬合金を用いるものである。
ため本発明は、第１に釘製造機械内の工具であるカッタ
ーの先端に硬質材料よりなる交換式のチップを取りつけ
るよう構成した。また、そのようなチップの材料とし
て、主成分としてＷＣを６９〜９４wt％、金属相成分と
してＣｏを５〜３０wt％、粒成長抑制成分としてＶＣ，
ＮｂＣ，ＴａＣ，ＴｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ2 Ｃ，Ｚｒ
Ｃ，ＨｆＣの中から１〜３種、０．１〜５wt％を含むと
ともに、ＡＳＴＭのポロシティーチャートによればＡ１
以上のポロシティーを有し、且つＷＣの平均粒径が１〜
１０μm であり、機械的特性がＨｖ：７００〜１７００
Ｋｇ／ｍｍ2 、４点曲げＭＯＲ：１５０Ｋｇ／ｍｍ2 以
上である超硬合金を用いるものである。
【０００７】
【実施例】以下、本発明の実施例を図を用いて説明す
る。図１は、本実施例の釘製造機械を示す概略図であ
り、１はパンチ、２はカッター、３はダイス、４は釘原
料の線材、６は線材供給装置（ローラー）であり、その
基本的な作用は、線材供給装置（ローラー）６でもって
釘原料の線材４を一対のダイス３、３の間まで搬送し、
図２にも示すように、このダイス３、３で線材４をチャ
ックし、チャックされた状態のまま最奥正面に位置する
パンチ１で線材４の頭を潰し、これをさらにカッター
２，２の間まで搬送して切断するというものである。
る。図１は、本実施例の釘製造機械を示す概略図であ
り、１はパンチ、２はカッター、３はダイス、４は釘原
料の線材、６は線材供給装置（ローラー）であり、その
基本的な作用は、線材供給装置（ローラー）６でもって
釘原料の線材４を一対のダイス３、３の間まで搬送し、
図２にも示すように、このダイス３、３で線材４をチャ
ックし、チャックされた状態のまま最奥正面に位置する
パンチ１で線材４の頭を潰し、これをさらにカッター
２，２の間まで搬送して切断するというものである。
【０００８】このような構造の上記釘製造機械内に含ま
れるカッター２は、図２および図３に示すようにバー状
の本体７の先端側に硬質材料よりなり固定用の長孔８お
よび切刃９を有する交換式のチップ１０をビス１１で取
りつける構造となっており、したがって、刃先位置の調
整が簡単でかつ精度が向上し、チップ１０の交換時間が
短いので稼動率が向上し、さらにチップ１０の刃先が摩
耗した後に刃先を研摩した後にチップに形成した固定用
の長孔８によってチップ１０の位置決めを再度行えばよ
く、またチップ１０が最終的に使用不能になっても本体
７を残してチップ１０のみ交換すれば良いので釘製造機
械のランニングコストが低く、またコーティングが可能
であるので摩耗特性や靱性が向上し、もって工具の長寿
命化が可能であるという利点がある。
れるカッター２は、図２および図３に示すようにバー状
の本体７の先端側に硬質材料よりなり固定用の長孔８お
よび切刃９を有する交換式のチップ１０をビス１１で取
りつける構造となっており、したがって、刃先位置の調
整が簡単でかつ精度が向上し、チップ１０の交換時間が
短いので稼動率が向上し、さらにチップ１０の刃先が摩
耗した後に刃先を研摩した後にチップに形成した固定用
の長孔８によってチップ１０の位置決めを再度行えばよ
く、またチップ１０が最終的に使用不能になっても本体
７を残してチップ１０のみ交換すれば良いので釘製造機
械のランニングコストが低く、またコーティングが可能
であるので摩耗特性や靱性が向上し、もって工具の長寿
命化が可能であるという利点がある。
【０００９】なお、前記パンチについても図４に示すよ
うにバー状の本体１２の先端側に硬質材料よりなる交換
式のチップ１３をビス１４で取りつける構造となってい
る。
うにバー状の本体１２の先端側に硬質材料よりなる交換
式のチップ１３をビス１４で取りつける構造となってい
る。
【００１０】次に、釘製造工具である前記交換式チップ
１０、１３に、主成分としてＷＣを６９〜９４wt％、金
属相成分としてＣｏを５〜３０wt％、粒成長抑制成分と
してＶＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ，ＴｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ
2 Ｃ，ＺｒＣ，ＨｆＣの中から１〜３種、０．１〜５wt
％を含むとともに、ＡＳＴＭのポロシティーチャートに
よればＡ１以上のポロシティーを有し、且つＷＣの平均
粒径が１〜１０μm （特に３〜５μm が好ましい）であ
ることを特徴とし、さらに健全な相状態（η相が存在せ
ず、遊離炭素析出しない状態）を有し、また機械的特性
としてＨｖ：７００〜１７００Ｋｇ／ｍｍ2 、４点曲げ
ＭＯＲ：１５０Ｋｇ／ｍｍ2 以上の超硬合金を用いた場
合、この材料はボイドも少なく強度的に優れているため
チップ１０、１３が欠損し難く、工具寿命が顕著に長く
なる。
１０、１３に、主成分としてＷＣを６９〜９４wt％、金
属相成分としてＣｏを５〜３０wt％、粒成長抑制成分と
してＶＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ，ＴｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ
2 Ｃ，ＺｒＣ，ＨｆＣの中から１〜３種、０．１〜５wt
％を含むとともに、ＡＳＴＭのポロシティーチャートに
よればＡ１以上のポロシティーを有し、且つＷＣの平均
粒径が１〜１０μm （特に３〜５μm が好ましい）であ
ることを特徴とし、さらに健全な相状態（η相が存在せ
ず、遊離炭素析出しない状態）を有し、また機械的特性
としてＨｖ：７００〜１７００Ｋｇ／ｍｍ2 、４点曲げ
ＭＯＲ：１５０Ｋｇ／ｍｍ2 以上の超硬合金を用いた場
合、この材料はボイドも少なく強度的に優れているため
チップ１０、１３が欠損し難く、工具寿命が顕著に長く
なる。
【００１１】このような超硬合金においてＷＣが６９wt
％未満であると耐摩耗性が劣り、他方９４wt％を越える
と耐摩耗性に加え靱性も劣る。また、Ｃｏが５wt％未満
であると靱性が劣り、他方３０wt％を越えると耐摩耗性
が劣る。また前記粒抑制成分が５wt％を越えると靱性が
劣化し、他方０．１wt％未満では粒径が大きくＭＯＲが
低くなる。
％未満であると耐摩耗性が劣り、他方９４wt％を越える
と耐摩耗性に加え靱性も劣る。また、Ｃｏが５wt％未満
であると靱性が劣り、他方３０wt％を越えると耐摩耗性
が劣る。また前記粒抑制成分が５wt％を越えると靱性が
劣化し、他方０．１wt％未満では粒径が大きくＭＯＲが
低くなる。
【００１２】さらに、相状態としてη相が生成すると靱
性が劣化し、フリーカーボンが析出すると耐摩耗性に加
え、靱性も劣化する。
性が劣化し、フリーカーボンが析出すると耐摩耗性に加
え、靱性も劣化する。
【００１３】また、機械的特性としてＨｖ：７００未満
では耐摩耗特性が劣り、他方１７００を越えると靱性が
劣り、ＭＯＲが１５０未満では靱性に劣る。
では耐摩耗特性が劣り、他方１７００を越えると靱性が
劣り、ＭＯＲが１５０未満では靱性に劣る。
【００１４】そして、前記ポロシティーチャートによれ
ばＡ１以下のポロシティーの場合、靱性が劣化するとい
う傾向がある。
ばＡ１以下のポロシティーの場合、靱性が劣化するとい
う傾向がある。
【００１５】実施例１ ＷＣ粉末を８７wt％（粒径８μm ）、Ｃｏ粉末を１２．
５wt％、ＶＣ粉末を０．５wt％の組成に配合した粉末を
振動ミルにて、２０時間、湿式混合し、さらに粉砕、乾
燥後、所定の形状に成形した。この成形体を０．１ｔｏ
ｒｒの真空中、１４５０℃で１時間保持して焼結させた
後、研摩加工して前記カッター２のチップ１０を作製し
た。
５wt％、ＶＣ粉末を０．５wt％の組成に配合した粉末を
振動ミルにて、２０時間、湿式混合し、さらに粉砕、乾
燥後、所定の形状に成形した。この成形体を０．１ｔｏ
ｒｒの真空中、１４５０℃で１時間保持して焼結させた
後、研摩加工して前記カッター２のチップ１０を作製し
た。
【００１６】得られたチップ１０の密度、ビッカース硬
度、破壊靱性値（ＫIC）、抗折強度、ボイド分布、相状
態等を測定または観察した。その結果； 密度 １４．２g/cm3 Ｈｖ １２００Ｋｇ／ｍｍ2 ＫIC １８．０ＭＮ／ｍ3/2 ＭＯＲ ３００Ｋｇ／ｍｍ2 ノーボイド η相存在せず、フリーカーボン析出せず； となっていた。
度、破壊靱性値（ＫIC）、抗折強度、ボイド分布、相状
態等を測定または観察した。その結果； 密度 １４．２g/cm3 Ｈｖ １２００Ｋｇ／ｍｍ2 ＫIC １８．０ＭＮ／ｍ3/2 ＭＯＲ ３００Ｋｇ／ｍｍ2 ノーボイド η相存在せず、フリーカーボン析出せず； となっていた。
【００１７】このチップ１０を図２のようなカッター２
に取付け、これを釘製造機械内に設置してφ２．１のＳ
ＷＲＭ２０軟鋼とφ１．８のＳＷＲＭ２０軟鋼の２種類
の線材４から釘を製造し、良好に加工できる加工時間、
すなわち加工寿命を測定した。その結果、φ２．１のも
ので約６００時間、φ１．８のもので約８００時間の寿
命があり、いずれも従来に比べ約２倍であった。
に取付け、これを釘製造機械内に設置してφ２．１のＳ
ＷＲＭ２０軟鋼とφ１．８のＳＷＲＭ２０軟鋼の２種類
の線材４から釘を製造し、良好に加工できる加工時間、
すなわち加工寿命を測定した。その結果、φ２．１のも
ので約６００時間、φ１．８のもので約８００時間の寿
命があり、いずれも従来に比べ約２倍であった。
【００１８】実施例２ 表１に示すような配合組成（単位はwt％）及びＷＣの粒
径により前記チップ１０を作製した。なお、表中＊印無
のものが本実施例品であり、＊印付のものが比較例品で
ある。
径により前記チップ１０を作製した。なお、表中＊印無
のものが本実施例品であり、＊印付のものが比較例品で
ある。
【００１９】
【表１】
【００２０】試料１〜８については実施例１の方法に準
じて作製し、試料９についてはＷＣ0.98（Ｃ量：６．０
１wt％）を一次原料に用い、試料１２については粒径
０．４μm のＷＣ粉末を一次見料に用いた。
じて作製し、試料９についてはＷＣ0.98（Ｃ量：６．０
１wt％）を一次原料に用い、試料１２については粒径
０．４μm のＷＣ粉末を一次見料に用いた。
【００２１】また試料１０はＣ粉末を０，１５wt％添加
し、試料１１は焼成温度を１２００℃と低くし、試料１
３については焼成温度を１６００℃と高くした。
し、試料１１は焼成温度を１２００℃と低くし、試料１
３については焼成温度を１６００℃と高くした。
【００２２】このように作製された、それぞれの試料に
よるチップについて実施例１と同様にビッカース硬度、
抗折強度、ボイドおよびポロシティー状態、加工寿命を
測定または観察した。その結果を表１に示す。
よるチップについて実施例１と同様にビッカース硬度、
抗折強度、ボイドおよびポロシティー状態、加工寿命を
測定または観察した。その結果を表１に示す。
【００２３】表１から明らかなように、主成分としてＷ
Ｃを６９〜９４wt％、金属相成分としてＣｏを５〜３０
wt％、粒成長抑制成分としてＶＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ，Ｔ
ｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ2 Ｃ，ＺｒＣ，ＨｆＣの中から
１〜３種、０．１〜５wt％を含むとともに、ＡＳＴＭの
ポロシティーチャートによればＡ１以上のポロシティー
を有し、且つＷＣの平均粒径が１〜１０μm （特に３〜
５μm が好ましい）であることを特徴とし、さらに機械
的特性としてＨｖ：７００〜１７００Ｋｇ／ｍｍ2 、４
点曲げＭＯＲ：１５０Ｋｇ／ｍｍ2 以上の超硬合金によ
るチップである本実施例品は加工寿命が著しく長いのに
対し、上記範囲外の比較例品はいずれも加工寿命が短か
った。
Ｃを６９〜９４wt％、金属相成分としてＣｏを５〜３０
wt％、粒成長抑制成分としてＶＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ，Ｔ
ｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ2 Ｃ，ＺｒＣ，ＨｆＣの中から
１〜３種、０．１〜５wt％を含むとともに、ＡＳＴＭの
ポロシティーチャートによればＡ１以上のポロシティー
を有し、且つＷＣの平均粒径が１〜１０μm （特に３〜
５μm が好ましい）であることを特徴とし、さらに機械
的特性としてＨｖ：７００〜１７００Ｋｇ／ｍｍ2 、４
点曲げＭＯＲ：１５０Ｋｇ／ｍｍ2 以上の超硬合金によ
るチップである本実施例品は加工寿命が著しく長いのに
対し、上記範囲外の比較例品はいずれも加工寿命が短か
った。
【００２４】
【発明の効果】叙上のように、本発明によれば釘製造機
械内の工具であるカッターの先端に硬質材料よりなり取
付用の長孔を有する交換式のチップを取りつけるよう構
成したので、刃先位置の調整が簡単でかつ精度が向上
し、チップの交換時間が短いので稼動率が向上し、また
チップが最終的に使用不能になってもホルダーを残して
チップのみ交換すれば良いので鋳造装置のランニングコ
ストが低く、またコーティングが可能であるので摩耗特
性や靱性が向上し、もって工具の長寿命化が可能であ
る。
械内の工具であるカッターの先端に硬質材料よりなり取
付用の長孔を有する交換式のチップを取りつけるよう構
成したので、刃先位置の調整が簡単でかつ精度が向上
し、チップの交換時間が短いので稼動率が向上し、また
チップが最終的に使用不能になってもホルダーを残して
チップのみ交換すれば良いので鋳造装置のランニングコ
ストが低く、またコーティングが可能であるので摩耗特
性や靱性が向上し、もって工具の長寿命化が可能であ
る。
【００２５】また、そのようなチップの材料として、主
成分としてＷＣを６９〜９４wt％、金属相成分としてＣ
ｏを５〜３０wt％、粒成長抑制成分としてＶＣ，Ｎｂ
Ｃ，ＴａＣ，ＴｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ2 Ｃ，ＺｒＣ，
ＨｆＣの中から１〜３種、０．１〜５wt％を含むととも
に、ＡＳＴＭのポロシティーチャートによればＡ１以上
のポロシティーを有し、且つＷＣの平均粒径が１〜１０
μm であり、機械的特性がＨｖ：７００〜１７００Ｋｇ
／ｍｍ2 、４点曲げＭＯＲ：１５０Ｋｇ／ｍｍ2以上で
ある超硬合金を用いた場合、この材料はボイドも少なく
強度的に優れているため欠損し難く、工具寿命が顕著に
長くなる。
成分としてＷＣを６９〜９４wt％、金属相成分としてＣ
ｏを５〜３０wt％、粒成長抑制成分としてＶＣ，Ｎｂ
Ｃ，ＴａＣ，ＴｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，Ｍｏ2 Ｃ，ＺｒＣ，
ＨｆＣの中から１〜３種、０．１〜５wt％を含むととも
に、ＡＳＴＭのポロシティーチャートによればＡ１以上
のポロシティーを有し、且つＷＣの平均粒径が１〜１０
μm であり、機械的特性がＨｖ：７００〜１７００Ｋｇ
／ｍｍ2 、４点曲げＭＯＲ：１５０Ｋｇ／ｍｍ2以上で
ある超硬合金を用いた場合、この材料はボイドも少なく
強度的に優れているため欠損し難く、工具寿命が顕著に
長くなる。
【００２６】以上のように、本発明によれば格別な効果
を奏することができるものである。
を奏することができるものである。
【００２７】
【図１】本発明実施例のおよび従来の釘製造機械の構造
を示す概略図である。
を示す概略図である。
【図２】本発明実施例の釘製造機械の要部を示す斜視図
である。
である。
【図３】本発明実施例の釘製造機械を構成するカッター
の斜視図である。
の斜視図である。
【図４】本発明実施例の釘製造機械を構成するダイスの
斜視図である。
斜視図である。
１ パンチ ２ カッター ３ ダイス ４ 線材 ５ 製品取り出し口 ６ 線材供給装置（ローラー） ７ （カッター）本体 ８ （カッター）長孔 ９ （カッター）切刃 １０ （カッター）チップ １１ （カッター）ビス １２ （ダイス）本体 １３ （ダイス）チップ １４ （ダイス）ビス
Claims (2)
- 【請求項１】 線材供給装置でもって釘原料の線材を一
対のダイス間まで搬送し、このダイスで線材４をチャッ
クした状態のまま最奥正面に位置するパンチで線材の頭
を潰し、これをさらに一対のカッター間まで搬送して該
カッターの切刃により挟切することによって釘を製造す
る機械であって、少なくとも上記カッターは、硬質材料
よりなり且つ切刃を形成した交換式のチップを具備した
ことを特徴とする釘製造機械。 - 【請求項２】 主成分としてＷＣを６９〜９４wt％、金
属相成分としてＣｏを５〜３０wt％、粒成長抑制成分と
してＶＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ，ＴｉＣ，Ｃｒ3 Ｃ2，Ｍｏ
2 Ｃ，ＺｒＣ，ＨｆＣの中から１〜３種、０．１〜５wt
％を含むとともに、ＡＳＴＭのポロシティーチャートに
よればＡ１以上のポロシティーを有し、且つＷＣの平均
粒径が１〜１０μm であり、機械的特性がＨｖ：７００
〜１７００Ｋｇ／ｍｍ2 、４点曲げＭＯＲ：１５０Ｋｇ
／ｍｍ2 以上であることを特徴とする釘製造工具用超硬
合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23711094A JP3441808B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 釘製造工具用超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23711094A JP3441808B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 釘製造工具用超硬合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0899146A true JPH0899146A (ja) | 1996-04-16 |
| JP3441808B2 JP3441808B2 (ja) | 2003-09-02 |
Family
ID=17010568
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23711094A Expired - Fee Related JP3441808B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 釘製造工具用超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3441808B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101044082B1 (ko) * | 2009-03-19 | 2011-06-27 | (주)대동메탈 | 타카못 및 그 성형장치 |
| JP2013032559A (ja) * | 2011-08-01 | 2013-02-14 | Mts:Kk | 高強度超硬合金及び被覆超硬合金 |
| CN103341573A (zh) * | 2013-07-05 | 2013-10-09 | 太仓苏晟电气技术科技有限公司 | 一种自动化型材切断装置 |
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