JP2926836B2 - 窒素含有サーメット合金 - Google Patents
窒素含有サーメット合金Info
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- JP2926836B2 JP2926836B2 JP4036090A JP4036090A JP2926836B2 JP 2926836 B2 JP2926836 B2 JP 2926836B2 JP 4036090 A JP4036090 A JP 4036090A JP 4036090 A JP4036090 A JP 4036090A JP 2926836 B2 JP2926836 B2 JP 2926836B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は耐摩耗性や靭性に優れ、高速切削に耐え得る
窒素含有サーメット合金に関するものである。サーメッ
ト合金は、ドリル、エンドミル、フライス用切削工具等
に利用される。
窒素含有サーメット合金に関するものである。サーメッ
ト合金は、ドリル、エンドミル、フライス用切削工具等
に利用される。
［従来の技術とその課題］ ドリルは、鋼材などの穿孔加工に用いられる切削工具
であり、その一例としてツイストドリルの構造が第１図
に示されている。ツイストドリルは、一般に穿孔加工に
供される切刃部１と、切削にあまり関与せず、主として
切屑の排出とボール盤などの切削機械のチャック部など
に装着するための働きをなすシャンク部２とを備えてい
る。
であり、その一例としてツイストドリルの構造が第１図
に示されている。ツイストドリルは、一般に穿孔加工に
供される切刃部１と、切削にあまり関与せず、主として
切屑の排出とボール盤などの切削機械のチャック部など
に装着するための働きをなすシャンク部２とを備えてい
る。
使用状態において、ドリルの切刃部およびシャンク部
は各々異なった負荷状態で使用される。したがって、ド
リルの各部に要求される特性は異なる。たとえば、切刃
部の刃先部では耐摩耗性や耐溶着性などが要求され、シ
ャンク部では工具としての強度を保持するための靭性が
要求される。また、切刃部の刃先部についても、その中
心部と外周部とでは切削速度が大きく異なるため、要求
される特性も異なる。このような複雑な要求に応えるよ
うに、従来からドリルの材料として種々のものが開発さ
れてきた。
は各々異なった負荷状態で使用される。したがって、ド
リルの各部に要求される特性は異なる。たとえば、切刃
部の刃先部では耐摩耗性や耐溶着性などが要求され、シ
ャンク部では工具としての強度を保持するための靭性が
要求される。また、切刃部の刃先部についても、その中
心部と外周部とでは切削速度が大きく異なるため、要求
される特性も異なる。このような複雑な要求に応えるよ
うに、従来からドリルの材料として種々のものが開発さ
れてきた。
従来より、一般的なドリルの材質は高速度鋼および超
硬合金である。高速度鋼は、靭性に富むが耐摩耗性が低
く、高速切削に不適である。一方、超硬合金は耐摩耗性
や精度特性に優れる反面、脆い性質を有し、たとえば、
剛性の低い工作機械に使用すると折損する場合があっ
た。
硬合金である。高速度鋼は、靭性に富むが耐摩耗性が低
く、高速切削に不適である。一方、超硬合金は耐摩耗性
や精度特性に優れる反面、脆い性質を有し、たとえば、
剛性の低い工作機械に使用すると折損する場合があっ
た。
これらの改良として、高速度鋼の切刃部に硬質のTiN
をコーティングする構造、あるいは切刃部を超硬合金に
し、ろう付けする構造などが考えられた。しかし、切刃
部にコーティングを施したものは、通常使用されるよう
にドリルの再研削を実施すると、少なくとも前逃面側の
コーティング層が除去されてしまい、コーティングの効
果の大半が失われてしまう欠点を有していた。また、切
刃部に超硬合金をろう付けする構造は、ろう付け自体が
本質的に熱的強度や機械的強度に劣るので、難削材や深
孔加工には適用できないという欠点を有していた。
をコーティングする構造、あるいは切刃部を超硬合金に
し、ろう付けする構造などが考えられた。しかし、切刃
部にコーティングを施したものは、通常使用されるよう
にドリルの再研削を実施すると、少なくとも前逃面側の
コーティング層が除去されてしまい、コーティングの効
果の大半が失われてしまう欠点を有していた。また、切
刃部に超硬合金をろう付けする構造は、ろう付け自体が
本質的に熱的強度や機械的強度に劣るので、難削材や深
孔加工には適用できないという欠点を有していた。
さらに近年では、耐摩耗性および靭性の向上などを意
図して、異なる材質の超硬合金同士（P30とD30）をろう
付けした構造（実開昭58−143115号）あるいは冶金学的
に一体化接合した構造（実公昭62−46489号）、さら
に、ドリルの中心部と外周部との要求される特性の違い
に着目し、その中心部と外周部との超硬合金の材質を違
えた二重構造に成形したもの（特開昭62−218010号）、
あるいはこの二重構造を射出成形で形成する方法（特開
昭63−38501号、38502号）等が提案されていた。また、
ドリルの耐溶着性の向上のために、ドリルの材質をサー
メットで構成した構造（特開昭62−292307号）などがあ
る。これらの従来の例において、ドリルのシャンク部の
靭性を向上させる目的で超硬合金の粗粒化や高結合相化
を行なったものは、逆に材料の強度を低下させたり、あ
るいは弾性変化歪を低下させ、被削材のぶれやマシンの
不安定な回転などにより、孔あけ加工中に折損してしま
うという問題を生じた。
図して、異なる材質の超硬合金同士（P30とD30）をろう
付けした構造（実開昭58−143115号）あるいは冶金学的
に一体化接合した構造（実公昭62−46489号）、さら
に、ドリルの中心部と外周部との要求される特性の違い
に着目し、その中心部と外周部との超硬合金の材質を違
えた二重構造に成形したもの（特開昭62−218010号）、
あるいはこの二重構造を射出成形で形成する方法（特開
昭63−38501号、38502号）等が提案されていた。また、
ドリルの耐溶着性の向上のために、ドリルの材質をサー
メットで構成した構造（特開昭62−292307号）などがあ
る。これらの従来の例において、ドリルのシャンク部の
靭性を向上させる目的で超硬合金の粗粒化や高結合相化
を行なったものは、逆に材料の強度を低下させたり、あ
るいは弾性変化歪を低下させ、被削材のぶれやマシンの
不安定な回転などにより、孔あけ加工中に折損してしま
うという問題を生じた。
このように、従来からドリルの複雑な要求に対して個
々の観点からの改良がなされている。しかし、従来のこ
れらの構造は、いずれもドリルの全ての特性上の要求を
完全に満たすものではなかった。
々の観点からの改良がなされている。しかし、従来のこ
れらの構造は、いずれもドリルの全ての特性上の要求を
完全に満たすものではなかった。
本発明の目的は、耐摩耗性および靭性に特に優れた性
能を発揮する窒素含有サーメット合金を提供することで
ある。
能を発揮する窒素含有サーメット合金を提供することで
ある。
［発明の概要］ 本発明者たちは、ドリルに要求される特性のうち、特
に耐摩耗性および耐溶着性の向上を意図した。発明者た
ちは、耐摩耗性および耐溶着性の向上のためには、チタ
ン（Ti）を主成分とした窒素含有サーメットを用いるこ
とが必須であると考えた。そこで、サーメットの種々の
含有成分に対しパラメトリックな実験を行ない、多くの
有効な知見を得た。本発明はこの知見に基づいてなされ
たものであり、以下に説明する。
に耐摩耗性および耐溶着性の向上を意図した。発明者た
ちは、耐摩耗性および耐溶着性の向上のためには、チタ
ン（Ti）を主成分とした窒素含有サーメットを用いるこ
とが必須であると考えた。そこで、サーメットの種々の
含有成分に対しパラメトリックな実験を行ない、多くの
有効な知見を得た。本発明はこの知見に基づいてなされ
たものであり、以下に説明する。
サーメットの硬質分散相は、精密に分級した粒径0.
2〜0.6μｍの微粒硬質相と、１〜３μｍの粗粒硬質相と
の混合構造を有する。粗粒硬質相に対する微粒硬質相の
体積混合比は、0.3〜3.0である。この範囲においては、
使用時にドリルの刃先が受ける熱衝撃に起因する亀裂の
発生、進展を有効に抑制し得る。さらに好ましくは、微
粒硬質相の粒径は0.3〜0.5μｍであり、かつ粗粒硬質相
の粒径は1.5〜2.2μｍである。
2〜0.6μｍの微粒硬質相と、１〜３μｍの粗粒硬質相と
の混合構造を有する。粗粒硬質相に対する微粒硬質相の
体積混合比は、0.3〜3.0である。この範囲においては、
使用時にドリルの刃先が受ける熱衝撃に起因する亀裂の
発生、進展を有効に抑制し得る。さらに好ましくは、微
粒硬質相の粒径は0.3〜0.5μｍであり、かつ粗粒硬質相
の粒径は1.5〜2.2μｍである。
サーメットの硬質分散相は、チタンと、チタンを除
く周期律表第IV a、V a、VI a族金属のうちの１種類も
しくは２種類以上の金属との炭化物、窒化物、複炭窒化
物のいずれかからなり、さらに硬質分散相の組成は、金
属原子中のチタン量が原子比で0.5〜0.95である。チタ
ン量が0.5未満ではサーメットの耐摩耗性および耐溶着
性が不足する。また、0.95を越えると、サーメットの焼
結性が劣化する。
く周期律表第IV a、V a、VI a族金属のうちの１種類も
しくは２種類以上の金属との炭化物、窒化物、複炭窒化
物のいずれかからなり、さらに硬質分散相の組成は、金
属原子中のチタン量が原子比で0.5〜0.95である。チタ
ン量が0.5未満ではサーメットの耐摩耗性および耐溶着
性が不足する。また、0.95を越えると、サーメットの焼
結性が劣化する。
硬質分散相に含まれる非金属原子中の窒素の割合
が、原子比で0.1〜0.7である。すなわち、窒素の割合が
原子比で0.1未満では、窒素が焼結時の硬質分散相の粒
成長を抑制するという効果が生じなくなる。また、0.7
を越えると、サーメットの焼結性が劣化する。
が、原子比で0.1〜0.7である。すなわち、窒素の割合が
原子比で0.1未満では、窒素が焼結時の硬質分散相の粒
成長を抑制するという効果が生じなくなる。また、0.7
を越えると、サーメットの焼結性が劣化する。
サーメット中に占める結合金属相の量は５重量％〜
30重量％である。５重量％未満ではサーメットの靭性が
不足し、ドリルの使用時においてチッピングを生じる。
また、30重量％を越えると、耐摩耗性が不足し、ドリル
の刃先の逃面やマージン部に大きな摩耗が生じる。
30重量％である。５重量％未満ではサーメットの靭性が
不足し、ドリルの使用時においてチッピングを生じる。
また、30重量％を越えると、耐摩耗性が不足し、ドリル
の刃先の逃面やマージン部に大きな摩耗が生じる。
［実施例］ 以下、本発明の実施例について説明する。
種々の材料組成および粒度分布を有するサーメット合
金を用いて、各々の単材料で直径10mmのドリルを作製
し、その加工性能を実験的に調査した。第１表は実験に
供された種々の合金の組成等を示したもので、表中の合
金No.A〜Ｃは本発明品を示し、Ｄ〜Ｈは比較のために用
いられた比較品を示している。比較品のうち、Ｄおよび
Ｅは硬質分散相の非金属原子中の窒素原子の割合の比較
に用いられるものである。さらに、比較品Ｆは硬質分散
相の粒度比の比較に用いられるものである。さらに、比
較品ＧおよびＨは結合相量の割合の比較に用いられるも
のである。比較品Ｄ〜Ｈと本発明品Ａ〜Ｃとが相互に比
較検討された。
金を用いて、各々の単材料で直径10mmのドリルを作製
し、その加工性能を実験的に調査した。第１表は実験に
供された種々の合金の組成等を示したもので、表中の合
金No.A〜Ｃは本発明品を示し、Ｄ〜Ｈは比較のために用
いられた比較品を示している。比較品のうち、Ｄおよび
Ｅは硬質分散相の非金属原子中の窒素原子の割合の比較
に用いられるものである。さらに、比較品Ｆは硬質分散
相の粒度比の比較に用いられるものである。さらに、比
較品ＧおよびＨは結合相量の割合の比較に用いられるも
のである。比較品Ｄ〜Ｈと本発明品Ａ〜Ｃとが相互に比
較検討された。
次に、ドリルの孔あけ性能評価テストの条件を第２表
に示す。性能評価テストは、２種類の条件で行なわれ
た。テスト１は、ドリルの耐摩耗性評価テストである。
すなわち、ドリルが破損や摩耗により寿命に到るまで連
続孔あけ加工を行ない、その刃先の状況を評価するテス
トである。
に示す。性能評価テストは、２種類の条件で行なわれ
た。テスト１は、ドリルの耐摩耗性評価テストである。
すなわち、ドリルが破損や摩耗により寿命に到るまで連
続孔あけ加工を行ない、その刃先の状況を評価するテス
トである。
テスト２は、ドリルの耐熱亀裂評価テストである。す
なわち、被削材に複数回に分けて同一箇所に深い孔あけ
加工を施し、所定の孔あけ加工終了後の刃先の状況を評
価するテストである。
なわち、被削材に複数回に分けて同一箇所に深い孔あけ
加工を施し、所定の孔あけ加工終了後の刃先の状況を評
価するテストである。
なお、本実験において、参考のために現在使用されて
いるコーティングハイスドリルおよびコーティング超硬
ドリルに同様の切削テストも行なった。
いるコーティングハイスドリルおよびコーティング超硬
ドリルに同様の切削テストも行なった。
上記のドリル性能評価テストの結果を第３表に示す。
第３表に示す実験結果より、以下のことが判明した。
第３表に示す実験結果より、以下のことが判明した。
a. 本発明品Ａ〜Ｃと比較品Ｄ、Ｅとの比較において、
耐摩耗性テスト１の結果に示されるように、硬質分散相
の粒度において粗粒の多い材料はシャンク強度が劣り、
突発的な折損などにより靭性が劣ることが判明した。
耐摩耗性テスト１の結果に示されるように、硬質分散相
の粒度において粗粒の多い材料はシャンク強度が劣り、
突発的な折損などにより靭性が劣ることが判明した。
b. 本発明品Ａ〜Ｃと比較品Ｆとの比較において、硬質
分散相の粒度が微粒子のみの場合は、シャンク強度に優
れるが、耐熱亀裂性（テスト２）で大きく劣ることが判
明した。
分散相の粒度が微粒子のみの場合は、シャンク強度に優
れるが、耐熱亀裂性（テスト２）で大きく劣ることが判
明した。
C. 本発明品Ａ〜Ｃと比較品Ｇ、Ｈとの比較において、
結合相量の少ないもの（比較品Ｇ）は靭性に劣り（テス
ト１）、また、結合相量の大きいもの（比較品Ｈ）は耐
摩耗性に劣る（テスト１およびテスト２）ことが判明し
た。
結合相量の少ないもの（比較品Ｇ）は靭性に劣り（テス
ト１）、また、結合相量の大きいもの（比較品Ｈ）は耐
摩耗性に劣る（テスト１およびテスト２）ことが判明し
た。
これらの実験結果の比較から、本発明品Ａ〜Ｃは、耐
摩耗性、耐熱亀裂性およびシャンク靭性強度の全ての面
にわたって優れた特性を有することが判明した。なお、
コーティングハイスやコーティング超硬媒体に比べても
優れた特性を示すことが第３表から判明する。なお、本
発明品は、さらに再研磨加工を施して使用しても新品と
同等の性能を示す特徴を有する。
摩耗性、耐熱亀裂性およびシャンク靭性強度の全ての面
にわたって優れた特性を有することが判明した。なお、
コーティングハイスやコーティング超硬媒体に比べても
優れた特性を示すことが第３表から判明する。なお、本
発明品は、さらに再研磨加工を施して使用しても新品と
同等の性能を示す特徴を有する。
［発明の効果］ 以上のように、この発明によれば、耐摩耗性および靭
性に特に優れた性能を発揮する窒素含有サーメット合金
が得られる。この窒素含有サーメット合金は、耐摩耗
性、靭性および高切削性において優れた特性が要求され
るドリル、エンドミル、フライス用切削工具などに有利
に利用され得る。
性に特に優れた性能を発揮する窒素含有サーメット合金
が得られる。この窒素含有サーメット合金は、耐摩耗
性、靭性および高切削性において優れた特性が要求され
るドリル、エンドミル、フライス用切削工具などに有利
に利用され得る。
第１図は、一般的なツイストドリルの構造を示す構造図
である。第２図は、サーメットの硬質分散相の粒度分布
を示す硬質分散相粒度分布図である。 図において、１はドリルの切刃部、２はシャンク部を示
す。
である。第２図は、サーメットの硬質分散相の粒度分布
を示す硬質分散相粒度分布図である。 図において、１はドリルの切刃部、２はシャンク部を示
す。
Claims (1)
- 【請求項１】チタンと、チタンを除く周期律表第IV a、
V a、VI a族金属のうち１種または２種以上の金属との
炭化物、窒化物、複炭窒化物のいずれかを主要成分とす
る硬質分散相と、ニッケルとコバルトとを主成分とする
結合金属相からなる窒素含有サーメット合金において、 前記硬質分散相は、チタンを含む金属原子群と窒素を含
む非金属原子群とを含み、 前記金属原子群中の前記チタンの量は原子比で0.5以上
0.95以下であり、 前記非金属原子群中の前記窒素の量は原子比で0.1以上
0.7以下であり、 前記硬質分散相は、平均粒経が0.2μｍ以上0.6μｍ以下
の微粒子群と、平均粒径が１μｍ以上３μｍ以下の粗粒
子群とを備え、 前記微粒子群は前記粗粒子群に対する体積比が0.3以上
３以下であり、 前記結合金属相は、前記窒素含有サーメット合金中に占
める割合が５重量％以上30重量％以下であることを特徴
とする、窒素含有サーメット合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4036090A JP2926836B2 (ja) | 1989-02-22 | 1990-02-21 | 窒素含有サーメット合金 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4276689 | 1989-02-22 | ||
| JP1-42766 | 1989-02-22 | ||
| JP4036090A JP2926836B2 (ja) | 1989-02-22 | 1990-02-21 | 窒素含有サーメット合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH032347A JPH032347A (ja) | 1991-01-08 |
| JP2926836B2 true JP2926836B2 (ja) | 1999-07-28 |
Family
ID=26379816
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4036090A Expired - Lifetime JP2926836B2 (ja) | 1989-02-22 | 1990-02-21 | 窒素含有サーメット合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2926836B2 (ja) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7316724B2 (en) * | 2003-05-20 | 2008-01-08 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Multi-scale cermets for high temperature erosion-corrosion service |
| KR100639696B1 (ko) | 2005-07-01 | 2006-10-30 | 에스케이 주식회사 | 에틸렌 단독중합체 또는 α-올레핀과의 공중합체 제조용아릴페녹시 촉매계 |
| KR101060838B1 (ko) | 2006-04-24 | 2011-08-30 | 에스케이이노베이션 주식회사 | 에틸렌 단독중합체 또는 α-올레핀과의 공중합체 제조용비스-아릴아릴옥시 촉매계 |
| KR101151606B1 (ko) | 2007-12-31 | 2012-06-08 | 에스케이이노베이션 주식회사 | 전이금속 화합물, 이를 포함하는 촉매조성물 및 이를이용한 올레핀 단독중합 또는 공중합체의 제조방법 |
| KR101142115B1 (ko) | 2008-01-07 | 2012-07-06 | 에스케이이노베이션 주식회사 | 전이금속 화합물, 이를 포함하는 전이금속 촉매 조성물, 및이를 이용한 에틸렌 단독중합체 또는 에틸렌과α-올레핀의 공중합체의 제조방법 |
| KR101186489B1 (ko) | 2008-01-07 | 2012-09-27 | 에스케이이노베이션 주식회사 | 전이금속 화합물 및 이를 포함하는 에틸렌 단독중합체 또는공중합체 제조용 전이금속 촉매 조성물 |
| KR101142117B1 (ko) | 2008-09-25 | 2012-05-09 | 에스케이이노베이션 주식회사 | 전이금속 촉매계 및 이를 이용한 에틸렌 단독중합체 또는 에틸렌과 α-올레핀의 공중합체 제조방법 |
| KR101142122B1 (ko) | 2008-09-30 | 2012-05-09 | 에스케이이노베이션 주식회사 | 새로운 전이금속 촉매계 및 이를 이용한 에틸렌 단독중합체또는 에틸렌과 α-올레핀의 공중합체 제조방법 |
| KR101167082B1 (ko) | 2008-11-05 | 2012-07-20 | 에스케이이노베이션 주식회사 | 에틸렌과 α-올레핀의 탄성 공중합체 제조방법 |
| KR101212637B1 (ko) | 2011-06-09 | 2012-12-14 | 에스케이종합화학 주식회사 | 신규한 사이클로펜타［ｂ］플루오레닐 전이금속 화합물, 이를 포함하는 전이금속 촉매 조성물, 및 이를 이용한 에틸렌 단독중합체 또는 에틸렌과 α-올레핀의 공중합체의 제조방법 |
| WO2012176946A1 (ko) | 2011-06-24 | 2012-12-27 | Sk 이노베이션 주식회사 | 공중합성이 우수한 전이금속 촉매계 및 이를 이용한 에틸렌 단독중합체 또는 에틸렌과 α-올레핀의 공중합체 제조방법 |
| US20120329965A1 (en) | 2011-06-24 | 2012-12-27 | Sk Innovation Co., Ltd. | Advanced transition metal catalytic systems in terms of comonomer incorporations and methods for preparing ethylene homopolymers or copolymers of ethylene and a-olefins using the same |
| KR102300853B1 (ko) | 2014-05-29 | 2021-09-13 | 사빅 에스케이 넥슬렌 컴퍼니 피티이 엘티디 | 새로운 전이금속 화합물, 이를 포함한 올레핀 중합용 전이금속 촉매 조성물 및 이를 이용한 에틸렌 단독중합체 또는 에틸렌과 α-올레핀의 공중합체의 제조방법 |
| JP2016192252A (ja) | 2015-03-30 | 2016-11-10 | 本田技研工業株式会社 | 車両用のハンドルスイッチ |
| KR102038977B1 (ko) | 2016-12-30 | 2019-11-01 | 사빅 에스케이 넥슬렌 컴퍼니 피티이 엘티디 | 신규한 시클로펜타[ｂ]티오펜일 전이금속 화합물, 이를 포함하는 전이금속 촉매 조성물, 및 이를 이용한 에틸렌 단독중합체 또는 에틸렌과 α-올레핀의 공중합체의 제조방법 |
| KR101980683B1 (ko) | 2017-01-06 | 2019-05-22 | 사빅 에스케이 넥슬렌 컴퍼니 피티이 엘티디 | 신규한 인덴계 전이금속 화합물, 이를 포함하는 촉매 조성물, 및 이를 이용한 에틸렌 단독중합체 또는 에틸렌과 α-올레핀의 공중합체의 제조방법 |
| KR102034133B1 (ko) | 2017-01-09 | 2019-11-18 | 사빅 에스케이 넥슬렌 컴퍼니 피티이 엘티디 | 신규한 전이금속 화합물, 이를 포함하는 촉매 조성물, 및 이를 이용한 에틸렌 단독중합체 또는 에틸렌과 α-올레핀의 공중합체의 제조방법 |
| KR102100134B1 (ko) | 2017-08-21 | 2020-04-13 | 사빅 에스케이 넥슬렌 컴퍼니 피티이 엘티디 | 신규한 전이금속 화합물, 이를 포함하는 촉매 조성물, 및 이를 이용한 에틸렌 단독중합체 또는 에틸렌과 α-올레핀의 공중합체의 제조방법 |
| KR102643986B1 (ko) | 2017-09-29 | 2024-03-07 | 사빅 에스케이 넥슬렌 컴퍼니 피티이 엘티디 | 신규한 인덴계 전이금속 화합물, 이를 포함하는 전이금속 촉매 조성물, 및 이를 이용한 에틸렌 단독중합체 또는 에틸렌과 α-올레핀의 공중합체의 제조방법 |
| WO2019064247A1 (ko) | 2017-09-29 | 2019-04-04 | 사빅 에스케이 넥슬렌 컴퍼니 피티이 엘티디 | 신규한 인덴계 전이금속 화합물, 이를 포함하는 전이금속 촉매 조성물, 및 이를 이용한 에틸렌 단독중합체 또는 에틸렌과 α-올레핀의 공중합체의 제조방법 |
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-
1990
- 1990-02-21 JP JP4036090A patent/JP2926836B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JPH032347A (ja) | 1991-01-08 |
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