JP2795210B2 - 強靱性サーメットドリル - Google Patents
強靱性サーメットドリルInfo
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- JP2795210B2 JP2795210B2 JP7033460A JP3346095A JP2795210B2 JP 2795210 B2 JP2795210 B2 JP 2795210B2 JP 7033460 A JP7033460 A JP 7033460A JP 3346095 A JP3346095 A JP 3346095A JP 2795210 B2 JP2795210 B2 JP 2795210B2
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- cermet
- oil hole
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、強靱性かつ高耐摩耗性
を有する新規なサーメットで少なくともヘッド部を形成
して加工穴面の面粗さを向上させた耐久性にも優れるド
リルに関する。
を有する新規なサーメットで少なくともヘッド部を形成
して加工穴面の面粗さを向上させた耐久性にも優れるド
リルに関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼等のドリルによる穴あけでは、加工の
高能率化のために、これまでのハイスドリルに代わり、
耐熱性に優れる超硬合金製ドリルや表面に硬質コーティ
ング層を設けたコーティド超硬合金製ドリルが多用され
るようになってきたが、この種のドリルによる加工穴
は、高精度の仕上面が要求される場合、リーマ仕上げを
必要とし、そのため、ドリル工程は高能率化できても、
穴あけ工程全体の高能率化はそれほど進展していない。
高能率化のために、これまでのハイスドリルに代わり、
耐熱性に優れる超硬合金製ドリルや表面に硬質コーティ
ング層を設けたコーティド超硬合金製ドリルが多用され
るようになってきたが、この種のドリルによる加工穴
は、高精度の仕上面が要求される場合、リーマ仕上げを
必要とし、そのため、ドリル工程は高能率化できても、
穴あけ工程全体の高能率化はそれほど進展していない。
【０００３】なお、先端中心部から切削油を供給しなが
ら穴あけを行う油孔付きドリルは、切屑の排出がスムー
ズに行われて穴の仕上げ面粗さが向上することが知られ
ているが、これによる面粗さの向上効果は、超硬合金の
鉄との親和性による溶着発生や、コーティング層剥離に
よる穴面の乱れがあることから、リーマ仕上げを省ける
ほど高くはない。
ら穴あけを行う油孔付きドリルは、切屑の排出がスムー
ズに行われて穴の仕上げ面粗さが向上することが知られ
ているが、これによる面粗さの向上効果は、超硬合金の
鉄との親和性による溶着発生や、コーティング層剥離に
よる穴面の乱れがあることから、リーマ仕上げを省ける
ほど高くはない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】高精度穴加工の高能率
化のためには、それを妨げているリーマ加工を不要にす
ることが不可欠である。
化のためには、それを妨げているリーマ加工を不要にす
ることが不可欠である。
【０００５】このため、溶着が起こり難く、また、コー
ティング層剥離の問題も生じないサーメットでドリルを
形成することを考えた。ところが、一般のサーメットは
強度が低く、ドリル材として満足できるものが無い。
ティング層剥離の問題も生じないサーメットでドリルを
形成することを考えた。ところが、一般のサーメットは
強度が低く、ドリル材として満足できるものが無い。
【０００６】これまでに開発されているサーメットは、
実開平２−３９８１２号公報に示されるような先ムクエ
ンドミル等には使用できるが、そのようなものも、刃先
がねじれている上に油孔を有する細径ドリルに適用する
と簡単に折れるなどして実用に耐えるものが得られな
い。
実開平２−３９８１２号公報に示されるような先ムクエ
ンドミル等には使用できるが、そのようなものも、刃先
がねじれている上に油孔を有する細径ドリルに適用する
と簡単に折れるなどして実用に耐えるものが得られな
い。
【０００７】そこで、本発明は、新たに開発した強靱
性、高耐摩耗性のサーメットで作った高強度、高性能の
ドリルを提供することを課題としている。
性、高耐摩耗性のサーメットで作った高強度、高性能の
ドリルを提供することを課題としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の課題の解決策とし
て提供する本発明のドリルは、周期律表４ａ、５ａ、６
ａ族金属の炭化物、窒化物、炭窒化物から成るＴｉが主
成分の硬質相を８０〜９５重量％含み、残部は鉄族金属
を主成分とする結合相と不可避不純物から成るサーメッ
トであって、前記硬質相が、含有元素の割合を示す次式
において、（Ｔｉ，Ｍ）１（ＣX ，ＮY ）Ｚ｛但し、
Ｍ：４ａ、５ａ、６ａ属金属の中から選ばれた少なくと
も１種の金属，X ＝（１−Y ）｝０．２≦ Y ≦０．６，
０．７５≦Ｚ≦０．９５の両条件を満たしているサー
メットで作られたものである。
て提供する本発明のドリルは、周期律表４ａ、５ａ、６
ａ族金属の炭化物、窒化物、炭窒化物から成るＴｉが主
成分の硬質相を８０〜９５重量％含み、残部は鉄族金属
を主成分とする結合相と不可避不純物から成るサーメッ
トであって、前記硬質相が、含有元素の割合を示す次式
において、（Ｔｉ，Ｍ）１（ＣX ，ＮY ）Ｚ｛但し、
Ｍ：４ａ、５ａ、６ａ属金属の中から選ばれた少なくと
も１種の金属，X ＝（１−Y ）｝０．２≦ Y ≦０．６，
０．７５≦Ｚ≦０．９５の両条件を満たしているサー
メットで作られたものである。
【０００９】このドリルの材料サーメットは、合金中に
含まれる硬質粒子が、走査型電子顕微鏡による組織写真
において、黒色に見えるＴｉリッチの芯部を有する粒子
Ａと、白色に見えるＴｉプアの芯部を有する粒子Ｂの２
種類から成り、かつ、粒子Ａの平均面積は０．７〜１．
５μｍ2 の範囲に、粒子Ｂの平均面積は０．１〜０．７
μｍ2 の範囲に各々あるものとし、かつ、その破壊靱性
値（ＫｌＣ）は７．０或いは７．５を越えているものと
する。
含まれる硬質粒子が、走査型電子顕微鏡による組織写真
において、黒色に見えるＴｉリッチの芯部を有する粒子
Ａと、白色に見えるＴｉプアの芯部を有する粒子Ｂの２
種類から成り、かつ、粒子Ａの平均面積は０．７〜１．
５μｍ2 の範囲に、粒子Ｂの平均面積は０．１〜０．７
μｍ2 の範囲に各々あるものとし、かつ、その破壊靱性
値（ＫｌＣ）は７．０或いは７．５を越えているものと
する。
【００１０】また、本発明のドリルは、シャンクも含め
て全体を前述の強靱性サーメットで作るソリッドドリル
と、この強靱性サーメットで油孔付きヘッドを形成し、
そのヘッドを本体シャンク部の先端に鑞付け接合して作
る油孔付きドリルの２形態が考えられる。後者の油孔付
きドリルは、ヘッドの鑞付け面に、中心の油孔と同心で
外径がドリル後の１／２〜１／６の円筒状凸部を形成
し、この凸部を本体シャンク部の前面に対応して設けた
凹部に嵌合させて本体シャンク部に鑞付けすると製造し
易い。
て全体を前述の強靱性サーメットで作るソリッドドリル
と、この強靱性サーメットで油孔付きヘッドを形成し、
そのヘッドを本体シャンク部の先端に鑞付け接合して作
る油孔付きドリルの２形態が考えられる。後者の油孔付
きドリルは、ヘッドの鑞付け面に、中心の油孔と同心で
外径がドリル後の１／２〜１／６の円筒状凸部を形成
し、この凸部を本体シャンク部の前面に対応して設けた
凹部に嵌合させて本体シャンク部に鑞付けすると製造し
易い。
【００１１】
【作用】本発明で用いるサーメットは、従来のサーメッ
トに比べて靱性が大きく向上しており、ねじれ刃を有す
るドリルでも、必要なねじれ剛性を確保できる。
トに比べて靱性が大きく向上しており、ねじれ刃を有す
るドリルでも、必要なねじれ剛性を確保できる。
【００１２】このサーメットドリルは、鉄との親和性が
低く、溶着が生じ難いため、仕上げ面精度はリーマ加工
に近いものが得られ、これによりリーマ加工を省いて高
精度穴の高能率加工を実現できる。
低く、溶着が生じ難いため、仕上げ面精度はリーマ加工
に近いものが得られ、これによりリーマ加工を省いて高
精度穴の高能率加工を実現できる。
【００１３】また、サーメットは耐摩耗性が超硬合金よ
りも優れているので、ドリル性能の維持に関しても有利
になる。即ち、超硬ドリルは、刃先再生のための再研磨
回数が多くなる。また、コーティド超硬ドリルは、コー
ティング層による耐摩耗性の向上で再研磨までの寿命が
延びるが、再研磨後の再コーティングを必要とするため
コストアップを招く。
りも優れているので、ドリル性能の維持に関しても有利
になる。即ち、超硬ドリルは、刃先再生のための再研磨
回数が多くなる。また、コーティド超硬ドリルは、コー
ティング層による耐摩耗性の向上で再研磨までの寿命が
延びるが、再研磨後の再コーティングを必要とするため
コストアップを招く。
【００１４】これに対し、本発明のサーメットドリル
は、コーティド超硬合金ドリルと同等の寿命を示し、再
研磨後の再コーティングも不要である。
は、コーティド超硬合金ドリルと同等の寿命を示し、再
研磨後の再コーティングも不要である。
【００１５】このほか、比較的小径（例えば１０mm前
後）の油孔付きドリルは、油孔の穴径が１mm程度と小さ
いため、ヘッドの鑞付け時にヘッドと本体シャンク部の
穴位置を正確に合わせるのが難しかったが、ヘッドの鑞
付け面に前述の円筒状凸部を設けてこの凸部を本体シャ
ンク部の前面の凹部に嵌合させる構造にしたものは、凹
凸嵌合部による心出し作用で穴の位置決めが確実になる
のでドリルを作り易く、このことも生産性向上やコスト
低減に結びつく。
後）の油孔付きドリルは、油孔の穴径が１mm程度と小さ
いため、ヘッドの鑞付け時にヘッドと本体シャンク部の
穴位置を正確に合わせるのが難しかったが、ヘッドの鑞
付け面に前述の円筒状凸部を設けてこの凸部を本体シャ
ンク部の前面の凹部に嵌合させる構造にしたものは、凹
凸嵌合部による心出し作用で穴の位置決めが確実になる
のでドリルを作り易く、このことも生産性向上やコスト
低減に結びつく。
【００１６】
【実施例】市販のＴｉＣＮ、ＴｉＣ、ＴａＣ、ＮｂＣ、
ＷＣ、Ｍｏ２Ｃ、Ｎｉ、Ｃｏを用いて表１に示す組成の
サーメットを製作した。
ＷＣ、Ｍｏ２Ｃ、Ｎｉ、Ｃｏを用いて表１に示す組成の
サーメットを製作した。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】表１の試料Ｎo.１、２は本発明のドリル材
料として用いるサーメット（以下、発明品と称す）、Ｎ
o.３、４は比較材である。これ等のサーメットは、いず
れも周知の製造方法で製作した。発明品は、周期律表４
ａ、５ａ、６ａ族金属の炭化物、窒化物、炭窒化物から
成るＴｉが主成分の硬質相の含有量が８０〜９５重量％
の範囲にあり、残部が鉄族金属（ここではＮｉ、Ｃｏ）
を主成分とする結合相と不可避不純物から成っている。
また、硬質相の含有元素の割合は、（Ｔｉ＋Ｍ）が１に
対し、（ＣX ＋ＮY ）の量Ｚと、Ｃに対するＮの割合を
示すY が表２の値になっている。Ｍは４ａ、５ａ、６ａ
族金属の中から選ばれた少なくとも１種の金属（ここで
は、Ｔａ、Ｎｂ、Ｗ、Ｍｏの４種）である。また、X は
（１−Y）で求まる値である。
料として用いるサーメット（以下、発明品と称す）、Ｎ
o.３、４は比較材である。これ等のサーメットは、いず
れも周知の製造方法で製作した。発明品は、周期律表４
ａ、５ａ、６ａ族金属の炭化物、窒化物、炭窒化物から
成るＴｉが主成分の硬質相の含有量が８０〜９５重量％
の範囲にあり、残部が鉄族金属（ここではＮｉ、Ｃｏ）
を主成分とする結合相と不可避不純物から成っている。
また、硬質相の含有元素の割合は、（Ｔｉ＋Ｍ）が１に
対し、（ＣX ＋ＮY ）の量Ｚと、Ｃに対するＮの割合を
示すY が表２の値になっている。Ｍは４ａ、５ａ、６ａ
族金属の中から選ばれた少なくとも１種の金属（ここで
は、Ｔａ、Ｎｂ、Ｗ、Ｍｏの４種）である。また、X は
（１−Y）で求まる値である。
【００２０】合金中に含まれる硬質粒子（硬質相の構成
粒子）は、走査型電子顕微鏡による組織写真において、
Ｔｉリッチの芯部を有するもの（粒子Ａ）は黒色に見え
る芯部の周りがグレーぽい層で覆われた二層構造、Ｔｉ
プアの芯部を有するもの（粒子Ｂ）は白色に見える芯部
の周りがグレーぽい層で覆われた二層構造になってい
る。ここでは、粒子ＡとなるＴｉＣＮ、ＴｉＣのほか
に、硬質相の材料としてＴａＣ、ＮｂＣ、ＷＣ、Ｍｏ２
Ｃを混ぜているので、合金中の硬質粒子はＡとＢの２者
が混在した状態になっている。また、粒子Ａ、Ｂの平均
面積は本発明で好ましいとした範囲内にある。これは比
較材も同じである。但し、試料Ｎo.３はY 値が本発明の
下限（０．２）以下、一方、試料Ｎo.４は結合金属量が
本発明の下限（５％）以下になっている。
粒子）は、走査型電子顕微鏡による組織写真において、
Ｔｉリッチの芯部を有するもの（粒子Ａ）は黒色に見え
る芯部の周りがグレーぽい層で覆われた二層構造、Ｔｉ
プアの芯部を有するもの（粒子Ｂ）は白色に見える芯部
の周りがグレーぽい層で覆われた二層構造になってい
る。ここでは、粒子ＡとなるＴｉＣＮ、ＴｉＣのほか
に、硬質相の材料としてＴａＣ、ＮｂＣ、ＷＣ、Ｍｏ２
Ｃを混ぜているので、合金中の硬質粒子はＡとＢの２者
が混在した状態になっている。また、粒子Ａ、Ｂの平均
面積は本発明で好ましいとした範囲内にある。これは比
較材も同じである。但し、試料Ｎo.３はY 値が本発明の
下限（０．２）以下、一方、試料Ｎo.４は結合金属量が
本発明の下限（５％）以下になっている。
【００２１】これ等の各試料の破壊靱性値（ＫｌＣ）を
表２に併記している。これから判るように、発明品であ
るＮo.１、２は、従来サーメット（Ｎo.３）に比べてＫ
ｌＣが１以上高い。
表２に併記している。これから判るように、発明品であ
るＮo.１、２は、従来サーメット（Ｎo.３）に比べてＫ
ｌＣが１以上高い。
【００２２】次に、試料Ｎo.１〜３の各サーメットを用
いて直径１０mmの図１に示すソリッドドリル１を作っ
た。また、従来の超硬合金及びコーティド超硬合金製の
ヘッドを本体シャンク部の先端に鑞付けした直径１０mm
の先ムクドリルも作った。そして、これ等のドリルで穴
あけ試験を行い、刃の再生が必要となるまでの寿命を調
べて比較した。
いて直径１０mmの図１に示すソリッドドリル１を作っ
た。また、従来の超硬合金及びコーティド超硬合金製の
ヘッドを本体シャンク部の先端に鑞付けした直径１０mm
の先ムクドリルも作った。そして、これ等のドリルで穴
あけ試験を行い、刃の再生が必要となるまでの寿命を調
べて比較した。
【００２３】切削条件は、切削速度Ｖ＝５０ｍ／ｍｉ
ｎ、送りｆ＝０．２５mm／ｒｅｖ、穴深さ＝２５mm、被
削材＝Ｓ５０Ｃ ＨＢ２３０である。
ｎ、送りｆ＝０．２５mm／ｒｅｖ、穴深さ＝２５mm、被
削材＝Ｓ５０Ｃ ＨＢ２３０である。
【００２４】結果を図３に示す。これから、本発明のサ
ーメットドリルは、従来のコーティド超硬ドリルと同等
の寿命を有し、従来サーメットドリルや超硬ドリルより
も優れていることが判る。
ーメットドリルは、従来のコーティド超硬ドリルと同等
の寿命を有し、従来サーメットドリルや超硬ドリルより
も優れていることが判る。
【００２５】また、上の切削条件での本発明サーメット
ドリルとコーティド超硬ドリルによる加工穴面の面粗度
について調べた結果を図４に示す。本発明のサーメット
ドリルによる穴は、コーティド超硬ドリルによる穴と比
べて面粗さが約１／２に向上しており、リーマに要求さ
れる仕上げ面精度に近い値が得られている。
ドリルとコーティド超硬ドリルによる加工穴面の面粗度
について調べた結果を図４に示す。本発明のサーメット
ドリルによる穴は、コーティド超硬ドリルによる穴と比
べて面粗さが約１／２に向上しており、リーマに要求さ
れる仕上げ面精度に近い値が得られている。
【００２６】図５は、表１の各サーメットで作った直径
１０mmのソリッドドリルの再研磨までの寿命を、前述と
同一切削条件による穴あけを行って比較した結果であ
る。曲線で示す切削長の平均値（縦ラインは切削長の最
大値と最小値を結んだもの）は、試料Ｎo.４のサーメッ
トを用いたものが約３ｍ、試料Ｎo.３の従来サーメット
を用いたものがほぼ１３〜１４ｍである。これに示し、
Ｎo.１、２のサーメットを用いた本発明サーメットドリ
ルは、２者ともＮo.３の２倍強になっている。中でもＫ
ｌＣが７．５以上あるものは平均値が３０ｍのところで
安定しており、小径ドリルではＫｌＣが７．５以上ある
と特に有効なことが判る。
１０mmのソリッドドリルの再研磨までの寿命を、前述と
同一切削条件による穴あけを行って比較した結果であ
る。曲線で示す切削長の平均値（縦ラインは切削長の最
大値と最小値を結んだもの）は、試料Ｎo.４のサーメッ
トを用いたものが約３ｍ、試料Ｎo.３の従来サーメット
を用いたものがほぼ１３〜１４ｍである。これに示し、
Ｎo.１、２のサーメットを用いた本発明サーメットドリ
ルは、２者ともＮo.３の２倍強になっている。中でもＫ
ｌＣが７．５以上あるものは平均値が３０ｍのところで
安定しており、小径ドリルではＫｌＣが７．５以上ある
と特に有効なことが判る。
【００２７】図２は、本発明サーメットドリルの第２実
施例である。このドリル１０は、ヘッド２を本発明で特
定したサーメットで形成し、そのヘッド２を高速度鋼等
から成る本体シャンク部３の先端に鑞付けした先ムクタ
イプである。ヘッド１の鑞付け面には、円筒状の凸部４
を設けてあり、また、本体シャンク部３の前面には凸部
４を適合して嵌める凹部５を設けてある。また、ヘッド
１と本体シャンク部３には、それぞれ油孔６、７を設け
てある。油孔６は、凸部４の中心に設けたメイン孔部
と、このメイン孔部から枝分かれして先端の逃げ面に開
口する分岐孔とで構成されている。また、油孔７は、本
体シャンク部の中心にあけられており、凸部４と凹部５
の嵌合で位置決めされて油孔６のメイン孔部に接続され
る。
施例である。このドリル１０は、ヘッド２を本発明で特
定したサーメットで形成し、そのヘッド２を高速度鋼等
から成る本体シャンク部３の先端に鑞付けした先ムクタ
イプである。ヘッド１の鑞付け面には、円筒状の凸部４
を設けてあり、また、本体シャンク部３の前面には凸部
４を適合して嵌める凹部５を設けてある。また、ヘッド
１と本体シャンク部３には、それぞれ油孔６、７を設け
てある。油孔６は、凸部４の中心に設けたメイン孔部
と、このメイン孔部から枝分かれして先端の逃げ面に開
口する分岐孔とで構成されている。また、油孔７は、本
体シャンク部の中心にあけられており、凸部４と凹部５
の嵌合で位置決めされて油孔６のメイン孔部に接続され
る。
【００２８】従来の油孔付きドリルは、図６に示すよう
に、本体シャンク部２内で油孔７を分岐させ、各分岐孔
に対応させた２つの油孔６を有するヘッド１を本体シャ
ンク部３の先端にＶ溝嵌合させて鑞付けする構造であっ
たので、ヘッド側の油孔と本体シャンク側の油孔の位置
合わせが、位置決め基準が無くて難しかったが、図５の
構造であればその問題が無くなる。
に、本体シャンク部２内で油孔７を分岐させ、各分岐孔
に対応させた２つの油孔６を有するヘッド１を本体シャ
ンク部３の先端にＶ溝嵌合させて鑞付けする構造であっ
たので、ヘッド側の油孔と本体シャンク側の油孔の位置
合わせが、位置決め基準が無くて難しかったが、図５の
構造であればその問題が無くなる。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のサーメッ
トドリルは、硬質相に含まれるＣとＮについて、両者の
合計量を１としたときＮが０．２〜０．６を占め、さら
に、４ａ〜６ａ族金属の量を１として（Ｃ＋Ｎ）の割合
Ｚが０．７５〜０．９５になるようにしてその破壊靱性
値（ＫｌＣ）を７．０以上に高めた強靱性サーメットを
材料にしているのでソリッドタイプの小径ドリル、先ム
クタイプの小径ドリルのどちらであっても実用に耐える
ものを作ることが可能になる。
トドリルは、硬質相に含まれるＣとＮについて、両者の
合計量を１としたときＮが０．２〜０．６を占め、さら
に、４ａ〜６ａ族金属の量を１として（Ｃ＋Ｎ）の割合
Ｚが０．７５〜０．９５になるようにしてその破壊靱性
値（ＫｌＣ）を７．０以上に高めた強靱性サーメットを
材料にしているのでソリッドタイプの小径ドリル、先ム
クタイプの小径ドリルのどちらであっても実用に耐える
ものを作ることが可能になる。
【００３０】また、少なくともヘッドを新たに開発した
前述の強靱性サーメットで作ってあるので、加工穴の仕
上げ面精度が大巾に向上する。油孔を有するドリルはそ
の効果が特に大きく、従って、高精度が要求される穴加
工でこれまで不可欠であったリーマ工程を省略でき、穴
あけの本当の意味での高能率化を達成できる。
前述の強靱性サーメットで作ってあるので、加工穴の仕
上げ面精度が大巾に向上する。油孔を有するドリルはそ
の効果が特に大きく、従って、高精度が要求される穴加
工でこれまで不可欠であったリーマ工程を省略でき、穴
あけの本当の意味での高能率化を達成できる。
【００３１】さらに、その寿命は、従来のコーティド超
硬ドリルに勝るとも劣らないものになっており、再研磨
後の再コーティングも不要であるので、加工コストの低
減も図れる。
硬ドリルに勝るとも劣らないものになっており、再研磨
後の再コーティングも不要であるので、加工コストの低
減も図れる。
【００３２】このほか、請求項５の油孔付き強靱性サー
メットドリルは、ヘッド鑞付け時の油孔の位置決めが簡
単で生産性が向上する。
メットドリルは、ヘッド鑞付け時の油孔の位置決めが簡
単で生産性が向上する。
【図１】（ａ）：本発明の強靱性サーメットドリルの一
例を示す側面図 （ｂ）：同上のドリルの正面図
例を示す側面図 （ｂ）：同上のドリルの正面図
【図２】（ａ）：本発明の油孔付き強靱性サーメットド
リルの一例を示す側面図 （ｂ）：同上のＡ−Ａ線部の断面図
リルの一例を示す側面図 （ｂ）：同上のＡ−Ａ線部の断面図
【図３】寿命の比較結果を示す図表
【図４】穴面の仕上げ精度の比較結果を示す図表
【図５】破壊靱性値と平均切削長との関係を示す図表
【図６】（ａ）：従来の油孔付き先ムクドリルの側面図 （ｂ）：同上のドリルの正面図 （ｃ）：同じく断面図
１ サーメットソリッドドリル ２ ヘッド ３ 本体シャンク部 ４ 凸部 ５ 凹部 ６、７ 油孔 １０ 油孔付きサーメットドリル
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−131412（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−9646（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−292307（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−192763（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−170609（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−98382（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−43112（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−146606（ＪＰ，Ａ) 実開 平１−125110（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭63−161705（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭62−92113（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B23B 51/00 B23B 51/06 C22C 29/02 - 29/04 C22C 29/16
Claims (3)
- 【請求項１】 周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属の炭化
物、窒化物、炭窒化物から成るＴｉが主成分の硬質相を
８０〜９５重量％含み、残部は鉄族金属を主成分とする
結合相と不可避不純物から成るサーメットであって、前
記硬質相が、含有元素の割合を示す次式において、 （Ｔｉ，Ｍ）１（ＣX ，ＮY ）Ｚ｛但し、Ｍ：４ａ、５
ａ、６ａ属金属の中から選ばれた少なくとも１種の金
属，X ＝（１−Y ）｝０．２≦ Y ≦０．６， ０．７５
≦Ｚ≦０．９５の両条件を満たし、さらに、合金中に含
まれる硬質粒子が、走査型電子顕微鏡による組織写真に
おいて、黒色に見えるＴｉリッチの芯部を有する粒子Ａ
と、白色に見えるＴｉプアの芯部を有する粒子Ｂの２種
類から成り、かつ、粒子Ａの平均面積は０．７〜１．５
μｍ 2 の範囲に、粒子Ｂの平均面積は０．１〜０．７μ
ｍ2 の範囲に各々あり、さらに、破壊靱性値（ＫｌＣ）
が７．５以上あるサーメットで作られた強靱性サーメッ
トドリル。 - 【請求項２】 請求項１記載の強靱性サーメットで油孔
付きヘッドを形成し、そのヘッドを本体シャンク部の先
端に鑞付け接合して作られた油孔付き強靱性サーメット
ドリル。 - 【請求項３】 前記ヘッドの鑞付け面に、中心の油孔と
同心で外径がドリル径の１／２〜１／６の円筒状凸部を
形成し、この凸部を本体シャンク部の前面に対応して設
けた凹部に嵌合させて前記鑞付けを行ってある請求項２
記載の油孔付き強靱性サーメットドリル。
Priority Applications (1)
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| JP7033460A JP2795210B2 (ja) | 1995-02-22 | 1995-02-22 | 強靱性サーメットドリル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7033460A JP2795210B2 (ja) | 1995-02-22 | 1995-02-22 | 強靱性サーメットドリル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08229719A JPH08229719A (ja) | 1996-09-10 |
| JP2795210B2 true JP2795210B2 (ja) | 1998-09-10 |
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ID=12387161
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7033460A Expired - Fee Related JP2795210B2 (ja) | 1995-02-22 | 1995-02-22 | 強靱性サーメットドリル |
Country Status (1)
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| JP (1) | JP2795210B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
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-
1995
- 1995-02-22 JP JP7033460A patent/JP2795210B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH08229719A (ja) | 1996-09-10 |
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