JPH06218613A - むくのボールノーズ工具 - Google Patents
むくのボールノーズ工具Info
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- JPH06218613A JPH06218613A JP5244896A JP24489693A JPH06218613A JP H06218613 A JPH06218613 A JP H06218613A JP 5244896 A JP5244896 A JP 5244896A JP 24489693 A JP24489693 A JP 24489693A JP H06218613 A JPH06218613 A JP H06218613A
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- Japan
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- tool
- ball nose
- nose tool
- hard
- center
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
- B23C5/1009—Ball nose end mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2222/00—Materials of tools or workpieces composed of metals, alloys or metal matrices
- B23C2222/28—Details of hard metal, i.e. cemented carbide
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2224/00—Materials of tools or workpieces composed of a compound including a metal
- B23C2224/28—Titanium carbide
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2224/00—Materials of tools or workpieces composed of a compound including a metal
- B23C2224/32—Titanium carbide nitride (TiCN)
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2224/00—Materials of tools or workpieces composed of a compound including a metal
- B23C2224/36—Titanium nitride
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- Y10T407/19—Rotary cutting tool
- Y10T407/1946—Face or end mill
- Y10T407/1948—Face or end mill with cutting edge entirely across end of tool [e.g., router bit, end mill, etc.]
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y10T407/27—Cutters, for shaping comprising tool of specific chemical composition
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- Disintegrating Or Milling (AREA)
- Electrochromic Elements, Electrophoresis, Or Variable Reflection Or Absorption Elements (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Gripping On Spindles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 再生加工せずに長期間に亘り精密仕上工作を
可能にする切刃を有する高性能なむくのボールノーズ工
具を提供すること。 【構成】 好ましい例では、Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ等に基づ
く母材とＴｉ，Ｚｒ、Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍ
ｏ、Ｗ等の炭化物、窒化物、炭窒化物の３０−７０体積
％のサブミクロンのグレン硬質構成物質を含む均質材料
製のボールノーズ工具であって、切刃がこれに沿って一
定値の８±２°の正レーキ角を有し、且つセンタにおけ
る１０±２°の角度までセンタに向けて低減するクリア
ランス角を有している。
可能にする切刃を有する高性能なむくのボールノーズ工
具を提供すること。 【構成】 好ましい例では、Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ等に基づ
く母材とＴｉ，Ｚｒ、Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍ
ｏ、Ｗ等の炭化物、窒化物、炭窒化物の３０−７０体積
％のサブミクロンのグレン硬質構成物質を含む均質材料
製のボールノーズ工具であって、切刃がこれに沿って一
定値の８±２°の正レーキ角を有し、且つセンタにおけ
る１０±２°の角度までセンタに向けて低減するクリア
ランス角を有している。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はむくのボールノーズ工具
に関し、その好ましい工具例にはボールノーズエンドミ
ルがある。
に関し、その好ましい工具例にはボールノーズエンドミ
ルがある。
【０００２】
【従来の技術】ボールノーズエンドミルは変化する工作
条件を同時に取り扱はなければならない進歩的な工具で
ある。ボールノーズエンドミルの最も顕著な特長は、周
辺での高温度に抵抗する能力と摩耗抵抗が要求され、同
時に切削工具としてチップ（切粉）を生成し、且つ切削
速度がゼロに近ずく中心においても切削工具として機能
するように要求される切削特性に関し、この特性に優れ
ていることにある。工具周辺と中心の間では、切刃領域
に亘って切削速度が連続的に変化している。
条件を同時に取り扱はなければならない進歩的な工具で
ある。ボールノーズエンドミルの最も顕著な特長は、周
辺での高温度に抵抗する能力と摩耗抵抗が要求され、同
時に切削工具としてチップ（切粉）を生成し、且つ切削
速度がゼロに近ずく中心においても切削工具として機能
するように要求される切削特性に関し、この特性に優れ
ていることにある。工具周辺と中心の間では、切刃領域
に亘って切削速度が連続的に変化している。
【０００３】ボールノーズエンドミルは表面仕上の要求
度が高い、困難な工作で頻繁に使用される。この種の工
作には、例えば航空産業での翼桁のフライス加工があ
る。この場合には、後に破損の原因になり得る非平坦性
とノッチは許容されない。もう１つ別の大きな適用分野
は、金型工具の仕上の分野である。そこでは高度の表面
仕上、高度の形状精度、並びに高生産性と長い予知可能
な工具寿命等が求められる。更に、工作部品の精度を低
下させる事態になり得る工作中の工具取替えは許し難
い。
度が高い、困難な工作で頻繁に使用される。この種の工
作には、例えば航空産業での翼桁のフライス加工があ
る。この場合には、後に破損の原因になり得る非平坦性
とノッチは許容されない。もう１つ別の大きな適用分野
は、金型工具の仕上の分野である。そこでは高度の表面
仕上、高度の形状精度、並びに高生産性と長い予知可能
な工具寿命等が求められる。更に、工作部品の精度を低
下させる事態になり得る工作中の工具取替えは許し難
い。
【０００４】高速度鋼等の靱性材料と、セメンテッドカ
ーバイド等の脆性の耐摩耗切刃材料のいづれで製造され
ているにしても、今日の従来工具が通常有する切刃外形
は、多くの場合、ボールノーズエンドミルの中心並びに
その近辺に負のレーキ角と小さいチップ（切粉）ルーム
（空域）を有するようにしたものである。この外形の工
具の欠点は、主として切削力が高くなり、及び平均−摩
耗と切刃損傷の危険をもたらす中心（センタ）における
チップ収容空間の不充分なことにある。
ーバイド等の脆性の耐摩耗切刃材料のいづれで製造され
ているにしても、今日の従来工具が通常有する切刃外形
は、多くの場合、ボールノーズエンドミルの中心並びに
その近辺に負のレーキ角と小さいチップ（切粉）ルーム
（空域）を有するようにしたものである。この外形の工
具の欠点は、主として切削力が高くなり、及び平均−摩
耗と切刃損傷の危険をもたらす中心（センタ）における
チップ収容空間の不充分なことにある。
【０００５】スウェーデン特許ＳＥ３９２４８２号か
ら、金属性バインダ相に３０−７０体積％のサブミクロ
ン硬質構成物質を含有している材料が公知である。この
材料は、進歩した高速度鋼に較べて優れた摩耗抵抗を有
しているので、セメンテッドカーバイドと高速度鋼の中
間の物性を有するものと考えられている。
ら、金属性バインダ相に３０−７０体積％のサブミクロ
ン硬質構成物質を含有している材料が公知である。この
材料は、進歩した高速度鋼に較べて優れた摩耗抵抗を有
しているので、セメンテッドカーバイドと高速度鋼の中
間の物性を有するものと考えられている。
【０００６】更に、スウェーデン特許ＳＥ４４０７５３
号は高切削速度に係わる領域に上記材料を配し、センタ
に高速度鋼を配して成る優れた複合体工具であって、ゼ
ロ速度問題が存在するドリル分野に適用して有利な斯ゝ
る工具を開示している。この複合体工具の目的は、一方
で強靱なコアにより工具に良好なマクロ靱性を具備せし
め、他方において硬質構成物質に富んだ材料では経験的
に例えば高速度鋼より研磨加工が著しく困難である認知
されていることに鑑みて研磨経済性を高めることにあ
る。これに加えて、ゼロ速度問題と校正刃先形成領域が
経験的に、３０−７０体積％の硬質成分を有するサブミ
クロン硬質構成物質にとって問題であると認識されてい
た。
号は高切削速度に係わる領域に上記材料を配し、センタ
に高速度鋼を配して成る優れた複合体工具であって、ゼ
ロ速度問題が存在するドリル分野に適用して有利な斯ゝ
る工具を開示している。この複合体工具の目的は、一方
で強靱なコアにより工具に良好なマクロ靱性を具備せし
め、他方において硬質構成物質に富んだ材料では経験的
に例えば高速度鋼より研磨加工が著しく困難である認知
されていることに鑑みて研磨経済性を高めることにあ
る。これに加えて、ゼロ速度問題と校正刃先形成領域が
経験的に、３０−７０体積％の硬質成分を有するサブミ
クロン硬質構成物質にとって問題であると認識されてい
た。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上述のサブミクロン硬
質材料のタフネス挙動を改良して良好なマクロタフネス
と高剛性を有する長細のむく、即ちソリッドのボールノ
ーズ工具を実現し、この材料と特定の切刃外形とによっ
て校正刃先生成(built-up edge formation）を伴わずに
長期間に亘って高精度の仕上工作を可能にすることにあ
る。
質材料のタフネス挙動を改良して良好なマクロタフネス
と高剛性を有する長細のむく、即ちソリッドのボールノ
ーズ工具を実現し、この材料と特定の切刃外形とによっ
て校正刃先生成(built-up edge formation）を伴わずに
長期間に亘って高精度の仕上工作を可能にすることにあ
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】Ｆｅ，Ｃｏ及び／或いは
Ｎｉに基づく金属性母材に、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎ
ｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ及び／或いはＷの炭化物、窒化物
及び／或いは炭窒化物から成る３０−７０体積％のサブ
ミクロン硬質構成物質を含有させた硬質材料の、長細む
く工具、好ましくはボールノーズエンドミルが提供され
る。この材料は、好ましくは、高速度鋼タイプの母材に
主として、ＴｉＮの３０−７０体積％の硬質構成物質か
ら成り、この硬質構成物質が＜１μｍ、好ましくは＜０
５μｍのグレンサイズを有している。
Ｎｉに基づく金属性母材に、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎ
ｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ及び／或いはＷの炭化物、窒化物
及び／或いは炭窒化物から成る３０−７０体積％のサブ
ミクロン硬質構成物質を含有させた硬質材料の、長細む
く工具、好ましくはボールノーズエンドミルが提供され
る。この材料は、好ましくは、高速度鋼タイプの母材に
主として、ＴｉＮの３０−７０体積％の硬質構成物質か
ら成り、この硬質構成物質が＜１μｍ、好ましくは＜０
５μｍのグレンサイズを有している。
【０００９】このボールノーズエンドミルは、切刃に対
し直角な平面上で測定して、その尖端部のエツジラジウ
ス（ｅｄｇｅ ｒａｄｉｕｓ）の全長に亘って＋８±２
°の一定な正のレーキ角（すくい角）を有し、且つセン
タへ向けて連続的に低減し、センタにおいて１０±２°
に至るクリアランス角（逃げ角）を有している。
し直角な平面上で測定して、その尖端部のエツジラジウ
ス（ｅｄｇｅ ｒａｄｉｕｓ）の全長に亘って＋８±２
°の一定な正のレーキ角（すくい角）を有し、且つセン
タへ向けて連続的に低減し、センタにおいて１０±２°
に至るクリアランス角（逃げ角）を有している。
【００１０】
【作用】上記の材料と工具刃体外形の組合せにより優れ
た性能を発揮するボールノーズエンドミルが得られる。
この構成によれば、一方でサブミクロンの硬質材料のタ
フネス挙動を向上させ、他方で研磨技術を経済的に合理
的なレベルに発展させて、工具、この場合ボールノーズ
エンドミルのセンタにおいてさえ進歩したエツジを研磨
加工することが出来ることが判明した。従って、進歩し
た外形との組合せにより、非常に広範囲の切削速度域に
亘って校正刃先（ビルトアップエツジ）を生成させずに
チップ（切粉）の生成能力を著しく高めた進歩した工具
が製作されることが判明した。これは、工作物の鋭い非
常に良好な面を高精度に工作することが出来る低摩耗性
のシャープ度が維持される切刃をもたらす。この材料は
その微細グレンサイズ並びに硬質構成物質とバインダ相
との良好な分散により、ＰＶＤ法により施こした純粋な
硬質構成物質層に対し、良好な接着能力を発揮する。こ
のＰＶＤ法は、元来ＣＶＤ法において生起する金属結合
に較べ接着性が一般に劣るものである。その理由は、Ｃ
ＶＤ法が相対的に高温度で実行されることによる。本発
明に係わるＰＶＤ層はチタン基のものであり、これがＴ
ｉ（Ｃ，Ｎ）であれば、特に優れた特性を発揮し、これ
が（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎであっても有益である。２−４μｍ
厚のＴｉ（Ｃ，Ｎ）のＰＶＤ層は特に秀れた特性を有し
ている。
た性能を発揮するボールノーズエンドミルが得られる。
この構成によれば、一方でサブミクロンの硬質材料のタ
フネス挙動を向上させ、他方で研磨技術を経済的に合理
的なレベルに発展させて、工具、この場合ボールノーズ
エンドミルのセンタにおいてさえ進歩したエツジを研磨
加工することが出来ることが判明した。従って、進歩し
た外形との組合せにより、非常に広範囲の切削速度域に
亘って校正刃先（ビルトアップエツジ）を生成させずに
チップ（切粉）の生成能力を著しく高めた進歩した工具
が製作されることが判明した。これは、工作物の鋭い非
常に良好な面を高精度に工作することが出来る低摩耗性
のシャープ度が維持される切刃をもたらす。この材料は
その微細グレンサイズ並びに硬質構成物質とバインダ相
との良好な分散により、ＰＶＤ法により施こした純粋な
硬質構成物質層に対し、良好な接着能力を発揮する。こ
のＰＶＤ法は、元来ＣＶＤ法において生起する金属結合
に較べ接着性が一般に劣るものである。その理由は、Ｃ
ＶＤ法が相対的に高温度で実行されることによる。本発
明に係わるＰＶＤ層はチタン基のものであり、これがＴ
ｉ（Ｃ，Ｎ）であれば、特に優れた特性を発揮し、これ
が（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎであっても有益である。２−４μｍ
厚のＴｉ（Ｃ，Ｎ）のＰＶＤ層は特に秀れた特性を有し
ている。
【００１１】本発明の工具は、通常のスチールや、工具
スチール、ステンレススチール、アルミ合金、チタン合
金等の２５０−４５０ＨＢの硬度を有する硬質工作物の
切削において非常に良く機能する。
スチール、ステンレススチール、アルミ合金、チタン合
金等の２５０−４５０ＨＢの硬度を有する硬質工作物の
切削において非常に良く機能する。
【００１２】
【実施例】本発明に係わる材料のユニークなタフネス特
性と耐摩耗特性は、エツジラジウス全体が切削力の低減
された耐久性のあるボールノーズエンドミルの実現を可
能にした。これは、このエンドミル工具をエツジラジウ
ス（４）の全長に亘る＋８°±２°の正の一定レーキ角
（３）と、センタの方へ連続的に減少してセンタにおい
て１０°±２°に至るクリアランス角（１，５）とを有
するように成形することにより得られる。工具直径が４
−２０mmの範囲にある場合に、クリアランス角は工具周
辺で４mm径工具のときの１７°±２°と２０mm径工具の
ときの１２°±２°との角範囲内で変動する。この両種
の角度は切刃に直角な平面において測定される。この工
具は工具センタにおいて、１対の研磨加工されて成るボ
ールノーズ切刃（４）の間に、４−２０mmの工具直径の
場合に０．１０±０．０５mmから０．２５±０．０５mm
の小さい幅（２）のチップ排出用の空隙（チアネル）を
含んでいる。このチップ用空隙はセンタ（６）の両側に
研磨加工されて成る０．３５−０．７５mmの余分の凹所
を含んでいる。
性と耐摩耗特性は、エツジラジウス全体が切削力の低減
された耐久性のあるボールノーズエンドミルの実現を可
能にした。これは、このエンドミル工具をエツジラジウ
ス（４）の全長に亘る＋８°±２°の正の一定レーキ角
（３）と、センタの方へ連続的に減少してセンタにおい
て１０°±２°に至るクリアランス角（１，５）とを有
するように成形することにより得られる。工具直径が４
−２０mmの範囲にある場合に、クリアランス角は工具周
辺で４mm径工具のときの１７°±２°と２０mm径工具の
ときの１２°±２°との角範囲内で変動する。この両種
の角度は切刃に直角な平面において測定される。この工
具は工具センタにおいて、１対の研磨加工されて成るボ
ールノーズ切刃（４）の間に、４−２０mmの工具直径の
場合に０．１０±０．０５mmから０．２５±０．０５mm
の小さい幅（２）のチップ排出用の空隙（チアネル）を
含んでいる。このチップ用空隙はセンタ（６）の両側に
研磨加工されて成る０．３５−０．７５mmの余分の凹所
を含んでいる。
【００１３】工具の切刃はＥＲ処理され、そのエツジ丸
みの曲率半径が工具周辺における１０−３０μｍからセ
ンタにおける１０μｍ未満、好ましくは周辺において１
０−２０μｍからセンタにおける５μｍ未満に至るまで
センタに向けて連続的に低減するように、切刃エツジ丸
み加工を施される。これは、エツジ丸め曲率半径の具合
に帰因してチップが極端に肉薄になるという事実にも抱
わらず、中心においてまで切削することを可能にする。
みの曲率半径が工具周辺における１０−３０μｍからセ
ンタにおける１０μｍ未満、好ましくは周辺において１
０−２０μｍからセンタにおける５μｍ未満に至るまで
センタに向けて連続的に低減するように、切刃エツジ丸
み加工を施される。これは、エツジ丸め曲率半径の具合
に帰因してチップが極端に肉薄になるという事実にも抱
わらず、中心においてまで切削することを可能にする。
【００１４】上述のソリッド（むく）工具は、他の材料
のシヤフトに半田付けして成るものにも適用され得る。
必須要件は全ての切刃が同一物質の硬質材料から成るこ
とにある。工具直径は、上記の４−２０mmから、例えば
３−２５mmに範囲を拡張することも出来る。
のシヤフトに半田付けして成るものにも適用され得る。
必須要件は全ての切刃が同一物質の硬質材料から成るこ
とにある。工具直径は、上記の４−２０mmから、例えば
３−２５mmに範囲を拡張することも出来る。
【００１５】例 以下の例は、進歩した材料（ｍａｔｅｒｉａｌ）と進歩
した外形（ｇｅｏｍｅｔｒｙ）がどのように結び合って
進歩した工具を生み出すか、その詳細を示している、カ
プセルを含む、９．６mmのソリッドロッド、を前述のＳ
Ｅ４４０７５３の開示例３の方法で押出した。このロッ
ドから８mmの外形の異なるボールノーズエンドミルを熱
処理後に研磨加工により製作した。得られたミル工具は
公知のＰＶＤ法により２−４μｍ厚のＴｉＣＮ層で被覆
された。ＳＳ２５４１の工作物の仕上工作テストを行
い、その後従来の高速度鋼とセメンテッドカーバイドの
工具並びに自家製工具を用いて同様にテストを行った。 工具Ａ：周辺からセンタに進むに従ってクリアランス角
が１５°から１０°に低減し、且つ２０μｍから５μｍ
に面取りエツジの丸み曲率半径が低減している切刃を有
する、本発明のボールノーズエンドミル。 工具Ｂ：工具Ａと材料が同じであるが、クリアランス角
が一定の１５°であり、且つ面取りエツジの丸み曲率半
径が２０μｍから５μｍに低減している切刃を有するボ
ールノーズエンドミル。 工具Ｃ：微細グレンのセメンテッドカーバイドで製造さ
れ、クリアランス角が一定の１０°であって、鋭いエツ
ジ（ＥＲ処理せずに）の切刃を有し、２−４μｍ厚のＴ
ｉＣＮ層をＰＶＤ法で被覆して成る、ボールノーズエン
ドミル。 工具Ｄ：均質材料（むく）の高度に合金化した高速度鋼
で製造され、２−４μｍ厚のＴｉＣＮ層をＰＶＤ法で被
覆して成り、クリアランス角が一定値の１１°であり、
且つ鋭いエツジの切刃を有している、ボールノーズエン
ドミル。 上記工具で軸方向切込み（切削深さ）１mmと半径方向切
込み１mmの仕上工作を金型工作物に施こすテストを行っ
た。切削条件データと結果は以下の表に示される。
した外形（ｇｅｏｍｅｔｒｙ）がどのように結び合って
進歩した工具を生み出すか、その詳細を示している、カ
プセルを含む、９．６mmのソリッドロッド、を前述のＳ
Ｅ４４０７５３の開示例３の方法で押出した。このロッ
ドから８mmの外形の異なるボールノーズエンドミルを熱
処理後に研磨加工により製作した。得られたミル工具は
公知のＰＶＤ法により２−４μｍ厚のＴｉＣＮ層で被覆
された。ＳＳ２５４１の工作物の仕上工作テストを行
い、その後従来の高速度鋼とセメンテッドカーバイドの
工具並びに自家製工具を用いて同様にテストを行った。 工具Ａ：周辺からセンタに進むに従ってクリアランス角
が１５°から１０°に低減し、且つ２０μｍから５μｍ
に面取りエツジの丸み曲率半径が低減している切刃を有
する、本発明のボールノーズエンドミル。 工具Ｂ：工具Ａと材料が同じであるが、クリアランス角
が一定の１５°であり、且つ面取りエツジの丸み曲率半
径が２０μｍから５μｍに低減している切刃を有するボ
ールノーズエンドミル。 工具Ｃ：微細グレンのセメンテッドカーバイドで製造さ
れ、クリアランス角が一定の１０°であって、鋭いエツ
ジ（ＥＲ処理せずに）の切刃を有し、２−４μｍ厚のＴ
ｉＣＮ層をＰＶＤ法で被覆して成る、ボールノーズエン
ドミル。 工具Ｄ：均質材料（むく）の高度に合金化した高速度鋼
で製造され、２−４μｍ厚のＴｉＣＮ層をＰＶＤ法で被
覆して成り、クリアランス角が一定値の１１°であり、
且つ鋭いエツジの切刃を有している、ボールノーズエン
ドミル。 上記工具で軸方向切込み（切削深さ）１mmと半径方向切
込み１mmの仕上工作を金型工作物に施こすテストを行っ
た。切削条件データと結果は以下の表に示される。
【００１６】 切削速度 送り 工具寿命 （ｍ／分） （mm／分） （ｍ） Ａ ８０ ４２５ １２９．５ Ｂ ８０ ４２５ ９２．５ Ｃ ８０ ４２５ ９１．８ Ｄ ４０ １６５ ２４．０ なお、切削条件データは金型製造メーカの経験による最
適なものとした。
適なものとした。
【００１７】テスト結果は、発明品の工具Ａが長工具寿
命と均衡のとれた摩耗状態と優れた工作物表面仕上の関
点から最良の成果を発揮したことを示していた。工具Ｂ
は発明品の工具Ａより、結果が悪く、小チツピングによ
り不均衡な摩耗を蒙っていた。
命と均衡のとれた摩耗状態と優れた工作物表面仕上の関
点から最良の成果を発揮したことを示していた。工具Ｂ
は発明品の工具Ａより、結果が悪く、小チツピングによ
り不均衡な摩耗を蒙っていた。
【００１８】
【発明の効果】切刃を再生加工することなく、非常に広
範囲の切削速度に亘り高精度切削で顕著なチップ生成能
力を長寿命で以って発揮することが出来るむくのボール
ノーズ工具が、精密仕上工作に特に有益な工具として実
現される。
範囲の切削速度に亘り高精度切削で顕著なチップ生成能
力を長寿命で以って発揮することが出来るむくのボール
ノーズ工具が、精密仕上工作に特に有益な工具として実
現される。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係わる工具の側面図である。
【図２】図１の線Ｂ−Ｂにおける工具の切断面図であ
る。
る。
【図３】図１の工具の正面図（端面図）である。
【図４】図１の線Ａ−Ａにおける工具の切断面図であ
る。
る。
【図５】図１の工具の前端を示す拡大部分側面図であ
る。
る。
１，５…クリアランス角 ２…空隙幅 ３…レーキ角 ４…切刃 ６…センタ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ロルフ オスカルッソン スウェーデン国，エス−144 40 ローン ニンゲ，スバムプスティゲン 82
Claims (5)
- 【請求項１】 ボールノーズ工具において、Ｆｅ，Ｃｏ
及び／或いはＮｉ基の金属性母材にＴｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，
Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ及び／或いはＷの炭化物、
窒化物及び／或いは炭窒化物から成る３０−７０体積％
のサブミクロンの硬質構成物質を含有する硬質材料から
成り、且つエツジラジウスの全長に沿って＋８±２°の
一定の正レーキ角と、センタにおいて１０±２°の値に
至るまでセンタに向って連続的に低減したクリアランス
角とを有していて、当該両角度が切刃に直角な平面上で
測定された値であることを特徴とするむくのボールノー
ズ工具。 - 【請求項２】 エツジ丸め処理の曲率半径が周辺の１０
−３０μｍからセンタにおける＜１０μｍに至るまで連
続的に低減していることを特徴とする請求項１に記載の
むくのボールノーズ工具。 - 【請求項３】 工具直径が４−２０mmにおいて、周辺に
おけるクリアランス角が直径４mmの場合の１７±２°か
ら直径２０mmの場合の１２±２°の間で変動しているこ
とを特徴とする請求項１又は２に記載のむくのボールノ
ーズ工具。 - 【請求項４】 該硬質材料が高速度鋼系の母材にＴｉＮ
基の３０−７０体積％の硬質構成物質を含有したもので
あり、該硬質構成物質のグレンサイズが＜１μｍである
ことを特徴とする、請求項１−３のいづれか１項に記載
のむくのボールノーズ工具。 - 【請求項５】 ２−４mm厚のＴｉＣＮ層で被覆されてい
ることを特徴とする、請求項１−４のいづれか１項に記
載のむくのボールノーズ工具。
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