JP2806336B2 - 窒素含有焼結硬質合金およびその製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、たとえば施削工
具、フライス工具、ドリル、エンドミルなどの切削用工
具材料に適し、特に鋼の過酷な条件下での断続切削、高
切込み、高送りなどの重切削および高速切削に最適な汎
用性に富んだ窒素含有焼結硬質合金およびその製造方法
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、ＴｉＣ基切削工具（サーメット）
としては、Ｎ（窒素）を含有している窒素含有焼結硬質
合金が主流となってきている。これは、窒素含有焼結硬
質合金がＮ無添加焼結硬質合金に比べ耐塑性変形性およ
び靱性に優れる傾向にあるためである。しかしながら窒
素含有焼結硬質合金では、焼結工程における脱Ｎが原因
で金属成分を主成分とするシミダシ層が表面に生じ、そ
のシミダシ層直下の合金内部より結合相が貧化した高硬
度な領域ができる。この高硬度領域が生じることによ
り、切削性能上、耐摩耗性は向上するが耐チッピング性
が劣化するという問題がある。

【０００３】また最近では、ＴｉＣ基窒素含有焼結硬質
合金の合金組織にＷＣやＭｏ₂ Ｃを析出させ、靱性強
化、さらなる耐摩耗性強化を図った窒素含有焼結合金
が、特開平７−１７９９７８号公報、特開平７−２５２
５７８号公報に開示されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】特開平２−９３０３６
号公報には、表面から５０μｍの間にヴィッカース硬度
２０００以上の部位が存在することを特徴とするＴｉＣ
Ｎ基サーメットが開示されている。

【０００５】同公報に開示のＴｉＣＮ基サーメットは鋳
鉄用切削工具として提案されており、このＴｉＣＮ基サ
ーメットで鋼の重切削を行なうと切れ刃にチッピングが
生じるという問題がある。

【０００６】また、特公平７−２６１７３号公報には、
表面部の結合相の相対濃度を内部の平均的結合相濃度に
比べて減少させ、かつ表面に圧縮残留応力を残存させる
ことにより、耐熱衝撃性を高めるとともに、耐摩耗性お
よび耐欠損性をバランスよく高めた高靱性サーメットが
開示されている。

【０００７】同公報に開示の高靱性サーメットは切れ刃
近傍部においても結合相が減少している。このため、切
れ刃近傍部が脆弱となり、鋼の重切削、特に断続切削や
高送りの過酷な条件下ではチッピングが生じる。また刃
先近傍部にも圧縮残留応力が残存していることからチッ
ピング部を起点に自らの応力で大破に至ってしまうとい
う問題がある。

【０００８】さらに特公平４−５５８０１号公報には、
工具断面における最高硬さが最表面から２〜５０μｍの
範囲内の深さ位置にあり、さらに最表面が前記最高硬さ
の６０〜９０％に相当する硬さを有することを特徴とす
る耐欠損性に優れた耐摩耗性サーメット製切削工具が開
示されている。

【０００９】同公報に開示の耐欠損性に優れた耐摩耗性
サーメット製切削工具では、良好な耐欠損性および耐摩
耗性の両立が可能である。しかし、切屑が当たり擦過す
るすくい面において耐クレーター性に劣り、特に高速切
削の場合にクレーター摩耗が激しくなり、クレーター部
分を起点に欠損が生じるという問題がある。

【００１０】それゆえ、本発明の１の目的は、良好な耐
チッピング性と耐クレーター性とを有する窒素含有焼結
硬質合金およびその製造方法を提供することである。

【００１１】また本発明の他の目的は、良好な耐チッピ
ング性と耐クレーター性とを有するとともに優れた耐摩
耗性を有する窒素含有焼結硬質合金およびその製造方法
を提供することである。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本願発明者らは鋼の過酷
な条件下での断続切削、高切込み、高送りなどの高切削
および高速切削に対しバランスよく性能を向上させるた
めに、窒素含有焼結硬質合金の合金構造を検討した結
果、次の知見を得た。

【００１３】第１の知見は、すくい面および逃げ面中央
部の硬度に対して切刃近傍部の硬度を低くすることで、
窒素含有焼結硬質合金の耐チッピング性と耐クレーター
性とを同時に向上させることができることである。

【００１４】また第２の知見は、すくい面および逃げ面
中央部の硬度を特定範囲内とし、かつ切刃近傍部の硬度
を特定範囲内割合ですくい面および逃げ面中央部の硬度
より低くすることで、耐チッピング性と耐クレーター性
と耐摩耗性とを向上させることができることである。

【００１５】本願発明者らは、この第１および第２の知
見に基づいて本願発明を完成するに至った。

【００１６】それゆえ、本発明の窒素含有焼結硬質合金
は、Ｔｉ（チタン）とＷ（タングステン）、Ｍｏ（モリ
ブデン）、Ｃｒ（クロム）の中の少なくとも１種と窒素
と炭素とを含有してなる炭化物、窒化物、炭窒化物の硬
質相が７５重量％以上９５重量％以下で、残部が鉄系金
属を主成分とした結合相と不可避不純物とからなる窒素
含有焼結硬質合金であって、以下の要件を備えている。

【００１７】硬質相はＢ−１型硬質相を有している。Ｔ
ｉの含有量はＴｉＮ、またはＴｉＮとＴｉＣとに換算し
て３５重量％以上８５重量％以下、Ｗ、Ｍｏ、Ｃｒの合
計含有量はＷＣ、Ｍｏ₂ Ｃ、Ｃｒ₃ Ｃ₂ に換算して１０
重量％以上６０重量％以下である。焼結硬質合金の逃げ
面に対して垂直かつ合金中央部を通る断面において、逃
げ面中央部における表面から１０μｍの深さ位置での硬
度をｘとし、ホーニング処理部と逃げ面との接点から逃
げ面中央部に向かって０．５ｍｍの位置における表面か
ら１０μｍの深さ位置での硬度をｙとしたとき、ｘ＞ｙ
の関係が満たされる。

【００１８】本発明においてＢ−１型硬質相とは、具体
的にはＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、（Ｔｉ、Ｍ）Ｃ、
（Ｔｉ、Ｍ）ＣＮ（ただしＭはＷ、Ｍｏ、Ｃｒの少なく
とも１種）を指す。また、これらの硬質相の他に、Ｂ−
１型硬質相として、周期律表５ａ族金属および／または
周期律表４ａ族金属（ただしＴｉを除く）を含有した炭
化物、窒化物、炭窒化物であるＢ−１型硬質相、具体的
にはＴａＣ、ＮｂＣ、ＶＣ、ＺｒＣ、ＨｆＣ、ＴａＮ、
ＮｂＮ、ＶＮ、ＺｒＮ、ＨｆＮ、ＴａＣＮ、ＮｂＣＮ、
ＶＣＮ、ＺｒＣＮ、ＨｆＣＮ、（Ｔｉ、Ｍ′）Ｃ、（Ｔ
ｉ、Ｍ′）Ｎ、（Ｔｉ、Ｍ）ＣＮ、（Ｍ、Ｍ′）Ｃ、
（Ｍ、Ｍ′）ＣＮを挙げることができる（ただしＭ′は
Ｔａ（タンタル）、Ｎｂ（ニオブ）、Ｖ（バナジウ
ム）、Ｚｒ（ジルコニウム）、Ｈｆ（ハフニウム）の少
なくとも１種）。

【００１９】さらに窒素含有焼結合金の硬質相として上
述のＢ−１型硬質相の他にＷＣ、Ｍｏ₂ ＣおよびＣｒ₃
Ｃ₂ が析出していても本発明の効果は変わらない。

【００２０】この硬質相の他に本発明の窒素含有焼結硬
質合金を構成している結合相は、Ｆｅ（鉄）、Ｎｉ（ニ
ッケル）、Ｃｏ（コバルト）を主成分とし、他に硬質相
を構成している元素を固溶して形成されている。もちろ
ん、結合相にＡｌ（アルミニウム）、Ｂ（ホウ素）など
の微量添加を行なっても本発明の効果に変わりないこと
は言うまでもない。

【００２１】本発明における硬質相は９５重量％を超え
ると結合相が相対的に減少することから靱性面で不足す
る。また７５重量％未満になると逆に結合相が増加しす
ぎ耐塑性変形性が維持できなくなる。このため硬質相の
量は７５重量％以上９５重量％以下である。

【００２２】本発明における窒素含有焼結硬質合金にお
けるＴｉ含有量は、合金窒素量のすべてをＴｉＮになる
ものと換算し、この換算量でもＴｉが残存する場合には
ＴｉＣになるものと換算して、ＴｉＮ、またはＴｉＮと
ＴｉＣとで合金全体の３５重量％以上８５重量％以下に
なるものである。３５重量％未満となると耐摩耗性が維
持できなくなり、８５重量％を超えるとその他の成分が
少なくなり耐欠損性が低下する。

【００２３】Ｗ、Ｍｏ、Ｃｒの合計含有量はＷＣ、Ｍｏ
₂ Ｃ、Ｃｒ₃ Ｃ₂ の炭化物に換算して、換算合計量が合
金全体の１０重量％以上６０重量％以下である。この換
算量が１０重量％未満となると硬質相そのものの靱性が
不足し耐欠損性が低下する。また６０重量％を超えると
合金に含有されるＴｉ量が減少するため耐摩耗性が劣化
する。

【００２４】Ｔａ、Ｎｂ、Ｖの含有量はＴａＣ、ＶＣ、
ＮｂＣの炭化物に換算して、換算合計量が合金全体の３
０重量％以下である。３０重量％を超えると硬質相の結
晶粒度が粗大化するため耐摩耗性が低下する傾向があ
る。しかしながら、適度にＴａ、Ｎｂ、Ｖの少なくとも
１つを含有させることは結合相を強化し耐塑性変形性が
向上することから好ましいことである。

【００２５】Ｚｒ、Ｈｆの合計含有量はＺｒＣ、ＨｆＣ
の炭化物に換算して、換算合計量が合金全体の５重量％
以下である。５重量％を超えると合金中にポアが増加
し、耐欠損性が低下する。しかしながら、Ｚｒ、Ｈｆの
結合相を固溶強化する働きを持っていることから合金中
に含有させておくことは好ましいことである。

【００２６】本発明の窒素含有焼結硬質合金のＮ量はＣ
（炭素）量との相関が非常に重要である。つまり重量％
の比率で、Ｎ／（Ｎ＋Ｃ）が０．２以上０．８以下の間
にあると耐摩耗性と耐欠損性のバランスがうまく釣り合
う。すなわち０．２未満となると合金そのものが高硬度
化し耐欠損性が著しく低下し、０．８を超えると低硬度
化し耐摩耗性が著しく劣化する。

【００２７】本発明の窒素含有焼結硬質合金は、焼結合
金の逃げ面に対して垂直でかつ合金中央部を通る断面に
おいて、逃げ面中央部における表面から１０μｍの深さ
位置の硬度をｘと、ホーニング処理部と逃げ面との接点
から逃げ面中央部に向かって０．５ｍｍ位置における表
面から１０μｍの深さ位置の硬度ｙとによって管理され
る。

【００２８】なお、耐クレーター性の管理ということで
すくい面側で管理するのが直接的でよい。しかし、最近
の切削チップでは、すくい面に切屑処理のための３次元
ブレーカーがあり、品質管理上、硬度測定位置を決定す
るのに困難を極める。フラットである逃げ面側で硬度を
管理する方法は簡便でありかつ測定値の精度が高まり、
かつ本発明品のすくい面における耐クレーター性の能力
は逃げ面側の管理で十分予想できる。

【００２９】上述のように規定された硬度がｘ＞ｙの関
係を満たすと、耐チッピング性と耐クレーター性とを同
時に向上させることが可能となる。

【００３０】ｘ≦ｙの関係になると、刃先部近傍の硬度
が高くなり耐チッピング性が劣化し、切削時に切屑が擦
過するクレーター部の硬度が低くなる。このため、クレ
ーター部を起点とした欠損が起こりやすくなり、切削性
能は著しく低下する。

【００３１】硬度ｘ、ｙは、１８００＜ｘ＜２６００、
かつ０．７ｘ＜ｙ＜０．９８ｘの関係を満たすことが好
ましい。硬度ｘ、ｙがこの関係を満たすと、耐チッピン
グ性、耐クレーター性に加え耐摩耗性も向上させること
ができる。

【００３２】本発明の窒素含有焼結硬質合金の製造方法
では、まずＴｉの炭化物、窒化物、炭窒化物の少なくと
もいずれかと、周期律表の６ａ族金属の炭化物と、Ｔｉ
を除く周期律表４ａ族金属および５ａ族金属の炭化物、
窒化物、炭窒化物の少なくともいずれかとを有する出発
物質を鉄系金属を主成分とする結合相成分と混合し、成
形して成形体が得られる。そして成形体を焼結温度まで
昇温し、焼結温度で所定時間保持することにより焼結し
て焼結体が得られる。この成形体の焼結は、成形体の液
相出現温度（１３００℃以上１３８０℃以下）から焼結
温度における保持終了までは１００Ｔｏｒｒ以上５００
Ｔｏｒｒ以下の窒素ガス雰囲気中で行なわれる。そして
焼結体が、焼結温度から１３００℃以上１３８０℃以下
の固定温度まで真空内で冷却される。そして固定温度で
１００Ｔｏｒｒ以上５００Ｔｏｒｒ以下の窒素ガス雰囲
気中で焼結体が５分以上１０分以下の間保持される。そ
して焼結体が、真空中で固定温度から室温まで冷却され
る。

【００３３】本発明の窒素含有焼結硬質合金は、たとえ
ば刃先近傍部のみ硬度の低い組成の圧粉体を圧着した
後、焼結する方法などによっても得られる。しかし、本
発明の窒素含有焼結硬質合金の製造方法では、均一組成
の圧粉体を焼結工程のみで作製しているため、製造コス
ト上非常に好ましい。

【００３４】液相出現温度（１３００℃以上１３８０℃
以下）から焼結温度における保持終了までの工程におい
て窒素ガスの圧力が１００Ｔｏｒｒ未満だと脱Ｎに起因
すると思われるポアが合金最表面に発生し表面粗さが著
しく悪化する。また５００Ｔｏｒｒを超えると合金内部
に遊離炭素が生じ耐欠損性の劣化が生ずる。

【００３５】本発明の製造方法の重要な点は冷却工程に
ある。すなわち結合相の液相固化開始温度である１３０
０℃以上１３８０℃以下の固定温度まで真空で冷却し、
同温度にて窒素分圧１００Ｔｏｒｒ以上５００Ｔｏｒｒ
以下になるように窒素を再導入し、５〜１０分間保持
し、保持後は再び真空とし室温まで冷却することで硬度
ｘ＞ｙの関係が得られる。これは焼結温度から１３００
℃以上１３８０℃以下の固定温度までの真空工程で、合
金の表面部のみに脱Ｎが起こり、従来通り合金表面全体
の高硬度化が起こる。その後、短時間窒素ガスを再導入
することで表面積の大きい刃先近傍部のみに窒素が加え
られて軟化が起こり、硬度ｘ＞ｙの関係が生じるものと
考えられる。

【００３６】再導入する窒素分圧が１００Ｔｏｒｒ未満
では刃先近傍部の窒化が不十分でｘ＞ｙの関係が得られ
ない。また５００Ｔｏｒｒを超えると、合金全体が窒化
されｘ＞ｙの関係が得られない。

【００３７】また窒素再導入の時間が５分未満では刃先
近傍部の窒化が不十分でｘ＞ｙの関係が得られない。ま
た１０分を超えると合金全体が窒化されｘ＞ｙの関係が
得られない。

【００３８】ここで液相固化開始温度が１３００℃以上
１３８０℃以下までの幅を持っているのは、液相固化温
度が出発組成によって変動するためであり、原料組成が
決まれば一義的に決まる温度である。しかしながら、い
かなる組成であっても１３００℃未満では完全に液相が
固化してしまって窒化による軟化の効果はなく、また１
３８０℃より高い温度では脱Ｎが不十分で合金全体の高
硬度化が得られない。

【００３９】

【実施例】実施例１ 市販の平均粒径の出発物質を以下の表１に示す重量比率
で配合した後、湿式混合を行なった。ただしＣ／（Ｃ＋
Ｎ）については焼結中に脱Ｃ、脱Ｎが起こるため焼結後
の分析値を示している。また、その他の組成成分は焼結
後も変化がなかったため、焼結合金の組成は省略した。

【００４０】

【表１】

【００４１】それぞれの試料をＣＮＭＧ１２０４０８形
状にプレス成形した。これらのプレス成形体を炉内に入
れ、真空下で昇温速度１０℃／ｍｉｎで１３５０℃まで
昇温し、窒素ガスを１５０Ｔｏｒｒになるまで導入し、
この状態で１５００℃に加熱した後、６０分間保持し
た。その後、真空下で１３５０℃まで放冷し、１３５０
℃において窒素圧力が２５０Ｔｏｒｒになるまで窒素を
導入した。その後、その状態で７分間保持し、再び炉内
を真空に戻し室温まで放冷した。

【００４２】ＣＮＭＧ１２０４０８形状の焼結体のエッ
ジ部をホーニング処理し、図１に示す切削用スローアウ
ェイチップを作製した。

【００４３】図１を参照して、この切削用スローアウェ
イチップ１の逃げ面に対して垂直でかつ合金中央部を通
る断面（イ：点線で囲んだ領域）の一部を図２に示す。
図２を参照して、逃げ面中央部における表面から１０μ
ｍ深さ位置ｄの硬度をｘとし、ホーニング処理部ａと逃
げ面ｂとの接点ｃから逃げ面中央部に向かって０．５ｍ
ｍ位置における表面から１０μｍの深さ位置ｅの硬度を
ｙとして、この硬度ｘおよびｙを測定した。その結果を
表２に示す。

【００４４】なお、ここで逃げ面中央部とは、図２にお
いて一方の交点ｃと他方の交点ｃとの中央部を意味して
いる。

【００４５】

【表２】

【００４６】これらの切削用スローアウェイチップを用
いて表３の条件で耐摩耗試験および耐欠損性試験を行な
った。その結果を表４に示す。

【００４７】

【表３】

【００４８】

【表４】

【００４９】この表４の結果より、硬質相が７５重量％
以上９５重量％以下で、残部が鉄系金属を主成分とした
結合相と不可避不純物とからなり、Ｔｉの含有量がＴｉ
Ｎ、またはＴｉＮとＴｉＣとに換算して３５重量％以上
８５重量％以下であり、かつＷ、Ｍｏ、Ｃｒの合計含有
量がＷＣ、Ｍｏ₂ Ｃ、Ｃｒ₃ Ｃ₂ に換算して１０重量％
以上６０重量％以下の場合には、耐摩耗性および耐欠損
性に優れることがわかった。

【００５０】実施例２ 実施例１における本発明品６に示した配合組成で表５に
示す焼結条件でＣＮＭＧ１２０４０８形状の切削用スロ
ーアウェイチップを焼結した。

【００５１】

【表５】

【００５２】なお、表５の見方について本発明品１０を
例に挙げて説明する。ＣＮＭＧ１２０４０８形状の成形
体を炉内に入れ、真空下で１３２０℃まで昇温し、窒素
ガスを１２０Ｔｏｒｒになるまで導入し、この状態で１
５００℃まで加熱した。１５００℃の温度で窒素ガスを
３００Ｔｏｒｒになるまで導入した後、所定時間この状
態を保持した。この後、真空下で１５００℃から１３４
０℃まで放冷し、１３４０℃において窒素を１５０Ｔｏ
ｒｒとなるまで導入し、その状態で６分間保持した。再
び炉内を真空に戻し、１３４０℃から室温まで放冷し
た。本発明品１１〜１４および比較品７〜１７は、表５
に示す各条件の下で本発明品１０と同様にして作製され
る。

【００５３】なお比較品１８では、冷却工程において最
終焼結温度から室温まで窒素が３００Ｔｏｒｒ導入され
た状態で冷却される。また比較品１９では、冷却工程に
おいて最終焼結温度から室温まで真空の状態で冷却され
る。

【００５４】表５の種々の焼結条件で得られた切削用ス
ローアウェイチップのエッジ部をホーニング処理した
後、実施例１で述べた硬度ｘとｙとを測定した。その結
果を表６に示す。

【００５５】

【表６】

【００５６】これらの切削用スローアウェイチップを用
いて表７の切削条件で耐摩耗試験と耐欠損性試験とを行
なった。

【００５７】

【表７】

【００５８】耐摩耗試験に関しては、逃げ面の平均摩耗
量およびすくい面のクレーター損傷部の最大クレーター
深さを測定した。その結果を表８に示す。

【００５９】

【表８】

【００６０】表８の結果より、焼結工程が、液相出現温
度（１３００℃以上１３８０℃以下）から焼結温度にお
ける保持終了までは１００〜５００Ｔｏｒｒの窒素ガス
雰囲気中で焼結が行なわれ、冷却工程では焼結温度から
液相固化開始温度である１３００℃以上１３８０℃以下
のある固定温度まで真空とし、同温度にて窒素分圧１０
０Ｔｏｒｒ以上５００Ｔｏｒｒ以下になるように窒素を
再導入し５分以上１０分間以下の間保持し、保持後は再
び真空として室温まで冷却することにより、硬度ｘ＞ｙ
の関係を満たす窒素含有焼結硬質合金が得られることが
判明した。

【００６１】また硬度ｘ＞ｙの関係を満たす場合には、
良好な耐チッピング性と耐クレーター性とが得られるこ
とがわかった。

【００６２】また硬度ｘとｙとが、１８００＜ｘ＜２６
００と０．７ｘ＜ｙ＜０．９８ｘの関係を満たす場合に
は、良好な耐チッピング性と耐クレーター性とを有する
とともに優れた耐摩耗性も得られることがわかった。

【００６３】今回開示された実施例はすべての点で例示
であって制限的なものではないと考えられるべきであ
る。本発明の範囲は上記した説明ではなく、特許請求の
範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味およ
び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図され
る。

【００６４】

【発明の効果】以上、本発明の窒素含有焼結硬質合金で
は、すくい面および逃げ面中央部の硬度を特定範囲内と
し、かつ切刃近傍部の硬度をすくい面および逃げ面中央
部の硬度より特定範囲内の割合で減少させることで、耐
摩耗性、耐クレーター性および耐欠損性がバランスよく
向上する。

【００６５】このことから、本発明の窒素含有焼結硬質
合金は、従来の窒素含有焼結硬質合金が苦手であった鋼
の過酷な条件下での断続切削、高切込み、高送りなどの
重切削および高速切削を可能にするものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】切削用スローアウェイチップにおけるすくい
面、逃げ面、ホーニング処理部および逃げ面に対して垂
直かつ合金中央部を通る断面（イ）を示した図である。

【図２】断面（イ）の一部を拡大し、ホーニング処理部
ａと逃げ面ｂとの交点ｃと、交点ｃから０．５ｍｍの位
置で表面から１０μｍの深さ位置ｄと、逃げ面中央部位
置で表面から１０μｍの深さ位置ｅとを示す図である。

【符号の説明】

１ 切削用スローアウェイチップ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−280362（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−32502（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−192804（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−62482（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−252578（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) B23B 27/14 C22C 29/02 - 29/04

Claims (13)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ＴｉとＷ、Ｍｏ、Ｃｒの中の少なくとも
   １種と窒素と炭素とを含有してなる炭化物、窒化物、炭
   窒化物の少なくともいずれかよりなる硬質相が７５重量
   ％以上９５重量％以下で、残部が鉄系金属を主成分とし
   た結合相と不可避不純物とからなる窒素含有焼結硬質合
   金において、 前記硬質相はＢ−１型硬質相を有し、 前記Ｔｉの含有量がＴｉＮ、またはＴｉＮとＴｉＣとに
   換算して３５重量％以上８５重量％以下、前記Ｗ、Ｍ
   ｏ、Ｃｒの合計含有量がＷＣ、Ｍｏ₂ Ｃ、Ｃｒ₃Ｃ₂ に
   換算して１０重量％以上６０重量％以下であり、 前記焼結硬質合金の逃げ面に対して垂直かつ合金中央部
   を通る断面において、逃げ面中央部における表面から１
   ０μｍの深さ位置での硬度をｘとし、ホーニング処理部
   と逃げ面との接点から逃げ面中央部に向かって０．５ｍ
   ｍの位置における表面から１０μｍの深さ位置での硬度
   をｙとしたとき、ｘ＞ｙの関係を満たすことを特徴とす
   る、窒素含有焼結硬質合金。
2. 【請求項２】 前記硬度ｘがマイクロヴィッカース硬度
   で１８００＜ｘ＜２６００、かつ前記硬度ｙが０．７ｘ
   ＜ｙ＜０．９８ｘの関係を満たす、請求項１に記載の窒
   素含有焼結硬質合金。
3. 【請求項３】 前記炭素と前記窒素との含有量が重量比
   率で、炭素／（炭素＋窒素）が０．２以上０．８以下で
   あることを特徴とする、請求項１および２のいずれかに
   記載の窒素含有焼結硬質合金。
4. 【請求項４】 ＴｉとＷ、Ｍｏ、Ｃｒの中の少なくとも
   １種と窒素と炭素とＶ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆの中の
   少なくとも１種とを含有してなる炭化物、窒化物、炭窒
   化物の少なくともいずれかよりなる硬質相が７５重量％
   以上９５重量％以下で、残部が鉄系金属を主成分とする
   結合相と不可避不純物とからなる窒素含有焼結硬質合金
   において、 前記硬質相は、Ｂ−１型硬質相を有し、 前記Ｔｉの含有量がＴｉＮ、またはＴｉＮとＴｉＣとに
   換算して３５重量％以上８５重量％以下、前記Ｗ、Ｍ
   ｏ、Ｃｒの合計含有量がＷＣ、Ｍｏ₂ Ｃ、Ｃｒ₃Ｃ₂ に
   換算して１０重量％以上６０重量％以下であり、 前記Ｖ、Ｎｂ、Ｔａの合計含有量がＶＣ、ＮｂＣ、Ｔａ
   Ｃに換算して３０重量％以下、前記Ｚｒ、Ｈｆの合計含
   有量がＺｒＣ、ＨｆＣに換算して５重量％以下であり、 前記焼結硬質合金の逃げ面に対して垂直かつ合金中央部
   を通る断面において、逃げ面中央部における表面から１
   ０μｍの深さ位置での硬度をｘとし、ホーニング処理部
   と逃げ面との接点から逃げ面中央部に向かって０．５ｍ
   ｍの位置における表面から１０μｍの深さ位置での硬度
   をｙとしたとき、ｘ＞ｙの関係を満たすことを特徴とす
   る、窒素含有焼結硬質合金。
5. 【請求項５】 前記硬度ｘがマイクロヴィッカース硬度
   で１８００＜ｘ＜２６００、かつ前記硬度ｙが０．７ｘ
   ＜ｙ＜０．９８ｘの関係を満たす、請求項４に記載の窒
   素含有焼結硬質合金。
6. 【請求項６】 前記炭素と前記窒素との含有量が重量比
   率で、炭素／（炭素＋窒素）が０．２以上０．８以下で
   あることを特徴とする、請求項４および５のいずれかに
   記載の窒素含有焼結硬質合金。
7. 【請求項７】 ＴｉとＷ、Ｍｏ、Ｃｒの中の少なくとも
   １種と窒素と炭素とを含有してなる炭化物、窒化物、炭
   窒化物の少なくともいずれかよりなる硬質相が７５重量
   ％以上９５重量％以下で、残部が鉄系金属を主成分とし
   た結合相と不可避不純物とからなる窒素含有焼結硬質合
   金において、 前記硬質相は、Ｂ−１型硬質相とＷＣ、Ｍｏ₂ Ｃ、Ｃｒ
   ₃ Ｃ₂ の少なくとも１種を含む硬質相とを有しており、 前記Ｔｉの含有量がＴｉＮ、またはＴｉＮとＴｉＣとに
   換算して３５重量％以上８５重量％以下、前記Ｗ、Ｍ
   ｏ、Ｃｒの合計含有量がＷＣ、Ｍｏ₂ Ｃ、Ｃｒ₃Ｃ₂ に
   換算して１０重量％以上６０重量％以下であり、 前記焼結硬質合金の逃げ面に対して垂直かつ合金中央部
   を通る断面において、逃げ面中央部における表面から１
   ０μｍの深さ位置での硬度をｘとし、ホーニング処理部
   と逃げ面との接点から逃げ面中央部に向かって０．５ｍ
   ｍの位置における表面から１０μｍの深さ位置での硬度
   をｙとしたとき、ｘ＞ｙの関係を満たすことを特徴とす
   る、窒素含有焼結硬質合金。
8. 【請求項８】 前記硬度ｘがマイクロヴィッカース硬度
   で１８００＜ｘ＜２６００、かつ前記硬度ｙが０．７ｘ
   ＜ｙ＜０．９８ｘの関係を満たす、請求項７に記載の窒
   素含有焼結硬質合金。
9. 【請求項９】 前記炭素と前記窒素との含有量が重量比
   率で、炭素／（炭素＋窒素）が０．２以上０．８以下で
   あることを特徴とする、請求項７および８のいずれかに
   記載の窒素含有焼結硬質合金。
10. 【請求項１０】 ＴｉとＷ、Ｍｏ、Ｃｒの中の少なくと
    も１種と窒素と炭素とＶ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆの中
    の少なくとも１種とを含有してなる炭化物、窒化物、炭
    窒化物の少なくともいずれかよりなる硬質相が７５重量
    ％以上９５重量％以下で、残部が鉄系金属を主成分とす
    る結合相と不可避不純物とからなる窒素含有焼結硬質合
    金において、 前記硬質相は、Ｂ−１型硬質相とＷＣ、Ｍｏ₂ Ｃ、Ｃｒ
    ₃ Ｃ₂ の中の少なくとも１種を含む硬質相とを有してお
    り、 前記Ｔｉの含有量がＴｉＮ、またはＴｉＮとＴｉＣとに
    換算して３５重量％以上８５重量％以下、前記Ｗ、Ｍ
    ｏ、Ｃｒの合計含有量がＷＣ、Ｍｏ₂ Ｃ、Ｃｒ₃Ｃ₂ に
    換算して１０重量％以上６０重量％以下であり、 前記Ｖ、Ｎｂ、Ｔａの合計含有量が前記ＶＣ、ＮｂＣ、
    ＴａＣに換算して３０重量％以上、前記Ｚｒ、Ｈｆの合
    計含有量がＺｒＣ、ＨｆＣに換算して５重量％以下であ
    り、 前記焼結硬質合金の逃げ面に対して垂直かつ合金中央部
    を通る断面において、逃げ面中央部における表面から１
    ０μｍの深さ位置での硬度をｘとし、ホーニング処理部
    と逃げ面との接点から逃げ面中央部に向かって０．５ｍ
    ｍの位置における表面から１０μｍの深さ位置での硬度
    をｙとしたとき、ｘ＞ｙの関係を満たすことを特徴とす
    る、窒素含有焼結硬質合金。
11. 【請求項１１】 前記硬度ｘがマイクロヴィッカース硬
    度で１８００＜ｘ＜２６００、かつ前記硬度ｙが０．７
    ｘ＜ｙ＜０．９８ｘの関係を満たす、請求項１０に記載
    の窒素含有焼結硬質合金。
12. 【請求項１２】 前記炭素と前記窒素との含有量が重量
    比率で、炭素／（炭素＋窒素）が０．２以上０．８以下
    であることを特徴とする、請求項１０および１１のいず
    れかに記載の窒素含有焼結硬質合金。
13. 【請求項１３】 Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物の少
    なくともいずれかと、周期律表６ａ族金属の炭化物と、
    Ｔｉを除く周期律表４ａ族金属および５ａ族金属の炭化
    物、窒化物、炭窒化物の少なくともいずれかとを有する
    出発物質を、鉄系金属を主成分とする結合相成分と混合
    し、成形して成形体を得る工程と、 前記成形体を焼結温度まで昇温し、前記焼結温度で所定
    時間保持することにより焼結して焼結体を得る工程とを
    備え、 前記成形体の焼結は、１３００℃以上１３８０℃以下の
    液相出現温度から前記焼結温度における保持終了までは
    １００Ｔｏｒｒ以上５００Ｔｏｒｒ以下の窒素ガス雰囲
    気中で行なわれ、さらに、 前記焼結体を前記焼結温度から１３００℃以上１３８０
    ℃以下の固定温度まで真空内で冷却する工程と、 前記固定温度で１００Ｔｏｒｒ以上５００Ｔｏｒｒ以下
    の窒素ガス雰囲気中で焼結体を５分以上１０分以下の間
    保持する工程と、 前記焼結体を真空中で前記固定温度から室温まで冷却す
    る工程とを備えた、窒素含有焼結硬質合金の製造方法。