JP3353522B2 - 木質系硬質材料を加工する工具のための超硬合金 - Google Patents
木質系硬質材料を加工する工具のための超硬合金Info
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- JP3353522B2 JP3353522B2 JP04476095A JP4476095A JP3353522B2 JP 3353522 B2 JP3353522 B2 JP 3353522B2 JP 04476095 A JP04476095 A JP 04476095A JP 4476095 A JP4476095 A JP 4476095A JP 3353522 B2 JP3353522 B2 JP 3353522B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、木質系硬質材料を加工
する工具のための超硬合金に関する。より詳細には、本
発明は、建材、家具、家電製品の筐体等に用いられる木
質系の硬質材料を切削加工する際に用いられる丸鋸等の
材料として有利に使用することができる新規な超硬合金
に関する。
する工具のための超硬合金に関する。より詳細には、本
発明は、建材、家具、家電製品の筐体等に用いられる木
質系の硬質材料を切削加工する際に用いられる丸鋸等の
材料として有利に使用することができる新規な超硬合金
に関する。
【０００２】
【従来の技術】建材、家具、家電製品の筐体材料である
パーチクルボート、ＭＤＦ、サイジングボード等は、最
終製品に対する高品質化、高耐久化への要求に従い一層
高硬度化されてきている。このため、この種の材料を切
断あるいは切削するために従来から使用されてている、
超硬合金チップをロー付した鋸刃では摩耗が早く、工具
が短寿命になりつつあることが問題になっている。
パーチクルボート、ＭＤＦ、サイジングボード等は、最
終製品に対する高品質化、高耐久化への要求に従い一層
高硬度化されてきている。このため、この種の材料を切
断あるいは切削するために従来から使用されてている、
超硬合金チップをロー付した鋸刃では摩耗が早く、工具
が短寿命になりつつあることが問題になっている。
【０００３】この種の用途に用いられている超硬合金と
しては、例えば、特公昭63−4623号に記載されている
0.5〜３wt％のCrと３〜15wt％のCoを含む材料がある。
また、粒径１〜３μｍのＷＣを含み結合金属相量５〜８
wt％を主体とする木材切削用超硬合金が現在市販されて
いる。
しては、例えば、特公昭63−4623号に記載されている
0.5〜３wt％のCrと３〜15wt％のCoを含む材料がある。
また、粒径１〜３μｍのＷＣを含み結合金属相量５〜８
wt％を主体とする木材切削用超硬合金が現在市販されて
いる。
【０００４】しかしながら、例えば、特公昭63−4623号
公報に記載された材料は、Co含有量が５〜15wt％と高い
材料では硬度が不足して高硬度木材を加工する際の耐摩
耗性が著しく低くなることが判っている。一方、Co含有
量を低くして３〜５wt％程度にした材料では焼結性が悪
く抗折力に代表される強度が低いという問題がある。ま
た、市販の木材切削用超硬合金も、十分な硬度が得られ
る結合金属相量３wt％以上の材料は強度が低いことが判
っている。
公報に記載された材料は、Co含有量が５〜15wt％と高い
材料では硬度が不足して高硬度木材を加工する際の耐摩
耗性が著しく低くなることが判っている。一方、Co含有
量を低くして３〜５wt％程度にした材料では焼結性が悪
く抗折力に代表される強度が低いという問題がある。ま
た、市販の木材切削用超硬合金も、十分な硬度が得られ
る結合金属相量３wt％以上の材料は強度が低いことが判
っている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、上
記従来技術の問題点を解決し、高強度と高耐摩耗性とを
両立させることができる新規な高硬度建材切削用超硬合
金を提供することをその目的としている。
記従来技術の問題点を解決し、高強度と高耐摩耗性とを
両立させることができる新規な高硬度建材切削用超硬合
金を提供することをその目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明により、Cr
およびCr炭化物の少なくとも一方とＷＣとを含み、更
に、結合金属相としてのCoおよびNiの少なくとも一方を
１wt％以上、３wt％以下の割合で含む超硬合金におい
て、粒径２μｍ以上のＷＣ粒の含有量が合金断面組織中
の面積比で 0.7％以下であり、且つ、ＷＣの平均粒径が
0.2μｍ以上、 0.5μｍ以下であることを特徴とする超
硬合金が提供される。
およびCr炭化物の少なくとも一方とＷＣとを含み、更
に、結合金属相としてのCoおよびNiの少なくとも一方を
１wt％以上、３wt％以下の割合で含む超硬合金におい
て、粒径２μｍ以上のＷＣ粒の含有量が合金断面組織中
の面積比で 0.7％以下であり、且つ、ＷＣの平均粒径が
0.2μｍ以上、 0.5μｍ以下であることを特徴とする超
硬合金が提供される。
【０００７】
【作用】本発明に係る超硬合金は、合金中のＷＣを微粒
化したことにより、ごく少量の結合金属相で高い靭性
（抗折力）を発揮する点にその主要な特徴がある。
化したことにより、ごく少量の結合金属相で高い靭性
（抗折力）を発揮する点にその主要な特徴がある。
【０００８】即ち、通常の超硬合金では、バインダとな
る結合金属相が減少すると靭性が著しく低下してしま
う。このため、結合金属相量を低減した超硬合金は、た
とえ硬度の点では優れていても実用的な加工工具の材料
として使用できなかった。これに対して、本発明に係る
超硬合金は、合金中のＷＣを粒径 0.2〜0.5 μｍと微粒
化したことにより３wt％以下という極めて少量の結合金
属相量でも高い靭性（抗折力）を発揮する。ここで、Ｗ
Ｃの平均粒径が 0.2μｍよりも小さい場合は、ＷＣ粒子
の表面積が大きく結合金属相の厚さが不足して抗折力が
却って低下するので好ましくない。また、粒径が0.5 μ
ｍよりも大きい場合は、ＷＣ粒子の表面積が小さく結合
金属相の厚さが厚くなり硬度が低下するので、耐摩耗性
を向上させるという当初の目的を果たすことができなく
なる。
る結合金属相が減少すると靭性が著しく低下してしま
う。このため、結合金属相量を低減した超硬合金は、た
とえ硬度の点では優れていても実用的な加工工具の材料
として使用できなかった。これに対して、本発明に係る
超硬合金は、合金中のＷＣを粒径 0.2〜0.5 μｍと微粒
化したことにより３wt％以下という極めて少量の結合金
属相量でも高い靭性（抗折力）を発揮する。ここで、Ｗ
Ｃの平均粒径が 0.2μｍよりも小さい場合は、ＷＣ粒子
の表面積が大きく結合金属相の厚さが不足して抗折力が
却って低下するので好ましくない。また、粒径が0.5 μ
ｍよりも大きい場合は、ＷＣ粒子の表面積が小さく結合
金属相の厚さが厚くなり硬度が低下するので、耐摩耗性
を向上させるという当初の目的を果たすことができなく
なる。
【０００９】尚、上記のような本発明に係る超硬合金で
は結合金属相が少ないので、合金内部におけるＷＣ粗大
粒の存在が組織欠陥として著しい強度低下をもたらす。
そこで、本発明の好ましい態様に従うと、合金中の２μ
ｍ以上のＷＣ粒の含有量を、合金断面組織中の面積比で
0.7％以下に抑制する。即ち、この種の粗大粒の含有量
が 0.7％を越えると上記のような理由で抗折力が低下す
る。結合金属相としてのCo含有量が多い従来の超硬合金
ではCo相が厚いので、２μｍを越える粗大粒が含まれて
いても応力集中が緩和されて実質的な強度低下には結び
つかない。しかしながら、本発明に係る超硬合金は結合
金属相量が少ないので、結合金属相に上記のような機能
を期待することができず、粗大粒の存在は好ましくな
い。尚、より好ましくは、粒径２μｍ以上の粗大粒の含
有量は、合金断面組織中の面積比で0.3％以下とする。
は結合金属相が少ないので、合金内部におけるＷＣ粗大
粒の存在が組織欠陥として著しい強度低下をもたらす。
そこで、本発明の好ましい態様に従うと、合金中の２μ
ｍ以上のＷＣ粒の含有量を、合金断面組織中の面積比で
0.7％以下に抑制する。即ち、この種の粗大粒の含有量
が 0.7％を越えると上記のような理由で抗折力が低下す
る。結合金属相としてのCo含有量が多い従来の超硬合金
ではCo相が厚いので、２μｍを越える粗大粒が含まれて
いても応力集中が緩和されて実質的な強度低下には結び
つかない。しかしながら、本発明に係る超硬合金は結合
金属相量が少ないので、結合金属相に上記のような機能
を期待することができず、粗大粒の存在は好ましくな
い。尚、より好ましくは、粒径２μｍ以上の粗大粒の含
有量は、合金断面組織中の面積比で0.3％以下とする。
【００１０】以上のような本発明に係る超硬合金を製造
するためには、ＷＣの原料粉末として、粗大粒を含まな
い粒度分布の均一なものを用いる必要がある。また、結
合炭素の十分安定した炭化物を用い、更に、焼結中の粒
成長を抑制することが重要である。
するためには、ＷＣの原料粉末として、粗大粒を含まな
い粒度分布の均一なものを用いる必要がある。また、結
合炭素の十分安定した炭化物を用い、更に、焼結中の粒
成長を抑制することが重要である。
【００１１】粒成長の抑制にはCr含有量の制御が重要に
なる。即ち、Crは、特に木質系材料の加工に必要な耐食
性を向上させると同時に焼結中の粒成長を抑制する効果
がある。ここで、Cr含有量は、 0.5wt％以上、 1.5wt％
以下であることが好ましい。その理由は、Cr含有量が
0.5wt％以下になると粒成長抑制剤効果および耐食性向
上効果が十分に現れなくなり、最終製品を木質系硬質材
料の加工工具に使用した場合に耐食性が劣化するからで
ある。また、Cr含有量が 1.5wt％以上になると焼結性が
低下すると共にCr炭化物単体の析出量が多くなり、最終
的に抗折力、靭性等の低下をもたらす。尚、結合金属相
中への室温でのCr固溶量は結合金属相量の10％程度であ
るが、この量では、焼結時のＷＣの粒成長を完全に抑制
することができない。従って、上記範囲のCr含有量とす
ることが重要である。また、Cr含有量がこの範囲であれ
ば、1350〜1450℃程度の通常の焼結温度で十分焼結可能
であるが、好ましい焼結温度は1400〜1450℃程度であ
る。更に、焼結後または焼結と同時にＨＩＰ処理を行う
ことにより、より一層の強度向上を実現することができ
る。
なる。即ち、Crは、特に木質系材料の加工に必要な耐食
性を向上させると同時に焼結中の粒成長を抑制する効果
がある。ここで、Cr含有量は、 0.5wt％以上、 1.5wt％
以下であることが好ましい。その理由は、Cr含有量が
0.5wt％以下になると粒成長抑制剤効果および耐食性向
上効果が十分に現れなくなり、最終製品を木質系硬質材
料の加工工具に使用した場合に耐食性が劣化するからで
ある。また、Cr含有量が 1.5wt％以上になると焼結性が
低下すると共にCr炭化物単体の析出量が多くなり、最終
的に抗折力、靭性等の低下をもたらす。尚、結合金属相
中への室温でのCr固溶量は結合金属相量の10％程度であ
るが、この量では、焼結時のＷＣの粒成長を完全に抑制
することができない。従って、上記範囲のCr含有量とす
ることが重要である。また、Cr含有量がこの範囲であれ
ば、1350〜1450℃程度の通常の焼結温度で十分焼結可能
であるが、好ましい焼結温度は1400〜1450℃程度であ
る。更に、焼結後または焼結と同時にＨＩＰ処理を行う
ことにより、より一層の強度向上を実現することができ
る。
【００１２】本発明に係る超硬合金において、含有され
るNiとCoとの比は、〔Ni／Co＋Ni〕の値が 0.3以下とな
るように制御することが好ましい。その理由は、〔Ni／
Co＋Ni〕の値が 0.3よりも大きくなると焼結性が低下
し、焼結時に合金中に巣が発生して強度が低下するから
である。巣はＨＩＰ処理によりつぶすこともできるが、
このようにして巣をつぶしても最終的にバインダプール
として残留し、組織欠陥となる。従って、超硬合金の最
終的な強度は結局低下するので好ましくない。また、Ｗ
Ｃの結合金属相としての本質的強度もNiはCoに劣ってい
るので、本発明に係る超硬合金のように結合金属相の少
ない合金ではその影響が大きい。従って、超硬合金の耐
食性が不要な場合はNiを一切含有させないことが好まし
い。また、耐食性が求められる場合は、〔Ni／Co＋Ni〕
の値を 0.1〜0.2 程度とすることが好ましい。
るNiとCoとの比は、〔Ni／Co＋Ni〕の値が 0.3以下とな
るように制御することが好ましい。その理由は、〔Ni／
Co＋Ni〕の値が 0.3よりも大きくなると焼結性が低下
し、焼結時に合金中に巣が発生して強度が低下するから
である。巣はＨＩＰ処理によりつぶすこともできるが、
このようにして巣をつぶしても最終的にバインダプール
として残留し、組織欠陥となる。従って、超硬合金の最
終的な強度は結局低下するので好ましくない。また、Ｗ
Ｃの結合金属相としての本質的強度もNiはCoに劣ってい
るので、本発明に係る超硬合金のように結合金属相の少
ない合金ではその影響が大きい。従って、超硬合金の耐
食性が不要な場合はNiを一切含有させないことが好まし
い。また、耐食性が求められる場合は、〔Ni／Co＋Ni〕
の値を 0.1〜0.2 程度とすることが好ましい。
【００１３】更に、本発明に係る超硬合金は結合金属相
量が少ないので、Ti、Mo、Ta、Nb、Ｖ等の炭化物、窒化
物、炭窒化物の含有量が増加すると、これらが合金中で
偏析して粒径３μｍ以上の粗大粒になり、この粗大粒が
合金内部に応力集中を発生させる。従って、これらの炭
化物および窒化物については、それぞれ、TiＣＮが0.3
wt％以下、Mo2 ＣＮが 0.3wt％以下、TaＣＮ＋NbＣＮが
0.5wt％以下、ＶＣＮが 0.3wt％以下とすることが好ま
しい。
量が少ないので、Ti、Mo、Ta、Nb、Ｖ等の炭化物、窒化
物、炭窒化物の含有量が増加すると、これらが合金中で
偏析して粒径３μｍ以上の粗大粒になり、この粗大粒が
合金内部に応力集中を発生させる。従って、これらの炭
化物および窒化物については、それぞれ、TiＣＮが0.3
wt％以下、Mo2 ＣＮが 0.3wt％以下、TaＣＮ＋NbＣＮが
0.5wt％以下、ＶＣＮが 0.3wt％以下とすることが好ま
しい。
【００１４】また、特にＶの炭化物は焼結性を著しく低
下させる作用もある。従って、従来の一般的な超硬合金
では粒成長抑制剤としてＶ炭化物を用いる場合がある
が、本願発明に係る超硬合金では焼結性の低下を重く見
て、その含有量は極力低減することが好ましい。
下させる作用もある。従って、従来の一般的な超硬合金
では粒成長抑制剤としてＶ炭化物を用いる場合がある
が、本願発明に係る超硬合金では焼結性の低下を重く見
て、その含有量は極力低減することが好ましい。
【００１５】以下、具体例を挙げて本発明をより具体的
に説明するが、以下の開示は本発明の一実施例に過ぎ
ず、本発明の技術的範囲を何等限定するものではない。
に説明するが、以下の開示は本発明の一実施例に過ぎ
ず、本発明の技術的範囲を何等限定するものではない。
【００１６】
【実施例】粒径２μｍ以上のＷＣ粒の含有量を断面組織
中の面積比で 0.7％以下にするために、以下のような製
造工程で合金の製造を実施した。
中の面積比で 0.7％以下にするために、以下のような製
造工程で合金の製造を実施した。
【００１７】まず、原料粉末として、結合炭素量が理論
値の98.5％以上で、Ｗ2 Ｃ含有量が極力少なく、Ｘ線回
折によるＷ2 Ｃ（格子面101)のピーク強度とＷＣ（格子
面101)ピーク強度との比〔Ｗ2 Ｃ／ＷＣ〕が0.04未満で
ある原料粉末を使用した。このような原料粉末を、十分
な処理時間をかけて粉砕して使用する原料粉末を調製し
た。また、工程上で粗大ＷＣ粒が混入しないように、混
合材の分別並びに使用する工具および容器の洗浄を十分
に行った。
値の98.5％以上で、Ｗ2 Ｃ含有量が極力少なく、Ｘ線回
折によるＷ2 Ｃ（格子面101)のピーク強度とＷＣ（格子
面101)ピーク強度との比〔Ｗ2 Ｃ／ＷＣ〕が0.04未満で
ある原料粉末を使用した。このような原料粉末を、十分
な処理時間をかけて粉砕して使用する原料粉末を調製し
た。また、工程上で粗大ＷＣ粒が混入しないように、混
合材の分別並びに使用する工具および容器の洗浄を十分
に行った。
【００１８】続いて、混合材のうち、特にCr3 Ｃ2 とＶ
Ｃとの混合量を精密に制御した上でアトライタで６時間
湿式混合した後、1400〜1450℃の適切な焼結温度と約１
時間の適切な焼結温度で焼結処理を行った。また、焼結
処理に際して極端な温度分布が生じないように焼結炉内
の温度管理も精密に行った。
Ｃとの混合量を精密に制御した上でアトライタで６時間
湿式混合した後、1400〜1450℃の適切な焼結温度と約１
時間の適切な焼結温度で焼結処理を行った。また、焼結
処理に際して極端な温度分布が生じないように焼結炉内
の温度管理も精密に行った。
【００１９】以上のような工程で、表１および表２に示
す組成の粉末を調製し、更に、１ｔ／cm2 の圧力でプレ
スして成形した後焼結することによって複数の試料を作
製した。また、比較のために、本発明の範囲からはずれ
た条件の原料粉末も調製し、同じ工程で比較試料を作製
した。比較試料の原料粉末の組成も表１および表２に併
せて示す。
す組成の粉末を調製し、更に、１ｔ／cm2 の圧力でプレ
スして成形した後焼結することによって複数の試料を作
製した。また、比較のために、本発明の範囲からはずれ
た条件の原料粉末も調製し、同じ工程で比較試料を作製
した。比較試料の原料粉末の組成も表１および表２に併
せて示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】以上のようにして作製した超硬合金の品質
は以下のようにして評価した。
は以下のようにして評価した。
【００２３】まず、作製した試料をダイヤモンド砥石、
砥粒等で鏡面仕上げし、続いて村上氏試薬（アルカリ赤
血塩溶液）でエッチングした後、光学顕微鏡で組織を観
察する。ここで、例えば、倍率1500倍で無作為に10枚の
視野組織写真をとり、２μｍ以上のＷＣの面積Ａを算出
する。具体的には、粒径２μｍ以上のＷＣ粒を円形であ
ると見做してその最大長を直径とする円の面積を求めて
近似させた。一方、上記組織写真の視野の面積を総面積
Ｂとし、下記の式１に従って粗大ＷＣ粒の面積率Ｃを求
めた。
砥粒等で鏡面仕上げし、続いて村上氏試薬（アルカリ赤
血塩溶液）でエッチングした後、光学顕微鏡で組織を観
察する。ここで、例えば、倍率1500倍で無作為に10枚の
視野組織写真をとり、２μｍ以上のＷＣの面積Ａを算出
する。具体的には、粒径２μｍ以上のＷＣ粒を円形であ
ると見做してその最大長を直径とする円の面積を求めて
近似させた。一方、上記組織写真の視野の面積を総面積
Ｂとし、下記の式１に従って粗大ＷＣ粒の面積率Ｃを求
めた。
【００２４】
【式１】Ｃ＝〔Ａ／Ｂ〕× 100 但し、面積Ａは、直径ｄに対して〔Ａ＝π（ｄ／
２）2 〕とした。
２）2 〕とした。
【００２５】また、上記のようにして品質を調べた各試
料を、外径 180mmのカッターにロー付した後側面切刃を
加工して外径 180mm、刃厚 2.4mm、刃数１の鋸刃として
その性能を評価した。評価は、厚さ25mmのパーチクルボ
ードを被削材とし、回転数3000rpm 、送り速度0.25ｍ／
分という加工条件で行った。評価結果を表２に示す。ま
た、同様の試験を比較試料に対しても行った。評価結果
を表３に示す。
料を、外径 180mmのカッターにロー付した後側面切刃を
加工して外径 180mm、刃厚 2.4mm、刃数１の鋸刃として
その性能を評価した。評価は、厚さ25mmのパーチクルボ
ードを被削材とし、回転数3000rpm 、送り速度0.25ｍ／
分という加工条件で行った。評価結果を表２に示す。ま
た、同様の試験を比較試料に対しても行った。評価結果
を表３に示す。
【００２６】
【表３】
【００２７】
【表４】
【００２８】各表に示すように、本発明に従う試料は、
１〜３wt％という少ない結合金属相量でＨＲＡが94.0以
上という高い強度を有している。また、試験結果からも
判るように、強度と硬度とを兼ね備えており、工具とし
ての高い性能と長寿命とを両立させている。これに対し
て、各比較試料では、靭性不足による大欠け、チッピン
グ発生による急速な摩耗、硬度不足による大きな摩耗、
耐食性の不足による早期腐食等が発生する結果となっ
た。
１〜３wt％という少ない結合金属相量でＨＲＡが94.0以
上という高い強度を有している。また、試験結果からも
判るように、強度と硬度とを兼ね備えており、工具とし
ての高い性能と長寿命とを両立させている。これに対し
て、各比較試料では、靭性不足による大欠け、チッピン
グ発生による急速な摩耗、硬度不足による大きな摩耗、
耐食性の不足による早期腐食等が発生する結果となっ
た。
【００２９】
【発明の効果】以上詳述の如く、本発明に係る超硬合金
は、極めて優れた耐摩耗性と靭性とを兼ね備えている。
従って、近年増加している木質系硬質材料の加工工具の
材料として好適に使用することができる。即ち、本発明
に係る超硬合金は、このような用途において、高耐摩耗
性により長寿命が達成され、高靭性により破損等の発生
が低減される。従って、切断コストの低減に顕著な効果
を発揮する。更に、この特性を活かして、アルミ、チタ
ン、ステンレス、インコネル、カーボン等の切削加工や
切断加工にも有利に使用することができる。
は、極めて優れた耐摩耗性と靭性とを兼ね備えている。
従って、近年増加している木質系硬質材料の加工工具の
材料として好適に使用することができる。即ち、本発明
に係る超硬合金は、このような用途において、高耐摩耗
性により長寿命が達成され、高靭性により破損等の発生
が低減される。従って、切断コストの低減に顕著な効果
を発揮する。更に、この特性を活かして、アルミ、チタ
ン、ステンレス、インコネル、カーボン等の切削加工や
切断加工にも有利に使用することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 29/00 - 29/18 B23D 61/00 - 61/18
Claims (4)
- 【請求項１】 ＣｒおよびＣｒ炭化物の少なくとも一方
とＷＣとを含み、ＷＣの平均粒径が０．２μｍ以上、
０．５μｍ以下であり、結合金属相としてのＣｏおよび
Ｎｉの少なくとも一方を１ｗｔ％以上含み、Ｃｏおよび
Ｎｉを合わせて３ｗｔ％以下の割合で含む木質系硬質材
料を加工する工具のための超硬合金において、 粒径２μｍ以上のＷＣ粒の含有量が合金の断面組織中の
面積比で０．７％以下であり、かつ硬度および抗折力が
それぞれＨＲＡ９４．０以上および２２０ｋｇ／ｍｍ ２
以上であることを特徴とする超硬合金。 - 【請求項２】請求項１に記載された超硬合金において、
前記結合金属相がＣｏおよびＮｉをふくみ、該Ｃｏおよ
びＮｉの含有量比が重量比で、〔Ｎｉ／（Ｃｏ＋Ｎｉ）
≦０．３〕なる式で表されることを特徴とする超硬合
金。 - 【請求項３】請求項１または２に記載された超硬合金に
おいて、Ｃｒの含有量が０．５ｗｔ％以上、１．５ｗｔ
％以下であることを特徴とする超硬合金。 - 【請求項４】請求項１から請求項３までの何れか１項に
記載された超硬合金において、０．３ｗｔ％以下のＴｉ
ＣｘＮ１−ｘ、０．５ｗｔ％以下のＴａＣｘＮ１−ｘ＋
ＮｂＣｘＮ１−ｘ、０．３ｗｔ％以下のＭｏ２ＣｘＮ
１−ｘおよび０．３ｗｔ％以下のＶＣｘＮ１−ｘ（但
し、Ｘは０．５以上、１以下である）の少なくとも１種
を硬質相として含むことを特徴とする超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04476095A JP3353522B2 (ja) | 1995-02-09 | 1995-02-09 | 木質系硬質材料を加工する工具のための超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04476095A JP3353522B2 (ja) | 1995-02-09 | 1995-02-09 | 木質系硬質材料を加工する工具のための超硬合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08218145A JPH08218145A (ja) | 1996-08-27 |
| JP3353522B2 true JP3353522B2 (ja) | 2002-12-03 |
Family
ID=12700389
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04476095A Expired - Lifetime JP3353522B2 (ja) | 1995-02-09 | 1995-02-09 | 木質系硬質材料を加工する工具のための超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3353522B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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1995
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