JPS602647A - 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 - Google Patents
切削工具用炭化タングステン基超硬合金Info
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- JPS602647A JPS602647A JP11060983A JP11060983A JPS602647A JP S602647 A JPS602647 A JP S602647A JP 11060983 A JP11060983 A JP 11060983A JP 11060983 A JP11060983 A JP 11060983A JP S602647 A JPS602647 A JP S602647A
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- cemented carbide
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高硬度および高靭性を有し、かつ切削工具
として用いた場合にすぐれた耐摩耗性および耐衝撃性を
示す炭化タングステン（以下ＷＣで示す）超超硬合金に
関するものである。
として用いた場合にすぐれた耐摩耗性および耐衝撃性を
示す炭化タングステン（以下ＷＣで示す）超超硬合金に
関するものである。
Ｗａ基超超硬合金、５ｃｈｒ５ｔθｒにより発明され、
１９２６年には商品化された材料で、その後研究が進み
、今日ではＷＣ−Ｃｏ系超硬合金と、ｗＣ−（Ｔｉ、
Ｗ、 Ｔａ） Ｃ＝ＯｏＣｏ系超硬合金成し、ＪＩＳで
も規格化され、切削工具用としては、ＰＯＩ〜Ｐ５０、
Ｍ１０〜Ｍ４０．およびＫＯＩ〜に４０の規格がある。
１９２６年には商品化された材料で、その後研究が進み
、今日ではＷＣ−Ｃｏ系超硬合金と、ｗＣ−（Ｔｉ、
Ｗ、 Ｔａ） Ｃ＝ＯｏＣｏ系超硬合金成し、ＪＩＳで
も規格化され、切削工具用としては、ＰＯＩ〜Ｐ５０、
Ｍ１０〜Ｍ４０．およびＫＯＩ〜に４０の規格がある。
しかし、これらの従来ＷＣＣ超超硬合金、硬さおよび靭
性の点で未だ十分満足する特性を備えていないものであ
るため、特に鋼の高速切削や、高速シ切削および高切込
み切削などの重切削などに切削工具として用いた場合に
は耐摩耗性不足や耐衝撃性不足をきたし、所望のすぐれ
た切削特性を確保することができないのが現状である。
性の点で未だ十分満足する特性を備えていないものであ
るため、特に鋼の高速切削や、高速シ切削および高切込
み切削などの重切削などに切削工具として用いた場合に
は耐摩耗性不足や耐衝撃性不足をきたし、所望のすぐれ
た切削特性を確保することができないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、２−
ＷＣＣ超超硬合金高硬度と高靭性を付与し、もって切削
工具として用いた場合にすぐれた耐摩耗性と耐衝撃性を
示すＷＣＣ超超硬合金開発すべく研究を行なった結果、
ＷＣＣ超超硬合金、重量％で、Ｏｏ：５〜１５チ、 ＴｉとＷの固溶炭化物〔以下、（Ｔｉ、Ｗ）Ｏで示す〕
：５〜６０チ、 窒化チタン（以下、ＴｉＮで示す）：５〜４０係、炭化
タンタル（以下、ＴａＯで示す）、炭化ニオブ（以下、
ＮｂＣで示す）、およびＴａとＮｂの固溶炭化物〔以下
、（Ｔａ、 Ｎｂ） Ｏで示す〕のうちの１種または２
種以上＝１〜１５％、 を含有し、残りがＷＣと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ硬質分散相が、ＷＣ相と、ＴｉとＷとＴａおよ
びＮｌ）のうちの１種または２種の固溶炭窒化物〔以下
、（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔａ／Ｎｂ） ｃ Ｎで示す〕相と
、ＴｉＮ相との３相からなるもので構成すると、前記の
（Ｔｉ、ｗ）ｃはＴａＣ、ＮｂＣ！ 、ＴｉＮが固溶す
ることによって、（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔａ／Ｎｂ） ＯＮ
を形成し、その際ｗｃ’ｌ析出するため、（Ｔｉ、Ｗ、
Ｔａ／３− Ｎｂ）ＣＮ相は微細に分散して、その平均粒径が２μｍ
以下に保持されることから、合金の靭性、すなわち耐衝
撃性が著しく向上するようになシ（シたがって、この場
合平均粒径が２μｍを越えて大きくなると、この特性は
得られない）、さらに前記の（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔａ／Ｎ
ｂ） ＯＮには、合金を切削工具として用いた場合、刃
先の耐逃げ面摩耗性を向上させる作用があり、また、一
方ＴｉＮ相には刃先の耐すくい面摩耗性を向上させる作
用があるので、すぐれた切削性能を発揮するようになる
という知見を得たのである。
工具として用いた場合にすぐれた耐摩耗性と耐衝撃性を
示すＷＣＣ超超硬合金開発すべく研究を行なった結果、
ＷＣＣ超超硬合金、重量％で、Ｏｏ：５〜１５チ、 ＴｉとＷの固溶炭化物〔以下、（Ｔｉ、Ｗ）Ｏで示す〕
：５〜６０チ、 窒化チタン（以下、ＴｉＮで示す）：５〜４０係、炭化
タンタル（以下、ＴａＯで示す）、炭化ニオブ（以下、
ＮｂＣで示す）、およびＴａとＮｂの固溶炭化物〔以下
、（Ｔａ、 Ｎｂ） Ｏで示す〕のうちの１種または２
種以上＝１〜１５％、 を含有し、残りがＷＣと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ硬質分散相が、ＷＣ相と、ＴｉとＷとＴａおよ
びＮｌ）のうちの１種または２種の固溶炭窒化物〔以下
、（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔａ／Ｎｂ） ｃ Ｎで示す〕相と
、ＴｉＮ相との３相からなるもので構成すると、前記の
（Ｔｉ、ｗ）ｃはＴａＣ、ＮｂＣ！ 、ＴｉＮが固溶す
ることによって、（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔａ／Ｎｂ） ＯＮ
を形成し、その際ｗｃ’ｌ析出するため、（Ｔｉ、Ｗ、
Ｔａ／３− Ｎｂ）ＣＮ相は微細に分散して、その平均粒径が２μｍ
以下に保持されることから、合金の靭性、すなわち耐衝
撃性が著しく向上するようになシ（シたがって、この場
合平均粒径が２μｍを越えて大きくなると、この特性は
得られない）、さらに前記の（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔａ／Ｎ
ｂ） ＯＮには、合金を切削工具として用いた場合、刃
先の耐逃げ面摩耗性を向上させる作用があり、また、一
方ＴｉＮ相には刃先の耐すくい面摩耗性を向上させる作
用があるので、すぐれた切削性能を発揮するようになる
という知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に組成を上記の通りに限定した理由を説明する
。
て、以下に組成を上記の通りに限定した理由を説明する
。
（ａ）’Ｃ。
ＣＯ酸成分は、合金の靭性を高めて耐衝撃性を向上させ
る作用があるが、その含有量が５チ未満では所望の耐衝
撃性を確保することができず、一方１５チを越えて含有
させると、合金の硬さが低下し、耐摩耗性が劣化するよ
うになることから、そ４− の含有量を５〜１５％と定めた。
る作用があるが、その含有量が５チ未満では所望の耐衝
撃性を確保することができず、一方１５チを越えて含有
させると、合金の硬さが低下し、耐摩耗性が劣化するよ
うになることから、そ４− の含有量を５〜１５％と定めた。
（ｂ） （Ｔ１． ｗ ） ａ
（Ｔｉ、Ｗ）Ｏ成分は、焼結中にＴｉＨの一部と、（Ｔ
ａ、 Ｎｂ） Ｃ、ＴａＣ、およびＮｂＣと固溶して平
均粒径：２μｍ以下を有する微細な（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔ
ａ／Ｎｂ）ＯＮを形成し、前記の通シ、この（Ｔｉ、Ｗ
、Ｔａ／Ｎｂ） ＯＮが微細に分散することによって、
合金の靭性（耐衝撃性）が著しく向上し、合金を切削工
具として用いた場合に刃先の耐逃げ面摩耗性が向上する
ようになるが、その含有量が５ｑ６未満では形成される
（ Ｔｉ 、 Ｗ 、 Ｔａ ／ Ｎｂ ） ＯＮの量
が少なすぎて所望の耐逃げ面摩耗性を確保することがで
きず、一方６０チを越えて含有させると合金の耐衝撃性
が劣化するようになることから、その含有量を５〜６０
チと定めた。
ａ、 Ｎｂ） Ｃ、ＴａＣ、およびＮｂＣと固溶して平
均粒径：２μｍ以下を有する微細な（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔ
ａ／Ｎｂ）ＯＮを形成し、前記の通シ、この（Ｔｉ、Ｗ
、Ｔａ／Ｎｂ） ＯＮが微細に分散することによって、
合金の靭性（耐衝撃性）が著しく向上し、合金を切削工
具として用いた場合に刃先の耐逃げ面摩耗性が向上する
ようになるが、その含有量が５ｑ６未満では形成される
（ Ｔｉ 、 Ｗ 、 Ｔａ ／ Ｎｂ ） ＯＮの量
が少なすぎて所望の耐逃げ面摩耗性を確保することがで
きず、一方６０チを越えて含有させると合金の耐衝撃性
が劣化するようになることから、その含有量を５〜６０
チと定めた。
（ｃ） ＴｉＮ
ＴｉＮ成分は、上記の通り、その一部が焼結中に（Ｔａ
、 Ｎｂ ） Ｏ、Ｔａ（！ 、およびＮｂＯとともに
（Ｔｉ。
、 Ｎｂ ） Ｏ、Ｔａ（！ 、およびＮｂＯとともに
（Ｔｉ。
Ｗ）Ｃに固溶して微細な（Ｔｉ 、 Ｗ 、 Ｔａ ／
Ｎｂ ） ＯＮを形成し、合金を切削工具として使用
した場合の５− 刃先の耐逃げ面摩耗性を向上させ、残９のＴｉＮは硬質
分散相として残存して、（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔａ／Ｎｂ）
ＯＮの粒成長を抑制して、とれを２μｍ以下の平均粒径
に保持し、かつ刃先の耐すくい面摩耗性を内街撃性が低
下するようになることから、その含有量を５〜４０チと
定めた。
Ｎｂ ） ＯＮを形成し、合金を切削工具として使用
した場合の５− 刃先の耐逃げ面摩耗性を向上させ、残９のＴｉＮは硬質
分散相として残存して、（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔａ／Ｎｂ）
ＯＮの粒成長を抑制して、とれを２μｍ以下の平均粒径
に保持し、かつ刃先の耐すくい面摩耗性を内街撃性が低
下するようになることから、その含有量を５〜４０チと
定めた。
（ａ）（Ｔａ、 Ｎｂ） Ｏ、ＴａＯ、およびＮｂＯこ
れらの成分は、上記した通シ、（Ｔｉ、Ｗ）０および（
Ｔ１．Ｗ）ＣＮ中に固溶して、（Ｔ５ ｗ。
れらの成分は、上記した通シ、（Ｔｉ、Ｗ）０および（
Ｔ１．Ｗ）ＣＮ中に固溶して、（Ｔ５ ｗ。
Ｔａ／Ｎｂ）Ｃおよび（Ｔｉ 、 Ｗ 、 Ｔａ ／
Ｎｂ ） ＯＮを形成し、切刃の耐摩耗性を向上させる
作用があるが、その含有量が１チ未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方１５％を越えて含有させると
、耐摩耗性に劣化傾向が現われるようになることから、
その含有量を１〜１５チと定めた。
Ｎｂ ） ＯＮを形成し、切刃の耐摩耗性を向上させる
作用があるが、その含有量が１チ未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方１５％を越えて含有させると
、耐摩耗性に劣化傾向が現われるようになることから、
その含有量を１〜１５チと定めた。
なお、この発明のＷＣＣ超超硬合金、不可避不純物とし
て、Ｍａ ｒ Ｏｒ ＋ Ｆ ｅ ｒ Ｎ ｉ ＋ Ｍ
＋ Ｓ ｉ ＋ および０２などのうちの１種または２
種以上を含有する場合６− があるが、その含有量が合計量で１チ以下であれば、そ
の特性が何ら損なわれるものではない。
て、Ｍａ ｒ Ｏｒ ＋ Ｆ ｅ ｒ Ｎ ｉ ＋ Ｍ
＋ Ｓ ｉ ＋ および０２などのうちの１種または２
種以上を含有する場合６− があるが、その含有量が合計量で１チ以下であれば、そ
の特性が何ら損なわれるものではない。
つぎに、この発明のＷＣＣ超超硬合金実施例により具体
的に説明する。
的に説明する。
実施例 １
原料粉末として、平均粒径１．５μｍｋ有するｗＣ粉末
、同１．２μｍｆ有する完全固溶した（Ｔｉ、Ｗ）Ｃ粉
末（ＴｉＣ！ ／ Ｗ Ｃ＝ ３０／７０、重量比、以
下同じ）、同１．０ ｐｍのＴｉ１Ｊ粉末、同１．８
ｐｍを有する完全固溶した（Ｔａ、Ｎｂ） Ｃ粉末（Ｔ
ａＣ／ ＮｂＯ＝ ９０／１０）、さらに同１．２μｍ
のＣＣ粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ第１表
に示される配合組成に配合し、ボールミルにて４８時時
間式で粉砕・混合した後、１５Ｋｆ／−の圧力で圧粉体
にプレス成形し、ついでとの圧粉体を、１０ ｍｍＨｇ
のＸ空中、温度： １４８０℃に２時間保持の条件で焼
結することによって、本発明ＷＣＣ超超硬合金〜７およ
び比較ｗＣＣ超超硬合金〜６をそれぞれ製造した。
、同１．２μｍｆ有する完全固溶した（Ｔｉ、Ｗ）Ｃ粉
末（ＴｉＣ！ ／ Ｗ Ｃ＝ ３０／７０、重量比、以
下同じ）、同１．０ ｐｍのＴｉ１Ｊ粉末、同１．８
ｐｍを有する完全固溶した（Ｔａ、Ｎｂ） Ｃ粉末（Ｔ
ａＣ／ ＮｂＯ＝ ９０／１０）、さらに同１．２μｍ
のＣＣ粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ第１表
に示される配合組成に配合し、ボールミルにて４８時時
間式で粉砕・混合した後、１５Ｋｆ／−の圧力で圧粉体
にプレス成形し、ついでとの圧粉体を、１０ ｍｍＨｇ
のＸ空中、温度： １４８０℃に２時間保持の条件で焼
結することによって、本発明ＷＣＣ超超硬合金〜７およ
び比較ｗＣＣ超超硬合金〜６をそれぞれ製造した。
なお、比較ＷＣＣ超超硬合金〜６は、いずれも７−
構成成分のうちのいずれかの成分含有量（第１表に※印
を付したもの）がこの発明の範囲から外れた組成をもつ
ものである。
を付したもの）がこの発明の範囲から外れた組成をもつ
ものである。
つぎに、この結果得られた本発明ＷＣＣ超超硬合金〜７
および比較ＷＣＣ超超硬合金〜６について、ロックウェ
ル硬さくＡスケール）および抗折力を測定すると共に、
これより５ＮＰ４３２の形状をもった切削チップを切出
し、 被削材：ＥＩＮＣＭ−８（硬さＨＢ２４０）の丸棒、切
削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ、 送シ：０．３６胡／ｒθＶ１、 切込み：１．５能、 切削時間：ｉｏｍ＝。
および比較ＷＣＣ超超硬合金〜６について、ロックウェ
ル硬さくＡスケール）および抗折力を測定すると共に、
これより５ＮＰ４３２の形状をもった切削チップを切出
し、 被削材：ＥＩＮＣＭ−８（硬さＨＢ２４０）の丸棒、切
削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ、 送シ：０．３６胡／ｒθＶ１、 切込み：１．５能、 切削時間：ｉｏｍ＝。
の条件での調達続切削試験、および、
被削材： ＳＮＣＭ−８（硬さＨＢ ２７０ ）の角材
、切削速度’ １１０ ｍ ／ ｒｒｗｒ、送シ：０．
３澗／ ｒｅｖ、、 切込み：２ｍ＋ｎ、 切削時間：最高３ ｍｉｎ、 の条件での鋼断続切削試験を行ない、前者の調達−〇− 続切削試験では刃先の逃げ面摩耗幅とすくい面摩耗深さ
を測定し、また後者の鋼断続切削試験では１０個の試験
切刃のうちの欠損発生切刃数を測定した。また、比較の
目的で市販の工ＳＯ・Ｐｌｏのｗｅ基超超硬合金以下従
来ＷＣＣ超超硬合金という）についても同一の条件で試
験を行なった。
、切削速度’ １１０ ｍ ／ ｒｒｗｒ、送シ：０．
３澗／ ｒｅｖ、、 切込み：２ｍ＋ｎ、 切削時間：最高３ ｍｉｎ、 の条件での鋼断続切削試験を行ない、前者の調達−〇− 続切削試験では刃先の逃げ面摩耗幅とすくい面摩耗深さ
を測定し、また後者の鋼断続切削試験では１０個の試験
切刃のうちの欠損発生切刃数を測定した。また、比較の
目的で市販の工ＳＯ・Ｐｌｏのｗｅ基超超硬合金以下従
来ＷＣＣ超超硬合金という）についても同一の条件で試
験を行なった。
これらの結果を第１表に合せて示した。
第１表に示される結果から、本発明ＷＣＣ超超硬合金〜
７は、いずれも硬質分散相が、ｗＣ相と、（Ｔｉ、 Ｗ
、 Ｔａ、 Ｎｂ） ＯＮ相と、ＴｉＮ相の３相からな
シ、かつ高硬度と高靭性を有するので、切削試験では従
来Ｗａ基超超硬合金に比してすぐれた耐摩耗性および耐
衝撃性を示すのに対して、比較ｗＣＣ超超硬合金〜６に
見られるように、構成成分のうちのいずれかの成分含有
量でもとの発明の範囲から外れると、前記の特性のうち
少なくともいずれかの特性が劣ったものになることが明
らかである。
７は、いずれも硬質分散相が、ｗＣ相と、（Ｔｉ、 Ｗ
、 Ｔａ、 Ｎｂ） ＯＮ相と、ＴｉＮ相の３相からな
シ、かつ高硬度と高靭性を有するので、切削試験では従
来Ｗａ基超超硬合金に比してすぐれた耐摩耗性および耐
衝撃性を示すのに対して、比較ｗＣＣ超超硬合金〜６に
見られるように、構成成分のうちのいずれかの成分含有
量でもとの発明の範囲から外れると、前記の特性のうち
少なくともいずれかの特性が劣ったものになることが明
らかである。
実施例 ２
原料粉末として、平均粒径３．０μｍｆ有するＷＣ１０
− 粉末、同１．０ ｐｍのＴｉＮ粉末、同２．０ ｐｍの
ＴａＣ粉末。
− 粉末、同１．０ ｐｍのＴｉＮ粉末、同２．０ ｐｍの
ＴａＣ粉末。
同２．２μｍのＮｂＣ粉末、および同１．２μｍ’ｘ有
する完全固溶した（Ｔｉ、Ｗ）Ｏ粉末（ＴｉＣ／ｗａ＝
３０／７０）、さらに同１．２μｍのＣｏ粉末を用意し
、これらの原料粉末をそれぞれ第２表に示される配合組
成に配合した後、実施例１におけると同一の条件で粉砕
・混合して圧粉体に成形し、ついでとの圧粉体を、ｌｍ
ｍＨｇの窒素雰囲気中、温度： １４３０℃に１．５時
間保持の条件で焼結することによって本発明ｗｅ基超超
硬合金〜１２および比較ＷＣＣ超超硬合金、８をそれぞ
れ製造した。
する完全固溶した（Ｔｉ、Ｗ）Ｏ粉末（ＴｉＣ／ｗａ＝
３０／７０）、さらに同１．２μｍのＣｏ粉末を用意し
、これらの原料粉末をそれぞれ第２表に示される配合組
成に配合した後、実施例１におけると同一の条件で粉砕
・混合して圧粉体に成形し、ついでとの圧粉体を、ｌｍ
ｍＨｇの窒素雰囲気中、温度： １４３０℃に１．５時
間保持の条件で焼結することによって本発明ｗｅ基超超
硬合金〜１２および比較ＷＣＣ超超硬合金、８をそれぞ
れ製造した。
つぎに、この結果の本発明ＷＣＣ超超硬合金〜１２およ
び比較ＷＣＣ超超硬合金、８について、調達続切削試験
の条件を、 被削材： ＳＮＣ！Ｍ−８（硬さＨＢ２４０）の丸棒、
切削速度： １１０ ｍ １ｍ１ｎ。
び比較ＷＣＣ超超硬合金、８について、調達続切削試験
の条件を、 被削材： ＳＮＣ！Ｍ−８（硬さＨＢ２４０）の丸棒、
切削速度： １１０ ｍ １ｍ１ｎ。
送り：０．３６闇／ ｒｅＶ、、
切込み：２．０調、
切削時間：１０ｍｍ、
とし、さらに鋼断続切削試験の条件を、被削材：ＳＮＣ
Ｍ−８（硬さＨＢ２７０）の角材、切削速度：９０ｍ／
ｍｉｉ、 送り ：０．３３５づ／ ｒｅｖ、、 切込み：２ｇｍ、 切削時間：最高３ ｍＩ７＋、 とする以外は、実施例１におけると同一の条件で諸特性
を測定した。また、比較の目的で、従来ＷＣＣ超超硬合
金として市販のＩＥＩＯ−Ｐ２０ｅ用意した。これらの
測定結果を第２表に示した。
Ｍ−８（硬さＨＢ２７０）の角材、切削速度：９０ｍ／
ｍｉｉ、 送り ：０．３３５づ／ ｒｅｖ、、 切込み：２ｇｍ、 切削時間：最高３ ｍＩ７＋、 とする以外は、実施例１におけると同一の条件で諸特性
を測定した。また、比較の目的で、従来ＷＣＣ超超硬合
金として市販のＩＥＩＯ−Ｐ２０ｅ用意した。これらの
測定結果を第２表に示した。
実施例２においても実施例１におけると同様の結果を示
し、本発明ＷＣＣ超超硬合金〜１２は、構成成分のうち
のいずれかの成分含有量（第２表に※印を付したもの）
がこの発明の範囲から外れた比較ｗｅ基超超硬合金、８
．および従来ＷＣＣ超超硬合金に比して、すぐれた耐衝
撃性を示し、かつ従来ｗｅ基超超硬合金に比してすぐれ
た耐摩耗性をもつことが明らかである。
し、本発明ＷＣＣ超超硬合金〜１２は、構成成分のうち
のいずれかの成分含有量（第２表に※印を付したもの）
がこの発明の範囲から外れた比較ｗｅ基超超硬合金、８
．および従来ＷＣＣ超超硬合金に比して、すぐれた耐衝
撃性を示し、かつ従来ｗｅ基超超硬合金に比してすぐれ
た耐摩耗性をもつことが明らかである。
実施例 ３
原料粉末として、平均粒径５゜０μｍを有するｗｃ粉末
、および同１．５μｍｆ有する完全固溶した（Ｔａ、
Ｎｂ）Ｃ粉末（ＴａＯ／ ＮｂＣ！ ＝ ６０／４０
） 、さらに実施例２で用いたと同じ（Ｔｉ、 Ｗ ）
Ｃ粉末。
、および同１．５μｍｆ有する完全固溶した（Ｔａ、
Ｎｂ）Ｃ粉末（ＴａＯ／ ＮｂＣ！ ＝ ６０／４０
） 、さらに実施例２で用いたと同じ（Ｔｉ、 Ｗ ）
Ｃ粉末。
ＴｉＮ粉末、およびＣＯＣ粉末用意し、これら原料粉末
を第３表に示される配合組成に配合し、ついで、焼結条
件を、３ｍｍＨｇの窒素雰囲気中、温度：１４００℃に
１時間保持とする以外は、実施例１におけると同一の条
件にて、本発明ＷＣＣ超超硬合金３〜１７および比較Ｗ
ＣＣ超超硬合金、１０をそれぞれ製造した。
を第３表に示される配合組成に配合し、ついで、焼結条
件を、３ｍｍＨｇの窒素雰囲気中、温度：１４００℃に
１時間保持とする以外は、実施例１におけると同一の条
件にて、本発明ＷＣＣ超超硬合金３〜１７および比較Ｗ
ＣＣ超超硬合金、１０をそれぞれ製造した。
つぎに、上記本発明ＷＣＣ超超硬合金３〜１７、および
構成成分のうちのいずれかの成分含有量（第３表に※印
を付したもの）がこの発明の範囲から外れた組成を有す
る比較ｗｅ基超超硬合金、１０について、同様に、調達
続切削試験条件全、被削材： ｓＮｃＭ−８（硬さＨＢ
２４０ ）の丸棒、切削速度：９０ｍ／扉、 送り：０．４５■／ ｒｅｖ、、 切込み：３．０ｍｍ１ 切削時間：１０ｍｍ。
構成成分のうちのいずれかの成分含有量（第３表に※印
を付したもの）がこの発明の範囲から外れた組成を有す
る比較ｗｅ基超超硬合金、１０について、同様に、調達
続切削試験条件全、被削材： ｓＮｃＭ−８（硬さＨＢ
２４０ ）の丸棒、切削速度：９０ｍ／扉、 送り：０．４５■／ ｒｅｖ、、 切込み：３．０ｍｍ１ 切削時間：１０ｍｍ。
とし、また鋼断続切削試験条件を、
１５−
被剛材：ＳＮＣ！Ｍ−８（硬さＨＢ ２７０ ）の角材
、切削速度：８０ｍ／扉、 送シ：０．４２５慎／ ｒｅｖ、、 切込み：３，０咽、 切削時間：最高３．０ｍ１ｎ。
、切削速度：８０ｍ／扉、 送シ：０．４２５慎／ ｒｅｖ、、 切込み：３，０咽、 切削時間：最高３．０ｍ１ｎ。
とする以外は、実施例１におけると同一の条件で緒特性
を測定した。また、比較の目的で、従来ＷＣＣ超超硬合
金として市販のＩＳＯ・Ｐ３０’に用意した。これらの
測定結果を第３表に示した。
を測定した。また、比較の目的で、従来ＷＣＣ超超硬合
金として市販のＩＳＯ・Ｐ３０’に用意した。これらの
測定結果を第３表に示した。
実施例３においても実施例１および２におけると同様の
結果を示し、本発明ＷＣＣ超超硬合金３〜１７は耐摩耗
性および耐衝撃性のいずれにおいてもすぐれた結果を示
すのに対して、比較ＷＣＣ超超硬合金、１０および従来
ＷＣＣ超超硬合金は、これらの特性のうち少なくともい
ずれかの特性が劣ったものになっている。
結果を示し、本発明ＷＣＣ超超硬合金３〜１７は耐摩耗
性および耐衝撃性のいずれにおいてもすぐれた結果を示
すのに対して、比較ＷＣＣ超超硬合金、１０および従来
ＷＣＣ超超硬合金は、これらの特性のうち少なくともい
ずれかの特性が劣ったものになっている。
上述のように、この発明のＷＣＣ超超硬合金、。
高硬度および高靭性を具備し、かつ切削工具として用い
た場合にはすぐれた耐摩耗性および耐衝撃性を示し、長
期に亘ってすぐれた切削性能を発揮１６− 】 ゐ （） （の リ。
た場合にはすぐれた耐摩耗性および耐衝撃性を示し、長
期に亘ってすぐれた切削性能を発揮１６− 】 ゐ （） （の リ。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 １）和 夫 外１名
１７−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｏｏ：５〜１５チ、 Ｔ１とＷの固溶炭化物：５〜６０チ、 窒化チタン：５〜４０ｑ６、 炭化タンタル、炭化ニオブ、およびＴａとＮｂの固溶炭
化物のうちの１種または２種以上：１〜１５％、炭化タ
ングステンおよび不可避不純物：残シ、からなる組成（
以上重量％）を有し、かつ硬質分散相が、炭化タングス
テン相と、平均粒径：２μｍ以下を有するＴ１とＷとＴ
ａおよびＮｂのうちの１種または２種の固溶炭窒化物相
と、窒化チタン相との３相からなることを特徴とする切
削工具用炭化タングステン基超硬合金。 １−
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11060983A JPS602647A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11060983A JPS602647A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS602647A true JPS602647A (ja) | 1985-01-08 |
| JPS6141980B2 JPS6141980B2 (ja) | 1986-09-18 |
Family
ID=14540163
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11060983A Granted JPS602647A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS602647A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6396242A (ja) * | 1986-10-09 | 1988-04-27 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 高強度焼結合金及びその製造方法 |
| JPS63109139A (ja) * | 1986-10-23 | 1988-05-13 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 切削工具部品用炭化チタン系焼結合金 |
| JPH036349A (ja) * | 1989-06-02 | 1991-01-11 | Hitachi Tool Eng Ltd | 超硬合金及び製造方法 |
| US5288676A (en) * | 1986-03-28 | 1994-02-22 | Mitsubishi Materials Corporation | Cemented carbide |
| JP2010115657A (ja) * | 2008-11-04 | 2010-05-27 | Japan New Metals Co Ltd | 表面硬装用バインダレス粉末 |
| CN107385255A (zh) * | 2017-07-13 | 2017-11-24 | 四川大学 | 固溶体基金属陶瓷刀片材料的制备方法及得到的刀片材料 |
-
1983
- 1983-06-20 JP JP11060983A patent/JPS602647A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5288676A (en) * | 1986-03-28 | 1994-02-22 | Mitsubishi Materials Corporation | Cemented carbide |
| JPS6396242A (ja) * | 1986-10-09 | 1988-04-27 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 高強度焼結合金及びその製造方法 |
| JPS63109139A (ja) * | 1986-10-23 | 1988-05-13 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 切削工具部品用炭化チタン系焼結合金 |
| JPH0450373B2 (ja) * | 1986-10-23 | 1992-08-14 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | |
| JPH036349A (ja) * | 1989-06-02 | 1991-01-11 | Hitachi Tool Eng Ltd | 超硬合金及び製造方法 |
| JPH0711049B2 (ja) * | 1989-06-02 | 1995-02-08 | 日立ツール株式会社 | 超硬合金及び製造方法 |
| JP2010115657A (ja) * | 2008-11-04 | 2010-05-27 | Japan New Metals Co Ltd | 表面硬装用バインダレス粉末 |
| CN107385255A (zh) * | 2017-07-13 | 2017-11-24 | 四川大学 | 固溶体基金属陶瓷刀片材料的制备方法及得到的刀片材料 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6141980B2 (ja) | 1986-09-18 |
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