JPS6141980B2 - - Google Patents
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- JPS6141980B2 JPS6141980B2 JP11060983A JP11060983A JPS6141980B2 JP S6141980 B2 JPS6141980 B2 JP S6141980B2 JP 11060983 A JP11060983 A JP 11060983A JP 11060983 A JP11060983 A JP 11060983A JP S6141980 B2 JPS6141980 B2 JP S6141980B2
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Description
この発明は、高硬度および高靭性を有し、かつ
切削工具として用いた場合にすぐれた耐摩耗性お
よび耐衝撃性を示す炭化タングステン（以下WC
で示す）基超硬合金に関するものである。 WC基超硬合金は、Schr〓terにより発明さ
れ、1926年には商品化された材料で、その後研究
が進み、今日ではWC−Co系超硬合金と、WC−
（Ti、Ｗ、Ta）Ｃ−Co系超硬合金が完成し、JIS
でも規格化され、切削工具用としては、P01〜
P50、M10〜M40、およびK01〜K40の規格があ
る。 しかし、これらの従来WC基超硬合金は、硬さ
および靭性の点で未だ十分満足する特性を備えて
いないものであるため、特に鋼の高速切削や、高
送り切削および高切込み切削などの重切削などに
切削工具として用いた場合には耐摩耗性不足や耐
衝撃性不足をきたし、所望のすぐれた切削特性を
確保することができないのが現状である。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、WC基超硬合金に高硬度と高靭性を付与し、
もつて切削工具として用いた場合にすぐれた耐摩
耗性と耐衝撃性を示すWC基超硬合金を開発すべ
く研究を行なつた結果、WC基超硬合金を、重量
％で、 Co：５〜15％、 TiとＷの固溶炭化物〔以下、（Ti、Ｗ）Ｃで示
す〕：５〜60％、 窒化チタン（以下、TiNで示す）：５〜40％、 炭化タンタル（以下、TaCで示す）、炭化ニオ
ブ（以下、NbCで示す）、およびTaとNbの固溶
炭化物〔以下、（Ta、Nb）Ｃで示す〕のうちの
１種または２種以上：１〜15％、 を含有し、残りがWCと不可避不純物からなる組
成を有し、かつ硬質分散相が、WC相と、TiとＷ
とTaおよびNbのうちの１種または２種の固溶炭
窒化物〔以下、（Ti、Ｗ、Ta／Nb）CNで示す〕
相と、TiN相との３相からなるもので構成する
と、前記の（Ti、Ｗ）ＣはTaC、NbC、TiNが固
溶することによつて、（Ti、Ｗ、Ta／Nb）CNを
形成し、その際WCを析出するため、（Ti、Ｗ、
Ta／Nb）CN相は微細に分散して、その平均粒径
が２μｍ以下に保持されることから、合金の靭
性、すなわち耐衝撃性が著しく向上するようにな
り（したがつて、この場合平均粒径が２μｍを越
えて大きくなると、この特性は得られない）、さ
らに前記の（Ti、Ｗ、Ta／Nb）CNには、合金
を切削工具として用いた場合、刃先の耐逃げ面摩
耗性を向上させる作用があり、また、一方TiN相
には刃先の耐すくい面摩耗性を向上させる作用が
あるので、すぐれた切削性能を発揮するようにな
るという知見を得たのである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、以下に組成を上記の通りに限定した
理由を説明する。 (a) Co Co成分には、合金の靭性を高めて耐衝撃性
を向上させる作用があるが、その含有量が５％
未満では所望の耐衝撃性を確保することができ
ず、一方15％を越えて含有させると、合金の硬
さが低下し、耐摩耗性が劣化するようになるこ
とから、その含有量を５〜15％と定めた。 (b) （Ti、Ｗ）Ｃ （Ti、Ｗ）Ｃ成分は、焼結中にTiNの一部
と、（Ta、Nb）Ｃ、TaC、およびNbCと固溶し
て平均粒径：２μｍ以下を有する微細な
（Ti、Ｗ、Ta／Nb）CNを形成し、前記の通
り、この（Ti、Ｗ、Ta／Nb）CNが微細に分
散することによつて、合金の靭性（耐衝撃性）
が著しく向上し、合金を切削工具として用いた
場合に刃先の耐逃げ面摩耗性が向上するように
なるが、その含有量が５％未満では形成される
（Ti、Ｗ、Ta／Nb）CNの量が少なすぎて所望
の耐逃げ面摩耗性を確保することができず、一
方60％を越えて含有させると合金の耐衝撃性が
劣化するようになることから、その含有量を５
〜60％と定めた。 (c) TiN TiN成分は、上記の通り、その一部が焼結中
に（Ta、Nb）Ｃ、TaC、およびNbCとともに
（Ti、Ｗ）Ｃに固溶して微細な（Ti、Ｗ、Ta／
Nb）CNを形成し、合金を切削工具として使用
した場合の刃先の耐逃げ面摩耗性を向上させ、
残りのTiNは硬質分散相として残存して、
（Ti、Ｗ、Ta／Nb）CNの粒成長を抑制して、
これを２μｍ以下の平均粒径に保持し、かつ刃
先の耐すくい面摩耗性を向上させるが、その含
有量が５％未満では所望の効果が得られず、一
方40％を越えて含有させると耐衝撃性が低下す
るようになることから、その含有量を５〜40％
と定めた。 (d) （Ta、Nb）Ｃ、TaC、およびNbC これらの成分は、上記した通り、（Ti、Ｗ）
Ｃおよび（Ti、Ｗ）CN中に固溶して、（Ti、
Ｗ、Ta／Nb）Ｃおよび（Ti、Ｗ、Ta／Nb）
CNを形成し、切刃の耐摩耗性を向上させる作
用があるが、その含有量が１％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方15％を越えて
含有させると、耐摩耗性に劣化傾向が現われる
ようになることから、その含有量を１〜15％と
定めた。 なお、この発明のWC基超硬合金は、不可避
不純物として、Mo、Cr、Fe、Ni、Al、Si、お
よびO2などのうちの１種または２種以上を含
有する場合があるが、その含有量が合計量で１
％以下であれば、その特性が何ら損なわれるも
のではない。 つぎに、この発明のWC基超硬合金を実施例に
より具体的に説明する。 実施例 １ 原料粉末として、平均粒径1.5μｍを有するWC
粉末、同1.2μｍを有する完全固溶した（Ti、
Ｗ）Ｃ粉末（TiC／WC＝30／70、重量比、以下
同じ）、同1.0μｍのTin粉末、同1.8μｍを有する
完全固溶した（Ta、Nb）Ｃ粉末（TaC／NbC＝
90／10）、さらに1.2μｍのCo粉末を用意し、こ
れら原料物末をそれぞれ第１表に示される配合組
成に配合し、ボールミルにて48時間湿式で粉砕混
合した後、15Kg/mm2の圧力で圧粉体にプレス成形
し、ついでこの圧粉体を、10-1mmHgの真空中、
温度：1480℃に２時間保持の条件で焼結すること
によつて、本発明WC基超硬合金１〜７および比
較WC基超硬合金１〜６をそれぞれ製造した。 なお、比較WC基超硬合金１〜６は、いずれも
切削工具として用いた場合にすぐれた耐摩耗性お
よび耐衝撃性を示す炭化タングステン（以下WC
で示す）基超硬合金に関するものである。 WC基超硬合金は、Schr〓terにより発明さ
れ、1926年には商品化された材料で、その後研究
が進み、今日ではWC−Co系超硬合金と、WC−
（Ti、Ｗ、Ta）Ｃ−Co系超硬合金が完成し、JIS
でも規格化され、切削工具用としては、P01〜
P50、M10〜M40、およびK01〜K40の規格があ
る。 しかし、これらの従来WC基超硬合金は、硬さ
および靭性の点で未だ十分満足する特性を備えて
いないものであるため、特に鋼の高速切削や、高
送り切削および高切込み切削などの重切削などに
切削工具として用いた場合には耐摩耗性不足や耐
衝撃性不足をきたし、所望のすぐれた切削特性を
確保することができないのが現状である。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、WC基超硬合金に高硬度と高靭性を付与し、
もつて切削工具として用いた場合にすぐれた耐摩
耗性と耐衝撃性を示すWC基超硬合金を開発すべ
く研究を行なつた結果、WC基超硬合金を、重量
％で、 Co：５〜15％、 TiとＷの固溶炭化物〔以下、（Ti、Ｗ）Ｃで示
す〕：５〜60％、 窒化チタン（以下、TiNで示す）：５〜40％、 炭化タンタル（以下、TaCで示す）、炭化ニオ
ブ（以下、NbCで示す）、およびTaとNbの固溶
炭化物〔以下、（Ta、Nb）Ｃで示す〕のうちの
１種または２種以上：１〜15％、 を含有し、残りがWCと不可避不純物からなる組
成を有し、かつ硬質分散相が、WC相と、TiとＷ
とTaおよびNbのうちの１種または２種の固溶炭
窒化物〔以下、（Ti、Ｗ、Ta／Nb）CNで示す〕
相と、TiN相との３相からなるもので構成する
と、前記の（Ti、Ｗ）ＣはTaC、NbC、TiNが固
溶することによつて、（Ti、Ｗ、Ta／Nb）CNを
形成し、その際WCを析出するため、（Ti、Ｗ、
Ta／Nb）CN相は微細に分散して、その平均粒径
が２μｍ以下に保持されることから、合金の靭
性、すなわち耐衝撃性が著しく向上するようにな
り（したがつて、この場合平均粒径が２μｍを越
えて大きくなると、この特性は得られない）、さ
らに前記の（Ti、Ｗ、Ta／Nb）CNには、合金
を切削工具として用いた場合、刃先の耐逃げ面摩
耗性を向上させる作用があり、また、一方TiN相
には刃先の耐すくい面摩耗性を向上させる作用が
あるので、すぐれた切削性能を発揮するようにな
るという知見を得たのである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、以下に組成を上記の通りに限定した
理由を説明する。 (a) Co Co成分には、合金の靭性を高めて耐衝撃性
を向上させる作用があるが、その含有量が５％
未満では所望の耐衝撃性を確保することができ
ず、一方15％を越えて含有させると、合金の硬
さが低下し、耐摩耗性が劣化するようになるこ
とから、その含有量を５〜15％と定めた。 (b) （Ti、Ｗ）Ｃ （Ti、Ｗ）Ｃ成分は、焼結中にTiNの一部
と、（Ta、Nb）Ｃ、TaC、およびNbCと固溶し
て平均粒径：２μｍ以下を有する微細な
（Ti、Ｗ、Ta／Nb）CNを形成し、前記の通
り、この（Ti、Ｗ、Ta／Nb）CNが微細に分
散することによつて、合金の靭性（耐衝撃性）
が著しく向上し、合金を切削工具として用いた
場合に刃先の耐逃げ面摩耗性が向上するように
なるが、その含有量が５％未満では形成される
（Ti、Ｗ、Ta／Nb）CNの量が少なすぎて所望
の耐逃げ面摩耗性を確保することができず、一
方60％を越えて含有させると合金の耐衝撃性が
劣化するようになることから、その含有量を５
〜60％と定めた。 (c) TiN TiN成分は、上記の通り、その一部が焼結中
に（Ta、Nb）Ｃ、TaC、およびNbCとともに
（Ti、Ｗ）Ｃに固溶して微細な（Ti、Ｗ、Ta／
Nb）CNを形成し、合金を切削工具として使用
した場合の刃先の耐逃げ面摩耗性を向上させ、
残りのTiNは硬質分散相として残存して、
（Ti、Ｗ、Ta／Nb）CNの粒成長を抑制して、
これを２μｍ以下の平均粒径に保持し、かつ刃
先の耐すくい面摩耗性を向上させるが、その含
有量が５％未満では所望の効果が得られず、一
方40％を越えて含有させると耐衝撃性が低下す
るようになることから、その含有量を５〜40％
と定めた。 (d) （Ta、Nb）Ｃ、TaC、およびNbC これらの成分は、上記した通り、（Ti、Ｗ）
Ｃおよび（Ti、Ｗ）CN中に固溶して、（Ti、
Ｗ、Ta／Nb）Ｃおよび（Ti、Ｗ、Ta／Nb）
CNを形成し、切刃の耐摩耗性を向上させる作
用があるが、その含有量が１％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方15％を越えて
含有させると、耐摩耗性に劣化傾向が現われる
ようになることから、その含有量を１〜15％と
定めた。 なお、この発明のWC基超硬合金は、不可避
不純物として、Mo、Cr、Fe、Ni、Al、Si、お
よびO2などのうちの１種または２種以上を含
有する場合があるが、その含有量が合計量で１
％以下であれば、その特性が何ら損なわれるも
のではない。 つぎに、この発明のWC基超硬合金を実施例に
より具体的に説明する。 実施例 １ 原料粉末として、平均粒径1.5μｍを有するWC
粉末、同1.2μｍを有する完全固溶した（Ti、
Ｗ）Ｃ粉末（TiC／WC＝30／70、重量比、以下
同じ）、同1.0μｍのTin粉末、同1.8μｍを有する
完全固溶した（Ta、Nb）Ｃ粉末（TaC／NbC＝
90／10）、さらに1.2μｍのCo粉末を用意し、こ
れら原料物末をそれぞれ第１表に示される配合組
成に配合し、ボールミルにて48時間湿式で粉砕混
合した後、15Kg/mm2の圧力で圧粉体にプレス成形
し、ついでこの圧粉体を、10-1mmHgの真空中、
温度：1480℃に２時間保持の条件で焼結すること
によつて、本発明WC基超硬合金１〜７および比
較WC基超硬合金１〜６をそれぞれ製造した。 なお、比較WC基超硬合金１〜６は、いずれも
【表】
構成成分のうちのいずれかの成分含有量（第１表
に※印を付したもの）がこの発明の範囲から外れ
た組成をもつものである。 つぎに、この結果得られた本発明WC基超硬合
金１〜７および比較WC基超硬合金１〜６につい
て、ロツクウエル硬さ（Ａスケール）および抗折
力を測定すると共に、これよりSNP432の形状を
もつた切削チツプを切出し、 被削材：SNCM−８（硬さＨB240）の丸棒、 切削速度：150m/min、 送り：0.36m/rev.、 切込み：1.5mm、 切削時間：10min、 の条件での鋼連続切削試験、および、 被削材：SNCM−８（硬さＨB270）の角材、 切削速度：110m/min、 送り：0.3mm/rev.、 切込み：２mm、 切削時間：最高3min、 の条件での鋼断続切削試験を行ない、前者の鋼連
続切削試験では刃先の逃げ面摩耗幅とすくい面摩
耗深さを測定し、また後者の鋼断続切削試験では
10個の試験切刃のうちの欠損発生切刃数を測定し
た。また、比較の目的で市販のISO・P10のWC
基超硬合金（以下従来WC基超硬合金１という）
についても同一の条件で試験を行なつた。これら
の結果を第１表に合せて示した。 第１表に示される結果から、本発明WC基超硬
合金１〜７は、いずれも硬質分散相が、WC相
と、（Ti、Ｗ、Ta、Nb）CN相と、TiN相の３相
からなり、かつ高硬度と高靭性を有するので、切
削試験では従来WC基超硬合金１に比してすぐれ
た耐摩耗性および耐衝撃性を示すのに対して、比
較WC基超硬合金１〜６に見られるように、構成
成分のうちのいずれかの成分含有量でもこの発明
の範囲から外れると、前記の特性のうち少なくと
もいずれかの特性が劣つたものになることが明ら
かである。 実施例 ２ 原料粉末として、平均粒径3.0μｍを有するWC
に※印を付したもの）がこの発明の範囲から外れ
た組成をもつものである。 つぎに、この結果得られた本発明WC基超硬合
金１〜７および比較WC基超硬合金１〜６につい
て、ロツクウエル硬さ（Ａスケール）および抗折
力を測定すると共に、これよりSNP432の形状を
もつた切削チツプを切出し、 被削材：SNCM−８（硬さＨB240）の丸棒、 切削速度：150m/min、 送り：0.36m/rev.、 切込み：1.5mm、 切削時間：10min、 の条件での鋼連続切削試験、および、 被削材：SNCM−８（硬さＨB270）の角材、 切削速度：110m/min、 送り：0.3mm/rev.、 切込み：２mm、 切削時間：最高3min、 の条件での鋼断続切削試験を行ない、前者の鋼連
続切削試験では刃先の逃げ面摩耗幅とすくい面摩
耗深さを測定し、また後者の鋼断続切削試験では
10個の試験切刃のうちの欠損発生切刃数を測定し
た。また、比較の目的で市販のISO・P10のWC
基超硬合金（以下従来WC基超硬合金１という）
についても同一の条件で試験を行なつた。これら
の結果を第１表に合せて示した。 第１表に示される結果から、本発明WC基超硬
合金１〜７は、いずれも硬質分散相が、WC相
と、（Ti、Ｗ、Ta、Nb）CN相と、TiN相の３相
からなり、かつ高硬度と高靭性を有するので、切
削試験では従来WC基超硬合金１に比してすぐれ
た耐摩耗性および耐衝撃性を示すのに対して、比
較WC基超硬合金１〜６に見られるように、構成
成分のうちのいずれかの成分含有量でもこの発明
の範囲から外れると、前記の特性のうち少なくと
もいずれかの特性が劣つたものになることが明ら
かである。 実施例 ２ 原料粉末として、平均粒径3.0μｍを有するWC
【表】
粉末、同1.0μｍのTiN粉末、同2.0μｍのTaC粉
末、同2.2μｍのNbC粉末、および同1.2μｍを有
する完全固溶した（Ti、Ｗ）Ｃ粉末（TiC／WC
＝30／70）、さらに同1.2μｍのCo粉末を用意
し、これらの原料粉末をそれぞれ第２表に示され
る配合組成に配合した後、実施例１におけると同
一の条件で粉砕・混合して圧粉体に成形し、つい
でこの圧粉体を、１mmHgの窒素雰囲気中、温
度：1430℃に1.5時間保持の条件で焼結すること
によつて本発明WC基超硬合金８〜12および比較
WC基超硬合金７、８をそれぞれ製造した。 つぎに、この結果の本発明WC基超硬合金８〜
12および比較WC基超硬合金７、８について、鋼
連続切削試験の条件を、 被削材：SNCM−８（硬さＨB240）の丸棒、 切削速度：110m/min、 送り：0.36mm/rev.、 切込み：2.0mm、 切削時間：10min、 とし、さらに鋼断続切削試験の条件を、 被削材：SNCM−８（硬さＨB270）の角材、 切削速度：90m/min、 送り：0.335mm/rev.、 切込み：２mm、 切削時間：最高3min、 とする以外は、実施例１におけると同一の条件で
諸特性を測定した。また、比較の目的で、従来
WC基超硬合金２として市販のISO・P20を用意
した。これらの測定結果を第２表に示した。 実施例２においても実施例１におけると同様の
結果を示し、本発明WC基超硬合金８〜12は、構
成成分のうちのいずれかの成分含有量（第２表に
※印を付したもの）がこの発明の範囲から外れた
比較WC基超硬合金７、８、および従来WC基超
硬合金２に比して、すぐれた耐衝撃性を示し、か
つ従来WC基超硬合金２に比してすぐれた耐摩耗
性をもつことが明らかである。 実施例 ３ 原料粉末として、平均粒径5.0μｍを有するWC
粉末、および同1.5μｍを有する完全固溶した
末、同2.2μｍのNbC粉末、および同1.2μｍを有
する完全固溶した（Ti、Ｗ）Ｃ粉末（TiC／WC
＝30／70）、さらに同1.2μｍのCo粉末を用意
し、これらの原料粉末をそれぞれ第２表に示され
る配合組成に配合した後、実施例１におけると同
一の条件で粉砕・混合して圧粉体に成形し、つい
でこの圧粉体を、１mmHgの窒素雰囲気中、温
度：1430℃に1.5時間保持の条件で焼結すること
によつて本発明WC基超硬合金８〜12および比較
WC基超硬合金７、８をそれぞれ製造した。 つぎに、この結果の本発明WC基超硬合金８〜
12および比較WC基超硬合金７、８について、鋼
連続切削試験の条件を、 被削材：SNCM−８（硬さＨB240）の丸棒、 切削速度：110m/min、 送り：0.36mm/rev.、 切込み：2.0mm、 切削時間：10min、 とし、さらに鋼断続切削試験の条件を、 被削材：SNCM−８（硬さＨB270）の角材、 切削速度：90m/min、 送り：0.335mm/rev.、 切込み：２mm、 切削時間：最高3min、 とする以外は、実施例１におけると同一の条件で
諸特性を測定した。また、比較の目的で、従来
WC基超硬合金２として市販のISO・P20を用意
した。これらの測定結果を第２表に示した。 実施例２においても実施例１におけると同様の
結果を示し、本発明WC基超硬合金８〜12は、構
成成分のうちのいずれかの成分含有量（第２表に
※印を付したもの）がこの発明の範囲から外れた
比較WC基超硬合金７、８、および従来WC基超
硬合金２に比して、すぐれた耐衝撃性を示し、か
つ従来WC基超硬合金２に比してすぐれた耐摩耗
性をもつことが明らかである。 実施例 ３ 原料粉末として、平均粒径5.0μｍを有するWC
粉末、および同1.5μｍを有する完全固溶した
【表】
（Ta、Nb）Ｃ粉末（TaC／NbC＝60／40）、さら
に実施例２で用いたと同じ（Ti、Ｗ）Ｃ粉末、
TiN粉末、およびCo粉末を用意し、これら原料粉
末を第３表に示される配合組成に配合し、つい
で、焼結条件を、３mmHgの窒素雰囲気中、温
度：1400℃に１時間保持とする以外は、実施例１
におけると同一の条件にて、本発明WC基超硬合
金13〜17および比較WC基超硬合金９、10をそれ
ぞれ製造した。 つぎに、上記本発明WC基超硬合金13〜17、お
よび構成成分のうちのいずれかの成分含有量（第
３表に※印を付したもの）がこの発明の範囲から
外れた組成を有する比較WC基超硬合金９、10に
ついて、同様に、鋼連続切削試験条件を、 被削材：SNCM−８（硬さＨB240）の丸棒、 切削速度：90m/min、 送り：0.45mm/rev.、 切込み：3.0mm、 切削時間：10min、 とし、また鋼断続切削試験条件を、 被削材：SNCM−８（硬さＨB270）の角材、 切削速度：80m/min、 送り：0.425mm/rev.、 切込み：3.0mm、 切削時間：最高3.0min、 とする以外は、実施例１におけると同一の条件で
諸特性を測定した。また、比較の目的で、従来
WC基超硬合金３として市販のISO・P30を用意
した。これらの測定結果を第３表に示した。 実施例３においても実施例１および２における
と同様の結果を示し、本発明WC基超硬合金13〜
17は耐摩耗性および耐衝撃性のいずれにおいても
すぐれた結果を示すのに対して、比較WC基超硬
合金９、10および従来WC基超硬合金３は、これ
らの特性のうち少なくともいずれかの特性が劣つ
たものになつている。 上述のように、この発明のWC基超硬合金は、
高硬度および高靭性を具備し、かつ切削工具とし
て用いた場合にはすぐれた耐摩耗性および耐衝撃
性を示し、長期に亘つてすぐれた切削性能を発揮
するのである。
に実施例２で用いたと同じ（Ti、Ｗ）Ｃ粉末、
TiN粉末、およびCo粉末を用意し、これら原料粉
末を第３表に示される配合組成に配合し、つい
で、焼結条件を、３mmHgの窒素雰囲気中、温
度：1400℃に１時間保持とする以外は、実施例１
におけると同一の条件にて、本発明WC基超硬合
金13〜17および比較WC基超硬合金９、10をそれ
ぞれ製造した。 つぎに、上記本発明WC基超硬合金13〜17、お
よび構成成分のうちのいずれかの成分含有量（第
３表に※印を付したもの）がこの発明の範囲から
外れた組成を有する比較WC基超硬合金９、10に
ついて、同様に、鋼連続切削試験条件を、 被削材：SNCM−８（硬さＨB240）の丸棒、 切削速度：90m/min、 送り：0.45mm/rev.、 切込み：3.0mm、 切削時間：10min、 とし、また鋼断続切削試験条件を、 被削材：SNCM−８（硬さＨB270）の角材、 切削速度：80m/min、 送り：0.425mm/rev.、 切込み：3.0mm、 切削時間：最高3.0min、 とする以外は、実施例１におけると同一の条件で
諸特性を測定した。また、比較の目的で、従来
WC基超硬合金３として市販のISO・P30を用意
した。これらの測定結果を第３表に示した。 実施例３においても実施例１および２における
と同様の結果を示し、本発明WC基超硬合金13〜
17は耐摩耗性および耐衝撃性のいずれにおいても
すぐれた結果を示すのに対して、比較WC基超硬
合金９、10および従来WC基超硬合金３は、これ
らの特性のうち少なくともいずれかの特性が劣つ
たものになつている。 上述のように、この発明のWC基超硬合金は、
高硬度および高靭性を具備し、かつ切削工具とし
て用いた場合にはすぐれた耐摩耗性および耐衝撃
性を示し、長期に亘つてすぐれた切削性能を発揮
するのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Co：５〜15％、 TiとＷの固溶炭化物：５〜60％、 窒化チタン：５〜40％、 炭化タンタル、炭化ニオブ、およびTaとNbの
固溶炭化物のうちの１種または２種以上：１〜15
％、 炭化タングステンおよび不可避不純物：残り、 からなる組成（以上重量％）を有し、かつ硬質分
散相が、炭化タングステン相と、平均粒径：２μ
ｍ以下を有するTiとＷとTaおよびNbのうちの１
種または２種の固溶炭窒化物相と、窒化チタン相
との３相からなることを特徴とする切削工具用炭
化タングステン基超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11060983A JPS602647A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11060983A JPS602647A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS602647A JPS602647A (ja) | 1985-01-08 |
| JPS6141980B2 true JPS6141980B2 (ja) | 1986-09-18 |
Family
ID=14540163
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11060983A Granted JPS602647A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS602647A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5288676A (en) * | 1986-03-28 | 1994-02-22 | Mitsubishi Materials Corporation | Cemented carbide |
| JPH0611897B2 (ja) * | 1986-10-09 | 1994-02-16 | 東芝タンガロイ株式会社 | 高強度焼結合金 |
| JPS63109139A (ja) * | 1986-10-23 | 1988-05-13 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 切削工具部品用炭化チタン系焼結合金 |
| JPH0711049B2 (ja) * | 1989-06-02 | 1995-02-08 | 日立ツール株式会社 | 超硬合金及び製造方法 |
| JP5207922B2 (ja) * | 2008-11-04 | 2013-06-12 | 日本新金属株式会社 | 表面硬装用バインダレス粉末 |
| CN107385255B (zh) * | 2017-07-13 | 2019-07-02 | 四川大学 | 固溶体基金属陶瓷刀片材料的制备方法及得到的刀片材料 |
-
1983
- 1983-06-20 JP JP11060983A patent/JPS602647A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS602647A (ja) | 1985-01-08 |
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