JPS6396242A - 高強度焼結合金及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、耐摩耗工具部品又は切削工具部品に適する靭
性、耐摩耗性及び高温強度にすぐれた高強度焼結合金に
関するものである。

（従来の技術） 耐摩耗工具用又は切削工具用焼結合金として最もなじみ
深いＷＣ基の焼結合金は、その硬質相であるＷＣ自身が
、最も汀通に被削材となる鉄鋼に比較的溶は込み易いと
いう性質のために、鉄鋼の切削においていわゆるクレー
タ摩耗が大きいという欠点をもっていた。

この欠点を改善する一つの手段として、ＷＣ２＋ｌ；の
焼結合金に代り、ＴｉＣ基焼結合金が登場した。最も典
型的なＴｉＣ基焼結合金はＴｉＣ−ＭＯ２Ｃ−Ｎｉ成分
系で代表されるが、この系の焼結合金で、その組織上の
最も特徴的な点は、その硬質相がＴｉＣ粒子を芯部とし
、ＴｉＣとＭｏ２Ｃの固溶体を外周部とする有芯構造を
もっていることである。そして、この外周部の存在が結
合相との濡れ性を著しく改善して合金全体の強度を保っ
ていることである。このようにしてＴｉＣｇ焼結合金は
鋼切削の分野で有用な工具材料と評価されて来たが、高
温での塑性変形のために強度−Ｌの問題を残し、更に高
温での耐摩耗性にも不満があった。

ＴｉＣ基焼結合金への窒素の添加は上記の如き問題点の
解決法として現在多くの成功をおさめている。すなわち
、窒素添加の手段として少量のＴｉＮ又は窒素含有量の
少ないＴ１ＣＮを添加して窒素源とし、ＴｉＣ又はＴ１
ＣＮ粒子を芯部とし、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｃ，Ｎからなる固溶
体を外周部とする窒素含有のサーメットが多数提案され
ている。

（発明が解決しようとする問題点） 窒素添加の効果が明白になるにつれ、その添加量を増し
てその効果を更に大きくしようと考えるのは当然である
が、窒素含有量の多いＴｉ（Ｃ，Ｎ）例えばＴ　ｉ　（
Ｃ０，２Ｎｏ、８　）とか、極端にはＴｉＮを多量に添
加した場合、これらの粒子は極端に結合相との濡れ性が
悪く１合金中に巣孔や焼結むらを生じ１合金金体の強度
を著しく低下する結果となる。

この問題を解決するにはＴｉＣ粒子の周辺に形成したと
同様の固溶体をＴ　ｉ　Ｎ又はＴ　ｉ　（Ｃ０，２Ｎｏ
、ｇ　）の外周部として形成できればよいのであるが、
例えば Ｔ　ｆ　（ＣトＸ　ＮＸ　）　　Ｎ　ｉ　　Ｍ　Ｏ系の
合金においてはＸの値が０．７以上のときはＴｉ（Ｃ，
Ｎ）粒土には全く外周部組織が生じない（Ｐｏｗｄｅｒ
Ｍｅｔａｌｌｕｒｇ７　　Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ
　　、ｖｏｌ、１４　　、Ｎｏ　　４　　。

１９８２）　　ｌ、、又、Ｔｉｃ−ＴｉＮ−Ｍｏ２　　
Ｃ−Ｎｉ系合金においても、ＴｉＮ粒子の上には外周部
組織は全く生じない（粉体および粉末冶金、２３（１９
７Ｂ）　、　２２４　）というのが今日の通説である。

このような通説にもかかわらず、本発明者らはＴｉＮの
上にも結合相との濡れ性のよい外周部組織を形成させる
べく研究を重ね、次のような思想に導かれて本発明を完
成するに至った。

元来Ｔ　ｉ　Ｃ−Ｔ　ｉ　Ｎ−Ｍｏ２　Ｃ−Ｎ　ｆ系合
金においてＴｉＣ粒子の上に形成される外周部は先ずＴ
　ｉ　Ｃ、Ｔ　ｉ　Ｎ　、　Ｍ　ｏ　Ｃ各粒子からの液
相への溶解があり、次いでＴ　ｉ　Ｃ粒子上への析出が
起りこの繰返えしによって形成されるという、いわゆる
溶解析出機構によるとされる。このことは多くの実験に
よって確認されている事実であるが、実際にはこの溶解
析出の反応の他に、各粒子と液相の界面を通じて液相成
分の各粒子への拡散が同時に進行している筈である。特
に、外周部を持たないＴｉＮ粒では、液相から炭素の拡
散があり、その表面付近にはＴｉ（Ｃ，Ｎ）が生成する
。従来の焼結条件ではこの拡散と溶解析出の２つの現象
のうち、後者が優勢に起っているためにＴｉＮの表面に
生じたＴｉ（Ｃ，Ｎ）の層は成長せずに溶解し去ってし
まっていたものと考えられる。従って若しもこのバラン
スを、焼結条件の適当な選択によって変化させることが
できれば、ＴｉＮ粒子の表面付近に、炭素の拡散により
Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）層が形成され、特にそれがＴｉ　（ＣＧ
、７　Ｎｏ、３　）の如く窒素濃度の低いものになれば
、その上に結合相との濡れ性のよい固溶体外周部組織が
析出し、合金の強度は著しく向上する筈である。

本発明は、上述のような問題点をＴｉＣ基焼結合金中に
残留するＴｉＮの周囲に、ＴｉＮより結合相との濡れ性
にすぐれる周期律表４ａ、５ａ。

６ａ族金属の中の２種以上を含む炭窒化物固溶体の外周
部を形成することにより解決し、加えてＴｉＮの有する
すぐれた特性、すなわち粒成長抑制効果はもちろんのこ
と、鋼との親和力及び摩擦係数の小さいこと、熱伝導率
の高いこと、高靭性であることなどを具現化させたもの
であり、結果として、高強度、酎ａ塑性変形性、耐溶着
性、耐摩耗性を兼備した焼結合金及びその製造方法の提
供を目的とするものである。

（問題点を解決するための手段） 本発明者らは、ＴｉＮを添加したＴｉＣ基焼結合金にお
いて、特に高窒素合金になるほど、焼結合金中にＴｉＮ
が残留し、このＴｉＮのＣＯ及び／又はＮｉの結合相と
の濡れ性の悪さから焼結むらや巣孔を生じ、強度が著し
く低下するという聞届を解消し、さらに上述したＴ　ｉ
　Ｎの効果を最大限に発揮させるような合金の結晶構造
について検討していた所、下記の第１．第２及び第３の
知見を得たものである。

第１の知見は、出発原料粉末として炭化チタン及び窒化
チタンと周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金屈の炭化物及び
Ｔｉを除く周期律表４ａ、５ａ族金属の窒化物及びこれ
らの炭化物、窒化物の相互固溶体の中の少なくとも１種
とＣＯ及び／又はＮｉとを用い、粉末冶金法により処理
し、焼結すると、出発原料粉末の粒径の制御及び焼結条
件の制御とによりＴ　ｉ　Ｎの芯部と芯部を包囲する炭
窒化物固溶体の外周部からなる有芯硬質相が形成され、
この有芯硬質相が焼結合金中に生じると、焼結むらや巣
孔の発生が消滅し、かつ焼結合金の寿命を著しく向上さ
せること。

第２の知見は、第１の知見で得た有芯硬質相が粒成長抑
制効果を有し、その効果が焼結合金中に単独で残留した
場合のＴｉＮと同等であること。

第３の知見は、第１の知見で得た有芯硬質相が結合相を
介して起こる溶解、析出機構に基づく消滅途中で合金中
に準安定状態で存在し、その他の硬質相及び結合相に窒
素をケえる供給源として機能していること、すなわち、
硬質相、特に第１の知見で得た有芯硬質相の存在により
、結合相中に多量に固溶含有された侵入型原子（主とし
て６ａ族金属）と置換型原子（主として窒素）の化学的
相互作用、所謂ＩＳ効果が生じていること。

以上、第１．第２及び第３の知見に基づいて本発明を完
成するに至ったものである。

本発明の高強度焼結合金は、周期律表４ａ。

５ａ、Ｓａ族金属の炭化物、窒化物及びこれらの相互固
溶体の中の少なくとも１種の硬質相７５〜９５重量％と
、残りＣＯ及び／又はＮｉを主成分とする結合相と不可
避不純物とからなる焼結合金において、前記硬質相は、
窒化チタンの芯部を周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属の
炭化物及び窒化物の巾の２種以上の相互固溶体の外周部
で包囲してなる第１有芯硬質相を０．５〜５体積％含有
していることを特徴とするものである。

本発明の高強度焼結合金における硬質相は、第１有芯硬
賀相とその他の硬質相とからなるものであり、第１有芯
硬質相以外のその他の硬質相としては、例えば周期律表
４ａ、５ａ、６ａ族金属の炭化物及び窒化物の中の２種
以上の相互固溶体からなる硬質相が挙げられる。その他
の硬質相をさらに具体的に説明すると、炭化チタンの芯
部な周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属の炭化物及び窒化
物の中の２種以上の相互固溶体の外周部で包囲してなる
第２有芯硬質相、又は周期律表４ａ。

５ａ、６ａ族金属の炭化物及び窒化物の中の２種以トの
相互固溶体からなり、Ｔｉ及びＮに富む炭窒化物固溶体
の芯部をＷやＭＯの６ａ族金属に富みＮに乏しい外周部
で包囲してなる第３有芯硬質相、もしくは炭化チタン・
タングステンの芯部を周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属
の炭化物及び窒化物の中の２種以上の相互固溶体の外周
部で包囲してなる第４有芯硬賀相、あるいは芯部と外周
部とが均質構造でなる硬質相がある。ここで述べてきた
周期律表４ａ、５ａ、Ｓａ族金属の炭化物及び窒化物の
中の２種以上の相互固溶体は、合金組織中に非平衡状態
で残留し、その具体的な成分構造としては、例えばＴｉ
（Ｃ，Ｎ）。

（Ｔｉ　、Ｗ）Ｃ、（Ｔｉ　、Ｗ）（Ｃ、Ｎ）。

（Ｔｉ、Ｗ、Ｔａ）Ｃｏ （Ｔｉ　、Ｗ、Ｔａ）（Ｃ、Ｎ）。

（Ｔｉ、Ｗ、Ｔａ、Ｚｒ）（Ｃ，Ｎ）。

（Ｔｉ　、Ｗ、Ｍｏ　、Ｔａ）Ｃｏ （Ｔｉ　、Ｗ、Ｍｏ　、Ｔａ）（Ｃ、Ｎ）。

（Ｔｉ、Ｗ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｚｒ）Ｃｏ （Ｔｉ　、Ｗ、Ｍｏ　、Ｔａ　、Ｚ）（Ｃ、Ｎ）。

（Ｔｉ、Ｗ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｎｂ、Ｚｒ）Ｃｏ（Ｔｉ　　
、Ｗ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｎｂ、Ｚｒ）（Ｃ、Ｎ） などを挙げることができる。本発明の高強度焼結合金に
おける硬質相は、第１有芯硬質相と上述したその他の硬
質相の中の少なくとも１種とからなる組合わせでなり、
特に第１有芯硬質相と第２有芯硬質相とからなる硬質相
の場合は、耐摩耗性及び強度の両方がバランスよくすぐ
れ寿命が安定するので好ましいことである。

本発明の高強度焼結合金における硬質相は、第１イ１芯
硬質相が０．５体積％未満では、粒成長抑制効果を始め
とする上述したＴｉＮの有するすぐれた性質に基づく高
性能が発揮されない、逆に、第１有芯硬質相が５体積％
を越えて多くなると粒成長抑制効果及び結合相強化が飽
和すること、並びに脱窒により巣孔を生じ易くなり、焼
結合金の耐摩耗性及び強度が著しく低下する。従って、
硬質相中に含有する第１有芯硬質相は、０．５〜５体積
％と定めたものである。

本発明の高強度焼結合金における結合相は、ＣＯ及び／
又はＮｉを主成分とし、その他硬質相を形成している周
期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属及び窒素、炭素の中の少
なくとも１種がＣｏ及び／又はＮｉ中へ固溶して、結合
相を強化する役割を果たしているものである。

本発明の高強度焼結合金の製造方法は、炭化チタン粉末
及び窒化チタン粉末とチタンを除く周期律表４ａ、５ａ
、６ａ族金属の炭化物粉末、チタンを除く周期律表４ａ
、５ａ族金属の窒化物粉末又は周期律表４ａ、５ａ、６
ａ族金属の食化物。

窒化物の相互固溶体粉末の中の少なくとも１種とＣｏ粉
末及び／又はＮｉ粉末とからなる混合粉末を粉末成形体
にした後、真空雰囲気中、１５００℃〜１５５０℃の温
度で焼結することを特徴とするものである。

本発明の高強度焼結合金製造工程の多くは通常の粉末冶
金法に準するが混合・粉砕工程の一部および焼結条件の
一部に特別な要件が求められる。

第１には所定量配合された後、混合・粉砕工程を完了し
た粉末中において、ＴＥＮの平均粒径が１〜２ｇｍにな
ければならないことである。ＴｉＮの平均粒径がｌルｍ
未満であると、本発明においては］二連の如き高温で焼
結を行うため焼結時のオストワルド成長によってＴ　ｉ
　Ｎの消滅する速度が大となり、有効にＴｉＮを残留さ
せることができない。一方Ｔ　ｉ　Ｎの平均粒径が２１
Ｌｍを越えて大きくなると、焼結時の第１硬質相の粒成
長が著しくなって靭性に有害となる。その為には通常の
混合書粉砕機を使用して混合・粉砕粉末を得るに際し、
ＴｉＮを除く原料粉末を必要なだけ予備粉砕した後に、
ＴｉＮを投入し、粒度コントロールを行うことが好まし
い。

第２には焼結温度が１５００℃〜１５５０℃にならなけ
ればならないことである＊ＴｉＣ２！焼結合金に添加さ
れたＴｉＮは、焼結時間を長く及び／又は焼結温度を高
くすると、焼結過程の溶解・析出機構による粒成長の結
果、最終的には消滅し、同じく添加されている他の炭化
物、窒化物等と固溶体を形成するものである。その時、
液相中に溶解して消滅しつつあるＴｉＮには、同時に液
相中から（Ｔｉを除＜）４ａ、５ａ、６ａ族金属元素お
よび炭素が拡散・浸透しているが、普通の焼結条件では
、拡散・浸透速度に比して溶解しその径を減じる速度の
方が著しく大であるため、消滅途中でＴｉＮを残留させ
ても、そのＴｉＮには外周部は形成されていない、しか
し焼結温度を１５００℃以上の高温とすると（通常Ｔｉ
Ｎ添加は、粒成長抑制を主目的とするため、かような高
温でＴ　ｉ　Ｎ添加のＴ　ｉ　Ｃ基焼結合金を焼結する
ことはない）上記溶解速度に比し、拡散・浸透速度の方
が大となり、上記外周部が形成されるものと思われる。

但し上記の如きく高温焼結を行うと、より低温焼結を行
うときに比してＴｉＮの溶解速度も大となるので、この
場合の焼結時間は、より低温焼結を行う時に比して、短
時間にしなければならないことは言うまでもない、また
焼結温度を１５５０℃を越えて高くすると、溶解速度が
著しく大になり、ＴｉＮを残留させること自体が困難と
なる。

（作用） 本発明の高強度焼結合金は、硬質相中の第１有芯硬質相
が焼結合金の諸特性を向上する作用をしているもので、
特に第１右芯硬質相を形成している外周部が結合相との
界面強度を向上する作用をし、第１有芯硬質相を形成し
ている芯部のＴｉＮが焼結合金の諸特性の向上に強く作
用しているものである。また、焼結工程においては、第
１有芯硬質相が粒成長抑制作用をすると共に、結合相中
に溶解した周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属及び窒素、
炭素の内、特にＷ　、　Ｍ　ｏなどの６ａ族金属の結合
相中への固溶促進作用をもしているものである。

（実施例） 実施例１ 乎均粒径ｌ〜２舊ｍ内にあるＴｉｃ。

（Ｗｏ、７　　、Ｔｉｏ３）Ｃ，ＷＣ，ＴａＣｏＭｏ２
Ｃ，Ｎｉ、Ｃｏ及び平均粒径２　、７　Ｂｍｃ７）Ｔ　
ｉ　Ｎの各種原料粉末を用いて、まずＴｉＮを除く原料
粉末を所定量配合し、アセトンと超硬合金製ポールの入
ったボールミル中で４５時間混合後、ＴｉＮ粉末を追加
配合し、さらに３時間混合した。こうして得た混合粉末
を所定の形状にプレスし、粉末成形体を得た０次いで、 ５Ｘ１０−２ｔｏｒｒの真空中、１５２０℃、３０分保
持にて焼結し１本発明の焼結合金１，２．３を得た。

上述の製造方法の内、焼結条件を ５Ｘ１０−２ｔｏｒｒの真空中、１４５０℃、６０分保
持で焼結した以外は上述と同様に行なって。

比較量１，２．３を、そして焼結条件を５Ｘ１０−２ｔ
ｏｒｒの真空中、１６００℃、３０分保持で焼結した以
外は上述と同様に行なって、比較量４，５．６を得を得
た。これらの本発明品１．２．３及び比較量１，２，３
，４，５．６の各配合組成を第１表に示した。

こうして得た本発明品及び比較量のそれぞれの硬質相を
金属顕微鏡、走査型電子顕微鏡及びＸ線マイクロアナラ
イザーにより調査し、その結果を第２表に示した。また
、ぞぞれの焼結合金のカタサ及び抗折力強度を測定し、
その結果を第２表に併記した。

以下余白 実施例２ 実施例１で用いた各種原料粉末により第３表に示した本
発明４，５，６，７．８及び比較量７．８，９．１０の
組成に配合し、これら本発明品及び比較量共に５Ｘ１０
１ｔｏｒｒの真空中、１５２０℃、３０分保持にて焼結
した以外は実施例１と同様の製造条件でもって焼結合金
を得た。

こうして得た本発明品及び比較量の硬質相、カタサ及び
抗折力強度を実施例１と同様にして調べ、その結果を第
４表に示した。

以下余白 第３表 第　　　　　４　　　　　表 実施例３ 実施例１及び実施例２で得た木発明品１〜８及び比較節
１〜１０のそれぞれをド記の（Ａ）及び（Ｂ）の条件に
より切削試験し、耐欠損性、耐摩耗性及び耐熱塑性変形
性を調べ、その結果を第５表に示した。

（Ａ）切削試験の条件（＃欠損性試験）フライスによる
切削試験 被削材　　　５４５Ｃ（Ｈｓ　　１８０）５０ｍｍＸ　
１５０ｍｍ角材 チップ形状　５ＰＧＮ４２２ （０，ｌＸ−３０°直線ホーニング） 切削速度　　１０８　ｍ１ｍ１ｎ 切込み量　　１．５１ｍ 寿命判定　　最初０．１５ｍｍ／刃の送りから初めて、
１５０ｍｍ切削し、欠損しな ければ順次０．２１ｍｍ／刃。

０．２５ｍｍ／刃、０．３０ｍｍ／刃。

０．３７＋ａｍ／刃、０−４３ｍｍ／刃。

０．５０ｍｍ／刃と送り量を上げ、チ ッピング又は欠損に耐える限界の送 り量を求めた。

（Ｂ）切削試験の条件（耐摩耗性及び耐熱塑性変形性） 旋削による連続切削試験 被削材　　　ＳＮ０Ｍ４３９　（Ｈｅ　２４５）２５０
　　φｍ謬 チップ形状　５ＰＧＮ４２２ （０，ｌＸ−３０°直線ホーニング） 切削速度　　１８０　ｍ／＋ｓｉｎ 切込み量　　１．５ａ＋ａ＋ 送り速度　　０　、３９　ｍｍ／ｒｅｖｍｍ時間　　３
道ｉｎ 以下余白 （発明の効果） 以上の結果、本発明の高強度焼結合金は、同一組成のも
ので比較すると、従来品相当に対して、カタサが殆んど
変わらないが、切削試験におけるフランク庁耗着で判断
すると耐摩耗性が約５０９６も向上するという効果があ
る。また１本発明の高強度焼結合金は、抗折力強度が約
１０％〜５０％も向上し、切削試験における耐欠損性強
度が２〜３倍も向上するという効果がある。さらに１本
発明の高強度焼結合金は、本発明の外れた焼結合金に比
較して耐摩耗性、耐欠損性及び耐熱塑性変形性が著しく
すぐれているものである。

これらのことから１本発明の高強度焼結合金は、従来の
超硬合金やサーメットなどの焼結合金の使用領域である
耐摩耗工具部品又は切削工具部品として適用すると著し
く寿命が向上するもので、産業上有用な合金である。

特許出願人　東芝タンガロイ株式会社 手続補市古（自発） 昭和６２年１２月ｌＺ日 特許庁長官　小川　邦夫　殿　　　　　　　　　Ｌ」１
、事件の表示　特願昭６１−２４０４３７号２、発明の
名称 高強度焼結合金及びその製造方法 ３、補正をする者 １ｊ件との関係　特許出願人 神奈川県用崎市幸区塚越１丁目７番地 ４、補正命令の日付　自発 ５、補正により増加する発明の数　なし６、補正の対家 明細書の特許請求の範囲及び発明の詳細な説ご、 に補正する。

ＩＩ、明細書の発明の詳細な説明の欄を以下のとおりに
補正する。

（１）　　明細書第１頁１２行目に記載の［・・・・・
・高強度焼結合金は、周期律表・・・・・・Ｊを「・・
・・・・高強度焼結合金は、窒化チタンと他に周期律表
・・・・・・」と補正する。

（２）　　明細書第９頁１行目に記載の［・・・・・・
少なくとも１種の硬質相・・・・・・］を「・・・・・
・少なくとも１種とでなる硬質相・・・・・・」と補正
する。

（３）　　明細書第９頁４行目に記載のｒ　、、、　、
、・前記硬質相は、窒化チタン・・・・・・」をｒ　−
、・、・前記硬質相が窒化チタン・−・−Ｊと補正する
。

（４）　　明細書第１４頁１２行［１に記載の［・・・
・・・但し上記の如きく高温焼結・・−・−・Ｊをｒ　
・、−、、、但し上記の如き高温焼結・・・・・・」と
補正する。

（５）　　明細書第１４頁１２行目に記載の「・・・・
・・また、ぞぞれの焼結合金・・・・・・」を［・・・
・・・また、それぞれの焼結合金・・・−・Ｊと補正す
る。

２、特許請求の範囲 （１）１把天上２上他に周期律表４ａ、５ａ。

６ａ族金属の炭化物、窒化物及びこれらの相互固溶体の
中の少なくとも１種ζヱ１Ａ硬質相７５〜９５重量％と
、残りＣＯ及び／又はＮｉを主成分とする結合相と不可
避不純物とからなる焼結合金において、前記硬質相は、
窒化チタンの芯部を周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属の
炭化物及び窒化物の中の２種以」二の相互固溶体の外周
部で包囲してなる第１有芯硬質相を０．５〜５体積％含
イＴしていることを特徴とする高強度焼結合金。

（２）　　上記硬質相は、上記第１有芯硬質相を０．５
〜５体積％と、残り炭化チタンの芯部を周期律表４ａ、
５ａ、６ａ族金属の炭化物及び窒化物の中の２種以上の
相互固溶体の外周部で包囲してなる第２有芯硬質相とか
らなることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の高
強度焼結合金。

（３）　　炭化チタン粉末及び窒化チタン粉末とチタン
を除く周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属の炭化物粉末、
窒化物粉末又は周期律表４ａ、５ａ。

６ａ族金属の炭化物、窒化物の相互固溶体粉末の中の少
なくとも１種とＣｏ粉末及び／又はＮ１粉末とからなる
混合粉末を粉末成形体にした後、真空雰囲気中、１５０
０℃〜１５５０℃で焼結することを特徴とする高強度焼
結合金の製造方法。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属の炭化物、窒化
   物及びこれらの相互固溶体の中の少なくとも１種の硬質
   相７５〜９５重量％と、残りＣｏ及び／又はＮｉを主成
   分とする結合相と不可避不純物とからなる焼結合金にお
   いて、前記硬質相は、窒化チタンの芯部を周期律表４ａ
   、５ａ、６ａ族金属の炭化物及び窒化物の中の２種以上
   の相互固溶体の外周部で包囲してなる第１有芯硬質相を
   ０．５〜５体積％含有していることを特徴とする高強度
   焼結合金。
2. （２）上記硬質相は、上記第１有芯硬質相を０．５〜５
   体積％と、残り炭化チタンの芯部を周期律表４ａ、５ａ
   、６ａ族金属の炭化物及び窒化物の中の２種以上の相互
   固溶体の外周部で包囲してなる第２有芯硬質相とからな
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の高強度
   焼結合金。
3. （３）炭化チタン粉末及び窒化チタン粉末とチタンを除
   く周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属の炭化物粉末、窒化
   物粉末又は周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属の炭化物、
   窒化物の相互固溶体粉末の中の少なくとも１種とＣｏ粉
   末及び／又はＮｉ粉末とからなる混合粉末を粉末成形体
   にした後、真空雰囲気中、１５００℃〜１５５０℃で焼
   結することを特徴とする高強度焼結合金の製造方法。