JP2001355795A - 水素急速充填方法 - Google Patents
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Abstract
に、自動車が搭載する水素タンクの発熱を抑制した水素
急速充填方法を提供する。 【解決手段】 水素タンクへの水素急速充填方法であっ
て、水素供給源と水素タンクとを接続する接続工程、水
素供給源と水素タンクとを結ぶ流路上に備えられた充填
速度可変手段1Aにより水素タンク内の圧力に応じて水
素の充填速度を速める充填工程を有する。この充填速度
可変手段1Aは、水素供給源と水素タンクとを結ぶ流路
上に備えられ、少なくとも弁体11及び弁座14を有す
ると共に、水素タンク内の圧力に応じて弁体11及び前
記弁座14の間に構成される水素の流路を広くする流路
拡大機構11,13,14を有する。また、水素タンク
への水素急速充填方法であって、水素供給源と水素タン
クとを常時連通する絞り手段を水素供給源と水素タンク
とを結ぶ流路上に備え、絞り手段を介して水素を充填す
る。
Description
を急速に充填する際の発熱を抑制した水素急速充填方法
に関する。
どの環境面から、燃料電池電気自動車や水素自動車な
ど、水素(H2)を燃料とする自動車が注目されてい
る。かかる自動車は、水素タンクを搭載しており、水素
タンクに充填されている水素を燃料電池やエンジンに供
給してモータやエンジンによる駆動力を発生させる。
水素(純水素)が充填されているが、燃料電池などで水
素を消費すると水素タンクの圧力が減ってくる。水素タ
ンクの圧力が減ると水素タンク内の水素の残量も減り、
燃料電池などに水素を供給することができなくなる。し
たがって、水素タンクに水素の充填(再充填)が行われ
る。例えば、燃料電池電気自動車や水素自動車は、ガソ
リンスタンドのような水素ステーションに立ち寄り、該
自動車に搭載する水素タンクに水素の充填を行う。
る天然ガス自動車(CNG自動車ともいう)が知られて
いる。天然ガス自動車が搭載する天然ガスタンクへの天
然ガスの充填は、例えば、天然ガス充填所に設置された
天然ガス供給源と天然ガスタンクとを接続し、両者の圧
力差により行っている。当然、天然ガス供給源の圧力が
高いほど天然ガスを急速に充填することができるので、
一般に天然ガス供給源の圧力を高く維持する工夫がなさ
れている。
は、天然ガスを繰り返して急速充填することができるよ
うに、天然ガス供給源である高圧蓄圧器(充填後期に使
用)と可変圧蓄圧器(充填初期に使用)を切り替えて使
用し、天然ガスの充填を行う「圧縮天然ガスを燃料とす
る自動車への燃料供給装置」が開示されている。この実
施例では、蓄圧器(高圧蓄圧器及び可変圧蓄圧器)の最
高蓄圧圧力が共に略25Mpa、燃料ボンベ(天然ガス
タンク)の最高充填圧力が略20MPaであり、最初
(充填初期)、25MPaの可変圧蓄圧器で略10MP
aまで燃料ボンベに天然ガスを充填し、その後(充填後
期)、25MPaの高圧蓄圧器で20MPaまで燃料ボ
ンベに天然ガスを充填する旨が記載されている。このよ
うにすることで、天然ガス供給源の圧力を高く維持する
ことができ、天然ガスを繰り返して急速充填することが
可能になる。
然ガスを充填する際には、天然ガスタンク内では、ジュ
ール−トムソン効果による吸熱と断熱圧縮による発熱が
同時に起こるので、吸熱と発熱がほぼ相殺され、若干天
然ガスの温度が下がる。したがって、天然ガスの急速充
填を行うに際して、充填時の発熱は何ら問題になること
はない。
天然ガスと異なり、ジュール−トムソン効果における逆
転温度が常温以下の202K(約−71℃)であるの
で、圧縮された常温程度の水素を膨張すると、発熱して
水素の温度が上昇してしまう。したがって、水素タンク
への水素の充填の際には、(a)水素タンク内の圧力を
断熱的に高めることによる発熱、及び(b)水素タンク
よりも圧力の高い水素供給源から水素タンク内に水素を
膨張させることによる発熱(発熱量としては断熱圧縮の
それよりもかなり小さい)が同時に生じ、充填された水
素の温度及び水素タンク自体の温度が高くなってしま
う。つまり、天然ガスなどと異なり、水素の場合、水素
タンク内に水素を膨張させることによる冷却効果が生じ
ず、そのため、充填された水素の温度及び水素タンク自
体の温度が断熱圧縮により高くなってしまう。水素の温
度及び水素タンク自体の温度が高くなると、水素タンク
に備えられるPRD(プレッシャーリリーフデバイス)
やタンクライナなどの故障や劣化、水素の充填効率が低
下するなどという問題がある。また、軽量化して燃費を
改善するため、水素タンクを繊維強化プラスチック(C
−FRP,G−FRP)から構成する場合は、熱がプラ
スチックの劣化を早めることになる。したがって、水素
タンクの温度上昇を抑制して水素を充填することが課題
としてあげられる。
くするには、水素タンクへの水素の充填速度を速めて水
素の急速充填を行うことが重要である。したがって、充
填速度を落とすことなく、水素の急速充填を行うことが
課題としてあげられる。
素急速充填方法を提供することを主たる課題とする。
らは鋭意研究を行い、水素タンク内の水素の温度は、水
素の充填を開始した極初期に最高値に達し、その後は横
這いないし低下していくこと、つまり、水素タンク内の
水素の温度(水素タンクの温度)は、水素の充填を開始
した極初期に決定されることなどに着目し、本発明を完
成するに至った。即ち、前記課題を解決した請求項1に
記載の発明は、水素タンクへの水素急速充填方法であっ
て、水素供給源と前記水素タンクとを接続する接続工
程、前記水素供給源と前記水素タンクとを結ぶ流路上に
備えられた充填速度可変手段により前記水素タンク内の
圧力に応じて水素の充填速度を速める充填工程を有する
水素急速充填方法である。
なるので、水素タンク内の水素の温度上昇幅が大きくな
る。逆に、水素の充填速度を遅くすると発熱量が小さく
なるので、水素タンク内の水素の温度上昇幅が小さくな
る。また、水素の充填が進み、水素タンク内の圧力が高
くなってくると断熱圧縮による発熱が小さくなってく
る。本発明は、発熱量の大きい充填初期に充填速度を遅
くし、発熱量が小さくなると充填速度を早くするもので
ある。このようにすることで、温度上昇しやすい充填初
期における発熱を抑制して水素を急速に充填することが
できる。また、水素タンク内の圧力に応じて水素の充填
速度を早くするので、充填初期に水素タンク内の圧力を
高めるのに時間を要しても、途中でこの遅れを挽回する
ことができ、水素の急速充填を達成する。しかも、発熱
(温度上昇)を抑制することができる。
る」とは、水素タンク内の昇圧速度を早くすることの
他、充填の際に流量制限や圧力制限を行っていた場合は
この流量制限や圧力制限を解除すること、などを含んで
意味する。なお、請求項における「水素タンク内の圧力
に応じて充填速度を速める」とは、充填速度を圧力に連
動して連続的に早くする場合のほか、所定圧力までは充
填速度を遅くして所定圧力を超えると充填速度を早くす
るような場合も含んで意味する。
速度可変手段は少なくとも弁体及び弁座を有すると共
に、前記水素タンク内の圧力に応じて前記弁体及び前記
弁座の間に構成される水素の流路を広くする流路拡大機
構を有する。
クの内圧に応じて広くなる(つまり、内圧が低いと流路
が狭くなり、内圧が高いと流路が広くなる)。したがっ
て、水素タンクへの充填初期には水素の充填速度が制限
され、水素タンクの内圧が高まる充填後期には水素の充
填速度の制限がなくなる。このため、充填初期における
水素タンク内の温度上昇が確実に抑制される。
クへの水素急速充填方法であって、水素供給源と前記水
素タンクとを常時連通する絞り手段を前記水素供給源と
前記水素タンクとを結ぶ流路上に備え、該絞り手段を介
して水素を充填することを特徴とする。
を絞りながら水素を充填するので、水素タンクの温度上
昇が抑制される。なお、温度上昇が抑制されると充填効
率が高まるので、急速に水素が充填されることになる。
の実施の形態を、図面を参照して詳細に説明する。
方法を実施するための装置の構成を説明する。図1は、
水素急速充填方法を実施するための装置の構成を示すブ
ロック図である。以下、この図1を参照して装置の構成
を説明する。
ッサ及び蓄圧タンクから構成され、25MPa〜40M
Paの高圧に圧縮した水素を、後述するタンク3に供給
する。なお、水素供給源Sにおける水素は純水素であ
る。また、水素供給源Sには、水素を燃料とする自動車
Cに水素を供給するため、先端に自動車Cに備えられた
充填口2に接続される口金Hmが付いた高圧ホースHを
有する。
1、充填口2、水素タンク(以下「タンク」という)
3、フィルタ4、減圧弁5、燃料電池又はエンジン(以
下「燃料電池」という)6などを備える。
充填口2とタンク3の間に設けられ、タンク3の内圧が
所定圧力以下の場合にタンク3への水素の充填速度を遅
くし、タンク3の内圧が所定圧力を超える場合に該充填
速度を早くする。この充填速度可変手段1は、1.3m
m以下の口径(直径)を有するオリフィス、このオリフ
ィスに対して並列に設けられた電磁弁、充填速度可変手
段1の下流側の圧力(タンク3の内圧〔タンク内圧
力〕)を検出する圧力センサ、及び圧力センサの検出信
号を入力して検出信号が所定値(所定圧力)を超えると
電磁弁を遮断位置から連通位置に切り替える制御手段な
どから構成される。なお、電磁弁は、オリフィスに対す
るバイパス弁の役割を有し、電磁弁が連通位置に切り換
わると、充填速度が速められる。
けるガソリン注入口に相当し、高圧ホースHの口金Hm
と耐圧気密接続される。なお、充填口2には逆止弁が設
けられると共に、口金Hmとワンタッチで接続できるよ
うにしてある。
けるガソリンタンクに相当し、水素供給源Sから供給さ
れる水素を25MPa程度の高圧で貯蔵し、燃料電池6
に供給する。タンク3は、例えばアルミニウム及び樹脂
ライナー製の複合耐圧容器であり、常圧に換算して最大
約25立方メートルの水素を貯蔵する。
供給される水素中のゴミなどを取り除くものである。減
圧弁5は、タンク3からの水素を減圧して燃料電池6に
供給するものである。
素と空気中の酸素とを利用して発電を行う発電機であ
る。なお、発電した電気は、図示しないモータに供給さ
れ駆動力を発生する。
参照して説明する。水素の急速充填は、前記した装置の
構成で行う。なお、図2は、水素急速充填方法のフロー
チャートである。図3は、水素急速充填方法による充填
時のタンク内圧力及びタンク内温度の変化を示すタイム
チャートである。この図3において、実線は本発明を示
し、破線は従来技術である比較例を示す。比較例は、充
填速度を略一定にしての充填である。
と、水素ステーションに立ち寄り水素供給源Sと自動車
Cとを接続する(口金Hmと充填口2とを耐圧気密接続
する)。なお、タンク3は、ほぼ空(0MPa)になっ
ている(図3参照)。また、充填速度可変手段1の電磁
弁は、遮断位置になっている。また、水素供給源Sは、
タンク3の充填終了圧力に比べ、充分に高い圧力(充填
元圧)で水素の充填を行うことができる。また、水素供
給源Sは、充填中も充填元圧がほとんど変化することが
ない。
遮断位置になっているので、タンク3への充填はオリフ
ィスを通じて行われ、水素の充填速度が制限される。充
填速度が制限されると、断熱圧縮による発熱が小さくな
るので、充填速度の制限を行わない従来例に比べて、タ
ンク内温度の上昇が顕著に少なくなっている(図3参
照)。なお、タンク内温度は、タンク3に充填された水
素の温度である(ガスタンク3の中心部分の温度)。ち
なみに、温度上昇は、水素の充填を開始した極初期に一
気に起こる。
し、タンク内圧力と所定圧力(例えば5MPa)を比較
し(S3)、タンク内圧力の方が低ければ、電磁弁を遮
断位置にしたまま、水素の充填を継続する。なお、水素
の充填を継続すると更なる発熱が生じ、タンク内温度が
上昇するのではないかとの疑念が生じる。しかし、断熱
圧縮における圧縮前後の圧力比は、充填の進行と共に小
さくなっていく(タンク内圧が高まるため)。このた
め、発熱も徐々に少なくなっていく。また、発生した熱
はタンク3に伝熱し、タンク3から放熱される。したが
って、充填速度制限を行っている状況の下では更なる急
激な温度上昇はなく、タンク内温度のピークは、水素の
充填を開始した極初期に現れる(図3参照)。さらに、
タンク内圧力が高まると(水素がある程度充填される
と)、発生する熱は、既に充填してある水素に移るので
断熱圧縮による温度上昇は大きく生じない(既に充填し
てある水素により発熱が希釈される)。しかも、断熱圧
縮による発熱が小さくなると、水素が温度上昇しないま
まタンク3の中に入り込んでくる。したがって、タンク
内温度は逆に低下して行く。
る。ステップ3でタンク内圧力と所定圧力を比較し、タ
ンク内圧力が所定圧力を超えると電磁弁を連通位置にす
る(S4)。すると、水素は、オリフィスに加えて電磁
弁(バイパス弁)からも充填されるので、充填速度が速
まる。なお、この時点では比較例に比べてタンク内圧力
は低い(図3参照)。ちなみに、充填速度を早くする
と、一時的に断熱圧縮による発熱が大きくなるのでタン
ク内温度が高くなる。
と、比較例との圧力差が縮まってくる。このように、充
填速度を速めても、断熱圧縮による発熱はタンク内圧力
が高まっている状況では大きくない。したがって、タン
ク内温度が上昇することなく、水素を急速充填すること
ができる。
ンク内圧力と充填終了圧力(例えば25MPa)を比較
し(S6)、タンク内圧力の方が低ければ、電磁弁を遮
断位置にしたまま、水素の充填を継続する。充填速度が
速いままで充填を継続しても、前記した通り温度上昇す
ることなく、水素が充填される。むしろ、断熱圧縮が充
填初期のように起こらないため、温度上昇しない相対的
に冷えた水素がタンク3の中に入り込んでくるので、タ
ンク内温度は低下して行く。
填終了圧力を超えると充填を終了する(S7)。充填を
終了した時点では、比較例との時間差を挽回し、比較例
よりもタンク内圧力が高くなっている。このように時間
差を挽回することができるのは、充填初期における大き
な発熱を抑制することができるからである(比較例の場
合は充填初期における発熱を考慮して全体としての充填
速度を速めることができない)。なお、本実施形態の場
合は、比較例よりもタンク内温度が低くなっているの
で、その後の温度低下による圧力低下が小さい。したが
って、本実施形態の場合は、充填効率がよい。
法によれば、簡単な構成で水素の急速充填を行うことが
できる。
係を、図4を参照して説明する。図4は、充填速度とタ
ンク内温度上昇幅の関係を示すグラフである。図4の横
軸は充填速度であり単位はMPa/分である。図4の縦
軸はタンク内温度上昇幅であり単位は℃である。
ク内温度の上昇幅を示すが、上の曲線の方のタンク内温
度上昇幅は、充填開始前のタンク内温度と最高温度を記
録するピーク時のタンク内温度における上昇幅である
(上昇幅=ピーク時のタンク内温度−充填開始前のタン
ク内温度)。下の曲線の方のタンク内温度上昇幅は、充
填開始前のタンク内温度と充填終了時のタンク内温度に
おける上昇幅である(上昇幅=充填終了時のタンク内温
度−充填開始前のタンク内温度)。
ク時のタンク内温度上昇幅が大きくなることがわかる。
一方、下の曲線から、充填速度が速いほど、充填終了時
のタンク内温度上昇幅が大きくなることがわかる。ま
た、両曲線から、充填終了時のタンク内温度上昇幅がピ
ーク時のタンク内温度上昇幅を超えることがないのがわ
かる(つまり、ピーク時よりも充填終了時の方がタンク
内温度は低い)。更に、ピーク時は、充填開始の極初期
であることから(ピーク時=充填開始の極初期)、充填
開始の極初期における温度制御を行えばよいことがわか
る。
充填速度可変手段の前記実施形態とは異なる第1変形例
を、図5及び図6を参照して説明する。この第1変形例
の充填速度可変手段は、電磁弁などのごとく能動的に動
作するものではなく、受動的に動作するものである。こ
こで、図5は、第1変形例の充填速度可変手段の具体的
構成を示す断面図である。図6は、図5の弁体の斜視図
である。
は、弁体11、パイロット通路12、押圧部材13、弁
座14、筐体15、入側ジョイント16、出側ジョイン
ト17などから構成される。なお、図5(a)の符号c
は、弁体11と入側ジョイント16の間にできるクリア
ランス(間隙)である。
11は、その外周に該弁体11の軸線に沿った溝11a
と内側に中空部11bを有するカップ状の中空部材であ
る。なお、溝11aは略90deg置きに4つある。こ
の溝11aは、弁体11が上流側に押圧され、図5
(b)に示すように、図5(a)におけるクリアランス
cがなくなっても、水素の通流を許容するように、弁体
11の上流側の端面部分にも形成されている(つまり溝
11aはL字型をしている)。また、図5(a)などに
示すように、中空部11bは、無駄な圧損が生じないよ
うに、下流側の口径がすぼまり、該弁体11に形成され
たパイロット通路12につながるような形状をしてい
る。また、弁体11の下流側の外形は、弁座14の開口
部を塞ぐようなテーパ形状になっている。なお、後述す
るように、溝11aには、タンク3の圧力(タンク内圧
力)が高くなると、水素が通流するようになる。ちなみ
に、弁体11は、水素の流れによる風圧を強く受ける
と、該弁体11の全体が下流側(出側)に移動して弁座
14と密着し、弁体11と弁座14の間を通流する水素
の流れを遮断するようになっている。
4が密着したときにも該パイロット通路12が塞がれな
いような位置、つまり弁体11の下流側(図6(b)参
照)のテーパ形状部分の略中央に、小さな連通穴として
形成されている。したがって、パイロット通路12は、
弁体11と弁座14の位置関係にかかわらず、充填速度
可変手段1Aの入側(上流側)と出側(下流側)を常に
連通する。なお、パイロット通路12の口径(断面積)
は、パイロット通路12のみから水素を充填した場合
に、溝11a及びパイロット通路12の双方から水素を
充填した場合よりも、充填速度を確実に遅くできるよう
なものになっている。
ばバネなどから構成される。第1変形例では、押圧部材
13は、出側ジョイント17の弁座14が形成されてい
る部分の外周に配設されたバネである。この押圧部材1
3は、弁体11を上流側(出側)に押圧する。なお、押
圧部材13が発生する押圧力は、前記した弁体11を下
流側に移動させる風圧との関係で、タンク内圧力が低い
とき(つまり風圧が大きいとき)は弁体11を下流側に
移動して弁体11を弁座14に密着させ、タンク内圧力
が高まると(つまり風圧が小さくなると)弁体11を上
流側に移動して弁体11と弁座14を離間させる(クリ
アランスcがなくなるまで離間させる)ものである。
ント17の上流側に形成され、弁体11が下流側に移動
したときに、弁体11の下流側のテーパ形状と密着する
ような形状をしている。
れ、弁体11及び押圧部材13を収容すると共に、その
上流側に入側ジョイント16がはめ込まれ、下流側に出
側ジョイント17がはめ込まれている。
する中空通路を有し、充填速度可変手段1を水素配管の
上流側と耐圧気密接続する際の継ぎ手としての役割を果
たす。出側ジョイント17も、水素の通流を許容する中
空通路を有し、充填速度可変手段1を水素配管の下流側
と耐圧気密接続する際の継ぎ手としての役割を果たす。
なお、請求項における流路拡大機構は、弁体11(溝1
1a)、押圧部材13及び弁座14などから構成され
る。
の動作及び作用を説明する(図1、図5及び図6参
照)。
Sと自動車Cとを接続する(口金Hmと充填口2とを耐
圧気密接続する)。そして、水素供給源Sからの水素の
充填を開始する。なお、タンク3は、ほぼ空(0MP
a)になっているとする。また、図1の充填速度可変手
段1は、図5の充填速度可変手段1Aである。
の圧力(タンク内圧力)が低いので、水素供給源Sとの
大きな圧力差に起因した速い水素の流れが充填速度可変
手段1Aを通流する。すると、図5(a)に示すよう
に、水素の流れが弁体11に風圧として印加され、弁体
11が押圧部材13の押圧力に抗して下流側に移動する
(風圧>押圧力)。そして、弁体11が弁座14に密着
する。
間(水素の流路)がなくなり(一方弁体11の上流側に
はクリアランスcが生じる)、水素の通流が阻止され
る。このため、タンク3には、細いパイロット通路12
を通してのみ水素が通流する。よって、水素の充填速度
が制限される。充填速度が制限されると、断熱圧縮によ
る発熱が小さくなり、タンク内温度の上昇が顕著に小さ
くなる。
高くなってくるので、水素供給源Sとの圧力差が小さく
なってくる。このため、弁体11に印加される風圧が小
さくなり、弁体11が押圧部材13に押圧されて上流側
に押し戻される(風圧<押圧力)。すると、弁体11と
弁座14の間に隙間が生じる(図5(b)参照)。かか
る隙間が生じると、パイロット通路12に加えて、溝1
1aからも水素が通流するようになる。このため、水素
の充填速度が速くなる。
した通り、断熱圧縮における圧縮前後の圧力比が充填初
期よりも小さくなってくるので、発熱も充填初期ほど大
きくはない。
力の圧力差が更に小さくなるので、一層、押圧部材13
の押圧力が強くなり、弁体11が上流側一杯にまで押し
戻される。このため、弁体11と弁座14の間の隙間が
大きく開き、水素の通流は更に容易になる。なお、この
状況では、図5(a)で大きく生じていたクリアランス
cは、図5(b)に示すように消滅する。したがって、
充填終期にも急速な水素の充填を行うことができる。
度可変手段の前記実施形態とは異なる第2変形例を、図
7を参照して説明する。この第2変形例の充填速度可変
手段も、電磁弁などのごとく能動的に動作するものでは
なく、受動的に動作するものである。ここで、図7は、
第2変形例の充填速度可変手段の具体的構成を示す断面
図である。
は、弁体21、パイロット通路22、押圧部材23、弁
座24、筐体25、入側ジョイント26、出側ジョイン
ト27などから構成される。なお、符号oは、気密のた
めのオーリングである。また、符号pは、弁体21がタ
ンク内圧力を受圧する受圧面である。
21は、凸型をした部材である。通常時は、弁体21の
凸状部の先端面が、後述する弁座24に密着して水素の
通流を遮断するようになっている。なお、この弁体21
は、凸状部の後端部分の周囲にオーリングoがはめら
れ、気密を保持できるようになっている(漏洩防止及び
均圧化防止)。この弁体21は、タンク内圧力が大きく
なると、受圧面pが押され、図7(b)に示すように右
側に移動し、弁体21と弁座24の間に水素を通流する
隙間(水素の流路)を確保するようになっている。
4が密着したときにも該パイロット通路22が塞がれな
いように、弁体21の内部に設けられている。したがっ
て、パイロット通路22は、弁体21と弁座24の位置
関係にかかわらず、充填速度可変手段1Bの入側(上流
側)と出側(下流側)を常に連通する。なお、パイロッ
ト通路22の口径(断面積)は、パイロット通路22の
みから水素を充填した場合に、弁体21と弁座24の隙
間及びパイロット通路22の双方から水素を充填した場
合よりも、充填速度を確実に遅くできるようなものにな
っている。
される。第2変形例では、押圧部材23は、入側ジョイ
ント26を基準にして弁体21の後端側に配設されたバ
ネである。この押圧部材23は、弁体21を上流側(入
側)に押圧する。なお、押圧部材23が発生する押圧力
は、前記した弁体21を後端側に移動させるタンク内圧
力との関係で、タンク内圧力が低いときは、弁体21を
上流側に移動して弁体21を弁座14に密着させ、タン
ク内圧力が高まると、弁体21を後端側に移動して弁体
21と弁座24を離間させる(クリアランスcが生じ
る)ものである。
ント26の下流側に形成され、弁体21が上流側に移動
したときに、弁体21の先端面と密着する。
れ、弁体21及び押圧部材23を収容すると共に、その
上流側に入側ジョイント26が形成され、90deg角
度を変えて下面側に出側ジョイント27が形成されてい
る。
7は、充填速度可変手段1Bを、水素配管に耐圧気密接
続する際の継ぎ手としての役割を果たす。なお、請求項
における流路拡大機構は、弁体21、押圧部材23及び
弁座24などから構成される。
の動作及び作用を説明する(図1、図7参照)。
Sと自動車Cとを接続する(口金Hmと充填口2とを耐
圧気密接続する)。そして、水素供給源Sからの水素の
充填を開始する。なお、タンク3は、ほぼ空(0MP
a)になっているとする。また、図1の充填速度可変手
段1は、図7の充填速度可変手段1Bである。
の圧力(タンク内圧力)が低いので、水素供給源Sとの
大きな圧力差に起因した速い水素の流れが充填速度可変
手段1を通流する。しかし、図7(a)に示す押圧部材
23の押圧力がタンク内圧力よりも大きいので、弁体2
1は弁座24に密着している(タンク内圧力<押圧
力)。
間がなく、水素の通流が阻止される。このため、タンク
3には、細いパイロット通路22を通してのみ水素が通
流する。よって、水素の充填速度が制限される。充填速
度が制限されると、断熱圧縮による発熱が小さくなり、
タンク内温度の上昇が顕著に小さくなる。
高くなってくる。このため、弁体21の受圧面pに印加
されるタンク内圧力が大きくなり、弁体21が押圧部材
23の押圧力に抗して後端側に移動する(タンク内圧力
>押圧力)。すると、弁体21と弁座24の間に隙間
(クリアランスc)が生じる(図7(b)参照)。かか
る隙間が生じると、パイロット通路22に加えて、該隙
間からも水素が通流するようになる。このため、水素の
充填速度が速くなる。
した通り、断熱圧縮における圧縮前後の圧力比が充填初
期よりも小さくなってくるので、発熱も充填初期ほど大
きくはない。
なるので、一層、弁体21の受圧面pに印加されるタン
ク内圧力が大きくなる。したがって、押圧部材23の押
圧力に更に抗して、弁体21が後端側の一杯にまで移動
する。このため、弁体21と弁座24の間の隙間が大き
く開き、水素の通流は更に容易になる。よって、充填終
期にも急速な水素の充填を行うことができる。
度可変手段の前記実施形態とは異なる第3変形例を、図
8を参照して説明する。この第3変形例の充填速度可変
手段も、電磁弁などのごとく能動的に動作するものでは
なく、受動的に動作するものである。ここで、図8は、
第3変形例の充填速度可変手段の具体的構成を示す断面
図である。
は、弁体31、パイロット通路32、弁座34、筐体3
5、入側ジョイント36、出側ジョイント37などから
構成される。なお、符号vは、弁体31を固定するボル
トである。
性力を有する板状部材から構成され、通常時は、後述す
る弁座34との間に隙間(水素の流路)を生じている。
一方、この弁体21は、水素の充填時に水素の流れによ
る風圧を強く受けると、風圧に弁体31が下流側に押さ
れて弁座34と密着し、弁体31と弁座34の間を通流
する水素の流れを遮断するようになっている。また、風
圧が弱くなると弁体31が有する弾性力により、弁体3
1と弁座34の隙間が広がるようになっている。
4が密着したときにも該パイロット通路32が塞がれな
いように、弁体31を貫通する穴として形成されてい
る。したがって、パイロット通路32は、弁体31と弁
座34の位置関係にかかわらず、充填速度可変手段1C
の入側(上流側)と出側(下流側)を常に連通する。な
お、パイロット通路32の口径(断面積)は、パイロッ
ト通路32のみから水素を充填した場合に、弁体31と
弁座34の隙間及びパイロット通路32の双方から水素
を充填した場合よりも、充填速度を確実に遅くできるよ
うなものになっている。
ント36の下流側に形成され、弁体31が下流側に移動
したときに、弁体31の下流側の面と密着する。
れ、弁体31を収容すると共に、その上流側に入側ジョ
イント36が形成され、下流側に出側ジョイント37が
形成されている。
7は、充填速度可変手段1Cを、水素配管に耐圧気密接
続する際の継ぎ手としての役割を果たす。なお、請求項
における流路拡大機構は、弁体31及び弁座34などか
ら構成される。
の動作及び作用を説明する(図1、図8参照)。
Sと自動車Cとを接続する(口金Hmと充填口2とを耐
圧気密接続する)。そして、水素供給源3からの水素の
充填を開始する。なお、タンク3は、ほぼ空(0MP
a)になっているとする。また、図1の充填速度可変手
段1は、図8の充填速度可変手段1Cである。
の圧力(タンク内圧力)が低いので、水素供給源Sとの
大きな圧力差に起因した速い水素の流れが充填速度可変
手段1Cを通流する。すると、水素の流れが弁体31に
風圧として印加され、弁体31が風圧により弾性的に下
流側に移動する(風圧>弾性力)。そして、弁体31が
弁座34に密着する。
間がなくなり、弁体31と弁座34の隙間を通しての水
素の通流が阻止される。このため、タンク3には、細い
パイロット通路32を通してのみ水素が通流する。よっ
て、水素の充填速度が制限される。充填速度が制限され
ると、断熱圧縮による発熱が小さくなり、タンク内温度
の上昇が顕著に小さくなる。
高くなってくるので、水素供給源Sとの圧力差が小さく
なってくる。このため、弁体31に印加される風圧が小
さくなり、弁体31が弾性的に上流側に移動する(風圧
<弾性力)。すると、弁体31と弁座34の間に隙間が
生じる。かかる隙間が生じると、パイロット通路32に
加えて、弁体31と弁座34の隙間からも水素が通流す
るようになる。このため、水素の充填速度が速くなる。
断熱圧縮における圧縮前後の圧力比が充填初期よりも小
さくなってくるので、発熱も充填初期ほど大きくはな
い。
力の圧力差が更に小さくなるので(風圧が弱まるの
で)、一層、弁体31が弾性力により上流側一杯にまで
移動する。このため、弁体31と弁座34の間の隙間が
大きく開き、水素の通流は更に容易になる。したがっ
て、充填終期にも急速な水素の充填を行うことができ
る。
度可変手段の前記実施形態とは異なる第2変形例を、図
9を参照して説明する。この第4変形例の充填速度可変
手段も、電磁弁などのごとく能動的に動作するものでは
なく、受動的に動作するものである。ここで、図9は、
第4変形例の充填速度可変手段の具体的構成を示す断面
図である。
は、弁体41、パイロット通路42、押圧部材43、弁
座44、筐体45、入側ジョイント46、出側ジョイン
ト47などから構成される。なお、符号oは、気密のた
めのオーリングである。また、符号pは、弁体41がタ
ンク内圧力を受圧する受圧面である。
41は、T字型をした部材である。通常時は、弁体41
のT字の脚部先端が、後述する弁座44に密着して水素
の通流を遮断するようになっている。なお、この弁体4
1は、T字の脚部略中央にオーリングoがはめられ、気
密を保持できるようになっている(漏洩防止及び均圧化
防止)。この弁体41は、タンク内圧力が大きくなる
と、受圧面pが押され、図9(b)に示すように右側に
移動し、弁体41と弁座44の間に水素を通流する隙間
(水素の流路)を確保するようになっている。
4が密着したときにも該パイロット通路42が塞がれな
いように、弁座44の内部に設けられている(図9参
照)。したがって、パイロット通路42は、弁体41と
弁座44の位置関係にかかわらず、充填速度可変手段1
Cの入側(上流側)と出側(下流側)を常に連通する。
なお、パイロット通路42の口径(断面積)は、パイロ
ット通路42のみから水素を充填した場合に、弁体41
と弁座44の隙間及びパイロット通路42の双方から水
素を充填した場合よりも、充填速度を確実に遅くできる
ようなものになっている。
される。第4変形例では、押圧部材43は、入側ジョイ
ント46を基準にして弁体41の後端側に配設されたバ
ネである。この押圧部材43は、弁体41を上流側(入
側)に押圧する。なお、押圧部材43が発生する押圧力
は、前記した弁体41を後端側に移動させるタンク内圧
力との関係で、タンク内圧力が低いときは、弁体41を
上流側に移動して弁体41を弁座44に密着させ、タン
ク内圧力が高まると、弁体41を後端側に移動して弁体
41と弁座44を離間させる(クリアランスcが生じ
る)ものである。
ント46の下流側に形成され、弁体41が上流側に移動
したときに、弁体41の先端面(脚部先端)と密着す
る。
れ、弁体41及び押圧部材43を収容すると共に、その
上流側に入側ジョイント46が形成され、90deg角
度を変えて下面側に出側ジョイント47が形成されてい
る。
7は、充填速度可変手段1Dを、水素配管に耐圧気密接
続する際の継ぎ手としての役割を果たす。なお、請求項
における流路拡大機構は、弁体41、押圧部材43及び
弁座44などから構成される。
の動作及び作用を説明する(図1及び図9参照)。
Sと自動車Cとを接続する(口金Hmと充填口2とを耐
圧気密接続する)。そして、水素供給源Sからの水素の
充填を開始する。なお、タンク3は、ほぼ空(0MP
a)になっているとする。また、図1の充填速度可変手
段1は、図9の充填速度可変手段1Dである。
の圧力(タンク内圧力)が低いので、水素供給源Sとの
大きな圧力差に起因した速い水素の流れが充填速度可変
手段1を通流する。しかし、図9(a)に示す押圧部材
43の押圧力がタンク内圧力よりも大きいので、弁体4
1は弁座44に密着している(タンク内圧力<押圧
力)。
間がなく、水素の通流が阻止される。このため、タンク
3には、細いパイロット通路42を通してのみ水素が通
流する。よって、水素の充填速度が制限される。充填速
度が制限されると、断熱圧縮による発熱が小さくなり、
タンク内温度の上昇が顕著に小さくなる。
高くなってくる。このため、弁体41の受圧面pに印加
されるタンク内圧力が大きくなり、弁体41が押圧部材
43の押圧力に抗して後端側に移動する(タンク内圧力
>押圧力)。すると、弁体41と弁座44の間に隙間が
生じる(図9(b)参照)。かかる隙間が生じると、パ
イロット通路42に加えて、該隙間からも水素が通流す
るようになる。このため、水素の充填速度が速くなる。
断熱圧縮における圧縮前後の圧力比が充填初期よりも小
さくなってくるので、発熱も充填初期ほど大きくはな
い。
なるので、一層、弁体41の受圧面pに印加されるタン
ク内圧力が大きくなる。したがって、押圧部材43の押
圧力に更に抗して、弁体41が後端側の一杯にまで移動
する。このため、弁体41と弁座44の間の隙間が大き
く開き、水素の通流は更に容易になる。よって、充填終
期にも急速な水素の充填を行うことができる。
1A〜1Dによっても、水素の発熱を抑制しつつ、急速
な充填を行うことができる。
填方法〕次に、前記したような充填速度可変手段を用い
ない急速水素充填方法を説明する。図10は、水素供給
源の圧力(充填元圧)とオリフイス径及び充填速度の関
係を示すグラフである。
用いて水素を充填したが、この実施形態では、電磁弁
(バイパス弁)を用いないで、オリフィス(絞り手段)
のみから水素を充填する。
(充填元圧)とオリフィス径が充填速度に与える影響を
説明する。図10の横軸は充填元圧(MPa)であり、
縦軸はオリフィス径(mm、直径)である。
aの時に6MPa/分の充填速度を得たい場合は、オリ
フィス径を約0.7mmにすればよいことがわかる。ま
た、オリフィス径を約0.75mmにすれば、充填速度
が7MPa/分で充填を行うことができる。また、オリ
フィス径を約0.8mmにすれば充填速度が8MPa/
分で充填を行うことができる。
に6MPa/分の充填速度を得たい場合は、オリフイス
径を約0.85mmにすればよいことがわかる。また、
オリフィス径を約0.9mmにすれば、充填速度が7M
Pa/分で充填を行うことができる。また、オリフィス
径を約0.95mmにすれば充填速度が8MPa/分で
充填を行うことができる。
速度がわかる。つまり、充填元圧とオリフィス径を選択
することで(タンク3の幾何容積は一定)、充填速度を
任意の値とすることができる。したがって、充填開始時
の温度上昇を抑制した充填を行うことができる。前記し
た通り、充填開始時の温度上昇を抑制すれば充填効率が
高まるので、水素の急速充填が達成される。
以上の場合、オリフィス径を1.3mm以下にすると、
略8MPa/分以下の充填速度を得ることができること
がわかる。8MPa/分の充填速度の場合、ピーク時の
タンク内温度における温度上昇幅は、略75℃である
(図4参照)。つまり、タンク3の温度が40℃の場
合、タンク内温度は120℃近くまで上昇する。このこ
とより、タンク3は、120℃の耐熱性を有するもので
あれば良いことがわかる。ちなみに、120℃という温
度は、アルミニウム及び樹脂ライナー製の複合耐圧容器
における耐熱許容温度以下である。この複合耐圧容器を
使用することができればタンク3の軽量化を図ることが
できる。したがって、充填元圧が15MPa以上の水素
供給源Sから水素の充填を行うときは、1.3mm以下
のオリフィス径が好ましい。
以下にすると、25MPa以上の充填元圧の水素供給源
3から水素を供給しても充填速度を8MPa以下にする
ことができることがわかる。つまり、温度上昇幅を略7
5℃以下として、タンク内温度を120℃以下にするこ
とができる。したがって、充填元圧が25MPa以上の
水素供給源Sから水素の充填を行うときは、1mm以下
のオリフィス径が好ましい。
した実施形態及び変形例に限定されることなく、様々な
態様で実施することができる。例えば、自動車を例にし
て水素急速充填方法などを説明したが、本発明は、自動
車に限定されることはない。また、充填速度可変手段
は、水素供給源と水素タンクを結ぶ流路のいずれかに設
ければよく、必ずしも自動車に備える必要はない。当
然、水素供給源の内部に備える構成としてもよい。
により作動して、弁の開度を変更できるものであっても
よい。また、充填速度可変手段について、パイロット通
路を弁体の内部に設けたが、弁体と弁座の当接面(密着
面)に設けることもできる(両者が密着していても水素
の通流を許可するように設ける)。例えば、弁体又は弁
座のうちのいずれか一方の表面に溝を形成することで、
パイロット通路を設けることができる。この場合、弁体
や弁座の表面を削ったり凹ませたりするだけの加工です
むので、作製が非常にしやすくなる。また、ゴミが詰ま
った際にも、ゴミの除去が極めて容易になる。例えば、
弁体を移動させることで(弁をON・OFFすること
で)、詰まりを除去することができる。なお、オリフィ
スと電磁弁を用いる構成の場合も、電磁弁の弁体及び/
又は弁座の少なくとも一方にバイパス通路たる溝を設け
ることで、オリフィスと電磁弁を一体にすることができ
るので、機器の設置スペースを低減できる。
載の発明によれば、水素タンク内の温度上昇を抑制して
水素を急速充填することが可能である。また、水素タン
クなどの劣化防止、及び充填効率を高めることができ
る。また、充填初期に水素タンク内の圧力を上昇するの
に要した時間(時間的遅れ)を、水素タンク内の圧力に
応じて充填速度を速めることで該時間的遅れを挽回する
ことが可能になる。このように、途中から充填速度を速
めても、タンク内圧が高まってくると発熱が小さいの
で、水素が温度上昇しないで水素タンク内に入ってく
る。したがって、温度上昇が抑制される(逆に水素タン
ク内の温度が低下する)。したがって、水素の急速充填
を行うことができる。また、本発明のうち請求項2に記
載の発明によれば、簡単な構成で、確実に水素タンクの
内圧に応じて水素の流路を広くすることができる。した
がって、温度上昇を抑制しつつ急速充填を行うことがで
きる。そして、本発明のうち請求項3に記載の発明によ
れば、温度上昇を抑制することで充填効率を高めた急速
な水素の充填を行うことができる。この場合、充填元圧
が15MPaの場合、オリフィス径を1.3mm以下と
することで、水素タンク内温度を120℃以下にするこ
とができる。また、充填元圧が25MPaの場合、オリ
フィス径を1mm以下とすることで、水素タンク内温度
を120℃以下にすることができる。したがって、樹脂
などを構成要素とする軽量な水素タンクを使用すること
ができる。
の装置の構成を示すブロック図である。
ャートである。
時のタンク内圧力及びタンク内温度の変化を示すタイム
チャートである。
フである。
成を示す断面図であり、(a)は弁体が弁座に密着して
いる場合、(b)は弁体が弁座から離間している場合を
示す。
視図であり、(b)は下流側から見た斜視図である。
成を示す断面図であり、(a)は弁体が弁座に密着して
いる場合、(b)は弁体が弁座から離間している場合を
示す。
成を示す断面図である。
成を示す断面図であり、(a)は弁体が弁座に密着して
いる場合、(b)は弁体が弁座から離間している場合を
示す。
ス径及び充填速度の関係を示すグラフである。
路) 14,24,34,44 … 弁座 3 … タンク(水素タンク) S … 水素供給源
Claims (3)
- 【請求項1】 水素タンクへの水素急速充填方法であ
って、水素供給源と前記水素タンクとを接続する接続工
程、前記水素供給源と前記水素タンクとを結ぶ流路上に
備えられた充填速度可変手段により前記水素タンク内の
圧力に応じて水素の充填速度を速める充填工程を有する
ことを特徴とする水素急速充填方法。 - 【請求項2】 前記充填速度可変手段は少なくとも弁
体及び弁座を有すると共に、前記水素タンク内の圧力に
応じて前記弁体及び前記弁座の間に構成される水素の流
路を広くする流路拡大機構を有することを特徴とする請
求項1に記載の水素急速充填方法。 - 【請求項3】 水素タンクへの水素急速充填方法であ
って、水素供給源と前記水素タンクとを常時連通する絞
り手段を前記水素供給源と前記水素タンクとを結ぶ流路
上に備え、該絞り手段を介して水素を充填することを特
徴とする水素急速充填方法。
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