JP2001348454A - 熱可塑性樹脂シートおよび容器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】断熱性に優れた熱可塑性樹脂シートを提供する
こと。 【解決手段】発泡倍率が３倍以上４０倍以下、気泡のセ
ル壁密度比が６以上２０以下である熱可塑性樹脂発泡層
を有することを特徴とする熱可塑性樹脂シート。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は断熱性に優れた熱可
塑性樹脂シートおよびそれを成形してなる容器に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】樹脂製発泡体は、その優れた断熱性を活
かして、建築・土木材料、空調機器部品、冷蔵・冷凍機
器部品、車両・船舶材料、容器包装材などとして広く使
用されている。また、樹脂発泡体の断熱性を向上させる
ため、樹脂発泡体の気泡構造の改良が検討されている。
例えば、特開平１１−２４５９２８号公報には、ポリプ
ロピレン系樹脂発泡シート内部の気泡の最大径寸法を５
００μｍ以下とすることにより気泡形状を球形に近いも
のとし、さらに球形に近い気泡の数が該発泡シート断面
の単位面積について全気泡数の５０％以上となるように
設定することにより、該シートを成形して得られる食品
容器の適当な断熱性を確保できることが報告されてい
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、気泡の
最大径寸法を小さくすることのみでは、樹脂発泡体の断
熱性の向上には限界があり、十分な断熱性を得ることは
困難である。上記従来技術の問題点に鑑みて、本発明の
目的は、断熱性により優れた熱可塑性樹脂シート及び容
器を提供することにある。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、熱可塑性
樹脂シート中に、新規な気泡構造を有する熱可塑性樹脂
発泡層を設けることにより上記目的を達成することがで
きることを見出し、本発明に至った。すなわち、本発明
は、発泡倍率が３倍以上４０倍以下、セル壁密度比が６
以上２０以下である熱可塑性樹脂発泡層を有することを
特徴とする熱可塑性樹脂シートを提供する。

【０００５】

【発明の実施の形態】本発明にかかる熱可塑性樹脂シー
トは、発泡層の発泡倍率、および発泡層のセル壁密度比
によって特徴づけられ、本願の熱可塑性樹脂シートは、
発泡倍率が３倍以上４０倍以下、セル壁密度比が６以上
２０以下である熱可塑性樹脂発泡層を有することを特徴
とする。熱可塑性樹脂発泡層において、熱は熱伝導率の
高い樹脂部分を伝わりやすく、熱伝導率の低い気泡部分
を伝わりにくい。従って、断熱性の観点からは、発泡層
の発泡倍率は高いほど好ましい。しかしながら、発泡倍
率が４０倍を超える発泡層を形成させようとすると、そ
の形成過程で破泡が起こりやすいため、発泡倍率が４０
倍を超える発泡層の形成は通常困難である。そこで、本
発明においては、発泡層の発泡倍率は、３倍以上４０倍
以下に設定する。発泡層の発泡倍率は、好ましくは３倍
以上１０倍以下である。発泡層の発泡倍率が３倍未満で
あると、熱可塑性樹脂発泡シーの断熱性が十分でなくな
る。発泡層の発泡倍率は、使用する発泡剤の添加量や成
形加工時の物理的条件の調節により調整可能である。

【０００６】本発明において、発泡層のセル壁密度比
は、下式により定義される。 セル壁密度比 ｒ ＝ Ｔ／Ｓ ただし、Ｔは、発泡層の厚み方向のセル壁密度であり、
Ｓは、発泡層の厚み方向に垂直な方向のセル壁密度の最
小値である。ここで発泡層のセル壁密度は以下の方法に
より定義されるものである。

【０００７】本発明において、発泡層のセル壁密度は、
以下のとおりに定義される。発泡層の厚み方向のセル壁
密度を例にとって以下に説明する。まず、発泡層の厚み
方向の一つの断面を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用
いて各気泡部を明確に認識し得る倍率に拡大する。次
に、該拡大画像上で、発泡層の厚み方向の１本の直線が
交差しているセル壁（すなわち、気泡を画成している樹
脂の壁）の数を数える。その結果に基いて、発泡層の厚
み方向の長さ１ｍｍ当たりに存在するセル壁数を求め
る。このような方法で、相互に１ｍｍ以上離れた合計２
０以上の部分で、発泡層の厚み方向の長さ１ｍｍ当たり
に存在するセル壁数を求める。得られたセル壁数の平均
値を発泡層の厚み方向のセル壁密度と定義する。発泡層
の厚み方向以外の方向のセル壁密度も、これと同様に定
義される。

【０００８】発泡倍率が３倍以上４０倍以下の熱可塑性
樹脂発泡層を有する本発明の熱可塑性樹脂シートにおい
て、発泡層のセル壁密度比は６以上２０以下である。こ
の範囲内にセル壁密度比を設定することにより、発泡層
は圧縮強度に優れ、また、シートは断熱性に優れたもの
となる。セル壁密度比が２０を超えると、発泡層の圧縮
強度が不十分となり、発泡層が潰れやすい。

【０００９】発泡層の気泡は、発泡層の厚み方向に薄
く、発泡層の厚み方向に垂直の方向に長い形状を有して
いることが断熱性の観点から好ましい。また発泡層の厚
み方向に垂直な一方向に長い棒状の気泡よりも、発泡層
の厚み方向の投影形状が円形に近い円盤状の気泡である
ことが好ましい。円盤状の気泡が発泡層の厚み方向に重
なり合うことにより、厚み方向の熱流をより効率的に遮
断することができ、優れた断熱性が発現される。

【００１０】本発明の熱可塑性樹脂シートにおいて、下
に定義される発泡層の水平セル壁密度比は、０．３以上
３以下であることが好ましい。水平セル壁密度がこの範
囲にあると、発泡層の厚み方向の熱の伝達が特に効率よ
く抑制され、断熱性に特に優れたものになる。水平セル
壁密度は、０．５以上２以下であることがさらに好まし
く、０．７以上１．５以下であることが特に好ましい。

【００１１】本発明の熱可塑性樹脂シートにおいて、発
泡層の水平セル壁密度比は、下式により定義される。 水平セル壁密度比 Ｒ ＝ Ｍ／Ｌ ただし、Ｍは、発泡層の厚み方向に垂直な任意の一方向
のセル壁密度、Ｌは、発泡層の厚み方向に垂直であり、
かつＭを測定した方向に垂直な方向のセル壁密度であ
る。発泡層のセル壁密度は、前述のセル壁密度と同様の
方法により定義されるものである。

【００１２】本発明の熱可塑性樹脂シートの発泡層にお
いて、平均気泡径は１μｍ以上１００μｍ以下の範囲に
あることが好ましい。発泡層の平均気泡径がこの範囲に
あると、気泡内のガスの対流による熱伝導がよく抑制さ
れ、熱可塑性樹脂シートは断熱性に優れる。

【００１３】本発明において発泡層の平均気泡径は、以
下の方法により定義され、求められる。まず、発泡層の
厚み方向に垂直な方向のうちで、セル壁密度が最小であ
る方向に沿った発泡層の断面をＳＥＭにて拡大観察す
る。視野中に観察される気泡のうちの２０個以上の気泡
についてそれぞれの最大長さを測定し、その平均値を発
泡層の気泡の平均長径Ｌと定義する。下式で定義される
ｄが、本発明における発泡層の平均気泡径である。 ｄ ＝ Ｌ／ｒ （式中、Ｌは発泡層の気泡の平均長径であり、ｒは発泡
層のセル壁密度比である。）

【００１４】発泡層の炭素数が３〜４の炭化水素の含有
量は、１００００ｐｐｍ以下であることが好ましく、１
０００ｐｐｍ以下であることがより好ましく、１００ｐ
ｐｍ以下であることが特に好ましい。

【００１５】発泡層を構成する熱可塑性樹脂は、前記の
気泡構造を形成し、維持できるものであれば特に限定さ
れないが、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、
ヘキセンなどの炭素数２〜６のオレフィンの単独重合
体、および炭素数が２〜１０のオレフィンから選ばれる
２種以上のモノマーから構成されるオレフィン共重合体
などのポリオレフィン系樹脂が挙げられる。共重合体
は、ブロック共重合体、ランダム共重合体、グラフト共
重合体のいずれでもよい。これらのポリオレフィン系樹
脂は１種のみでも、２種以上のブレンドでもよい。耐熱
性の観点から、ポリプロピレン系樹脂が好ましく、成形
性の向上のため、ポリプロピレン系樹脂にはポリエチレ
ンが少量配合されていることが好ましい。また、本発明
の作用効果が阻害されない限り、ポリオレフィン形樹脂
以外の高分子化合物をブレンドすることもできる。

【００１６】特に好ましいポリプロピレン系樹脂として
は、プロピレンの単独重合体およびプロピレン単位を５
０モル％以上含むプロピレン系共重合体を挙げることが
できる。プロピレン系共重合体におけるプロピレンとの
共重合成分の好ましい例としては、エチレンおよび炭素
数４〜１０のα−オレフィンを挙げることができる。炭
素数４〜１０のα−オレフィンとしては、例えば、１−
ブテン、４−メチルペンテン−１、１−ヘキセンおよび
１−オクテンが挙げられる。該プロピレン系共重合体中
のプロピレン以外のモノマー単位の含有量は、エチレン
については１０重量％以下、α−オレフィンについては
３０重量％以下が好ましい。

【００１７】ポリプロピレン系樹脂の中でも、均一性の
高い気泡構造を有する発泡層が形成可能であることか
ら、（ａ）長鎖分岐ポリプロピレン、および（ｂ）第１
段階で固有粘度が５ｄｌ／ｇ以上の結晶性ポリプロピレ
ンを合成し、第２段階で固有粘度が３ｄｌ／ｇ未満の結
晶性ポリプロピレンを連続的に合成し、第１段階による
ポリプロピレンの含有量が０．０５〜２５重量％で、全
体として固有粘度が３ｄｌ／ｇ未満、Ｍｗ／Ｍｎが１０
未満であるポリプロピレンが好適である。

【００１８】本発明の熱可塑性樹脂シートは、その断熱
性が著しく損なわれない限り、前記発泡層のみで構成さ
れる単層構造であっても、前記発泡層と他の層とから構
成される多層構造であってもよい。本発明の熱可塑性樹
脂シートとしては、前記発泡層とそれに積層された熱可
塑性樹脂非発泡層とをそれぞれ少なくとも１層有するも
のが好ましいが、より好ましくは、非発泡層／発泡層／
非発泡層という３層構造や、非発泡層／発泡層／非発泡
層／発泡層／非発泡層という５層構造を有するものであ
る。本発明において、前記非発泡層とは、発泡倍率が
１．０倍以上１．５倍以下、好ましくは１．０倍以上
１．１倍以下の層である。上に例示した３層構造や５層
構造を有するシートは、発泡層表面に開口している気泡
の開口部が非発泡層で覆われているので、外気と発泡層
内部との熱流が低減され、断熱性に優れている。

【００１９】本発明の熱可塑性樹脂シートが非発泡層を
有する場合、該非発泡層を構成する熱可塑性樹脂は、シ
ートの断熱性が著しく損なわない限り特に限定されない
が、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセ
ンなどの炭素数２〜６のオレフィンの単独重合体、およ
び炭素数が２〜１０のオレフィンから選択される２種以
上のモノマーから構成されるオレフィン共重合体などの
ポリオレフィン系樹脂が挙げられる。共重合体は、ブロ
ック共重合体、ランダム共重合体、グラフト共重合体の
いずれでもよい。これらのポリオレフィン系樹脂は１種
のみでも、２種以上のブレンドでもよい。非発泡層のポ
リオレフィン系樹脂としては、長鎖分岐を有するポリオ
レフィン系樹脂が好ましく、長鎖分岐ポリプロピレンが
特に好ましい。

【００２０】また、非発泡層を構成するポリオレフィン
系樹脂としては、分岐度指数［Ａ］が０．２０≦［Ａ］
≦０．９８を満たす長鎖分岐ポリオレフィン系樹脂が特
に好ましい。分岐度指数［Ａ］が０．２０≦［Ａ］≦
０．９８を満たす長鎖分岐ポリオレフィン系樹脂は溶融
状態での強度が高く、この非発泡層を本発明の熱可塑性
樹脂シートの表面層として設けることにより、気泡の破
壊、特に発泡層の表面付近の気泡の破壊による凹凸の発
生を防止することができる。その結果、シートの厚み方
向への熱の拡散を抑制することができ、断熱性の高い熱
可塑性樹脂シートが得られる。かかる好ましいポリオレ
フィン系樹脂の例としては、市販品として入手可能なモ
ンテル社製のポリプロピレンＰＦ−８１４が挙げられ
る。

【００２１】なお、分岐度指数は長鎖分岐の程度を示す
ものであり、下記の式において定義される数値である。 分岐度指数 [Ａ] ＝〔η〕_Br／〔η〕_Lin ここで[η]_Brは、長鎖分岐を有するポリオレフィン系樹
脂の固有粘度であり、[η]_Linは、長鎖分岐を有するポ
リオレフィン系樹脂と同じ繰り返し単位と、重量平均分
子量を有する、直鎖ポリオレフィンの固有粘度である。
固有粘度は極限粘度数とも呼ばれ、ポリマー分子の溶液
粘度を増強する能力の尺度である。固有粘度は特にポリ
マー分子の分子量と、分岐度に依存する。したがって長
鎖分岐を有するポリマーを、同じ重量平均分子量の直鎖
ポリマーと比較する時、固有粘度はポリマーの枝別れ分
岐度の尺度を示すものであり、上記の固有粘度の比を分
岐度指数とした。ポリプロピレンの固有粘度の測定方法
は、エリオット等[Ｊ．Ａｐｐｌ．Ｐｏｌｙ．Ｓｃ
ｉ．，１４，２９４７−２６９３（１９７０）]により
記載されている。ポリプロピレンの固有粘度は、テトラ
リン又はオルトジクロロベンゼンに溶解した試料につい
て例えば１３５℃において測定することが可能である。
なお、重量平均分子量（Ｍｗ）は種々の方法で測定でき
るが、Ｍ．Ｌ．ＭｃＣｏｎｎｅｌによって、Ａｍｅｒｉ
ｃａｎ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ，Ｍａｙ，６３−７５
（１９７８）に発表されている方法、即ち、低角度レー
ザー光散乱強度測定法が特に好ましく用いられる。

【００２２】発泡層を形成するために使用する発泡剤
は、上記条件を満たす発泡層を形成し得るものであれば
いかなるものでもよいが、水、炭酸ガス等の不活性物質
が好適である。特に発泡層構成樹脂としてポリプロピレ
ン系樹脂を使用する場合には、炭酸ガスの使用が好適で
あり、その添加量は、発泡層構成樹脂１００重量部に対
して０．５重量部以上８重量部以下の範囲が好ましい。
さらに核剤としてクエン酸系核剤を発泡層構成樹脂１０
０重量部に対して０．１重量部以上０．５重量部以下の
範囲で添加するとよい。

【００２３】発泡層の厚みは、十分な断熱性を達成する
ために、０．２ｍｍ以上であることが好ましく、断熱性
の観点からは、発泡層は厚いほど好ましい。非発泡層を
少なくとも表面に有する熱可塑性樹脂シートにおいて
は、非発泡層の厚さは、表面の平滑性、即ち外観が良好
であれば特に限定されず、シートの用途などに応じて適
宜設定されるが、１μｍ以上であることが好適であり、
より好ましくは１０μｍ以上、さらに好ましくは５０μ
ｍ以上である。非発泡層が厚すぎると、熱可塑性樹脂シ
ートの軽量性が損われるので好ましくない。

【００２４】本発明の熱可塑性樹脂シートは、適宜添加
剤を含有することができる。添加剤としては、酸化防止
剤、光安定剤、紫外線吸収剤、防曇剤、防霧剤、可塑
剤、帯電防止剤、滑剤、着色剤、ダイオキシン抑制剤、
エチレンガス吸収剤、脱臭剤、鮮度保持剤、抗菌剤など
を挙げることができる。これらを本発明の作用効果が阻
害されない範囲内でブレンドすることができる。これら
の添加剤は、本発明の熱可塑性樹脂シートの特徴を損な
わない限り発泡層、非発泡層およびその両方のいずれに
配合してもかまわない。またこれらの添加剤の配合方法
は、前もって本発明の樹脂組成物の構成材料と添加剤を
混練して樹脂組成物としておいたものを使用することも
できるし、本発明の熱可塑性樹脂シート製造時に、添加
剤のマスターバッチ、または添加剤そのものをドライブ
レンドにより配合することもできる。

【００２５】酸化防止剤の例としては、２，５−ジ−ｔ
−ブチルハイドロキノン、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ
−クレゾール、４，４’−チオビス−（６−ｔ−ブチル
フェノール）、２，２’−メチレン−ビス（４−メチル
−６−ｔ−ブチルフェノール）、オクタデシル−３−
（３’，５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェ
ニル）プロピオネート、４，４’−チオビス−（６−ｔ
−ブチルフェノール）などのフェノール系酸化防止剤、
フェニルジイソデシルフォスファイト、ジフェニルイソ
オクチルフォスファイト、トリフェニルフォスファイ
ト、トリノニルフェニルフォスファイト、トリス−
（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）フォスファイト、
４，４’−イソプロピリデンジフェノールアルキルフォ
スファイト、１，１，３−トリス（２−メチル−４−ジ
−トリデシル）フォスファイト、５−ｔ−ブチルフェニ
ルブタンフェニルジ（トリデシル）フォスファイトなど
のリン系酸化防止剤、３，３’−チオジプロピオン酸ジ
ラウリル、３，３’ −チオジプロピオン酸ジトリデシ
ル３，３’−チオジプロピオン酸ジミリスチル、３，
３’−チオジプロピオン酸ジステアリル、３，３’−チ
オジプロピオン酸ラウリルステアリル、ビス［２−メチ
ル−４−（３−ｎ−アルキルチオプロピオニルオキシ−
５−ｔ−ブチルフェニル］スルフィド、ペンタエリスリ
トールテトラ（β−ラウリル−チオプロピオネート）エ
ステル、２−メルカプトベンズイミダゾール、２−メル
カプト−６−メチルベンズイミダゾールなどのイオウ系
酸化防止剤が挙げられる。

【００２６】本発明に係る熱可塑性樹脂シートは、剛性
向上のために、無機充填剤を含んでいてもよい。無機充
填剤は発泡層、非発泡層のどちらか一方、または両方に
含んでいても構わないが、熱可塑性樹脂シートの重量を
大幅に増加させずに剛性を向上させるためには、非発泡
層のみに無機充填剤を含んでいることが特に好ましい。
かかる目的で用いる無機充填剤としては、酸化けい素、
酸化アルミニウム、酸化チタン、酸化マグネシウム、水
酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、炭酸カルシウ
ム、炭酸マグネシウム、硫酸カルシウム、硫酸バリウ
ム、硫酸マグネシウム、タルク、クレー、マイカ等が挙
げられ、剛性向上効率の面から特にタルク、硫酸マグネ
シウムが好ましい。その量は、非発泡層の構成樹脂１０
０重量部に対して５重量部以上１５０重量部以下の範囲
が好ましい。無機充填剤が５重量部より少なければ、剛
性が十分に向上せず、無機充填剤を１５０重量部を超え
て添加しても、もはやその添加量に見合った剛性向上は
得難い。無機充填剤の充填量は、シートの重量と剛性の
バランスから構成樹脂１００重量部に対して、４０〜７
０重量部であることが特に好ましい。

【００２７】本発明の熱可塑性樹脂シートの製造方法と
しては、フラットダイ（Ｔダイやコートハンガーダイ
等）、ストレートダイ、サーキュラーダイ（クロスヘッ
ドダイ等）などのダイから溶融樹脂を押出し、同時に発
泡させながら当該樹脂を、例えば、特定のロール圧（線
圧）により圧縮し、さらに延伸をする方法が好ましく用
いられる。また、溶融樹脂を上記のようなダイから押し
出し、次に発泡させた後に、当該樹脂を特定のロール圧
（線圧）により圧縮し、さらにテンター延伸機等を用い
て延伸をする方法も好ましい。

【００２８】ここで特定のロール圧（線圧）とは、例え
ば６〜１０ｋｇｆ／ｃｍ程度のものであればよく、この
ようなロール圧を押出・発泡された樹脂にかけること
で、特徴的な気泡構造を有する熱可塑性樹脂発泡層を得
ることが可能となる。特定のロール圧（線圧）を押出・
発泡された樹脂に与える方法としては、例えば、２本の
巻き取りロール（ニップロール）を利用する方法をあげ
ることができる。

【００２９】シート状樹脂の延伸方法としては、（１）
押し出された樹脂をテンター延伸機を用いて延伸する方
法、（２）内部マンドレルに沿って押出された樹脂を引
き取る方法、（３）サーキュラーダイから押し出された
樹脂をエアーブローで膨らませる方法などが挙げられ
る。これらの延伸方法は単独で用いてもよいし、二種以
上の方法を組み合わせて用いても構わない。テンター延
伸機を用いて延伸する方法では、押出・発泡された樹脂
を約１３０〜１７０℃程度に加熱し、当該樹脂をそのＴ
Ｄ方向に２倍以上１０倍以下で延伸することがよい。サ
ーキュラーダイスの口径は５０ｍｍφ以上であることが
好ましく、８０ｍｍφ以上であることがより好ましい。
サーキュラーダイから押出された樹脂を延伸する場合に
は、延伸比は２倍以上１０倍以下であることが好まし
く、２．５倍以上１０倍以下であることがより好まし
く、３倍以上１０倍以下であることが特に好ましい。延
伸比が２倍より小さいと、シート状樹脂の表面にしわが
発生しやすい。一方、延伸比が１０倍より大きいと、延
伸時にシート状樹脂が破れやすい。ここで、延伸比と
は、内部マンドレルに沿って引き伸ばしたり、エアーブ
ローで膨張させた後のシート状樹脂の内径のサーキュラ
ーダイスの口径に対する比を意味する。

【００３０】発泡倍率３倍以上４０倍以下の熱可塑性樹
脂シートを製造するには、所望の発泡倍率が得られるよ
うに発泡剤の量を適宜調節すればよい。また、発泡層の
セル壁密度、平均気泡径は、発泡層用の樹脂として適当
な溶融粘度を有する熱可塑性樹脂を選択することにより
調節することができる。

【００３１】本発明の熱可塑性樹脂シートの製造方法の
一例を図面に基いて説明する。この例では、発泡層とし
てポリプロピレン、非発泡層として長鎖分岐ポリプロピ
レン、発泡剤として炭酸ガスを使用し、非発泡層／発泡
層／非発泡層の３層構造のポリプロピレンシートを製造
する。

【００３２】図１は、本発明の熱可塑性樹脂シートの製
造装置の一例を示したものである。製造装置１は、発泡
層構成材料を押し出す押出機３、非発泡層構成材料を押
し出す押出機５、ダイ７、マンドレル９、及び巻き取り
ロール（ニップロール）１１を備えている。

【００３３】押出機３には、発泡剤である炭酸ガスを供
給するポンプ６が設けられている。ホッパーから押出機
３のシリンダー内に投入されたポリプロピレン樹脂は、
スクリューによりダイ７方向に送られつつ溶融される。
炭酸ガスは十分に樹脂の溶融がされた時点で溶融樹脂に
供給され、さらに均一に分散される。発泡剤を含有した
ポリプロピレンはダイ７に送り込まれる。押出機に公知
のベント型押出機を使用し、ベント孔から炭酸ガスを加
圧供給する構成は、特に押出機の改良が必要なく、好適
な態様である。

【００３４】非発泡層を構成する長鎖分岐ポリプロピレ
ンは押出機５により溶融されてダイ７に送り込まれる。
ダイ７は、内部構造が多層シート形成に適した構造であ
れば、特にその種類は限定されず、フラットダイ（Ｔダ
イ、コートハンガーダイ等）、ストレートダイ、サーキ
ュラーダイ（クロスヘッドダイ等）などが例示される。

【００３５】なお、発泡層構成材料と非発泡層構成材料
とは、ダイ７内で溶融状態で積層されて押し出される
が、積層後の押出ダイス７内の滞留時間は０．１〜２０
秒が好適であり、０．５〜１５秒であることがより好ま
しい。

【００３６】ダイ７からチューブ状で送り出された３層
発泡シートは、マンドレル９により所定の直径のチュー
ブ１５に成形され、冷却後巻き取りローラー（ニップロ
ール）１１により折り畳んで引き取られる。これを両折
り畳み部にて切開すると２枚の３層構造のシートが得ら
れる。また、一方の折り畳み部のみで切開して広げる
と、幅の広いシートが１枚の３層構造のシートが得られ
る。

【００３７】得られた３層構造のシートを２枚重ねて貼
り合わせると、非発泡層／発泡層／非発泡層／発泡層／
非発泡層の５層構造を有するシートが得られる。さらに
積層して多層構造とすることもできる。

【００３８】ダイの構造の好適な形態を図２に断面で示
した。この例において使用したダイは、サーキュラーダ
イである。ダイ７には、発泡層を形成する樹脂の流路２
３ａ、２３ｂと、非発泡層を形成する樹脂の流路２４、
２４ａ、２４ｂ、２４ｃ、２４ｄが形成されている。

【００３９】ダイ７の樹脂流路方向の源流側端部には押
出機３のヘッド２１が接続され、源流側側部には押出機
５のヘッド２２が接続されている。ヘッド２１から供給
された発泡層を形成する溶融樹脂は、まず流路２３ａに
入り、ダイ出口方向に送られる。その途中でパスＰを通
過して分岐され、流路２３ｂに送られる。

【００４０】一方、非発泡層を形成する溶融樹脂は押出
機５のヘッド２２から供給され、流路２４にて２４ａ、
２４ｂに分割され、発泡層の両面を被覆するように流路
２３ｂの両面に接着するように供給され２５ａにおいて
複層化される。流路２４ａ、２４ｂに供給される溶融樹
脂は、パスＰに類似した分割流路（図示せず）を通し
て、流路２３ａの発泡層の両面を被覆するように２４
ｃ、２４ｄに供給され、２５ｂにおいて複層化される。

【００４１】２５ａ、２５ｂにおいて３層構造の円筒状
となった溶融樹脂は、ダイ出口２６から押し出される。
この大気圧への開放により、発泡層構成樹脂中の炭酸ガ
スが膨張し、気泡が形成されて発泡層が形成される。

【００４２】本発明の熱可塑性樹脂シートの製造では、
溶融樹脂の吐出量（Ｑ：ｋｇ／ｈ・ｍｍ）、およびダイ
７の口径（Ｄ：ｍｍφ）が、Ｑ／Ｄ≧０．３ｋｇ／ｈ・
ｍｍの関係にあることが好ましく、Ｑ／Ｄ≧０．６ｋｇ
／ｈ・ｍｍであることがより好ましい。ダイ出口２６の
リップクリアランスは０．５〜３ｍｍであることが好ま
しく、１〜２ｍｍであることがより好ましい。ダイ出口
のテーパー角は０°〜５°であることが好ましく、０°
〜１°であることがより好ましい。テーパーランド長は
１０ｍｍ以下であることが好ましく、５ｍｍ以下である
ことがより好ましい。ダイスのコア中心部と、ダイス出
口のテーパーランドのなす角度は４５°〜８０°である
ことが好ましく、５０°〜７０°であることがより好ま
しい。

【００４３】発泡倍率を高めるために、ダイより押し出
されたシートを真空チャンバーを通過させることは好適
である。真空チャンバー内で発泡層は更に発泡し、高い
発泡倍率の発泡層を有する熱可塑性樹脂シートを得るこ
とができる。

【００４４】上記の例においては、いずれも単軸押出機
を使用した例を示したが、２軸押出機などを使用しても
よい。特に、発泡層構成材料を押し出す押出機として２
軸押出機を使用することは好ましい。

【００４５】セル壁密度比のより大きな発泡層を有する
熱可塑性樹脂シートは、例えば、延伸条件下に発泡させ
て得た発泡層を有する熱可塑性樹脂シート（以下、発泡
シートという）を更に延伸する方法により製造すること
ができる。この追加的に行なう延伸は、発泡シートを予
熱した後に行うことが望ましい。発泡シートを延伸する
方法としては、一般的な延伸方法、例えば一軸延伸、ゾ
ーン延伸、フラット逐次延伸、フラット同時二軸延伸、
チューブラー同時延伸などを挙げることができる。発泡
シート全体の断熱性を向上させるためには、延伸は同時
二軸延伸であることが特に好ましい。

【００４６】本発明の熱可塑性樹脂シートは、断熱性を
損なわない範囲で、前記発泡層に積層された前記非発泡
層以外の層（以下、追加的な層という）を有してもよ
い。かかる追加的な層を設けることにより、曲げ剛性、
圧縮強さ、表面傷付き性、寸法安定性などの機械的特性
や、耐熱性、断熱性、ガスバリア性、成形性などの機能
性を向上させたり、光沢や表面平滑性、外観美麗さなど
の特性を本発明の熱可塑性樹脂シートに付与することが
できる。追加的な層としては、織布、不織布、編布、シ
ート、フィルム、網状物などからなる層が挙げられる。
本発明の熱可塑性樹脂シートは、層同士を接着するため
の接着剤層あるいは接着性樹脂の層を有することもでき
る。

【００４７】追加的な層の素材は、その目的に応じて適
宜選択することができるが、その例としては、熱可塑性
樹脂、熱硬化性樹脂、ゴム、熱可塑性エラストマー、麻
などの天然繊維、けい酸カルシウムなどの鉱物などが挙
げられる。また、木材、紙、ポリプロピレンやポリスチ
レンなどからなる合成紙、アルミニウムや鉄等の金属薄
板や金属箔などを使用することもできる。かかる追加的
な層には、シボなどの凹凸模様、印刷や染色などが施さ
れていてもよい。かかる追加的な層は、単層構成であっ
ても、二以上の層からなる多層構成であってもよい。追
加的な層は、本発明の熱可塑性樹脂シートの表面層であ
っても、内層であってもよい。

【００４８】かかる追加的な層を構成する熱可塑性樹脂
の例としては、ポリオレフィン系樹脂、エチレン−ビニ
ルエステル共重合体、ポリエステル系樹脂、ポリアミド
系樹脂などが挙げられる。

【００４９】本発明の熱可塑性樹脂シートは、シートを
焼却処理するときの環境への負荷を抑えるため、ダイオ
キシン抑制剤を配合した熱可塑性樹脂フィルムからなる
層を追加的な層として有していることが好ましい。本発
明の熱可塑性樹脂シートを食品容器に適用するときに
は、当該シートは、未延伸ポリプロピレンフィルム（Ｃ
ＰＰ）、延伸ポリプロピレンフィルム（ＯＰＰ）、エチ
レン−ビニルエステル共重合体フィルムなどの層を追加
的な層として有していることが好ましい。また本発明の
熱可塑性樹脂シートを果物、野菜、生花など劣化しやす
い物の包装に使用する場合には、エチレンガス吸収剤、
鮮度保持剤、脱臭剤、抗菌剤などを含有する熱可塑性樹
脂フィルムなどの層を追加的な層として使用することが
できる。この追加的な層を構成するフィルムは、単層フ
ィルムであってもよく、多層フィルムであってもよい。
これらの各フィルムの厚みは、１０〜１００μｍである
ことが好ましく、多層フィルムとして用いるときの合計
厚みは５０〜２００μｍであることが好ましい。本発明
の熱可塑性樹脂シートを食品容器に適用する時の追加的
な層の具体例としては、５０〜１００μｍ厚のＣＰＰフ
ィルム、ポリプロピレン（ＰＰ）層／接着層／ＥＶＯＨ
層／接着層の１００μｍ厚みの三種四層多層フィルム、
ＰＰ層／接着層／ＥＶＯＨ層／接着層／ＰＰ層の１００
μｍ厚みの三種五層多層フィルム、ＰＰ層／接着層／ナ
イロン層／ＥＶＯＨ層／接着層／ＰＰ層の１００μｍ厚
みの三種五層多層フィルムなどが挙げられ。

【００５０】上記追加的な層は、例えば、当該層に相当
するシート（またはフィルム）を接着層を介して前記発
泡層や非発泡層に貼合する方法や、当該追加的な層を発
泡層や非発泡層上に融着する方法により形成することが
できる。

【００５１】接着層を介して貼合する方法としては、追
加的な層となるシート（またはフィルム）、および／ま
たは塗発泡層や非発泡層に塗付し貼合する方法が挙げら
れる。また、追加的な層となるシート（またはフィル
ム）に接着性樹脂シート（またはフィルム）がラミネー
トされてなるシート（またはフィルム）を用い、その接
着性樹脂を加熱溶融させて発泡層や非発泡層に接着する
方法も可能である。また、逆に、発泡層や非発泡層に接
着性樹脂シート（またはフィルム）を予め積層し、これ
を加熱溶融させて追加的な層となるシートと接着するこ
ともできる。

【００５２】追加的な層を発泡層や非発泡層上に融着に
より形成する方法としては、例えば、追加的な層を発泡
層や非発泡層の上に押し出しラミネートにより形成する
方法や、追加的な層となるシート、およびこれと貼合す
る発泡層（および／または非発泡層）の少なくとも一方
の表面を加熱溶融させて貼合する方法が挙げられる。

【００５３】前記接着性樹脂の例としては、(1)不飽和
カルボン酸またはその無水物、エポキシ基含有ビニルモ
ノマー、不飽和カルボン酸エステル、ビニルエステルか
らなる群より選ばれる一種以上のモノマーと、オレフィ
ンモノマーとの共重合体や、(2)不飽和カルボン酸また
はその無水物をグラフト化した酸変性オレフィン系重合
体が挙げられる。前者の具体例としては、エチレン−
（メタ）アクリル酸共重合体、エチレン−（メタ）アク
リル酸共重合体金属架橋物、エチレン−グリシジルメタ
クリレート共重合体、エチレン−グリシジルメタクリレ
ート−酢酸ビニル共重合体、エチレン−グリシジルメタ
クリレート−（メタ）アクリル酸メチル共重合体、エチ
レン−（メタ）アクリル酸エステル共重合体、エチレン
−（メタ）アクリル酸エステル−無水マレイン酸共重合
体、およびエチレン−酢酸ビニル共重合体などが挙げら
れる。後者の具体例としては、不飽和カルボン酸または
その無水物をグラフト化した酸変性オレフィン系重合体
の例としては、無水マレイン酸グラフト変性エチレン系
重合体、無水マレイン酸グラフト変性プロピレン系重合
体などが挙げられる。

【００５４】本発明の熱可塑性樹脂シートは、必要に応
じて成形などの加工を施して、種々の用途に使用するこ
とができる。具体的には、電子レンジ対応容器（ＨＭ
Ｒ）などの食品容器、断熱材、スポーツ用具や梱包材等
の緩衝材、ビンや容器の輸送・保存時に相互にぶつかっ
て破損するのを防ぐための緩衝包材、断熱材、粘着加工
を施しての断熱ラベル、車両天井材等の自動車部品、シ
ール材、建材、航空宇宙産業における断熱性が要求され
る樹脂を使用する用途等に使用することができる。特
に、電子レンジ対応容器などの食品容器として好適に用
いることができる。例えば、本発明の熱可塑性樹脂シー
トは、トレー、カップ、コップ、ボックスなどの容器に
成形することができる。上記のとおり、本発明の熱可塑
性樹脂シートは優れた断熱性を有するので、これを成形
してなる容器は断熱性に優れる。従って、本発明の熱可
塑性樹脂シートを成形してなる容器は、例えば、電子レ
ンジなどで加熱調理する食品用の容器として好適に用い
られる。

【００５５】本発明の熱可塑性樹脂シートの成形方法と
しては、例えば、該熱可塑性樹脂シートを赤外ヒーター
などにより加熱し軟化させ、次いで雄型、雌型、雄雌型
対などの型を用いて、真空成形、圧空、真空圧空などの
方法で賦形し、これを冷却し固化させる方法、あるいは
真空、圧空の技術は使用せず、二つの嵌合可能な成形型
間に本発明の熱可塑性樹脂シートを供給し、プレスによ
り賦形する方法が挙げられる。

【００５６】

【発明の効果】本発明に係る熱可塑性樹脂シートは、特
殊な気泡構造の発泡層を有するために断熱性に優れてお
り、これを成形することにより断熱性に優れる容器を提
供することができる。

【００５７】

【実施例】以下、本発明の構成と効果を具体的に示す実
施例等について説明する。 〔実施例１〕以下に示す方法により、非発泡層／発泡層
／非発泡層の三層からなる熱可塑性樹脂シートを作製
し、１４０℃で３分間予熱した後、卓上二軸延伸装置
（東洋精機製）により、引張り速度３０ｍｍ／秒でＭＤ
方向に２倍、ＴＤ方向に２倍に同時二軸延伸した。得ら
れた発泡シートの物性を評価した。結果を表１に示す。 （発泡層構成材料）発泡層構成材料は、２段階重合法に
よるポリプロピレンとポリエチレンを重量比７０／３０
でペレットブレンドした混合物を使用した。以下にその
重合方法を説明する。

【００５８】（１）固体触媒の合成 攪拌機付きの２００Ｌステンレス製反応容器を窒素で置
換した後、ヘキサン８０Ｌ、テトラブトキシチタン６．
５５モル、フタル酸ジイソブチル２．８モル、およびテ
トラエトキシシラン９８．９モルを投入し均一溶液とし
た。次に濃度２．１モル／Ｌのブチルマグネシウムクロ
リドのジイソブチルエーテル溶液５１Ｌを、反応容器内
の温度を５℃に保ちながら５時間かけて徐々に滴下し
た。滴下終了後室温でさらに１時間攪拌した後室温で固
液分離し、トルエン７０Ｌで３回洗浄を繰り返した。次
いで、スラリー濃度が０．６Ｋｇ／Ｌになるようにトル
エンを加えた後、ｎ−ブチルエーテル８．９モルと四塩
化チタン２７４モルの混合液を加えた後、更にフタル酸
クロライドを２０．８モル加え１１０℃で３時間反応を
行った。反応終了後、９５℃でトルエンで２回洗浄を行
った。次いで、スラリー濃度を０．６Ｋｇ／Ｌに調整し
た後、フタル酸ジイソブチル３．１３モル、ｎ−ジブチ
ルエーテル８．９モルおよび四塩化チタン１３７モルを
加え、１０５℃で１時間反応を行った。反応終了後同温
度で固液分離した後、９５℃でトルエン９０Ｌで２回洗
浄を行った。次いで、スラリー濃度を０．６Ｋｇ／Ｌに
調整した後、ｎ−ジブチルエーテル８．９モルおよび四
塩化チタン１３７モルを加え、９５℃で１時間反応を行
った。反応終了後、同温度で固液分離し同温度でトルエ
ン９０Ｌで３回洗浄を行った。次いで、スラリー濃度を
０．６Ｋｇ／Ｌに調整した後、ｎ−ブチルエーテル８．
９モルおよび四塩化チタン１３７モルを加え、９５℃で
１時間反応を行った。反応終了後、同温度で固液分離し
同温度でトルエン９０Ｌで３回洗浄を行った後、さらに
ヘキサン９０Ｌで３回洗浄した後減圧乾燥して固体触媒
成分１１．０Ｋｇを得た。

【００５９】固体触媒成分はチタン原子１．９重量％、
マグネシウム原子２０重量％、フタル酸エステル８．６
重量％、エトキシ基０．０５重量％、ブトキシ基０．２
１重量％を含有し、微粉のない良好な粒子性状を有して
いた。

【００６０】（２）固体触媒成分の予備活性化 内容積３Ｌのステンレス製、攪拌機付きオートクレーブ
に十分に脱水、脱気処理したｎ−ヘキサン１．５Ｌ、ト
リエチルアルミニウム３７．５ミリモル、ｔ−ブチル−
ｎ−プロピルジメトキシシラン３．７５ミリモル、上記
固体触媒成分１５ｇを添加し、槽内温度を５〜１５℃に
保ちながらプロピレン１５ｇを３０分かけて連続的に供
給して予備活性化を行った。

【００６１】（３）プロピレン系重合体の重合 第１段階 ステンレス製の内容積３００Ｌの重合槽において、重合
温度６０℃、重合圧力２７ｋｇ／ｃｍ²Ｇを保持するよ
うに液状プロピレンを５７ｋｇ／ｈで供給しながら、ト
リエチルアルミニウム１．３ミリモル／ｈ、ｔ−ブチル
−ｎ−プロピルジメトキシシラン０．１３ミリモル／ｈ
および予備活性化された固体触媒成分０．５１ｇ／ｈを
連続的に供給し、水素の実質的非存在下でプロピレン重
合を行い、２．０ｋｇ／ｈの重合体が得られた。この時
の重合体生成量は触媒１ｇ当たり３９２０ｇであり、そ
の一部をサンプリングして分析した結果、極限粘度は
７．７ｄｌ／ｇであった。得られた重合体は失活するこ
となく第二槽目に連続的に移送した。

【００６２】第２段階 内容積の１ｍ³の攪拌機付き流動床反応器において、重
合温度８０℃、重合圧力１８Ｋｇ／ｃｍ²Ｇ、気相部の
水素濃度８ｖｏｌ％を保持するようにプロピレンおよび
水素を供給しながら、第一槽目より移送された触媒含有
重合体およびトリエチルアルミニューム６０ミリモル／
ｈ、ｔ−ブチル−ｎ−プロピルジメトキシシラン６ミリ
モル／ｈを供給しながらプロピレン重合を連続的に継続
することにより１８．２ｋｇ／ｈの重合体が得られた。
この重合体の極限粘度は１．９ｄｌ／ｇであった。

【００６３】以上の結果から第２段階重合時の重合体生
成量は触媒１ｇあたり３１７６０ｇであり、第１重合槽
と第２重合槽の重合重量比は１１／８９であり、第２段
階重合反応にて形成される部分の重合体の固有粘度は
１．２ｄＬ／ｇと求められた。

【００６４】（４）重合体のペレット化 上記２段階反応により得られた重合体粉末１００重量部
に対して、ステアリン酸カルシウム０．１重量部、商品
名イルガノックス１０１０（チバガイギー社製）０．０
５重量部、商品名スミライザーＢＨＴ（住友化学工業社
製）０．２重量部を加えて混合し、２３０℃で溶融混練
し、ＭＦＲが１２のペレットを得た。

【００６５】発泡層構成材料のブレンド 上記の方法により得られたポリプロピレンと、ポリエチ
レン（住友化学工業社製 商品名 スミカセン Ｇ２０
１）のペレットを重量比７０／３０でドライブレンドし
たものを得た。

【００６６】（非発泡層構成材料）非発泡層構成材料と
しては、モンテル社製の長鎖分岐を有するポリプロピレ
ンＰＦ８１４（融点 １５９．０℃ 結晶化温度 １３
０．１℃ ＭＩ ２．２ｇ／１０分）を使用した。

【００６７】（押出発泡）５０ｍｍΦ２軸押出機（３）
と３２ｍｍΦ単軸押出機（５）に９０ｍｍΦサーキュラ
ーダイス（７）を取り付けた装置を使用した。発泡層に
用いたプロピレン系重合体／ポリエチレンの７０／３０
（重量比）混合物１００重量部に対して１重量部の核剤
（ベイリンガーインゲルハイムケミカルズ社製 ハイド
ロセロール）をブレンドした原料を押出機（３）のホッ
パーに投入し、溶融が進んだ位置から炭酸ガス１重量部
を注入し、原料と炭酸ガスを十分混練溶融しダイス
（７）に送り込んだ。上記の発泡層となる溶融混合物と
押出機（５）により送り込まれる非発泡層となる溶融樹
脂をダイ内で積層後押出し、直後に設置された２１０ｍ
ｍφマンドレル（９）に沿って冷却し、２．３倍に拡張
した。後にこの円筒状発泡シートにカッターでスリット
を入れ、円筒を開いて平板状発泡シートとし、巻取機
（１１）にて巻き取った。尚、この時の巻き取りロール
（ニップロール）圧は約６．８ｋｇｆ／ｃｍであった。

【００６８】〔実施例２〕ポリプロピレン系樹脂製発泡
シート（住友化学製 スミセラー３０３０ 発泡倍率３
倍、厚み３ｍｍ、巻き取りロール（ニップロール）圧
約８．２ｋｇｆ／ｃｍ）を、１４０℃で３ｍｉｎ予熱し
た後、卓上二軸延伸装置（東洋精機製）により、引張り
速度３０ｍｍ／ｓｅｃでＭＤ方向に２倍、ＴＤ方向に２
倍に同時二軸延伸した。得られた発泡シートの物性を評
価した。結果を表１に示す。

【００６９】〔比較例１〕厚さ１．２ｍｍ、発泡層の発
泡倍率２．５倍の市販の二層ポリプロピレン発泡シート
の物性を評価した。結果を表１に示す。

【００７０】〔比較例２〕厚さ３ｍｍ、発泡倍率３倍の
市販のポリプロピレン発泡シートの物性を評価した。結
果を表１に示す。

【００７１】（発泡層の厚み方向のセル壁密度）発泡シ
ートを液体窒素で冷却後、剃刀で厚み方向に切断し、発
泡層の断面を走査型顕微鏡にて写真撮影した。倍率は電
子顕微鏡の視野中に存在する各気泡部が明確に認識され
るように調節した。得られた拡大画像上で、発泡層の厚
み方向の１本の直線が交差しているセル壁の数を数え
た。その結果に基いて、発泡層の厚み方向の長さ１ｍｍ
当たりに存在するセル壁数を求めた。このような方法
で、相互に１ｍｍ以上離れた合計２０以上の部分で、発
泡層の厚み方向の長さ１ｍｍ当たりに存在するセル壁数
を求めた。得られたセル壁数の平均値を計算することに
より、発泡層の厚み方向のセル壁密度を求めた。

【００７２】（セル壁密度比）発泡シートを液体窒素で
冷却後、シートの厚み方向に垂直な方向に発泡層を剃刀
で切断し、その断面を走査型顕微鏡にて撮影した。倍率
は電子顕微鏡の視野中に実際に存在する各気泡部が相互
に独立して認識され得るように調節した。発泡層のセル
壁密度比は、下式により求めた。 セル壁密度比 ｒ ＝ Ｔ／Ｓ ただし、Ｔは、発泡層の厚み方向のセル壁密度であり、
Ｓは、発泡層の厚み方向に垂直な方向のセル壁密度の最
小値である。

【００７３】（平均気泡径）発泡層の厚み方向に垂直な
方向のうちで、セル壁密度が最小である方向に沿った発
泡層の断面をＳＥＭにて拡大観察し、視野中に観察され
る気泡のうちの２０個以上の気泡についてそれぞれの最
大長さを測定し、その平均値を求めた。下式により発泡
層の平均気泡径を求めた。 ｄ ＝ Ｌ／ｒ （式中、Ｌは発泡層の気泡の平均長径であり、ｒは発泡
層のセル壁密度比である。）

【００７４】（熱伝導率）英弘精機(株)製熱伝導率測定
装置（ＡＵＴＯ−Λシリーズ ＨＣ−０７４）にて、Ｊ
ＩＳ Ａ１４１２に基づき熱伝導率を測定した。（低温
プレート温度２０℃、高温プレート温度３０℃、Ｔｅｍ
ｐｅｒａｔｕｒｅ Ｅｑｕｉｌｉｒｉｕｍ０．２℃、Ｂ
ｅｔｗｅｅｎ Ｂｌｏｃｋ ＨＥＭ Ｅｑｕｉｌ ４９μ
Ｖ、ＨＦＭＰｅｒｃｅｎｔ Ｃｈａｎｇｅ ２．０％、Ｍ
ｉｎ Ｎｕｍｂｅｒ ｏｆ Ｂｌｏｃｋ ４、Ｃａｌｃｕｌ
ａｔｉｏｎ Ｂｌｏｃｋｓ ３） 測定する発泡シートはできるだけ２００ｍｍ×２００ｍ
ｍに近いもので、実施例１、２はシート３枚、比較例１
はシート２枚を重ねて測定を行い、比較例２はシート一
枚で測定を行った。

【００７５】

【表１】

【図面の簡単な説明】

【図1】熱可塑性樹脂シートの製造装置の好適な構成態
様をモデル的に示した図

【図2】熱可塑性樹脂シートの製造装置におけるヘッド
の好適な構成を例示した断面図

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】発泡倍率が３倍以上４０倍以下、セル壁密
   度比が６以上２０以下である熱可塑性樹脂発泡層を有す
   ることを特徴とする熱可塑性樹脂シート。
2. 【請求項２】前記発泡層の平均気泡径が１μｍ以上１０
   ０μｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の熱
   可塑性樹脂シート。
3. 【請求項３】前記発泡層を構成する熱可塑性樹脂が、ポ
   リプロピレン系樹脂であることを特徴とする請求項１乃
   至２のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂シート。
4. 【請求項４】前記発泡層に積層された発泡倍率が１．０
   倍以上１．５倍以下のポリオレフィン系樹脂非発泡層を
   有することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項
   に記載の熱可塑性樹脂シート。
5. 【請求項５】前記非発泡層が、長鎖分岐を有するポリオ
   レフィン系樹脂からなることを特徴とする請求項４に記
   載の熱可塑性樹脂シート。
6. 【請求項６】請求項１乃至５のいずれか１項に記載の熱
   可塑性樹脂シートを成形してなることを特徴とする容
   器。