JPH10130412A - 成形用無架橋ポリプロピレン系樹脂発泡シート - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】成形用無架橋ポリプロピレン系樹脂発泡シート
の剛性等の物性を向上させるとともに、成形性や、発泡
シート自体の外観、更には得られる成形品の外観等が、
従来品に比べてより優れたものとなるようにする。 【解決手段】密度０．０９〜０．４ｇ／ｃｍ³ 、厚さ
０．５〜８ｍｍ、独立気泡率７０％以上の成形用無架橋
ポリプロピレン系樹脂発泡シートにおいて、該シートの
気泡形状が下記（１）〜（３）式を満足するようにす
る。 ０．３５＜Ａ／Ｂ＜０．６５ ・・・（１） ０．３５＜Ａ／Ｃ＜０．６５ ・・・（２） ０．１０＜ Ａ ≦０．４ ・・・（３） 〔但し、式中Ａ、Ｂ、Ｃのそれぞれは、発泡シートの厚
み方向、押出方向（ＭＤ方向）、幅方向（ＴＤ方向）に
おける平均気泡径であり、その単位はｍｍである。〕

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は成形用無架橋ポリプ
ロピレン系樹脂発泡シートに関する。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来よ
り、特定のポリプロピレン系樹脂を用いた高密度から低
密度の発泡体が得られている。そのなかでも密度０．０
９ｇ／ｃｍ³ 以上の発泡シートは、主に成形用発泡シー
トとして使用されており、このような成形用の発泡シー
トには印刷適性や、得られる成形品の外観の美しさが要
求される。

【０００３】しかしながら、これまで知られているポリ
プロピレン系樹脂発泡シートは、成形用発泡シートの大
部分を占めるポリスチレン系樹脂等からなる発泡シート
と比較して気泡がやや粗く外観に難があるという欠点が
あった。しかも、ポリプロピレン系樹脂はポリスチレン
系樹脂等と比べて発泡時の溶融粘性が低いため、外観良
化のために気泡を細かくしていくと高い独立気泡率を維
持することができず、また、シートの厚み方向の気泡径
は小さくなるものの、気泡形状がシートの厚み方向に短
い扁平な楕円状となり剛性の不十分なシートとなってし
まうという問題を有していた。

【０００４】更に、ポリプロピレン系樹脂を用いて発泡
シートを得るにあたり、発泡シートは環状ダイスから円
筒状に押出発泡され、マンドレルと称される円柱状冷却
装置の円柱側面上を通過させ、その後、円筒状の発泡体
をシート状に切り開くことにより製造するのが一般的で
あるが、その際、発泡シートの気泡を細かくしようとす
ると、発泡速度が速くなり環状ダイスから押し出された
樹脂は、急激に三次元的に発泡が起こり、ダイス径より
も大きな径を有する円筒状の発泡体となる。そこで、ダ
イス径と円筒状発泡体の径との差により、あたかもギャ
ザースカートのように円筒状発泡体がダイスにより絞ら
れたように発泡体押出方向に流れる多数本のシワが円筒
状発泡体の周面に発生し（このシワをコルーゲートと称
する）、これに起因するシートの厚みムラや気泡の不均
一性がシートの幅方向に生じてしまうという問題もあっ
た。また、押出機の環状ダイスを支える二次ブレーカー
の柱が樹脂の流路に位置してこの二次ブレーカーにより
押出機内で樹脂が遮られてしまうため、その部分の厚み
が出にくく発泡シートに厚みムラが生じてしまうという
問題もあり（この厚みムラをブレーカーマークと称す
る）、これも発泡シートの幅方向の厚みの均一性を阻害
する一因となっていた。そして、このようなコルゲート
やブレーカーマークによりシートの幅方向に不均一な性
状を持つ発泡シートを熱成形すると、厚みの薄い部分が
特に伸ばされて成形されるため、得られる成形品は外観
や剛性に欠けるものとなっていた。

【０００５】ところで、上記のようなブレーカーマーク
を解決するために、本出願人は特開平５−３３８０５５
号にて、二次ブレーカーの下流側のダイス内の一部に絞
りを設ける方法を採用した。しかしながら、このような
ダイス内の絞りはダイス部の圧力を上昇させるため、押
出機からの樹脂の吐出量を一定の範囲に制限する必要が
あった。このため、ポリプロピレン系樹脂を用いて発泡
シートを得るには、押出機からの樹脂の吐出量を一定の
範囲に押さえる必要があり、また、コルゲートの対策が
不十分であるため、気泡を細かくすることが難しく、こ
のような制限下で得られたポリプロピレン系樹脂発泡シ
ートは、汎用されている成形用発泡シートと比較する
と、印刷適性や外観の美しさについては未だ十分に満足
できるものではなく、また、生産性についても改善の余
地が残されていた。

【０００６】そこで本発明者らは鋭意研究を重ねた結
果、特定の押出条件と特定の構造のダイスを採用するこ
とで、気泡が細かく、外観や剛性にも優れるポリプロピ
レン系樹脂発泡シートを得ることができ、特にこのよう
なポリプロピレン系樹脂発泡シートにおいて、その密
度、厚さ、独立気泡率を特定するとともに、気泡形状も
特定の形状となるようにすることによって発泡シートの
剛性等の物性が向上し、成形性や、発泡シート自体の外
観、更には得られる成形品の外観等も、従来より知られ
ているポリプロピレン系樹脂発泡シートに比べてより優
れたものとなることを見出し、本発明を完成するに至っ
た。

【０００７】

【課題を解決するための手段】即ち本発明は、 密度０．０９〜０．４ｇ／ｃｍ³ 、厚さ０．５〜８
ｍｍ、独立気泡率７０％以上の成形用無架橋ポリプロピ
レン系樹脂発泡シートであり、気泡形状が下記（１）〜
（３）式を満足することを特徴とする成形用無架橋ポリ
プロピレン系樹脂発泡シート。 ０．３５＜Ａ／Ｂ＜０．６５ ・・・（１） ０．３５＜Ａ／Ｃ＜０．６５ ・・・（２） ０．１０＜ Ａ ≦０．４ ・・・（３） 〔但し、式中Ａ、Ｂ、Ｃのそれぞれは、発泡シートの厚
み方向、押出方向（ＭＤ方向）、幅方向（ＴＤ方向）に
おける平均気泡径であり、その単位はｍｍである。〕 発泡シートの表面から該シートの全厚みの２５％以
内の表層部に存在する気泡について、発泡シートの厚み
方向、押出方向（ＭＤ方向）、幅方向（ＴＤ方向）にお
ける平均気泡径をそれぞれＡ１、Ｂ１、Ｃ１とし、且つ
発泡シートの表面から該シートの全厚みの２５％を越え
る内層部に存在する気泡について、発泡シートの厚み方
向、押出方向（ＭＤ方向）、幅方向（ＴＤ方向）におけ
る平均気泡径をそれぞれＡ２、Ｂ２、Ｃ２としたとき
に、下記（４）〜（６）式を満足する上記記載の成形
用無架橋ポリプロピレン系樹脂発泡シート。 ０．８＜Ａ１／Ａ２≦１．２ ・・・（４） ０．８＜Ｂ１／Ｂ２≦１．２ ・・・（５） ０．８＜Ｃ１／Ｃ２≦１．２ ・・・（６） 発泡シートの幅方向（ＴＤ方向）に沿って厚みを測
定したときに、幅方向（ＴＤ方向）にわたって一方の片
側端部から他方の片側端部へ１００ｍｍの間隔で区画さ
れるそれぞれの範囲内での最大厚み（Ｔ_m ）と最小厚み
（Ｔ_l ）との比（Ｔ_l ／Ｔ_m ）が０．９０以上である上
記又は記載の成形用無架橋ポリプロピレン系樹脂発
泡シート。 少なくとも片面に、厚さ２００μｍ以下の無機フィ
ラー含有量５〜７０重量％の樹脂シートを積層してなる
上記、又は記載の成形用無架橋ポリプロピレン系
樹脂発泡シート。を要旨とする。

【０００８】

【発明の実施の形態】以下、本発明を図面に基づき詳細
に説明する。

【０００９】図１（ａ）は本発明成形用無架橋ポリプロ
ピレン系樹脂発泡シートの押出方向（以下、ＭＤ方向と
いう）に沿う厚み方向断面、図１（ｂ）は本発明成形用
無架橋ポリプロピレン系樹脂発泡シートの幅方向（以
下、ＴＤ方向という）に沿う厚み方向断面を、それぞれ
表す、顕微鏡拡大写真に基づく模式図であり、本発明発
泡シートの気泡形状について説明するための図である。

【００１０】図中、１は本発明発泡シート、２は気泡を
表す。また、ａ（ａ₁ 、ａ₂ 、ａ₃、・・・、ａ_n ）は
各々気泡２の発泡シート１の厚み方向の径、ｂ（ｂ₁ 、
ｂ₂、ｂ₃ 、・・・、ｂ_n ）は各々気泡２の発泡シート
１のＭＤ方向の径、ｃ（ｃ₁、ｃ₂ 、ｃ₃ 、・・・、ｃ
_n ）は各々気泡２の発泡シート１のＴＤ方向の径をそれ
ぞれ表す。

【００１１】本発明において、ＭＤ方向とは、発泡シー
ト１を押出機を用いて得る場合の樹脂の押し出される方
向をいい、ＴＤ方向とは、押出方向に対して幅なりの方
向をいう。また、発泡シート１の厚み方向、ＭＤ方向、
ＴＤ方向は、それぞれ互いに直交する。

【００１２】本発明発泡シート１は、ａの平均である
〔（ａ₁ ＋ａ₂ ＋ａ₃ ＋・・・＋ａ_n）／ｎ〕をＡと置
き換え、ｂの平均である〔（ｂ₁ ＋ｂ₂ ＋ｂ₃ ＋・・・
＋ｂ_n）／ｎ〕をＢと置き換え、ｃの平均である〔（ｃ
₁ ＋ｃ₂ ＋ｃ₃ ＋・・・＋ｃ_n）／ｎ〕をＣと置き換え
て表したときに（但し、平均気泡径Ａ、Ｂ、Ｃは任意の
５０以上（ｎ≧５０）の気泡についての平均値であり、
Ａ、Ｂ、Ｃの単位はｍｍとする）、Ａ、Ｂ、Ｃが下記
（１）〜（３）式を満足する気泡形状を有する。 ０．３５＜Ａ／Ｂ＜０．６５ ・・・（１） ０．３５＜Ａ／Ｃ＜０．６５ ・・・（２） ０．１０＜ Ａ ≦０．４０ ・・・（３）

【００１３】このときＡ／Ｂ、Ａ／Ｃの少なくともいず
れか一方が０．３５以下であると、発泡シート１の剛性
が不十分となってしまい、Ａ／Ｂ、Ａ／Ｃの少なくとも
いずれか一方が０．６５以上であるような発泡シート
は、気泡の断面形状が円に近いものは気泡形状としては
理想的でバランスのとれた機械的物性が期待できるが、
平均気泡径Ａが上記（３）式の範囲内で気泡断面形状が
円に近い発泡シートを得ようとする場合、樹脂の発泡温
度、気泡調整剤の添加量を調整すると、コルゲートや厚
みムラが発生し、成形性にも劣るものとなってしまう。
また、Ａが０．１以下となると、発泡シート１の独立気
泡率を７０％以上に維持するのが困難となり、発泡シー
トの二次発泡性が低下して成形性が悪化し、また、剛性
等の機械的物性も低くなる。Ａが０．４を超えるものは
気泡が粗く発泡シート１の外観が悪化してしまうという
不具合が生じる。本発明において、Ａ／Ｂ、Ａ／Ｃのそ
れぞれの好ましいい範囲は、０．４５＜Ａ／Ｂ＜０．５
５、０．４５＜Ａ／Ｃ＜０．５５である。また、Ａの好
ましい範囲は０．１５＜Ａ＜０．３である。

【００１４】本発明においては、気泡２の各々において
は、必ずしも上記条件式を満足する必要はない。即ち例
えば、必ずしも０．３５＜ａ₁ ／ｂ₁ ＜０．６５、０．
３５＜ａ₁ ／ｃ₁ ＜０．６５、０．１０＜ａ₁ ≦０．４
０である必要はない。また、本発明においては、各気泡
２ごとの、〔（発泡シート１の厚み方向の径）／（発泡
シート１のＭＤ方向の径）〕の値の、全気泡の平均値
が、０．３５よりも大きく０．６５よりも小さいという
ものでもなく、また各気泡２ごとの、〔（発泡シート１
の厚み方向の径）／（発泡シート１のＴＤ方向の径）〕
の値の、全気泡の平均値が、０．３５よりも大きく０．
６５よりも小さいというものでもない。即ち、０．３５
＜〔（ａ₁ ／ｂ₁ ）＋（ａ₂ ／ｂ₂ ）＋（ａ₃ ／ｂ₃ ）
＋・・・＋（ａ_n ／ｂ_n ）〕／ｎ＜０．６５ではなく、
また、０．３５＜〔（ａ₁ ／ｃ₁ ）＋（ａ₂ ／ｃ₂ ）＋
（ａ₃ ／ｃ₃ ）＋・・・＋（ａ_n ／ｃ_n ）〕／ｎ＜０．
６５ではない。

【００１５】尚、各気泡のａ₁ ，ａ₂ ，ａ₃ ・・・・・
ａ_n 、ｂ₁ ，ｂ₂ ，ｂ₃ ・・・・・ｂ_n 、ｃ₁ ，ｃ₂ ，
ｃ₃ ・・・・・ｃ_n （ｎは５０以上）の値は、図２に示
すような、厚み方向、ＭＤ方向、又はＴＤ方向の、各気
泡に対する接線の最大接線間隔を採用するものとする。
また、各気泡２の厚み方向、ＭＤ方向、ＴＤ方向のそれ
ぞれの径は、例えば、発泡シート１のＭＤ方向に沿う厚
み方向断面、及び発泡シート１のＴＤ方向に沿う厚み方
向断面のそれぞれの顕微鏡拡大写真を得、得られた写真
をもとに求めることができる。

【００１６】更に本発明では、図１に示すように発泡シ
ート１の両表面Ｓ、Ｓの各々から該シート１の全厚みＴ
の２５％以内の０．２５Ｔの厚みの部分を表層部Ｔｓ、
Ｔｓとし、発泡シート１の両表面Ｓ、Ｓの各々から該シ
ート１の全厚みＴの２５％を超える０．５Ｔの厚みの部
分を内層部Ｔｉとしたときに、表層部Ｔｓ、Ｔｓと内層
部Ｔｉのそれぞれに存在する気泡について別々に、前述
したのと同様にして平均気泡径を求め、表層部Ｔｓに存
在する気泡について、発泡シート１の厚み方向、ＭＤ方
向、ＴＤ方向における平均気泡径をそれぞれＡ１、Ｂ
１、Ｃ１とし、且つ内層部Ｔｉに存在する気泡につい
て、発泡シート１の厚み方向、ＭＤ方向、ＴＤ方向にお
ける平均気泡径をそれぞれＡ２、Ｂ２、Ｃ２としたとき
に、Ａ１、Ｂ１、Ｃ１、Ａ２、Ｂ２、Ｃ２が、下記
（４）〜（６）式を満足する気泡形状を有しているのが
好ましい。 ０．８＜Ａ１／Ａ２≦１．２ ・・・（４） ０．８＜Ｂ１／Ｂ２≦１．２ ・・・（５） ０．８＜Ｃ１／Ｃ２≦１．２ ・・・（６）

【００１７】尚、本発明において、図１における気泡２
₀ のように、発泡シート１の両表面Ｓ、Ｓの各々から発
泡シート１の全厚みＴの各々２５％の位置上、即ち表層
部Ｔｓと内層部Ｔｉとに跨がって気泡が存在する場合、
気泡２₀ の断面積の５０％を超える部分が表層部Ｔｓ側
に位置すれば、この気泡は表層部Ｔｓに存在するものと
し、気泡２₀ の断面積の５０％を超える部分が内層部Ｔ
ｉ側に位置すれば、この気泡は内層部Ｔｉに存在するも
のとする。

【００１８】上記（４）〜（６）式を満足する気泡形状
を有する発泡シート１は、発泡シート１の表層部Ｔｓと
内層部Ｔｉとで気泡形状にバラツキが少なく、発泡シー
ト１の厚み方向に気泡が均一となり、より成形性に優れ
たものとなる。また、発泡シート１の厚み方向に気泡が
均一であれば、発泡シート１の剛性がよりいっそう向上
する。これに対して、上記（４）〜（６）式を満たさな
いものは、表層部Ｔｓに存在する気泡が、内層部Ｔｉに
存在する気泡に比べて横偏平となっていたり、イレギュ
ラー的に小さい気泡が多く混在するというように、表層
部Ｔｓと内層部Ｔｉとでの気泡形状にバラツキが多く、
発泡シート１の厚み方向における気泡の均一性が損なわ
れ、このような発泡シートは、熱成形時にシートの表面
ヤケが発生し易くなってしまう。本発明では、Ａ１／Ａ
２、Ｂ１／Ｂ２、Ｃ１／Ｃ２のそれぞれは、０．８２＜
Ａ１／Ａ２≦１．１０、０．８２＜Ｂ１／Ｂ２≦１．１
０、０．８２＜Ｃ１／Ｃ２≦１．１０の範囲にあるのが
より好ましく、特に好ましくは０．８４＜Ａ１／Ａ２≦
１．０５、０．８４＜Ｂ１／Ｂ２≦１．０５、０．８４
＜Ｃ１／Ｃ２≦１．０５である。

【００１９】本発明の成形用ポリプロピレン系樹脂発泡
シート１は、密度０．０９〜０．４ｇ／ｃｍ³ 、厚さ
０．５〜８ｍｍ、独立気泡率７０％以上である。本発明
において、発泡シート１の密度が０．０９ｇ／ｃｍ³ 未
満であると、保形性に乏しく曲がり易いため充分な剛性
が得られない。また密度が０．４ｇ／ｃｍ³ を超えると
剛性が強すぎて緩衝性に劣るものとなると共に、断熱性
に劣るものとなってしまう。

【００２０】特に本発明において、発泡シート１の密度
は、０．１１〜０．３ｇ／ｃｍ³ であるのが好ましい。
この範囲であれば、剛性と緩衝性とのバランスがとれ、
発泡シートとしての使用に好適な充分な剛性と、適度な
緩衝性及び成形性等の良好な二次加工性を併せ持った発
泡シートとすることができる。

【００２１】また、本発明において、発泡シート１の厚
さが０．５ｍｍに満たないと、断熱性の点で好ましくな
く、８ｍｍを超えると成形性の点で好ましくない。ま
た、独立気泡率が７０％に満たないと、十分なシート剛
性得られなくなってしまう。本発明において、発泡シー
ト１の好ましい厚みは１．５〜３．０ｍｍであり、独立
気泡率は７５％以上であるのが好ましい。

【００２２】本発明の発泡シート１は、特定の密度、厚
み、独立気泡率を有し、且つ気泡形状が前述した条件を
満足する、従来と比較して厚み方向に長く、より球形に
近い気泡形状となっているので、成形性に優れたもので
あるのみならず、高い剛性と優れた緩衝性を同時に備え
たものであると共に、外観、圧縮強度、曲げ強度に優れ
たものである。

【００２３】また、本発明発泡シート１は、ＴＤ方向に
沿ってその厚みを測定したときに、図３に示すように一
方の片側端部から他方の片側端部へ１００ｍｍの間隔で
区画されるそれぞれの範囲α、β、γ、・・・に発泡シ
ート１をＴＤ方向に区画し（但し、図３に示すように１
００ｍｍに満たないあまりの部分ηは無視するものとす
る）、上記範囲α、β、γ、・・・のそれぞれでの発泡
シート１の最大厚み（Ｔ_m ）と発泡シート１の最小厚み
（Ｔ_l ）との比（Ｔ_l ／Ｔ_m ）が０．９０以上、好まし
くは０．９２以上となるように、厚みムラが少ないもの
であるのが好ましい。

【００２４】１００ｍｍ毎に区画された各範囲α、β、
γ、・・・における発泡シート１の最大厚み（Ｔ_m ）と
発泡シート１の最小厚み（Ｔ_l ）との比（Ｔ_l ／Ｔ_m ）
が０．９０未満となるような厚みムラがあると、熱成形
時にシートの薄い部分が、シートの厚い部分よりも弱い
ため局部的に伸ばされ、極端な場合には成形品に穴があ
いてしまったり、割れが生じてしまう等の不具合が生じ
易く、成形性に劣ったものとなってしまう。

【００２５】本発明発泡シート１の基材樹脂には、無架
橋ポリプロピレン系樹脂が用いられる。該ポリプロピレ
ン系樹脂としては、プロピレンホモポリマー又はプロピ
レンと他のオレフィンとの共重合体が挙げられる。プロ
ピレンと共重合可能な他のオレフィンとしては、エチレ
ンや、１−ブテン、イソブチレン、１−ペンテン、３−
メチル−１−ブテン、１−ヘキセン、３，４−ジメチル
−１−ブテン、１−ヘプテン、３−メチル−１−ヘキセ
ン等の炭素数４〜１０のα−オレフィンが挙げられる。
上記共重合体は、ランダム共重合体であってもブロック
共重合体であっても良く、更に二元系のみならず、三元
系共重合体であっても良い。また、これらのポリプロピ
レン系樹脂は、単独で用いるのみならず、２種以上を混
合して用いることもできる。

【００２６】プロピレンと他のオレフィンとの共重合体
を基材樹脂として用いる場合、共重合体中にオレフィン
が２５重量％以下、特に１５重量％以下の割合で含有さ
れているのが好ましい。共重合体中のオレフィン含有量
の好ましい下限値は、１重量％である。

【００２７】尚、本発明でいう無架橋とは、過酸化物、
放射線による微架橋も含むものであり、ゲル分率で１０
重量％未満のもの、好ましくは５重量％未満、特に好ま
しくは実質的に０重量％のものが挙げられる。また、ゲ
ル分率は、沸騰キシレン中で１５時間抽出操作を行な
い、樹脂抽出残量の樹脂抽出前重量に対する１００分率
として求められる。このゲル分率は０に近い程、環状ダ
イスからの押出発泡時、得られる発泡シートに樹脂の塊
の発生も少なくなり外観良化につながる。

【００２８】また、ポリプロピレン系樹脂には、特開平
７−５３７９７号公報に記載されているような、ａ）１
未満の枝分かれ指数と著しい歪み硬化伸び粘度とを有す
るか、又はｂ）ｚ平均分子量が１．０×１０⁶ 以上であ
るか、ｚ平均分子量（Ｍｚ）と重量平均分子量（Ｍｗ）
との比（Ｍｚ／Ｍｗ）が３．０以上であり且つ平衡コン
プライアンスＪ₀ が１．２×１０^-4ｃｍ² ／ｄｙｎ以上
であるか、単位応力あたりの剪断歪み回復Ｓｒ／Ｓが毎
秒５×１０^-5ｃｍ² ／ｄｙｎ以上である、上記ａ）又は
ｂ）の通常は固体である高分子量のゲルのないプロピレ
ンポリマー材料を用いることもできる。

【００２９】また、本発明で用いるポリプロピレン系樹
脂としては、ｃ）ドローダウン性が６０ｍ／分以下とな
るような物性を示すものも挙げられる。より好ましいド
ローダウン性は３０ｍ／分以下であり、特に好ましくは
１５ｍ／分以下である。

【００３０】ドローダウン性とは、図４に示す装置を用
いて、２３０℃に加熱した溶融プロピレン系樹脂をメル
トテンションテスターのノズル２１（口径２．０９５ｍ
ｍ、長さ８ｍｍ）よりピストン押圧速度１０ｍｍ／分
で、図中矢印方向に紐状に押出し、次いで該紐状物を上
記ノズルの下方に位置する張力検出プーリー２２、その
上方に位置する送りロール２３、２４，２４を通過させ
た後、捲取りロール２５で捲取る一方で捲取りロールの
捲取り速度を徐々に増加させていって紐状物を切断さ
せ、この切断時における紐状物の捲取り速度をいうもの
とする。尚、図示する装置において、ノズル２１とプー
リー２２の間の距離Ｌ₁ は２５０ｍｍ、プーリー２２の
径Ｒは４５ｍｍ、プーリー２２と送りロール２３の間の
距離Ｌ₂ は９０ｍｍ、送りロール２３と２４の間の距離
Ｌ₃ は４５ｍｍ、送りロール２４、２４の接触面から送
りロール２３の上面に延ばした接線の水平面に対する角
度θは４０°である。

【００３１】ドローダウン性が６０ｍ／分以下のプロピ
レン系樹脂は、通常の結晶性線状プロピレン系樹脂（通
常は、重量平均分子量１０００００以上）であって、し
かもその中にアタクチック分、又は／及びアイソタクチ
ックではあるが結晶していない成分を含む樹脂（以下、
この樹脂を“通常のプロピレン系樹脂”という）に対
し、低温分解型の過酸化物（分解温度：室温〜１２０℃
程度）を樹脂１ｋｇ当たり通常５〜５０ミリモル添加し
て、１２０℃程度まで、好ましくは７０〜１０５℃程度
に加熱して反応させ（通常、３０〜１２０分間）、上記
通常のプロピレン系樹脂の主鎖にアタクチック又は／及
び結晶していないアイソタクチック成分を分岐鎖として
結合せしめる等の方法により得ることができる。

【００３２】上記低温分解型の過酸化物としては、ジ
（ｓ−ブチル）ペルオキシジカーボネート、ビス（２−
エトキシ）ペルオキシジカーボネート、ジシクロヘキシ
ルペルオキシジカーボネート、ジ−ｎ−プロピルペルオ
キシジカーボネート、ジ−ｎ−ブチルペルオキシジカー
ボネート、ジイソプロピルペルオキシジカーボネート、
ｔ−ブチルペルオキシネオデカノアート、ｔ−アミルペ
ルオキシネオデカノアート、ｔ−ブチルペルオキシピバ
ラート等が例示される。

【００３３】プロピレン系樹脂のドローダウン性は、長
鎖分岐の数や長さにより調整することができ、前述のよ
うにして得られたドローダウン性が６０ｍ／分以下のプ
ロピレン系樹脂は、主として主鎖の端部に長鎖分岐を有
する枝分かれ状構造を有すると考えられる。一般的にい
って、長鎖分岐の数が多いほど、また分岐の長さが長い
ほど、ドローダウン性を示す値は低下する傾向にある。
従って、所望のドローダウン性のポリプロピレン系樹脂
を得るには、これらのことを考慮して反応条件を設定す
る必要がある。長鎖分岐を持たないか、或いは分岐を持
っていても短かすぎるものや、又は、通常のプロピレン
系樹脂の場合には、ドローダウン性が６０ｍ／分を上回
ってしまう。

【００３４】ドローダウン性が６０ｍ／分を上回る樹脂
を使用して押出発泡を行なって密度が０．０９〜０．４
ｇ／ｃｍ³ のシート状発泡体を得ようとすると、得られ
る発泡シートは表面凹凸が多いため製品としての見栄え
が悪く、また発泡シートの平滑性が損なわれるために二
次加工性や成形性を阻害する原因ともなり商品価値のな
いものとなってしまう。これは、ドローダウン性が６０
ｍ／分を上回るプロピレン系樹脂等にあっては、発泡剤
の混合量を増やしても、密度を０．４５ｇ／ｃｍ³ 以下
にすることが困難で、また、発泡シート製造時の押出方
向の張力に対し、気泡膜の強度が耐えられないため、マ
ンドレル上でシートにＴＤ方向に裂けが生じてしまう。
それを防ぐため、樹脂温度を下げると、樹脂の結晶化が
はじまり、発泡シート表面がウロコ状の凹凸となってし
まうからである。

【００３５】或いは、本発明で用いるプロピレン系樹脂
は、ｄ）２３０℃における樹脂の動的粘弾性測定によっ
て与えられる角周波数：ω（rad/sec.) と、貯蔵弾性
率：Ｇ´（dyn/cm² ) との間に、ω＝０．１〜１の範囲
において、下記近似式（７）に示す関係が成り立ち、式
中のα、βのそれぞれが、０＜α≦１．００、好ましく
は０．７０≦α≦１．００で、且つ３．６５≦β≦４．
５０、好ましくは３．８５≦β≦４．３５である動的粘
弾性挙動を示すものであっても良い。 ｌｏｇＧ´＝ α・ｌｏｇω ＋ β ・・・・（７）

【００３６】上記式（１）において、αはｌｏｇＧ´を
縦軸に、ｌｏｇωを横軸とする座標に、ｌｏｇω＝−１
とその時のｌｏｇＧ´の値及び、ｌｏｇω＝０とその時
のｌｏｇＧ´の値の２点をプロットすることにより求め
られる、式（７）で示される直線の傾きであり、βは式
（７）で示される直線がｌｏｇω＝０の縦軸と交差する
切片を示す。図５に、上記式（７）において、αが１．
００でβが３．６５の直線（符号ａを附して示す。）、
αが１．００でβが４．５０の直線（符号ｂを附して示
す。）をそれぞれ示す。

【００３７】図５において、ｌｏｇωの値が大きい場
合、ｌｏｇＧ´で示される動的粘弾性挙動は弾性体の性
質の強い状態の樹脂の弾性率を表し、発泡工程中の押出
発泡直後の気泡形成時の樹脂の挙動に相当すると考えら
れる。一方、ｌｏｇωの値が小さい場合、ｌｏｇＧ´で
示される動的粘弾性挙動は粘性体の性質の強い状態の樹
脂の弾性率を表し、発泡工程中の前記気泡形成後の気泡
を維持するための樹脂の挙動に相当すると考えられる。
ポリプロピレン系樹脂の発泡においては押出発泡におけ
る気泡形成後の気泡を維持させるために、角周波数：ω
が１〜０．１（rad/sec.）に変化する際の貯蔵弾性率：
Ｇ´の値及び変化率の数値を採用し特定することで優れ
た発泡シート１を得ることができる。

【００３８】角周波数と、貯蔵弾性率とが上記式（７）
に示す関係にある樹脂であっても、式（７）におけるα
が０以下の樹脂は確認できず、αが０．７未満の場合、
αが０に近づくに従って発泡時の気泡形成が難しくな
る。一方、αが１．００を超える樹脂の場合には低発泡
倍率の発泡体しか得られない。またβが３．６５未満の
樹脂の場合には、得られる発泡体は独立気泡率が低く、
低発泡倍率の発泡体しか得られず、βが４．５０を超え
る樹脂の場合には、得られる発泡体は溶融張力が強すぎ
るため表面凹凸が解消できず、仮りに発泡温度を高くし
ても気泡を維持することが難しく、結局表面状態の悪い
ものとなる。

【００３９】また貯蔵弾性率：Ｇ´により代表される樹
脂の気泡形成・維持の挙動は、Ｇ´と同時に測定される
損失弾性率：Ｇ´´により、より確実に掌握できると考
えられる。つまり、Ｇ´の値が同じポリプロピレン系樹
脂であっても発泡工程における気泡形成・維持の挙動に
相違が見られることがある。樹脂の性質は弾性体の性質
（Ｇ´に相当）と、粘性体の性質（Ｇ´´に相当）との
組み合わせと考えることができる。このため、前述のよ
うにＧ´が同じ樹脂でありながら気泡形成・維持の挙動
に相違があるのは、損失弾性率：Ｇ´´が相違するため
であると思われ、Ｇ´´／Ｇ´で表されるｔａｎδの値
に着目した結果、角周波数：ωが０．１〜１（rad/se
c.) の範囲内において、ｔａｎδの値が１．２５〜３．
５０、より好ましくは１．３０〜２．７０の間にある
と、外観、発泡倍率、独立気泡率の制御がより容易とな
り、優れた押出発泡シートを更に容易に製造することが
できる。

【００４０】上記樹脂の動的粘弾性は、動的粘弾性試験
機（例えばレオメトリックスファーイースト株式会社製
の動的粘弾性試験機：ＳＲ２００型等）によって、応力
制御方式により、線形領域内で測定される。例えば、線
形領域内での測定は応力を５０００dyn/cm² とする。
尚、応力制御方式での測定において、ポリプロピレン系
樹脂は最大周波数１００rad/sec.まで測定を行う場合、
応力が２０００〜５００００dyn/cm² であれば線形領域
内となる。また言うまでもなく、線形領域とは、歪率と
応力とが比例関係にある領域のこと、即ち貯蔵弾性率等
の粘弾性の測定値が応力の影響を受けない範囲のことで
ある。動的粘弾性試験では、厚さ約２ｍｍの測定サンプ
ル樹脂板を直径２５ｍｍのパラレルプレートの間に挟
み、２３０℃に達するまで約１０分放置し、その後、樹
脂板を僅かに押さえ付けて樹脂板とパラレルプレートの
なじみを良くし、更に溢れでた樹脂を削り取ってから角
周波数：ωを変化させ、角周波数に対応した貯蔵弾性
率：Ｇ´及び損失弾性率：Ｇ´´を測定する。

【００４１】また、２３０℃という動的粘弾性の測定温
度の選定は、押出発泡される溶融樹脂が発泡温度にて押
出機ダイスから押出され、気泡が形成されて固化するま
での温度低下に伴う粘弾性体（ポリプロピレン系樹脂）
の弾性率変化を、角周波数低下に伴う弾性率変化と対応
させて求めた場合、粘弾性体の温度低下に伴う弾性率変
化の挙動を顕著に表わすことのできる温度であるためで
ある。

【００４２】角周波数と貯蔵弾性率、更にはｔａｎδと
の間に上記した特定の関係を有するポリプロピレン系樹
脂は、例えばポリプロピレン系樹脂を重合する際の重合
触媒としてメタロセン触媒を用いるか、低分子量のポリ
プロピレンを含む線状ポリプロピレン系樹脂に放射線を
照射する等によって適宜調製することができる。

【００４３】本発明では、前述したようなａ）１未満の
枝分かれ指数と著しい歪み硬化伸び粘度とを有するも
の、ｂ）特定の分子量分布と特定の平衡コンプライアン
ス又は剪断歪み回復性を有するもの、ｃ）特定のドロー
ダウン性を示すもの、或いは、ｄ）線形領域内における
動的粘弾性測定によって得られる角周波数と貯蔵弾性率
との間に特定の関係が成り立つようなもの等、少なくと
もこれらいずれかの物性を示すポリプロピレン系樹脂が
好適に用いられる。

【００４４】本発明においては上記のプロピレン系樹脂
を単独で用いるのみならず、必要に応じて他の樹脂を混
合して用いることもできる。混合して用いる樹脂として
は、例えば上記以外のプロピレン系樹脂、或いは高密度
ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリ
エチレン、直鎖状超低密度ポリエチレン、エチレン−ブ
テン共重合体、エチレン−無水マレイン酸共重合体等の
エチレン系樹脂、ブテン系樹脂、ポリ塩化ビニル、塩化
ビニル−酢酸ビニル共重合体等の塩化ビニル系樹脂、ス
チレン系樹脂等が挙げられる。

【００４５】このように他の樹脂を混合する場合、混合
する樹脂の量は、混合後のポリマーの総重量の４０重量
％を限度とする。

【００４６】本発明の発泡シート１は、例えば、上記し
たようなポリプロピレン系樹脂と発泡剤とを押出機内で
溶融混練した後、図６に示すように、この溶融混練物を
押出機先端に取り付けた、環状のリップを有する環状ダ
イスを用い、このダイスのリップより押出発泡して円筒
状の発泡体を得、次いでこの円筒状発泡体を切り開いて
シート状とする等して容易に製造される。

【００４７】円筒状発泡体を得る工程を図６に基づいて
更に詳細に説明すれば、押出機３の先端に環状のリップ
４を有する環状ダイス５を取り付け、このダイスのリッ
プ４より押出発泡して、同図に示すような円筒状の発泡
体６を得、次いで引続きこの円筒状発泡体６を、該円筒
状発泡体６の内側に配置したマンドレル７により発泡体
６の内側から冷却すると共に、発泡体６の外面に冷却空
気を吹き付ける等の手段により冷却し、その後、円筒状
発泡体６を回転刃８でシート状に切り開いて発泡シート
とする。尚、図中９はマンドレル支持体である。

【００４８】上記において、マンドレル７の径は、得よ
うとする発泡シート１の幅に応じて適宜に選択できる。
マンドレル７の長さは、円筒状発泡体６の冷却に充分な
長さであれば任意である。押出速度（ラインスピード）
は吐出量、発泡シート１の目的厚み等によって異なる
が、概ね３〜１５ｍ／分が好ましい。円筒状発泡体６の
冷却温度は、上記押出速度等によって異なるが、概ね５
〜８０℃が好ましい。冷却手段は上記した方法に限られ
ず任意である。

【００４９】本発明の発泡シート１を得るにあたり、そ
の気泡形状を本発明で規定する特定のものとするには、
例えば、この円筒状発泡体６の製造の段階で、特定の押
出条件と特定の構造のダイスを採用する等すれば良い。

【００５０】特定の押出条件とは、例えば、押出機先端
に取り付けた環状ダイスをオイル温調で正確に温度コン
トロールし、樹脂の温度を結晶化が起きない限界温度ま
で下げ、高い粘度を保持したまま環状ダイスを通過させ
るというものである。

【００５１】また特定の構造のダイスとは、例えば、樹
脂が環状ダイスのシャフトを支持する二次ブレーカーを
通過するときに樹脂の流れを遮らず、ピストンフローに
近い状態を保つことができるような形状の二次ブレーカ
を用いてダイスを構成するとともに、ダイス内部がリッ
プ先端で急圧縮となり、ダイス内部の圧力が８０ｋｇ／
ｃｍ² 未満となるような構造としたものである。

【００５２】以上のような特定条件の下で円筒状発泡体
６を製造することによって、気泡が略本発明における特
定形状の発泡シートが得られる。

【００５３】上記の如くして本発明の発泡シート１を得
るにあたり、発泡剤としては、無機発泡剤、揮発性発泡
剤、分解型発泡剤等を用いることができる。無機発泡剤
としては、二酸化炭素、空気、窒素等が挙げられる。

【００５４】揮発性発泡剤としては、プロパン、ｎ−ブ
タン、ｉ−ブタン、ｎ−ブタンとｉ−ブタンとの混合
物、ペンタン、ヘキサン等の鎖状脂肪族炭化水素、シク
ロブタン、シクロペンタン等の環状脂肪族炭化水素、ト
リクロロフルオロメタン、ジクロロフルオロメタン、
１，１−ジクロロ−１，１，１，２−テトラフルオロエ
タン、１，１−ジフルオロ−１−クロロエタン、１，
１，１，２−テトラフルオロエタン、１，１−ジフルオ
ロエタン、メチルクロライド、エチルクロライド、メチ
レンクロライド等のハロゲン化炭化水素等が挙げられ
る。

【００５５】更に、分解型発泡剤としては、アゾジカル
ボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ア
ゾビスイソブチロニトリル、重炭酸ナトリウム等が挙げ
られる。これらの発泡剤は適宜混合して用いることがで
きる。

【００５６】発泡剤の使用量は、発泡剤の種類、所望す
る発泡倍率等によっても異なるが、最終的に密度０．０
９〜０．４ｇ／ｃｍ³ の発泡シートを得るための発泡剤
の使用量の目安は、樹脂１ｋｇ当たり揮発性発泡剤で
０．０５〜０．５モル程度、無機発泡剤で０．０３〜
０．４５モル程度、分解型発泡剤で０．０３〜０．４５
モル程度である。

【００５７】本発明発泡シート１を得るに当たって、必
要に応じて樹脂と発泡剤との溶融混練物中に気泡調整剤
を添加することができる。気泡調整剤としてはタルク、
シリカ等の無機粉末や多価カルボン酸の酸性塩、多価カ
ルボン酸と炭酸ナトリウム或いは重炭酸ナトリウムとの
反応混合物が挙げられる。気泡調整剤は樹脂１００重量
部当たり０．２重量部程度以下添加することが好ましい
（但し、後述する、無機充填剤を樹脂に多量に含有させ
る場合は除く）。また、必要に応じて、更に熱安定剤、
紫外線吸収剤、酸化防止剤、着色剤等の添加剤を添加す
ることもできる。

【００５８】また、予め樹脂中に、総重量の４０重量％
を限度として無機充填剤を含有させても良い。無機充填
剤としては、例えばタルク、シリカ、炭酸カルシウム、
クレー、ゼオライト、アルミナ、硫酸バリウム、水酸化
マグネシウム等が挙げられる。これらの平均粒径は１〜
７０μｍであることが好ましい。このような無機充填剤
を多く含有させた場合、得られる発泡シートは耐熱性が
向上すると共に焼却処理の際の燃焼カロリーを低下させ
ることが可能となる。

【００５９】本発明では、印刷適性や、表面硬度向上、
更なる曲げ強度等の剛性向上のために、発泡シート１の
少なくとも片面に、無機フィラーを含有せしめた樹脂シ
ートを積層することもできる。このような樹脂シートを
積層することにより、発泡シートの剛性をより高めるこ
とができ、成形品のリップ強度を強くして、保形性、生
産性の向上を図ることができる。

【００６０】樹脂シートは無機フィラーを総重量に対し
て５〜７０％、好ましくは１５〜５０重量％含有してい
て、該無機フィラーが発泡シートの剛性向上に大きく寄
与する。特に本発明の発泡シート１を用いて深絞り容器
を成形する場合に顕著な効果がみられる。無機フィラー
含有量が５重量％未満の場合は剛性向上効果が乏しく、
７０重量％を超えると成形性に悪影響を及ぼす。上記無
機フィラーとしてはタルク、シリカ、炭酸カルシウム、
クレー、ゼオライト、アルミナ、硫酸バリウム、ガラス
等が挙げられる。

【００６１】このような樹脂シートを発泡シート１に積
層する場合、該樹脂シートの厚みは２００μｍ以下、好
ましくは１８０μｍ以下であり、厚さを２００μｍ以下
と薄くしても発泡シート１の剛性が従来のものと比較し
て優れているため、十分な剛性が得られる。また、上記
樹脂シートには無機フィラーが含有されているため耐熱
性が向上する。樹脂シートの厚みが２００μｍを超える
と、成形時の加熱温度を高くしなければならず、成形性
が損なわれるばかりか、成形時の加熱圧縮により成形品
の密度の増加を招く虞があり、また、得られた成形品を
保管する際に成形品を積み重ねた際の高さ（スタック高
さ）も高くなってしまう。

【００６２】樹脂シートの基材樹脂としては、ポリエチ
レン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリエステル系樹
脂、アクリル系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリカー
ボネート系樹脂等を用いることができる。特にリサイク
ル性、接着性、耐熱性、耐油性、剛性等の点からポリプ
ロピレン系樹脂が好ましく、発泡シート１を構成する樹
脂と同種であるのがより好ましい。即ち、発泡シート１
の基材樹脂がプロピレン−エチレンブロック共重合体な
らば、樹脂シートの基材樹脂もプロピレン−エチレンブ
ロック共重合体であるのが好ましい。

【００６３】樹脂シートを発泡シート１に積層するにあ
たり、積層方法としては、エクストルージョンラミネー
ト法、サーマルラミネート法、ホットメルト等の接着剤
によるラミネート法等一般的な方法を採用することがで
きる。

【００６４】本発明発泡シート１は、真空成形、圧空成
形やこれらの応用としてフリードローイング成形、プラ
グ・アンド・リッジ成形、リッジ成形、マッチド・モー
ルド成形、ストレート成形、ドレープ成形、リバースド
ロー成形、エアスリップ成形、プラグアシスト成形、プ
ラグアシストリバースドロー成形等やこれらを組み合わ
せた方法等を用いて所望の成形品形状に成形することが
できる。

【００６５】

【実施例】次に、具体的な実施例を挙げて本発明を更に
詳細に説明する。

【００６６】実施例１〜５ 基材樹脂、発泡剤及び気泡調整剤を押出機内で溶融混練
した後、押出機の先端に取り付ける２次ブレーカー及び
環状ダイスの形状を適宜選択してダイス部内の圧力を８
０ｋｇ／ｃｍ³ 以下とし、上記溶融混練物を環状リップ
よりマンドレル上に表１に示す吐出量で押出発泡して円
筒状の発泡体を得た。次いで、この円筒状発泡体をその
ままマンドレル上を通過させ、これをシート状に切り開
いて発泡シートを得た。このとき、ダイス部にはオイル
温調機を設けて上記溶融混練物の温度を１６０〜１７０
℃の範囲内の特定温度に正確にコントロールした。尚、
詳細は以下の通りである（実施例１〜５共通）。

【００６７】 〔基材樹脂〕 ・エチレン−プロピレンブロック共重合体 ＭＩ ・・・・・・２．０ｇ／１０分 結晶化温度 ・・・・・・１２６℃ 融点 ・・・・・・１５８℃ ドローダウン性 ・・・・・・５ｍ／分 溶融張力 ・・・・・・２３ｇ 動的粘弾性 ・・・・・・α＝０．８、β＝４．２ ｔａｎδ＝２．１〜１．５ （ω＝０．１〜１ｒａｄ／秒） 平衡コンプライアンス ・・・・・・１．５×１０^-4ｃｍ／ｄｙｎ （２１０℃、１００Ｎ／ｍ² 一定、時間１〜３００秒） 剪断歪み回復 ・・・・・・６．２×１０^-5ｃｍ／ｄｙｎ （２１０℃、剪断速度１／秒） 重量平均分子量（Ｍｗ） ・・・・・・３．７×１０⁵ （※１） Ｚ平均分子量（Ｍｚ） ・・・・・・１．２×１０⁶ （※１） ※１：Ｗａｔｅｒｓ１５０ＣＶ ＧＰＣを使用し、１３
５℃トリクロロベンゼンを溶媒としてカラムＷａｔｅｒ
ｓ μ−Ｓｔｙｒｏｇｅｌ ＨＴ（１０³ 、１０⁴ 、１
０⁵ 、１０⁶ Å）、溶液濃度０．２重量％、流速１ｍｌ
／分の条件で測定した。） 〔発泡剤〕 ・ブタン 〔気泡調整剤〕 ・クエン酸モノナトリウム塩 〔押出機〕 ・タンデム押出機 〔配合及び温度条件〕基材樹脂１００重量部に対するブ
タン及びクエン酸モノナトリウム塩の配合量を表１に示
した。また、押出発泡における一次ブレーカー部の温度
条件も表１に併せて示した。

【００６８】比較例１ 実施例と同じ基材樹脂、発泡剤及び気泡調整剤を用い、
表１に示す基材樹脂１００重量部に対する配合及び温度
条件にて押出発泡を行なった。押出機においては、通常
の２次ブレーカーを用い、ダイスの一部にしぼりを取り
付けた。そして、吐出量を３０ｋｇ／ｈとして、押出発
泡して得られた円筒状発泡体を切り開いて発泡シートを
得た。尚、比較例１ではダイス部のオイル温調は行なわ
なかった。

【００６９】比較例２、３ 実施例と同じ基材樹脂、発泡剤及び気泡調整剤を用い、
表１に示す基材樹脂１００重量部に対する配合及び温度
条件にて押出発泡を行なった。押出機においては、通常
の２次ブレーカーとダイスを用い、吐出量を通常通り８
０ｋｇ／ｈで行なった。尚、比較例２、３ではダイス部
のオイル温調は行なわなかった。

【００７０】

【表１】

【００７１】実施例１〜５、比較例１〜３で得られた発
泡シートについて、厚み、密度、気泡形状、気泡の均一
性、独立気泡率、厚みムラのそれぞれを測定するととも
に、成形性と発泡シートの外観について評価した。結果
を表２に示す。また、図１に示す模式図は、実施例２で
得られた発泡シートの断面の顕微鏡拡大写真に基づくも
のであり、図１０は比較例３で得られた発泡シートの断
面の顕微鏡拡大写真に基づく模式図である。尚、図１０
（ａ）はＭＤ方向に沿う厚み方向断面、図１０（ｂ）は
ＴＤ方向に沿う厚み方向断面であり、図中、２′は気泡
を表す。

【００７２】

【表２】

【００７３】気泡形状は、ＭＤ方向とＴＤ方向のそれぞ
れの切断断面を観察するとともに、上記各断面の厚み方
向の平均気泡径Ａ、ＭＤ方向の平均気泡径Ｂ、ＴＤ方向
の平均気泡径Ｃを測定し、Ｂ、Ｃの各々に対するＡの比
（Ａ／Ｂ、Ａ／Ｃ）を求めた。各断面を観察したとこ
ろ、実施例１〜５の発泡シートの気泡はその形状におい
て本発明の要件を満足していた。比較例１〜３の発泡シ
ートの気泡は立てに短く横に長い扁平な形状であり、本
発明の要件を満たしていなかった。

【００７４】また、〔厚み方向の平均気泡径Ａ〕／〔Ｍ
Ｄ方向の平均気泡径Ｂ〕の値は、発泡シートのＭＤ方向
に沿う方向の厚み方向断面の顕微鏡拡大写真を得て、得
られた写真をもと、その厚みの５倍の幅に存在する全て
の気泡（ｎ≧５０）について上記各方向の径を図２に示
す通り各気泡のａ、ｂの値をそれぞれの気泡毎にノギス
により測定し、こうして得られたａ₁ 、ａ₂ 、ａ₃ 、・
・・ａ_n 、並びにｂ₁、ｂ₂ 、ｂ₃ 、・・・ｂ_n を算術
平均し、そして、顕微鏡拡大写真の拡大率より厚み方向
平均気泡径Ａと、ＭＤ方向の平均気泡径Ｂ、そして、そ
の比であるＡ／Ｂを求めた。

【００７５】〔厚み方向の平均気泡径Ａ〕／〔ＴＤ方向
の平均気泡径Ｃ〕の値は、発泡シートのＴＤ方向に沿う
方向の厚み方向断面の顕微鏡拡大写真を得て、得られた
写真をもとに、上記と同様にして各気泡のａ、ｃの値を
それぞれの気泡毎に測定し、こうして得られたａ₁ 、ａ
₂ 、ａ₃ 、・・・ａ_n 、並びにｃ₁ 、ｃ₂ 、ｃ₃ 、・・
・ｃ_n を算術平均し、そして、顕微鏡拡大写真の拡大率
より厚み方向平均気泡径Ａと、ＴＤ方向の平均気泡径
Ｃ、そして、その比であるＡ／Ｃを求めた。

【００７６】気泡の均一性については、発泡シートのＭ
Ｄ方向に沿う方向と、ＴＤ方向に沿う方向のそれぞれに
ついて、厚み方向断面の顕微鏡拡大写真を得て、得られ
た写真をもとに、発泡体の両表面から、厚みの２５％の
位置に線を引き、表層部と内層部の気泡に分ける。そし
て、表層部に存在する気泡と、内層部に存在する気泡に
ついてそれぞれ別々に、上記と同様にして表層部に存在
する気泡のシート厚み方向の平均気泡径Ａ１、ＭＤ方向
の平均気泡径Ｂ１、ＴＤ方向の平均気泡径Ｃ１、内層部
に存在する各気泡のシートの厚み方向の平均気泡径Ａ
２、ＭＤ方向の平均気泡径Ｂ２、ＴＤ方向の平均気泡径
Ｃ２を算術平均により求め、Ａ１／Ａ２、Ｂ１／Ｂ２、
Ｃ１／Ｃ２の値を算出した。

【００７７】この測定を行なう際に、顕微鏡拡大写真に
写るその厚みＴの５倍の幅（Ｔ×５）にある全ての気泡
（図７中斜線で示す部分に存在する全ての気泡。但し、
図７は発泡シート厚み方向断面を示すが、気泡の図示は
省略してある）を測定対象とした。また、発泡シートの
全厚みの２５％の位置の線に重なる気泡については、そ
の気泡の断面積の５０％を超える部分が表層部Ｔｓ側に
位置すれば、この気泡は表層部Ｔｓに存在するものと
し、気泡２₀ の断面積の５０％を超える部分が内層部Ｔ
ｉ側に位置すれば、この気泡は内層部Ｔｉに存在するも
のとして測定を行なった。

【００７８】発泡シートの独立気泡率は、空気比較式比
重計により下記（８）式により求めた。 独立気泡率（％）＝〔Ｖｘ−Ｖａ（ρｆ／ρｓ）〕／〔Ｖａ−Ｖａ（ρｆ／ρｓ ）〕 ・・・ （８） 〔但し、Ｖｘ：発泡シートサンプルの実容積（ｃ
ｍ³ ）、Ｖａ：発泡シートサンプルのみかけの容積（ｃ
ｍ³ ）、ρｆ：発泡シートサンプルのみかけ密度（ｇ／
ｃｍ³ ）、ρｓ：樹脂の密度（ｇ／ｃｍ³ ）である。〕

【００７９】厚みムラについては、図３に示すようにＴ
Ｄ方向に沿って一方の片側端部から他方の片側端部へ１
００ｍｍ毎に区画された範囲α、β、γ、・・・に発泡
シート１をＴＤ方向に区画し（但し、図３に示すように
１００ｍｍに満たないあまりの部分ηは無視した）、そ
れぞれの範囲について５ｍｍピッチで厚みを測定した。
そして、その測定値から最小厚み（Ｔ_l ）と最大厚み
（Ｔ_m ）の比（Ｔ_l ／Ｔ_m ）を求めた。それぞれの範囲
におけるＴ_l ／Ｔ_m のうち最も小さい値を厚みムラの代
表値として表２に示した。即ち、例えば範囲αにおける
Ｔ_l ／Ｔ_m がα₀、範囲βにおけるＴ_l ／Ｔ_m がβ₀ 、
範囲γにおけるＴ_l ／Ｔ_m がγ₀ であり、α₀ 、β₀ 、
γ₀ のうちα₀ が一番小さければα₀ を代表値とした。

【００８０】成形性については、連続成形機にて連続的
に、多数個取りの成形テストをプラグアシスト真空成形
により行なった。目標とするトレー状容器は図８に示す
ように、仕切り３１の両側に収納部３２、３３を有する
皿状の容器３０であり、図８において、ｋ〜ｒの各寸法
は、ｋ：１７５ｍｍ、ｌ：１１２ｍｍ、ｍ：６３ｍｍ、
ｎ：１１０ｍｍ、ｏ：９０ｍｍ、ｐ：４０ｍｍ、ｑ：４
０ｍｍ、ｒ：３５ｍｍである。成形性の評価基準、及び
得られた成形品の外観の評価基準は以下の通りである。
尚、図８（ａ）は成形品の平面図、図８（ｂ）は成形品
の側面図である。

【００８１】成形性の評価基準 ◎・・・・・・・・・・・・全ての成形品において厚み
の不良によるスジ割れ、表面のヤケがない。 ○・・・・・・・・・・・・全ての成形品において厚み
不良によるスジ割れはないが、一部の成形品に若干の表
面ヤケがある。 △・・・・・・・・・・・・一部の成形品にわずかなス
ジ割れと、表面ヤケがある。 ×・・・・・・・・・・・・多数の成形品にスジ割れが
発生している。

【００８２】外観の評価基準 ◎・・・・・・・・・・・・キメが細かく、気泡に張り
があり、光沢がある。 ○・・・・・・・・・・・・キメが細かいが、表面に若
干のシワがある。 △・・・・・・・・・・・・キメがやや粗く、表面に若
干のシワが有る。 ×・・・・・・・・・・・・キメが粗く、表面にシワが
あり、幅方向に不均一な表面状態となっていた。

【００８３】密度及び厚みが略等しい実施例１と比較例
２、及び実施例２と比較例３を、それぞれ対比し、その
曲げ強度を測定した。表３に結果を示す。尚、発泡シー
トの曲げ強度は、上記の実施例及び比較例の発泡シート
のそれぞれから縦２５ｍｍ×横１５０ｍｍで試験片を切
取り、万能試験機（（株）オリエンティック社製テンシ
ロン）にて、支点間距離３０ｍｍ、支持台の半径２．５
ｍｍ、ヘット速度１０ｍｍ／分の条件で、ＭＤ方向及び
ＴＤ方向についてそれぞれｎ＝３でＪＩＳ−Ｋ７２０３
に準拠して測定を行ない、ＭＤ方向の曲げ強度の平均値
とＴＤ方向の曲げ強度の平均値の算術平均値を発泡シー
トの曲げ強度とした。

【００８４】

【表３】

【００８５】表３に示したように、密度及び厚みが略一
致するにもかかわらず、実施例１、２はそれぞれ比較例
２、３の約２倍の曲げ強度を示した。

【００８６】実施例５〜８、比較例４〜６ 実施例２〜４、比較例１〜３で得られたシート状発泡体
に表４に示す構成で、無機フィラー含有樹脂シートを押
出しラミネート法により積層し、その積層シートを用い
て成形品を得た。無機フィラー含有樹脂シートの基材樹
脂としては、３０％タルク含有ＰＰベースのマスターバ
ッチ（ＪＰＯ製、ＫＳ３２６８−６）を用いた。

【００８７】

【表４】

【００８８】得られた成形品は、無機フィラー含有樹脂
シートの厚さが２００μｍ未満の薄い物であるにもかか
わらず、成形性、剛性のいずれも良好であった。尚、成
形性の評価は、少なくも無機フィラー含有樹脂シート面
が内面となるようにしてトレー状容器を成形して前記と
同様の評価基準で行なった。

【００８９】また、成形品が実用的強度を有するか否か
判断するために、以下の方法によりリップ強度を測定し
た。結果を表４に併せて示す。

【００９０】リップ強度の測定方法 図９（ａ）、（ｂ）に示す形状の成形品４０を単発成形
機にてテストサンプルを作成し、図９（ｂ）に示すよう
にエッジ部（図中斜線で示す）を５ｍｍカットした。次
に、図９（ｃ）に示すように、ロードセル４１と支持台
４２との間にエッジ部をカットした部分を上下としてサ
ンプルを挟み込み、ロードセル４１と支持台４２との間
隔が１５０ｍｍとなった時点での圧縮強度をリップ強度
として測定した。図９において、ｓ〜ｗの各寸法は、
ｓ：１８０ｍｍ、ｔ：１６０ｍｍ、ｕ：１２０ｍ、ｖ：
３０ｍｍ：ｗ：１７０ｍｍである。尚、図９（ａ）は成
形品の断面図、図９（ｂ）は成形品の平面図、図９
（ｃ）はリップ強度の測定方法を示す説明図である。

【００９１】

【発明の効果】以上説明したように、本発明の成形用無
架橋ポリプロピレン系樹脂発泡シートは、密度０．０９
〜０．４ｇ／ｃｍ³ 、厚さ０．５〜８ｍｍ、独立気泡率
７０％以上であるとともに、発泡シートの厚み方向、押
出方向（ＭＤ方向）、幅方向（ＴＤ方向）における平均
気泡径を、それぞれＡ、Ｂ、Ｃとしたときに、気泡形状
が下記（１）〜（３）式を満足し、従来と比較して厚み
方向に長く、より球形に近い気泡形状となっているの
で、成形性に優れたものであるのみならず、高い剛性と
優れた緩衝性を同時に備えたものであると共に、圧縮強
度、曲げ強度に優れたものであるため、密度を低くして
も実用的な強度が損なわれず、成形用発泡シートとして
要求される剛性を十分に備えている。その上、気泡も細
かいため外観も良好である。 ０．３５＜Ａ／Ｂ＜０．６５ ・・・（１） ０．３５＜Ａ／Ｃ＜０．６５ ・・・（２） ０．１０＜ Ａ ≦０．４ ・・・（３）

【００９２】また、本発明では上記条件に加え、表層部
に存在する気泡について、発泡シートの厚み方向、押出
方向（ＭＤ方向）、幅方向（ＴＤ方向）における平均気
泡径をそれぞれＡ１、Ｂ１、Ｃ１とし、且つ内層部に存
在する気泡について、発泡シートの厚み方向、押出方向
（ＭＤ方向）、幅方向（ＴＤ方向）における平均気泡径
をそれぞれＡ２、Ｂ２、Ｃ２としたときに、下記（４）
〜（６）式を満足するように気泡形状を特定すること
で、発泡シートの表層部と内層部とで気泡形状にバラツ
キが少なく、発泡シートの厚み方向に気泡が均一とな
り、より成形性に優れたものとなる。また、発泡シート
の厚み方向に気泡が均一であれば、発泡シートの剛性が
よりいっそう向上する。 ０．８＜Ａ１／Ａ２≦１．２ ・・・（４） ０．８＜Ｂ１／Ｂ２≦１．２ ・・・（５） ０．８＜Ｃ１／Ｃ２≦１．２ ・・・（６）

【００９３】更に、本発明ではＴＤ方向に沿って厚みを
測定したときに、ＴＤ方向にわたって一方の片側端部か
ら他方の片側端部へ１００ｍｍの間隔で発泡シートを区
画したそれぞれの範囲内での最大厚み（Ｔ_m ）と最小厚
み（Ｔ_l ）との比（Ｔ_l ／Ｔ_m ）が０．９０以上とする
ことで、熱成形時にシートの薄い部分が局部的に伸ばさ
れる等して、成形性に劣ったものとなるというようなこ
とがない。

【００９４】また、本発明の無架橋ポリプロピレン系樹
脂発泡シートの少なくとも片面に、厚さ２００μｍ以下
の無機フィラー含有量５〜７０重量％の樹脂シートを積
層すれば、発泡シートの剛性をより高めることができ、
成形品のリップ強度を強くして、保形性、更には成形
性、生産性の向上を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シート（実
施例２）の縦断面を示す模式図である。

【図２】本発明における気泡径の意味を説明するための
図である。

【図３】本発明において発泡シートをＴＤ方向に区画す
ることを説明する図である。

【図４】ドローダウン性を測定するための装置説明図で
ある。

【図５】本発明において好適に用い得るポリプロピレン
系樹脂の動的粘弾性の一例を示し、２３０℃における線
形領域内での動的粘弾性測定によって得られる各周波数
ωに対応した貯蔵弾性率Ｇ′を、ｌｏｇωを横軸とし、
ｌｏｇＧ′を縦軸とする座標にプロットした曲線を近似
した直線である。

【図６】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シートの製
造工程の一部を示す概念図である。

【図７】実施例、比較例において測定対象とした気泡部
分を示す説明図である。

【図８】実施例、比較例において成形性の評価するため
に得た成形品を示す説明図である。

【図９】実施例、比較例において成形品のリップ強度を
測定するために得た成形品を示す説明図、及びリップ強
度の測定方法を示す説明図である。

【図１０】従来のポリプロピレン系樹脂発泡シート（比
較例３）の縦断面図を示す模式図である。

【符号の説明】

１ 無架橋ポリプロピレン系樹脂発泡シート ２ 気泡

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 平 晃暢 栃木県宇都宮市駒生町1078−４ カーサ・ アイ202号室

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】密度０．０９〜０．４ｇ／ｃｍ³ 、厚さ
   ０．５〜８ｍｍ、独立気泡率７０％以上の成形用無架橋
   ポリプロピレン系樹脂発泡シートであり、気泡形状が下
   記（１）〜（３）式を満足することを特徴とする成形用
   無架橋ポリプロピレン系樹脂発泡シート。 ０．３５＜Ａ／Ｂ＜０．６５ ・・・（１） ０．３５＜Ａ／Ｃ＜０．６５ ・・・（２） ０．１０＜ Ａ ≦０．４ ・・・（３） 〔但し、式中Ａ、Ｂ、Ｃのそれぞれは、発泡シートの厚
   み方向、押出方向（ＭＤ方向）、幅方向（ＴＤ方向）に
   おける平均気泡径であり、その単位はｍｍである。〕
2. 【請求項２】発泡シートの表面から該シートの全厚みの
   ２５％以内の表層部に存在する気泡について、発泡シー
   トの厚み方向、押出方向（ＭＤ方向）、幅方向（ＴＤ方
   向）における平均気泡径をそれぞれＡ１、Ｂ１、Ｃ１と
   し、且つ発泡シートの表面から該シートの全厚みの２５
   ％を越える内層部に存在する気泡について、発泡シート
   の厚み方向、押出方向（ＭＤ方向）、幅方向（ＴＤ方
   向）における平均気泡径をそれぞれＡ２、Ｂ２、Ｃ２と
   したときに、下記（４）〜（６）式を満足する請求項１
   記載の成形用無架橋ポリプロピレン系樹脂発泡シート。 ０．８＜Ａ１／Ａ２≦１．２ ・・・（４） ０．８＜Ｂ１／Ｂ２≦１．２ ・・・（５） ０．８＜Ｃ１／Ｃ２≦１．２ ・・・（６）
3. 【請求項３】発泡シートの幅方向（ＴＤ方向）に沿って
   厚みを測定したときに、幅方向（ＴＤ方向）にわたって
   一方の片側端部から他方の片側端部へ１００ｍｍの間隔
   で区画されるそれぞれの範囲内での最大厚み（Ｔ_m ）と
   最小厚み（Ｔ_l ）との比（Ｔ_l ／Ｔ_m ）が０．９０以上
   である請求項１又は２記載の成形用無架橋ポリプロピレ
   ン系樹脂発泡シート。
4. 【請求項４】少なくとも片面に、厚さ２００μｍ以下の
   無機フィラー含有量５〜７０重量％の樹脂シートを積層
   してなる請求項１、２又は３記載の成形用無架橋ポリプ
   ロピレン系樹脂発泡シート。