JP2001220459A - ポリプロピレン系樹脂発泡シート及びその製造方法 - Google Patents
ポリプロピレン系樹脂発泡シート及びその製造方法Info
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- JP2001220459A JP2001220459A JP2000015450A JP2000015450A JP2001220459A JP 2001220459 A JP2001220459 A JP 2001220459A JP 2000015450 A JP2000015450 A JP 2000015450A JP 2000015450 A JP2000015450 A JP 2000015450A JP 2001220459 A JP2001220459 A JP 2001220459A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】二次成形性の改良されたポリプロピレン系樹脂
発泡シートを提供する。 【解決手段】ポリプロピレン系樹脂とポリテトラフルオ
ロエチレン、あるいは、高溶融張力ポリプロピレン系樹
脂とポリプロピレン系樹脂とからなる、シート密度が３
００ｋｇｍ-3を越えて８５０ｋｇｍ-3以下、独立気泡率
が４０％以上であるポリプロピレン系樹脂発泡シートは
ドローダウンが少なく二次成形性に優れ、通常の成形装
置により成形することが可能である。
発泡シートを提供する。 【解決手段】ポリプロピレン系樹脂とポリテトラフルオ
ロエチレン、あるいは、高溶融張力ポリプロピレン系樹
脂とポリプロピレン系樹脂とからなる、シート密度が３
００ｋｇｍ-3を越えて８５０ｋｇｍ-3以下、独立気泡率
が４０％以上であるポリプロピレン系樹脂発泡シートは
ドローダウンが少なく二次成形性に優れ、通常の成形装
置により成形することが可能である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はポリプロピレン系樹
脂発泡シート及びその製造方法に関する。更に詳しく
は、二次成形時のドローダウン性が改良されたポリプロ
ピレン系樹脂発泡シート及びその製造方法に関するもの
である。
脂発泡シート及びその製造方法に関する。更に詳しく
は、二次成形時のドローダウン性が改良されたポリプロ
ピレン系樹脂発泡シート及びその製造方法に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】ポリオレフィン系樹脂は耐油性に優れ、
その中でもポリプロピレン系樹脂は耐熱性において優れ
た性能を有しており、その特性を生かした発泡体の製造
法の検討が種々行われている。
その中でもポリプロピレン系樹脂は耐熱性において優れ
た性能を有しており、その特性を生かした発泡体の製造
法の検討が種々行われている。
【０００３】その中で、ポリプロピレン系樹脂発泡シー
トの成形方法としては、シートの両端をレール状に設置
したクランプで固定して加熱ゾーンに搬送し、シートに
接触しない赤外線ヒーター等で輻射加熱して成形可能な
状態に予備加熱され、次いで、成形ゾーンにシートを搬
送し成形を行うことにより成形品が得られる方法が知ら
れている。
トの成形方法としては、シートの両端をレール状に設置
したクランプで固定して加熱ゾーンに搬送し、シートに
接触しない赤外線ヒーター等で輻射加熱して成形可能な
状態に予備加熱され、次いで、成形ゾーンにシートを搬
送し成形を行うことにより成形品が得られる方法が知ら
れている。
【０００４】上記成形方法では、シートの両端がクラン
プされているため加熱ゾーンにおいて加熱軟化したシー
トは、まずシート内部の残留歪みが緩和されて熱膨張
し、波打ち状態になる。その後、歪みの緩和が終わると
シートは一旦収縮し、ピン張り状態になる。種々の熱可
塑性ソリッドシートやポリスチレン系樹脂発泡シート等
はこの状態にて成形が行われ、良好な成形品が得られ
る。
プされているため加熱ゾーンにおいて加熱軟化したシー
トは、まずシート内部の残留歪みが緩和されて熱膨張
し、波打ち状態になる。その後、歪みの緩和が終わると
シートは一旦収縮し、ピン張り状態になる。種々の熱可
塑性ソリッドシートやポリスチレン系樹脂発泡シート等
はこの状態にて成形が行われ、良好な成形品が得られ
る。
【０００５】しかし、ポリプロピレン系樹脂発泡シート
の場合、ポリプロピレン系樹脂が結晶性樹脂であること
から、成形温度における引張り強度が小さく、クランプ
版にて固定されているシートが重力方向に垂れ下がって
しまう現象が見られる。これを熱成形におけるドローダ
ウン現象と呼ぶ。
の場合、ポリプロピレン系樹脂が結晶性樹脂であること
から、成形温度における引張り強度が小さく、クランプ
版にて固定されているシートが重力方向に垂れ下がって
しまう現象が見られる。これを熱成形におけるドローダ
ウン現象と呼ぶ。
【０００６】ドローダウンが大きい状態、すなはちシー
トの垂れ下がりが大きくなると成形機において下面ヒー
ターや成形型にシートが接触してしまう。また、ドロー
ダウンが大きくなると成形品にシワが発生しやすくな
る。これらの対策としては加熱時間を出来るだけ短く
し、ドローダウンが大きくならないうちに成形を行うこ
とや、予熱によってシートを融点付近まで上げておく事
などが提案されている。
トの垂れ下がりが大きくなると成形機において下面ヒー
ターや成形型にシートが接触してしまう。また、ドロー
ダウンが大きくなると成形品にシワが発生しやすくな
る。これらの対策としては加熱時間を出来るだけ短く
し、ドローダウンが大きくならないうちに成形を行うこ
とや、予熱によってシートを融点付近まで上げておく事
などが提案されている。
【０００７】たとえば特許２８４３４７４号公報では、
加熱ゾーンをシートの入口と出口を除いて密閉形状にし
たオーブンを用い、上記オーブン内の雰囲気温度を１５
５℃〜２００℃の温度範囲に保った状態で発泡ＰＰシー
トを徐々に昇温させる方法が開示されている。しかし、
開示された成形方法においては成形機の構造が特殊であ
り、設備による生産コストの上昇を招く可能性がある。
また、シート加熱が雰囲気加熱であることから、成形可
能な温度範囲に上昇させるまでの加熱時間が赤外線ヒー
タによる輻射加熱と比べると長くなり、成形サイクルが
増加するため、生産性の点で問題があると考えられる。
加熱ゾーンをシートの入口と出口を除いて密閉形状にし
たオーブンを用い、上記オーブン内の雰囲気温度を１５
５℃〜２００℃の温度範囲に保った状態で発泡ＰＰシー
トを徐々に昇温させる方法が開示されている。しかし、
開示された成形方法においては成形機の構造が特殊であ
り、設備による生産コストの上昇を招く可能性がある。
また、シート加熱が雰囲気加熱であることから、成形可
能な温度範囲に上昇させるまでの加熱時間が赤外線ヒー
タによる輻射加熱と比べると長くなり、成形サイクルが
増加するため、生産性の点で問題があると考えられる。
【０００８】また、特開平５−５３８９８公報では、加
熱ゾーンで成形可能な状態に加熱軟化したシートを成形
ゾーンへの搬送方向と直交する幅方向にシートを拡張し
てシートの波打ち状態を引き延ばす機構と、更に成形ゾ
ーンに雌型に真空機能を有する一対の雌雄型からなるマ
ッチモールド型を用いる方法による成形手段が開示され
ている。この方法によれば、成形ゾーンでのシートの抗
張力が確保され、更にマッチモールド型を使用すること
で、型の賦型性及び熱伝導性の悪い発泡シートの成形時
での冷却がを促進され、成形サイクルを速める効果が期
待できることが述べられている。しかし、シートの搬送
レールの形状が特殊であり、成形機の汎用性がないこと
や、マッチモールド型で成形した場合、成形歪みがシー
ト内に残留しやすく、耐熱性の低下が起こる可能性があ
ると考えられる。
熱ゾーンで成形可能な状態に加熱軟化したシートを成形
ゾーンへの搬送方向と直交する幅方向にシートを拡張し
てシートの波打ち状態を引き延ばす機構と、更に成形ゾ
ーンに雌型に真空機能を有する一対の雌雄型からなるマ
ッチモールド型を用いる方法による成形手段が開示され
ている。この方法によれば、成形ゾーンでのシートの抗
張力が確保され、更にマッチモールド型を使用すること
で、型の賦型性及び熱伝導性の悪い発泡シートの成形時
での冷却がを促進され、成形サイクルを速める効果が期
待できることが述べられている。しかし、シートの搬送
レールの形状が特殊であり、成形機の汎用性がないこと
や、マッチモールド型で成形した場合、成形歪みがシー
ト内に残留しやすく、耐熱性の低下が起こる可能性があ
ると考えられる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】このように従来ポリプ
ロピレン系樹脂発泡シートの成形には特殊な成形方法が
必要であったところ、本発明では通常の成型方法でも成
形可能なポリプロピレン系樹脂発泡シートを提供するこ
とを課題とする。
ロピレン系樹脂発泡シートの成形には特殊な成形方法が
必要であったところ、本発明では通常の成型方法でも成
形可能なポリプロピレン系樹脂発泡シートを提供するこ
とを課題とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者らは鋭意検討を
重ねた結果、ポリプロピレン系樹脂発泡シート自身のド
ローダウンを低減させることにより、通常の成形方法で
あっても容易に成形品を得られることを見出し本発明を
完成するに至った。すなわち本発明は３０ｃｍ×３０ｃ
ｍのシートを５００℃で３３秒間加熱したときのシート
のたわみ量が３０ｍｍ以下であるポリプロピレン系樹脂
発泡シートである。このシートはドローダウンが少ない
ので通常の成型法法で成形が可能である。ドローダウン
を低減させるには例えばポリプロピレン系樹脂にポリテ
トラフルオロエチレンを添加することにより可能であ
る。あるいは２００℃における溶融張力が４．０ｇ以上
である高溶融張力ポリプロピレン系樹脂１００〜５０重
量部とポリプロピレン系樹脂５０〜０重量部を配合して
なる樹脂を用いても良い。このようにすると、前者にお
いては樹脂組成物中でポリテトラフルオロエチレンがフ
ィブリル化して分散し、いずれの場合においてもその組
成物を発泡させて得られるポリプロピレン系樹脂発泡シ
ートは独立気泡率が高く、二次成形において成形温度ま
で加熱した際の引張り強度の低下が大幅に改善され、外
観性にも優れるという従来にないポリプロピレン系樹脂
発泡シートとなる。そしてドローダウンも低減されるの
である。
重ねた結果、ポリプロピレン系樹脂発泡シート自身のド
ローダウンを低減させることにより、通常の成形方法で
あっても容易に成形品を得られることを見出し本発明を
完成するに至った。すなわち本発明は３０ｃｍ×３０ｃ
ｍのシートを５００℃で３３秒間加熱したときのシート
のたわみ量が３０ｍｍ以下であるポリプロピレン系樹脂
発泡シートである。このシートはドローダウンが少ない
ので通常の成型法法で成形が可能である。ドローダウン
を低減させるには例えばポリプロピレン系樹脂にポリテ
トラフルオロエチレンを添加することにより可能であ
る。あるいは２００℃における溶融張力が４．０ｇ以上
である高溶融張力ポリプロピレン系樹脂１００〜５０重
量部とポリプロピレン系樹脂５０〜０重量部を配合して
なる樹脂を用いても良い。このようにすると、前者にお
いては樹脂組成物中でポリテトラフルオロエチレンがフ
ィブリル化して分散し、いずれの場合においてもその組
成物を発泡させて得られるポリプロピレン系樹脂発泡シ
ートは独立気泡率が高く、二次成形において成形温度ま
で加熱した際の引張り強度の低下が大幅に改善され、外
観性にも優れるという従来にないポリプロピレン系樹脂
発泡シートとなる。そしてドローダウンも低減されるの
である。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明においてポリプロピレン系樹脂発泡シート
とはポリプロピレン系樹脂を主成分とする発泡シートを
さす。本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シートはドロ
ーダウンが小さく成形を容易にすることができるがその
ドローダウンは、３０ｃｍ×３０ｃｍのシートを５００
℃で３３秒間加熱したときのシートのたわみ量で３０ｍ
ｍ以下、好ましくは２５ｍｍ以下、特に好ましくは２０
ｍｍ以下である。
する。本発明においてポリプロピレン系樹脂発泡シート
とはポリプロピレン系樹脂を主成分とする発泡シートを
さす。本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シートはドロ
ーダウンが小さく成形を容易にすることができるがその
ドローダウンは、３０ｃｍ×３０ｃｍのシートを５００
℃で３３秒間加熱したときのシートのたわみ量で３０ｍ
ｍ以下、好ましくは２５ｍｍ以下、特に好ましくは２０
ｍｍ以下である。
【００１２】ドローダウンを押さえるには例えばポリプ
ロピレン系樹脂にポリテトラフルオロエチレンを添加す
ることにより可能である。ここでポリプロピレン系樹脂
とは、一般にポリプロピレンとして市販されているもの
を使用することができ、メルトインデックス１０ｇ／１
０分以下のものが好ましい。例えばプロピレン系単独重
合体、プロピレン−エチレン共重合体、プロピレン−エ
チレン−ジエン共重合体等のポリプロピレンを主とする
重合体が用いられる。プロピレン単独重合体の融点は１
７６℃、共重合体の融点は１３５℃〜１６０℃であり、
耐熱性の優れた発泡体を得るためには融点が高いものを
用いることが望ましい。また、ポリプロピレン系樹脂を
主成分として、少量であれば混和性が良好な他の樹脂を
混合したものでも差し支えなく、このような樹脂の例と
してポリプロピレン、エチレン酢酸ビニル共重合体等が
ある。
ロピレン系樹脂にポリテトラフルオロエチレンを添加す
ることにより可能である。ここでポリプロピレン系樹脂
とは、一般にポリプロピレンとして市販されているもの
を使用することができ、メルトインデックス１０ｇ／１
０分以下のものが好ましい。例えばプロピレン系単独重
合体、プロピレン−エチレン共重合体、プロピレン−エ
チレン−ジエン共重合体等のポリプロピレンを主とする
重合体が用いられる。プロピレン単独重合体の融点は１
７６℃、共重合体の融点は１３５℃〜１６０℃であり、
耐熱性の優れた発泡体を得るためには融点が高いものを
用いることが望ましい。また、ポリプロピレン系樹脂を
主成分として、少量であれば混和性が良好な他の樹脂を
混合したものでも差し支えなく、このような樹脂の例と
してポリプロピレン、エチレン酢酸ビニル共重合体等が
ある。
【００１３】ポリテトラフルオロエチレンとはテトラフ
ルオロエチレンの単独重合体、あるいはその他成分と共
重合したものであり市販のものを使用することができ
る。
ルオロエチレンの単独重合体、あるいはその他成分と共
重合したものであり市販のものを使用することができ
る。
【００１４】ポリテトラフルオロエチレンの添加量は、
ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して０．１〜
８．０重量部が好ましく、更に好ましくは０．０１〜
６．０重量部、特に好ましくは０．０１〜３．０重量部
である。添加量が０．０１重量部未満ではポリプロピレ
ン系樹脂発泡シートのドローダウン性改良効果が小さ
く、また８．０重量部をこえて添加すると、成形性、成
形品外観が低下するので好ましくない。
ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して０．１〜
８．０重量部が好ましく、更に好ましくは０．０１〜
６．０重量部、特に好ましくは０．０１〜３．０重量部
である。添加量が０．０１重量部未満ではポリプロピレ
ン系樹脂発泡シートのドローダウン性改良効果が小さ
く、また８．０重量部をこえて添加すると、成形性、成
形品外観が低下するので好ましくない。
【００１５】ドローダウンを押さえるにはあるいは高溶
融張力ポリプロピレン系樹脂１００〜５０重量部とポリ
プロピレン系樹脂５０〜０重量部を配合してなる樹脂組
成物を用いる事によってもできる。ポリプロピレン系樹
脂が多くなると、ポリプロピレン系樹脂発泡シートのド
ローダウンが大きくなり、成形が困難になり、さらに発
泡シートの表面に破泡による凹凸が発生し、外観が不良
になるため好ましくない。
融張力ポリプロピレン系樹脂１００〜５０重量部とポリ
プロピレン系樹脂５０〜０重量部を配合してなる樹脂組
成物を用いる事によってもできる。ポリプロピレン系樹
脂が多くなると、ポリプロピレン系樹脂発泡シートのド
ローダウンが大きくなり、成形が困難になり、さらに発
泡シートの表面に破泡による凹凸が発生し、外観が不良
になるため好ましくない。
【００１６】高溶融張力ポリプロピレン系樹脂は、２０
０℃における溶融張力が４．０ｇ以上であり、メルトイ
ンデックス１０ｇ／１０分以下であるものが好ましい。
ここで２００℃における溶融張力は、ポリプロピレンを
２００℃で５分間加熱して溶融し、溶融したポリプロピ
レンを直径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３．
８のキャピラリーから１５ｍｍ／分の速度で大気中に押
出してストランドとし、このストランドを２．０ｍ／分
の速度で引き取る際の張力である。
０℃における溶融張力が４．０ｇ以上であり、メルトイ
ンデックス１０ｇ／１０分以下であるものが好ましい。
ここで２００℃における溶融張力は、ポリプロピレンを
２００℃で５分間加熱して溶融し、溶融したポリプロピ
レンを直径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３．
８のキャピラリーから１５ｍｍ／分の速度で大気中に押
出してストランドとし、このストランドを２．０ｍ／分
の速度で引き取る際の張力である。
【００１７】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シート
の密度は３００ｋｇｍ-3を越えて８５０ｋｇｍ-3以下で
あることが好ましく、更に好ましくは４５０〜６００ｋ
ｇｍ-3である。密度が３００ｋｇｍ-3以下の場合、発泡
セルの独立気泡率が低下し、成形できても成形品の表面
外観性が低下する。また、密度が８５０ｋｇｍ-3をこえ
ると、軽量性が低下するため好ましくない。また、独立
気泡率が４０％以上であることが好ましい。独立気泡比
率が低いとドローダウンが大きくなると共に、成型品の
外観が悪くなる。
の密度は３００ｋｇｍ-3を越えて８５０ｋｇｍ-3以下で
あることが好ましく、更に好ましくは４５０〜６００ｋ
ｇｍ-3である。密度が３００ｋｇｍ-3以下の場合、発泡
セルの独立気泡率が低下し、成形できても成形品の表面
外観性が低下する。また、密度が８５０ｋｇｍ-3をこえ
ると、軽量性が低下するため好ましくない。また、独立
気泡率が４０％以上であることが好ましい。独立気泡比
率が低いとドローダウンが大きくなると共に、成型品の
外観が悪くなる。
【００１８】次に、本発明のポリプロピレン系樹脂発泡
シートの製造方法について説明する。
シートの製造方法について説明する。
【００１９】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シート
は、例えばポリプロピレン系樹脂とポリテトラフルオロ
エチレンと発泡剤からなる樹脂組成物を押出成形する方
法により製造することができる。
は、例えばポリプロピレン系樹脂とポリテトラフルオロ
エチレンと発泡剤からなる樹脂組成物を押出成形する方
法により製造することができる。
【００２０】ポリプロピレン系樹脂とポリテトラフルオ
ロエチレンの混合方法については、特に限定するもので
はないが、発泡シート成形時に押出機へ攪拌混合した原
料を直接投入する方法、または攪拌混合した原料を単軸
または二軸押出機にて溶融混合してペレット化し、発泡
押出時に使用する方法のいずれであっても良い。
ロエチレンの混合方法については、特に限定するもので
はないが、発泡シート成形時に押出機へ攪拌混合した原
料を直接投入する方法、または攪拌混合した原料を単軸
または二軸押出機にて溶融混合してペレット化し、発泡
押出時に使用する方法のいずれであっても良い。
【００２１】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シート
は、あるいは高溶融張力ポリプロピレン系樹脂とポリプ
ロピレン系樹脂と発泡剤からなる樹脂組成物を押出成形
する方法により製造することもできる。
は、あるいは高溶融張力ポリプロピレン系樹脂とポリプ
ロピレン系樹脂と発泡剤からなる樹脂組成物を押出成形
する方法により製造することもできる。
【００２２】高溶融張力ポリプロピレン系樹脂とポリプ
ロピレン系樹脂の混合方法については、特に限定するも
のではないが、発泡シート成形時に押出機へ攪拌混合し
た原料を直接投入する方法、または攪拌混合した原料を
単軸または二軸押出機にて溶融混合してペレット化し、
発泡押出時に使用する方法のいずれであっても良い。
ロピレン系樹脂の混合方法については、特に限定するも
のではないが、発泡シート成形時に押出機へ攪拌混合し
た原料を直接投入する方法、または攪拌混合した原料を
単軸または二軸押出機にて溶融混合してペレット化し、
発泡押出時に使用する方法のいずれであっても良い。
【００２３】発泡剤として化学発泡剤を用いる事ができ
る。重曹とクエン酸の混合物を好適に用いることがで
き、発生する発泡ガスは炭酸ガスである。化学発泡剤の
添加方法としては特に限定するものではないが、ポリプ
ロピレン系樹脂とポリテトラフルオロエチレンあるいは
高溶融張力ポリプロピレン系樹脂とポリプロピレン系樹
脂の樹脂組成物にドライブレンドする方法や、押出機の
ホッパー中で定量フィーダーを使用して添加する方法、
或いはポリプロピレン系樹脂やポリエチレン樹脂等のポ
リオレフィン系樹脂をベースとするマスターバッチを作
成し添加する方法のいずれであっても良い。
る。重曹とクエン酸の混合物を好適に用いることがで
き、発生する発泡ガスは炭酸ガスである。化学発泡剤の
添加方法としては特に限定するものではないが、ポリプ
ロピレン系樹脂とポリテトラフルオロエチレンあるいは
高溶融張力ポリプロピレン系樹脂とポリプロピレン系樹
脂の樹脂組成物にドライブレンドする方法や、押出機の
ホッパー中で定量フィーダーを使用して添加する方法、
或いはポリプロピレン系樹脂やポリエチレン樹脂等のポ
リオレフィン系樹脂をベースとするマスターバッチを作
成し添加する方法のいずれであっても良い。
【００２４】化学発泡剤の添加量は、いずれの方法にお
いてもポリプロピレン系樹脂組成物１００重量部に対し
て、０．１〜１．５重量部である。添加量が０．１重量
部未満では所望の発泡倍率を得ることが出来ず、１．５
重量部を超えて添加した場合は、押出機中における発泡
剤の均一分散及び十分な分解が進行せず、良好な発泡剤
を得ることが出来ないために好ましくない。
いてもポリプロピレン系樹脂組成物１００重量部に対し
て、０．１〜１．５重量部である。添加量が０．１重量
部未満では所望の発泡倍率を得ることが出来ず、１．５
重量部を超えて添加した場合は、押出機中における発泡
剤の均一分散及び十分な分解が進行せず、良好な発泡剤
を得ることが出来ないために好ましくない。
【００２５】本発明で用いられる発泡剤には物理発泡剤
があり炭酸ガスが用いられる。物理発泡剤としてはブタ
ン等があるが、安全性の面で炭酸ガスが好適に用いられ
る。物理発泡剤の添加方法としては、二軸押出機の中央
ゾーンまたはタンデム押出機の１段目押出機の中央ゾー
ンに供給する方法等が挙げられる。
があり炭酸ガスが用いられる。物理発泡剤としてはブタ
ン等があるが、安全性の面で炭酸ガスが好適に用いられ
る。物理発泡剤の添加方法としては、二軸押出機の中央
ゾーンまたはタンデム押出機の１段目押出機の中央ゾー
ンに供給する方法等が挙げられる。
【００２６】前述の物理発泡剤の添加量としては、いず
れの方法においてもポリプロピレン系樹脂組成物１００
重量部に対して、１．２〜３．０重量部である。添加量
が１．２重量部未満では所望の発泡倍率を得ることが出
来ず、３．０重量部を超えて添加した場合は、独立気泡
率が低下するため好ましくない。
れの方法においてもポリプロピレン系樹脂組成物１００
重量部に対して、１．２〜３．０重量部である。添加量
が１．２重量部未満では所望の発泡倍率を得ることが出
来ず、３．０重量部を超えて添加した場合は、独立気泡
率が低下するため好ましくない。
【００２７】本発明の発泡シートを製造する際に、更に
発泡シートの物性を阻害しない範囲で、適宜の気泡調整
剤、架橋剤、発泡助剤、充填剤、安定剤、酸化防止剤、
含量等を混合してもよい。本発明のポリプロピレン系樹
脂発泡シートは熱成形、真空成形等公知の方法で各種形
状に容易に成形することができ、容器として好適に用い
ることができる。例えば食品容器、弁当容器等がある。
発泡シートの物性を阻害しない範囲で、適宜の気泡調整
剤、架橋剤、発泡助剤、充填剤、安定剤、酸化防止剤、
含量等を混合してもよい。本発明のポリプロピレン系樹
脂発泡シートは熱成形、真空成形等公知の方法で各種形
状に容易に成形することができ、容器として好適に用い
ることができる。例えば食品容器、弁当容器等がある。
【００２８】
【実施例】以下、実施例によって本発明を詳しく説明す
る。
る。
【００２９】表１に示すドローダウン性、シート密度、
独立気泡率の評価は下記の方法にて行った。
独立気泡率の評価は下記の方法にて行った。
【００３０】（ドローダウン性）浅野研究所社製真空単
発成形機にて３０ｃｍ×３０ｃｍのシートをクランプ版
で４方向を固定し、通常のシート成形方法と同様に遠赤
外線ヒーター（温度：５００℃）にて輻射加熱し、その
ときの加熱時間毎のシートのたわみ量をキーエンス社製
レーザー式変位測定機にて測定した。ドローダウン量の
値が大きいほど成形性が低下していることを示してい
る。図１に測定装置の概略図を示す。
発成形機にて３０ｃｍ×３０ｃｍのシートをクランプ版
で４方向を固定し、通常のシート成形方法と同様に遠赤
外線ヒーター（温度：５００℃）にて輻射加熱し、その
ときの加熱時間毎のシートのたわみ量をキーエンス社製
レーザー式変位測定機にて測定した。ドローダウン量の
値が大きいほど成形性が低下していることを示してい
る。図１に測定装置の概略図を示す。
【００３１】（シート密度）ミラージュ貿易社製電子比
重計（ＭＤ−２００Ｓ）にて測定した。
重計（ＭＤ−２００Ｓ）にて測定した。
【００３２】（独立気泡率）東京サイエンス社製空気比
較式比重計を用い、ＡＳＴＭ：Ｄ−２８５６に準拠して
測定した。
較式比重計を用い、ＡＳＴＭ：Ｄ−２８５６に準拠して
測定した。
【００３３】（実施例１〜５、比較例１〜２）ポリプロ
ピレン系樹脂（グランドポリマー社製、Ｊ１０１：ＭＩ
＝１．４、Ｊ１０３：ＭＩ＝３．０）にポリテトラフル
オロエチレン（三菱レイヨン社製、メタブレンＡ−３０
００）及び化学発泡剤（クラリアント社、ＣＦ）を表１
に示す割合で攪拌混合し、東芝社製６５ｍｍ単軸押出機
（ノンベント）にてシリンダー温度２２０#C、７５０ｍ
ｍ巾Ｔダイス（設定温度１９０℃）より発泡押出を行
い、シート厚み０．８０ｍｍの各シートサンプルを製膜
した。
ピレン系樹脂（グランドポリマー社製、Ｊ１０１：ＭＩ
＝１．４、Ｊ１０３：ＭＩ＝３．０）にポリテトラフル
オロエチレン（三菱レイヨン社製、メタブレンＡ−３０
００）及び化学発泡剤（クラリアント社、ＣＦ）を表１
に示す割合で攪拌混合し、東芝社製６５ｍｍ単軸押出機
（ノンベント）にてシリンダー温度２２０#C、７５０ｍ
ｍ巾Ｔダイス（設定温度１９０℃）より発泡押出を行
い、シート厚み０．８０ｍｍの各シートサンプルを製膜
した。
【００３４】（実施例６〜８）ポリプロピレン系樹脂
（グランドポリマー社製、Ｊ１０１：ＭＩ＝１．４）に
ポリテトラフルオロエチレン（三菱レイヨン社製、メタ
ブレンＡ−３０００）を攪拌混合し、日立造船社製同方
向二軸押出機（スクリュー径＝φ５７ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝４
０）に供給し、シリンダー温度１９０℃で可塑化混合し
たのち、発泡剤として炭酸ガスをポリプロピレン系樹脂
１００重量部に対して表１記載の量を注入し、サーキュ
ラーダイス（φ１５０ｍｍ×０．７ｍｍｔ、設定温度１
８０#C）より発泡押出を行い、シート厚み０．８ｍｍの
各シートサンプルを製膜した。
（グランドポリマー社製、Ｊ１０１：ＭＩ＝１．４）に
ポリテトラフルオロエチレン（三菱レイヨン社製、メタ
ブレンＡ−３０００）を攪拌混合し、日立造船社製同方
向二軸押出機（スクリュー径＝φ５７ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝４
０）に供給し、シリンダー温度１９０℃で可塑化混合し
たのち、発泡剤として炭酸ガスをポリプロピレン系樹脂
１００重量部に対して表１記載の量を注入し、サーキュ
ラーダイス（φ１５０ｍｍ×０．７ｍｍｔ、設定温度１
８０#C）より発泡押出を行い、シート厚み０．８ｍｍの
各シートサンプルを製膜した。
【００３５】得られたシートサンプルのドローダウン
性、シート密度及び独立気泡率の測定結果を表１に示す
性、シート密度及び独立気泡率の測定結果を表１に示す
【００３６】
【表１】
【００３７】（実施例９〜１３、比較例３〜４）表２に
示すポリプロピレン系樹脂組成物及び化学発泡剤（クラ
リアント社、ＣＦ）を各々の割合で攪拌混合し、東芝社
製９０ｍｍ単軸押出機（ノンベント、Ｌ／Ｄ＝３４）に
てシリンダー温度２２０#C、１００Ｍ／Ｍサーキュラー
ダイス（設定温度１９０℃）より発泡押出を行い、シー
ト厚み０．８０ｍｍの各シートサンプルを製膜した。な
お、高溶融張力ポリプロピレン系樹脂の２００℃におけ
る溶融張力は、（株）東洋精機製作所製キャピログラフ
を用いて、装置のバレル内にてポリプロピレンを２００
℃で５分間加熱して溶融し、溶融したポリプロピレンを
直径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３．８のキ
ャピラリーから１５ｍｍ／分の速度で大気中に押出して
ストランドとし、このストランドを２．０ｍ／分の速度
で引き取る際の張力を測定した。
示すポリプロピレン系樹脂組成物及び化学発泡剤（クラ
リアント社、ＣＦ）を各々の割合で攪拌混合し、東芝社
製９０ｍｍ単軸押出機（ノンベント、Ｌ／Ｄ＝３４）に
てシリンダー温度２２０#C、１００Ｍ／Ｍサーキュラー
ダイス（設定温度１９０℃）より発泡押出を行い、シー
ト厚み０．８０ｍｍの各シートサンプルを製膜した。な
お、高溶融張力ポリプロピレン系樹脂の２００℃におけ
る溶融張力は、（株）東洋精機製作所製キャピログラフ
を用いて、装置のバレル内にてポリプロピレンを２００
℃で５分間加熱して溶融し、溶融したポリプロピレンを
直径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３．８のキ
ャピラリーから１５ｍｍ／分の速度で大気中に押出して
ストランドとし、このストランドを２．０ｍ／分の速度
で引き取る際の張力を測定した。
【００３８】（実施例１４〜１６）表２に示すポリプロ
ピレン系樹脂組成物及び化学発泡剤（クラリアント社、
ＣＦ）を各々の割合で攪拌混合し、日立造船社製同方向
二軸押出機（スクリュー径＝φ５７ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝４
０）に供給し、シリンダー温度１９０℃で可塑化混合し
たのち、発泡剤として炭酸ガスをポリプロピレン系樹脂
１００重量部に対して表２記載の量を注入し、サーキュ
ラーダイス（φ１５０ｍｍ×０．７ｍｍｔ、設定温度１
８０#C）より発泡押出を行い、シート厚み０．８ｍｍの
各シートサンプルを製膜した。
ピレン系樹脂組成物及び化学発泡剤（クラリアント社、
ＣＦ）を各々の割合で攪拌混合し、日立造船社製同方向
二軸押出機（スクリュー径＝φ５７ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝４
０）に供給し、シリンダー温度１９０℃で可塑化混合し
たのち、発泡剤として炭酸ガスをポリプロピレン系樹脂
１００重量部に対して表２記載の量を注入し、サーキュ
ラーダイス（φ１５０ｍｍ×０．７ｍｍｔ、設定温度１
８０#C）より発泡押出を行い、シート厚み０．８ｍｍの
各シートサンプルを製膜した。
【００３９】得られたシートサンプルのドローダウン
性、シート密度及び独立気泡率の測定結果は表２の通り
である。
性、シート密度及び独立気泡率の測定結果は表２の通り
である。
【００４０】
【表２】
【００４１】 高溶融張力ＰＰ：ＭＩ＝３．０ｇ／分 高溶融張力ＰＰ：ＭＩ＝３．４ｇ／分 ＰＰ：ＭＩ＝４．０ｇ／分 発泡剤種：ＣＦ＝化学発泡剤、炭酸ガス＝物理発泡剤 ＭＩ：２３０℃測定値（ＪＩＳ−Ｋ６７５８法）
【００４２】各実施例及び比較例のシートを成形したと
ころ、実施例のシートはドローダウンが少なく、容易に
良好な成形品を得ることができた。しかし、比較例のシ
ートはドローダウンがはげしく、成形機の下面ヒーター
に接触したり、また成形品にシワが発生し良好な成形を
行うことは困難であった。
ころ、実施例のシートはドローダウンが少なく、容易に
良好な成形品を得ることができた。しかし、比較例のシ
ートはドローダウンがはげしく、成形機の下面ヒーター
に接触したり、また成形品にシワが発生し良好な成形を
行うことは困難であった。
【００４３】
【発明の効果】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シー
トは、二次成形時のドローダウン性が改良され、ポリプ
ロピレン系樹脂のもつ耐熱性及び耐油性を損なうことな
く、外観性、機械的物性の良好な成形品を製造できる発
泡シートである。
トは、二次成形時のドローダウン性が改良され、ポリプ
ロピレン系樹脂のもつ耐熱性及び耐油性を損なうことな
く、外観性、機械的物性の良好な成形品を製造できる発
泡シートである。
【図１】ドローダウン性の測定装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０８Ｌ 27:18） Ｃ０８Ｌ 27:18） Ｆターム(参考） 4F074 AA20 AA27 AA83 AB02 AC09 AE01 BA07 BA32 CB52 CC04Y DA12 DA34 4J002 BB121 BB151 BD152 DE016 DE256 EF066 FD326 GG01
Claims (14)
- 【請求項１】３０ｃｍ×３０ｃｍのシートを５００℃で
３３秒間加熱したときのシートのたわみ量が３０ｍｍ以
下であるポリプロピレン系樹脂発泡シート。 - 【請求項２】シート密度が３００ｋｇｍ-3を越えて８５
０ｋｇｍ-3以下で、独立気泡率が４０％以上であるポリ
プロピレン系樹脂発泡シート。 - 【請求項３】３０ｃｍ×３０ｃｍのシートを５００℃で
３３秒間加熱したときのシートのたわみ量が３０ｍｍ以
下、シート密度が３００ｋｇｍ-3を越えて８５０ｋｇｍ
-3以下及び独立気泡率が４０％以上であるポリプロピレ
ン系樹脂発泡シート。 - 【請求項４】ポリプロピレン系樹脂とポリテトラフルオ
ロエチレンを含有してなる請求項１から請求項３のいず
れか一項に記載のポリプロピレン系樹脂発泡シート。 - 【請求項５】ポリプロピレン系樹脂１００重量部とポリ
テトラフルオロエチレン０．１〜８．０重量部を含有し
てなる請求項４のポリプロピレン系樹脂発泡シート。 - 【請求項６】ポリプロピレン系樹脂１００重量部とポリ
テトラフルオロエチレン０．１〜８．０重量部を含有し
てなり、シート密度が３００ｋｇｍ-3を越えて８５０ｋ
ｇｍ-3以下のポリプロピレン系樹脂発泡シート。 - 【請求項７】ポリプロピレン系樹脂１００重量部、ポリ
テトラフルオロエチレン０．１〜８．０重量部及び化学
発泡剤０．１〜１．５重量部を含有してなる樹脂組成物
を押出成形することを特徴とする請求項５又は請求項６
に記載のポリプロピレン系樹脂発泡シートの製造方法。 - 【請求項８】ポリプロピレン系樹脂１００重量部、ポリ
テトラフルオロエチレン０．１〜８．０重量部及び物理
発泡剤１．２〜３．０重量部を含有してなる樹脂組成物
を押出成形することを特徴とする請求項５又は請求項６
に記載のポリプロピレン系樹脂発泡シートの製造方法。 - 【請求項９】２００℃における溶融張力が４．０ｇ以上
である高溶融張力ポリプロピレン系樹脂１００〜５０重
量部とポリプロピレン系樹脂５０〜０重量部を含有して
なる請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のポリ
プロピレン系樹脂発泡シート。 - 【請求項１０】２００℃における溶融張力が４．０ｇ以
上である高溶融張力ポリプロピレン系樹脂１００〜５０
重量部とポリプロピレン系樹脂５０〜０重量部を含有し
てなり、シート密度が３００ｋｇｍ-3を越えて８５０ｋ
ｇｍ-3以下のポリプロピレン系樹脂発泡シート。 - 【請求項１１】２００℃における溶融張力が４．０ｇ以
上である高溶融張力ポリプロピレン系樹脂１００〜５０
重量部とポリプロピレン系樹脂５０〜０重量部及び化学
発泡剤０．１〜１．５重量部を含有してなる樹脂組成物
を押出成形することを特徴とする請求項９又は請求項１
０に記載のポリプロピレン系樹脂発泡シートの製造方
法。 - 【請求項１２】２００℃における溶融張力が４．０ｇ以
上である高溶融張力ポリプロピレン系樹脂１００〜５０
重量部とポリプロピレン系樹脂５０〜０重量部及び物理
発泡剤１．２〜３．０重量部を含有してなる樹脂組成物
を押出成形することを特徴とする請求項１０又は請求項
１１に記載のポリプロピレン系樹脂発泡シートの製造方
法。 - 【請求項１３】化学発泡剤が重曹とクエン酸である請求
項７又は請求項１１に記載のポリプロピレン系樹脂発泡
シートの製造方法。 - 【請求項１４】物理発泡剤が炭酸ガスである請求項８又
は請求項１２に記載のポリプロピレン系樹脂発泡シート
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000015450A JP2001220459A (ja) | 1999-12-01 | 2000-01-25 | ポリプロピレン系樹脂発泡シート及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34180899 | 1999-12-01 | ||
| JP11-341808 | 1999-12-01 | ||
| JP2000015450A JP2001220459A (ja) | 1999-12-01 | 2000-01-25 | ポリプロピレン系樹脂発泡シート及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001220459A true JP2001220459A (ja) | 2001-08-14 |
Family
ID=26577058
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000015450A Pending JP2001220459A (ja) | 1999-12-01 | 2000-01-25 | ポリプロピレン系樹脂発泡シート及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001220459A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2010007783A1 (ja) * | 2008-07-17 | 2012-01-05 | パナソニック株式会社 | 断熱体、断熱箱体、断熱扉及び冷凍冷蔵庫 |
| CN111286117A (zh) * | 2020-02-11 | 2020-06-16 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 一种微孔注塑成型开孔聚合物泡沫材料的方法及产品 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07268121A (ja) * | 1994-03-31 | 1995-10-17 | Zeon Kasei Co Ltd | 発泡用ポリプロピレン系樹脂組成物及びそれを用いて成るポリプロピレン系樹脂発泡シート |
| JPH0912761A (ja) * | 1995-07-05 | 1997-01-14 | Showa Denko Kk | ポリプロピレン系樹脂発泡体 |
| JPH10130412A (ja) * | 1996-10-30 | 1998-05-19 | Jsp Corp | 成形用無架橋ポリプロピレン系樹脂発泡シート |
| JPH11170455A (ja) * | 1997-12-08 | 1999-06-29 | Tokuyama Corp | 積層発泡シート |
| JPH11189687A (ja) * | 1997-09-17 | 1999-07-13 | Nippon Polychem Kk | 発泡成形用樹脂材料及び発泡シート |
| JP2001139716A (ja) * | 1999-11-19 | 2001-05-22 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 改質ポリプロピレン系樹脂発泡シートおよびそれよりなる成形体 |
-
2000
- 2000-01-25 JP JP2000015450A patent/JP2001220459A/ja active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07268121A (ja) * | 1994-03-31 | 1995-10-17 | Zeon Kasei Co Ltd | 発泡用ポリプロピレン系樹脂組成物及びそれを用いて成るポリプロピレン系樹脂発泡シート |
| JPH0912761A (ja) * | 1995-07-05 | 1997-01-14 | Showa Denko Kk | ポリプロピレン系樹脂発泡体 |
| JPH10130412A (ja) * | 1996-10-30 | 1998-05-19 | Jsp Corp | 成形用無架橋ポリプロピレン系樹脂発泡シート |
| JPH11189687A (ja) * | 1997-09-17 | 1999-07-13 | Nippon Polychem Kk | 発泡成形用樹脂材料及び発泡シート |
| JPH11170455A (ja) * | 1997-12-08 | 1999-06-29 | Tokuyama Corp | 積層発泡シート |
| JP2001139716A (ja) * | 1999-11-19 | 2001-05-22 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 改質ポリプロピレン系樹脂発泡シートおよびそれよりなる成形体 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2010007783A1 (ja) * | 2008-07-17 | 2012-01-05 | パナソニック株式会社 | 断熱体、断熱箱体、断熱扉及び冷凍冷蔵庫 |
| CN111286117A (zh) * | 2020-02-11 | 2020-06-16 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 一种微孔注塑成型开孔聚合物泡沫材料的方法及产品 |
| CN111286117B (zh) * | 2020-02-11 | 2023-02-10 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 一种微孔注塑成型开孔聚合物泡沫材料的方法及产品 |
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