JP2003225978A

JP2003225978A - ポリプロピレン系樹脂発泡シート

Info

Publication number: JP2003225978A
Application number: JP2002026036A
Authority: JP
Inventors: Akira Hanada; 暁花田; Hiroaki Takahata; 弘明高畑; Tatsuma Kuroda; 竜磨黒田
Original assignee: Sumitomo Chemical Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Chemical Co Ltd
Priority date: 2002-02-01
Filing date: 2002-02-01
Publication date: 2003-08-12
Also published as: US20030186039A1; KR20030066407A; DE10303713A1; CN1435315A

Abstract

(57)【要約】【課題】軽量性および剛性に優れ、かつ、熱成形性に
優れたポリプロピレン系樹脂発泡シートを提供する。【解決手段】ポリプロピレン系樹脂を含む樹脂材料か
らなる発泡層を有するポリプロピレン系樹脂発泡シート
であって、該ポリプロピレン系樹脂発泡シートの少なく
とも一方の表面は、ポリプロピレン系樹脂と充填剤とを
含有してメルトテンションが１〜２０ｇの範囲内である
樹脂組成物からなる非発泡層で構成されており、かつ、
該ポリプロピレン系樹脂発泡シートに含まれる上記発泡
層の坪量と、該ポリプロピレン系樹脂発泡シートの上記
少なくとも一方の表面を構成する非発泡層の坪量との比
を１００：１〜１００：１００の範囲内とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、軽量性、剛性に優
れ、かつ、熱成形性に優れたポリプロピレン系樹脂発泡
シートに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】ポリプロピレン系樹脂発泡体は、断熱
性、軽量性に優れており、例えば、包装用容器、自動車
材料および建築・土木材料等に利用されている。そし
て、特に、ポリプロピレン系樹脂発泡体をシート状にし
たポリプロピレン系樹脂発泡シート（以下、発泡シート
と称する）が広く用いられている。

【０００３】上記様々な用途において、発泡シートに、
さらに剛性が要求される場合には、ポリプロピレン系樹
脂を含む樹脂材料に、タルク等の充填剤を配合（添加）
した発泡シートが用いられる。そして、該充填剤を非発
泡層のみに配合して、発泡層と非発泡層とを積層した多
層発泡シートとすることにより、軽量性、断熱性、剛性
に優れた発泡シートを得ることができる。上記発泡シー
トを用いているものとしては、例えば、実用新案登録第
２６０５３５１号公報が挙げられる。該公報には、ポリ
オレフィン系樹脂の発泡層と、樹脂１００重量部に対し
て１０〜４００重量部の充填剤を含むポリオレフィン系
樹脂の非発泡層とよりなる積層体シートから形成された
事務用ファイルが開示されている。

【０００４】また、上記発泡シートを上記の用途に使用
する場合には、該発泡シートを熱成形により成形する場
合が多い。上記発泡シートを、例えば、食品用容器とし
て使用する場合には、発泡シートを熱成形により、カッ
プ、トレー、コップ、ボックス等の形状にしたものが広
く使用されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところが、発泡層と充
填剤が配合された非発泡層とから構成された発泡シート
を、熱成形（真空成形）により、カップ、トレー等の各
種形状の容器とする際には、発泡シートの加熱時に、該
発泡シートに大きな垂れ下がり（ドローダウン）が生じ
るという問題を生じている。

【０００６】上記発泡シートを熱成形するためには、一
般に、発泡シートを周囲を固定して、加熱により、該発
泡シートを柔らかくする必要がある。しかし、加熱され
た発泡シートは、自重により、シートの中央部が垂れ下
がることとなる。このドローダウンの度合いが大き過ぎ
る場合には、成形品に大きなしわができる場合がある。
また、上記垂れ下がった部分が、加熱用のヒータに接触
して溶融したり、発泡シートが燃えたりする場合があ
る。

【０００７】一方、上記ドローダウンの発生を抑制する
ために、加熱をあまり行わない場合には、成形が不完全
となり、所望の形状にならなかったり、成形品が破損し
たりする場合がある。

【０００８】従って、ドローダウンの発生が制御され
た、熱成形に良好な発泡シートが求められている。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本願発明者らは、上記課
題を解決すべく鋭意検討した結果、発泡層と充填剤を含
有している非発泡層とからなる多層構成のポリプロピレ
ン系樹脂発泡シートにおいて、表面の非発泡層を構成し
ている樹脂材料のメルトテンション（溶融張力）を特定
の範囲内とすることにより、熱成形時のドローダウンが
少なく、かつ、成形性に優れたポリプロピレン系樹脂発
泡シートが得られることを見出した。

【００１０】すなわち、本発明のポリプロピレン系樹脂
発泡シートは、上記の課題を解決するために、ポリプロ
ピレン系樹脂を含む樹脂材料からなる発泡層を有するポ
リプロピレン系樹脂発泡シートであって、該ポリプロピ
レン系樹脂発泡シートの少なくとも一方の表面は、ポリ
プロピレン系樹脂と充填剤とを含有してメルトテンショ
ンが１〜２０ｇの範囲内である樹脂組成物からなる非発
泡層で構成されており、かつ、該ポリプロピレン系樹脂
発泡シートに含まれる上記発泡層の坪量と、該ポリプロ
ピレン系樹脂発泡シートの上記少なくとも一方の表面を
構成する非発泡層の坪量との比が１００：１〜１００：
１００の範囲内であることを特徴としている。

【００１１】上記の構成によれば、上記表面の非発泡層
を構成している樹脂組成物のメルトテンションが１〜２
０ｇの範囲内であるので、得られるポリプロピレン系樹
脂発泡シートのドローダウンを抑制することができる。
これにより、ポリプロピレン系樹脂発泡シートを用いて
成形品を作製する場合、例えば、成形品のフランジ部に
しわができること等がないので、成形品の外観を良好と
することができる。また、上記メルトテンションを、１
〜２０ｇの範囲内とすることにより、ドローダウンを低
く抑えることができるので、熱成形（真空成形）による
成形品の製造時に、ポリプロピレン系樹脂発泡シートが
ドローダウンにより加熱用のヒータと接触したりするこ
とがない。これにより、ポリプロピレン系樹脂発泡シー
トがヒータによって溶融したり、燃えたりすることがな
い。従って、ポリプロピレン系樹脂発泡シートを用いた
成形品をより安全に製造することができる。

【００１２】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シート
は、さらに、上記非発泡層は、上記樹脂組成物に含まれ
ているポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して、４
０〜１００重量部の範囲内の充填剤を含有している構成
がより好ましい。

【００１３】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シート
は、さらに、上記非発泡層を構成する樹脂組成物のメル
トフローレートが０．５〜５ｇ／１０分の範囲内である
構成がより好ましい。

【００１４】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シート
は、さらに、上記ポリプロピレン系樹脂発泡シートの両
方の表面が上記非発泡層である構成がより好ましい。

【００１５】上記の構成によれば、両方の表面を上記非
発泡層とすることにより、より一層ドローダウンを抑制
（制御）することができる。

【００１６】

【発明の実施の形態】本実施の形態にかかるポリプロピ
レン系樹脂発泡シートは、ポリプロピレン系樹脂を含む
樹脂材料からなる発泡層を有するポリプロピレン系樹脂
発泡シートであって、該ポリプロピレン系樹脂発泡シー
トの少なくとも一方の表面は、ポリプロピレン系樹脂と
充填剤とを含有してメルトテンションが１〜２０ｇの範
囲内である樹脂組成物からなる非発泡層で構成されてお
り、かつ、該ポリプロピレン系樹脂発泡シートに含まれ
る上記発泡層の坪量と、該ポリプロピレン系樹脂発泡シ
ートの上記少なくとも一方の表面を構成する非発泡層の
坪量との比が１００：１〜１００：１００の範囲内であ
る構成である。

【００１７】なお、以下の説明では、便宜上、発泡層を
構成するポリプロピレン系樹脂を第１のポリプロピレン
系樹脂、非発泡層を構成するポリプロピレン系樹脂を第
２のポリプロピレン系樹脂として説明する。

【００１８】まず、発泡層について説明する。上記発泡
層とは、１種類以上の第１のポリプロピレン系樹脂を含
む樹脂材料からなる層である。上記発泡層は、発泡倍率
が１．５倍を超える層であり、発泡倍率としては、２倍
以上４０倍以下がより好ましく、３倍以上１０倍以下が
さらに好ましい。上記発泡倍率を上記範囲とすることに
より、断熱性および強度に優れたポリプロピレン系樹脂
発泡シート（以下、発泡シートと称する）を得ることが
できる。上記発泡層の発泡倍率は、使用する発泡剤の添
加量や成形加工等の製造時の物理的条件を適宜変更する
ことにより調整することが可能である。

【００１９】上記発泡層を形成するために使用される発
泡剤としては、いわゆる化学発泡剤および物理発泡剤の
いずれも使用することができる。上記化学発泡剤として
は、具体的には、例えば、アゾジカルボンアミド、アゾ
ビスイソブチロニトリル、ジニトロソペンタメチレンテ
トラミン、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジド、ｐ，
ｐ'−オキシ−ビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）
等の窒素ガスを発生させる熱分解型発泡剤；重炭酸ナト
リウム、炭酸アンモニウム、重炭酸アンモニウム等の炭
酸ガスを発生させる熱分解型無機発泡剤等が挙げられ
る。また、上記物理発泡剤としては、具体的には、例え
ば、プロパン、ブタン、水、炭酸ガス等が挙げられる。
上記例示の発泡剤のうち、高温条件や、火に対して不活
性な物質であることから、水や炭酸ガス等が好適に用い
られる。本実施の形態において、上記発泡剤の使用量
は、臨界的ではなく、所望の発泡倍率が得られるよう
に、用いる発泡剤の種類および樹脂の種類に応じて適宜
調節すればよい。

【００２０】上記第１のポリプロピレン系樹脂として
は、具体的には、例えば、プロピレンの単独重合体、お
よび、プロピレン単位を５０モル％以上含むプロピレン
系共重合体を挙げることができる。

【００２１】上記ポリプロピレン系共重合体における、
プロピレンと共重合可能なものとしては、例えば、エチ
レンおよび炭素数が４〜１０のα−オレフィンが挙げら
れる。上記炭素数が４〜１０のα−オレフィンとして
は、具体的には、１−ブテン、４−メチルペンテン−
１,１−ヘキセン、１−オクテン等が挙げられる。上記
例示のα−オレフィンのうち、上記プロピレンと共重合
可能なものとしてエチレンを用いる場合、共重合体中の
エチレン単位の含有量は、１０重量％以下であることが
より好ましい。また、上記プロピレンと共重合可能なも
のとして炭素数が４〜１０のα−オレフィンを用いる場
合、その含有量は、３０重量％以下であることがより好
ましい。

【００２２】また、上記第１のポリプロピレン系樹脂と
して、長鎖分岐ポリプロピレン系樹脂、および／また
は重量平均分子量が１×１０⁵以上のポリプロピレン
系樹脂を用いることにより、均一性のより高い気泡構造
を有する発泡層を形成することができる。

【００２３】また、上記およびのポリプロピレン系
樹脂のうち、さらに、Meissener型伸張レオメーター
（例えば、東洋精機製メルテンレオメーター）等の装置
を用いて、測定温度；融点＋３０℃、伸張ひずみ速度
０．１秒^-1の測定条件において、一軸溶融伸張粘度測定
を実施したとき、歪み開始後から１秒後、１００秒後の
各時点における一軸溶融伸張粘度η₁とη₁₀₀との比（η
₁₀₀／η₁）が１０以上である（η₁₀₀／η₁≧１０）もの
が特に好ましい。

【００２４】上記の長鎖分岐ポリプロピレン系樹脂と
は、分岐度指数［Ａ］が０．２０以上０．９８以下の範
囲内（０．２０≦［Ａ］≦０．９８）であるポリプロピ
レン系樹脂を示している。上記長鎖分岐ポリプロピレン
系樹脂としては、プロピレンの単独重合体、またはプロ
ピレンとエチレンおよび炭素数が４〜１０のオレフィン
から選択される１種類以上のモノマーとを重合してなる
プロピレン共重合体等の構造を有するものが挙げられ
る。上記プロピレン共重合体は、ブロック共重合体、ラ
ンダム共重合体、グラフト共重合体のいずれでもよい。

【００２５】上記分岐度指数［Ａ］が０．２０以上０．
９８以下の範囲内である長鎖分岐ポリプロピレン系樹脂
の具体例としては、モンテル社製のポリプロピレンＰＦ
−８１４が挙げられる。

【００２６】なお、上記分岐度指数［Ａ］とは、長鎖の
分岐の程度を示すものであり、下記の式において定義さ
れるものである。分岐度指数［Ａ］＝〔η〕_Br／〔η〕_Lin ここで、〔η〕_Brとは、長鎖分岐を有するオレフィン系
樹脂の固有粘度であり、〔η〕_Linとは、該長鎖分岐を
有するオレフィン系樹脂と同じ繰り返し単位と重量平均
分子量とを有する直鎖オレフィン系樹脂の固有粘度であ
る。上記〔η〕 _Br、〔η〕_Linにポリプロピレン系樹脂
の固有粘度を用いることにより、本実施の形態にかかる
ポリプロピレン系樹脂の分岐度指数を求めることができ
る。

【００２７】また、上記固有粘度は、極限粘度数とも呼
ばれ、ポリマー分子の溶液粘度を増強する能力を表す尺
度である。該固有粘度は、特に、樹脂の重量平均分子量
と分岐度とに依存する。従って、長鎖分岐を有するポリ
マーを、同じ重量平均分子量の直鎖ポリマーと比較した
場合、上記固有粘度は、ポリマーの分岐度（枝分かれ）
を表す尺度となる。従って、ポリマーの重量平均分子量
が同じ場合には、上記固有粘度の比を分岐度指数とする
ことができる。本実施の形態にかかるポリプロピレン系
樹脂の固有粘度の測定には、エリオット等により、［J.
Appl.Polym.Sci.,14,2947-2963（1970）］に開示されて
いる測定方法を用いればよい。上記測定方法を用いて、
本実施の形態にかかるポリプロピレン系樹脂の固有粘度
を測定する場合には、ポリプロピレン系樹脂をテトラリ
ンまたはｏ−ジクロロベンゼンに溶解させた試料を用い
て、例えば、１３５℃で測定すればよい。なお、上記重
量平均分子量（Ｍｗ）は、種々の方法により測定するこ
とができるが、例えば、M.L.McConnelによって、Americ
an Laboratory,May,63-75（1978）に開示されている方
法、すなわち、低角度レーザー光散乱強度測定法が特に
好ましく用いることができる。

【００２８】上記の重量平均分子量が１×１０⁵以上
のポリプロピレン系樹脂を得るには、例えば、以下に示
す方法を用いればよい。

【００２９】まず、第一段階として重合温度６０℃、重
合圧力２７ｋｇ／ｃｍ²Ｇ（ゲージ圧）の条件下で、液
状プロピレンを５７ｋｇ／ｈ、トリエチルアルミニウム
を１．３ミリモル／ｈ、ｔ−ブチル−ｎ−プロピルジメ
トキシシランを０．１３ミリモル／ｈ、および、予備活
性された固体触媒成分を０．５１ｇ／ｈで連続的に供給
して、プロピレンの重合を行う。これにより、固有粘度
が７．７ｄｌ／ｇの重合体を得る。そして、得られた重
合体を触媒の活性を失うことなく第二段階に連続的に移
送する。

【００３０】次に、第二段階として、重合温度８０℃、
重合圧力１８ｋｇ／ｃｍ²Ｇの条件下で、気相部の水素
濃度が８ｖｏｌ％を保持するようにプロピレンおよび水
素を供給しながら上記第一段階より移送されてきた触媒
含有重合体およびトリエチルアルミニウム６０ミリモル
／ｈ、ｔ−ブチル−ｎ−プロピルジメトキシシランを６
ミリモル／ｈを供給しながらプロピレン重合を継続す
る。これにより、固有粘度が７．７ｄｌ／ｇの重合体を
得る。

【００３１】上記第一および第二段階を経て得られるポ
リプロピレン系樹脂の重量平均分子量は３．４×１０⁵
程度である。該ポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量
は、樹脂を構成するモノマーの供給量により調節が可能
である。

【００３２】ところで、発泡層を構成する樹脂材料は、
上記第１のポリプロピレン系樹脂以外の、その他の樹脂
を含んでいてもよい。上記その他の樹脂としては、具体
的には、例えば、エチレン、ブテン、ペンテン、ヘキセ
ン等の炭素数が６以下のオレフィン単独重合体、あるい
は、炭素数が２〜１０のオレフィンから選択される２種
類以上のモノマーを共重合させたオレフィン共重合体等
が挙げられる。上記オレフィン共重合体としては、ブロ
ック共重合体、ランダム共重合体、グラフト共重合体の
いずれでもよい。また、上記オレフィン単独重合体およ
びオレフィン共重合体は、単独で用いてもよく、２種類
以上を併用してもよい。

【００３３】上記例示のその他の樹脂のうち、エチレン
の単独重合体またはエチレン単位を含む共重合体がより
好ましく、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、超低密度
ポリエチレン（ＵＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレ
ン（ＬＬＤＰＥ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）が
特に好ましい。また、発泡層を構成する樹脂材料には、
ポリエチレンが少量配合されていることがより好まし
い。

【００３４】また、上記樹脂材料は、可塑剤や充填剤等
を含有していてもよい。

【００３５】なお、本発明の発泡シートは、第１のポリ
プロピレン系樹脂を含む樹脂材料からなる複数の発泡層
を有していてもよい。このように、複数の発泡層が存在
する場合、それぞれの発泡層は、同一の種類（組成）の
ポリプロピレン系樹脂から構成されていてもよく、ま
た、別の種類（組成）のポリプロピレン系樹脂から構成
されていてもよい。

【００３６】次に、非発泡層について説明する。上記非
発泡層とは、１種類以上の第２のポリプロピレン系樹脂
および充填剤を含む樹脂組成物からなる層である。上記
非発泡層の発泡倍率としては、１．０倍以上１．５倍以
下がより好ましく、１．０倍以上１．１倍以下がさらに
好ましい。

【００３７】上記第２のポリプロピレン系樹脂として
は、具体的には、例えば、プロピレンの単独重合体およ
びプロピレン単位を５０モル％以上含むプロピレン系共
重合体を挙げることができる。また、第２のポリプロピ
レン系樹脂として、上記第１のポリプロピレン系樹脂と
同じものを用いてもよい。すなわち、上記発泡層と非発
泡層とは、同一の種類（組成）のポリプロピレン系樹脂
から構成されていてもよく、また、別の種類（組成）の
ポリプロピレン系樹脂から構成されていてもよい。

【００３８】また、本発明の発泡シートは、第２のポリ
プロピレン系樹脂および充填剤を含む樹脂組成物からな
る複数の非発泡層を有していてもよい。このように、複
数の非発泡層が存在する場合、それぞれの非発泡層は、
同一の種類（組成）のポリプロピレン系樹脂から構成さ
れていてもよく、また、別の種類（組成）のポリプロピ
レン系樹脂から構成されていてもよい。

【００３９】上記第２のポリプロピレン系樹脂のうち、
メルトフローレート（以下、ＭＦＲと称する）が０．
５〜５ｇ／１０分の範囲内のポリプロピレン系樹脂、
長鎖分岐ポリプロピレン系樹脂を用いることが特に好ま
しい。該長鎖分岐ポリプロピレン系樹脂は、前述した
長鎖分岐ポリプロピレン系樹脂と同様であり、詳細な
説明は省略する。

【００４０】上記メルトフローレートが０．５〜５ｇ
／１０分の範囲内のポリプロピレン系樹脂としては、ホ
モポリマー、ブロック共重合体、ランダム共重合体、グ
ラフト共重合体のいずれでもよい。

【００４１】本実施の形態にかかるポリプロピレン系樹
脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）の測定は、ＪＩＳ
Ｋ７２１０に準拠する。また、本実施の形態にかかるポ
リプロピレン系樹脂のＭＦＲとしては、０．５〜５ｇ／
１０分の範囲内が好ましく、１〜３ｇ／１０分の範囲内
がより好ましい。従って、ＭＦＲを上記範囲内とするこ
とにより、真空成形時のドローダウンを小さくして成形
性を向上させる効果をより一層高めることができる。

【００４２】従って、上記第２のポリプロピレン系樹脂
としては、長鎖分岐ポリプロピレン系樹脂であり、か
つ、ＭＦＲが０．５〜５ｇ／１０分の範囲内であるポ
リプロピレン系樹脂が最も好ましい。

【００４３】ところで、上記非発泡層は、充填剤（フィ
ラー）を含んでなるものである。上記充填剤としては、
無機物が好ましく、具体的には、例えば、ガラス繊維、
カーボン繊維等の無機繊維、タルク、クレー、シリカ、
炭酸カルシウム等の無機粒子等が挙げられる。上記充填
剤がタルクである場合、タルクの平均粒子径としては、
０．１〜５０μｍの範囲内のものが特に好ましい。

【００４４】上記非発泡層に含まれる充填剤の割合とし
ては、第２のポリプロピレン系樹脂１００重量部に対し
て、４０〜１００重量部の範囲内であることがより好ま
しく、５５〜８５重量部の範囲内であることがさらに好
ましい。第２のポリプロピレン系樹脂１００重量部に対
して、充填剤の量を上記範囲内とすることにより、発泡
シートとしたときの高温加熱時の曲げ剛性を充分に備
え、かつ、発泡シートの成形を容易に行うことができ
る。

【００４５】また、上記非発泡層を構成する樹脂組成物
としては、上記第２のポリプロピレン系樹脂および充填
剤以外に、その他の樹脂を含んでいてもよい。該その他
の樹脂としては、前述した発泡層を構成している樹脂材
料に含まれていてもよい、その他の樹脂と同様であり、
詳細な説明は省略する。

【００４６】本実施の形態にかかる発泡シートについて
説明する。該発泡シートは、１層以上の上記発泡層と１
層以上の非発泡層とが積層されてなるものである。発泡
シートの表面のうち、少なくとも一方は、非発泡層であ
り、両方の表面が非発泡層で形成されていることがより
好ましい。また、複数の上記発泡層を有している場合に
は、該発泡層の間に、上記非発泡層が設けられていても
よい。上記発泡シートの積層形態としては、図１に示す
ように、例えば、（ａ）発泡層と非発泡層とが一層ずつ
積層されたもの、（ｂ）非発泡層が発泡シートの両表面
を形成しており、該非発泡層の間に発泡層が形成されて
いるもの、（ｃ）発泡シートの一方の表面から順に、非
発泡層／発泡層／非発泡層／発泡層／非発泡層と積層さ
れたもの、（ｄ）上記（ａ）の発泡層と非発泡層とが一
層ずつ積層されたもの同士をさらに積層したもの等が挙
げられるが、特に限定されるものではない。

【００４７】本実施の形態にかかる発泡シートの非発泡
層は、充填剤を含んでなるものである。この充填剤を発
泡層に配合した場合には、該発泡シートの製造時に、発
泡過程が阻害されて破泡しやすくなる。

【００４８】また、曲げ剛性の向上を目的として、充填
剤を発泡層に配合した場合には、発泡シートの単位面積
あたりの重量が大きく増加してしまう。これに対して、
非発泡層のみに充填剤を配合した場合には、単位面積あ
たりの発泡シートの重量を大きく増加させることなく、
曲げ剛性を向上させることが可能となる。

【００４９】本実施の形態にかかる発泡シートにおい
て、非発泡層の第２のポリプロピレン系樹脂中に分散し
た充填剤の粒子径は、０．１〜１０μｍの範囲内である
ことがより好ましく、１〜５μｍの範囲内であることが
さらに好ましい。該充填剤の粒子径を上記範囲内とする
ことにより、曲げ剛性に優れた発泡シートを得ることが
できる。

【００５０】上記第２のポリプロピレン系樹脂中に分散
した充填剤の粒子径は、以下の方法によって求められ
る。

【００５１】すなわち、発泡シートの、非発泡層の厚さ
方向の断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）にて充填剤を
明確に認識することができる倍率で観察し、該充填剤２
０個以上のそれぞれの最大長さを測定して、その平均値
を充填剤の粒子径とする。

【００５２】本実施の形態にかかる発泡シートの厚さ
は、０．１〜３ｍｍの範囲内であることがより好まし
い。発泡シートの厚さを上記範囲内とすることにより、
実用上十分な曲げ剛性を有するとともに、その製造を容
易に行うことができる。

【００５３】発泡シートの発泡層の厚さとしては、０．
１ｍｍ以上がより好ましく、十分な断熱性を達成するた
めには０．３ｍｍ以上であることがさらに好ましい。ま
た、断熱性の観点からは、発泡シートの発泡層の厚さは
厚いほど好ましい。

【００５４】一方、非発泡層の厚さとしては、発泡シー
トの表面の平滑性、すなわち、外観が良好であれば特に
限定されるものではないが、１μｍ以上であることがよ
り好ましく、１０μｍ以上であることがさらに好まし
く、５０μｍ以上であることが特に好ましい。非発泡層
が厚すぎると、発泡シートの軽量性が損なわれるととも
に、成形性も低下する。

【００５５】上記発泡層と非発泡層との厚さの比として
は、それぞれの層の発泡倍率にもよるが、１００：１〜
１００：３０の範囲内がより好ましく、１００：１〜１
００：１０の範囲内がさらに好ましい。上記発泡層と非
発泡層との厚さの比を上記範囲内とすることにより、発
泡シートの目付量を抑制して、かつ、本発明にかかる発
泡シートの特徴の一つである軽量性に優れた発泡シート
とすることができる。

【００５６】また、発泡シートの上記発泡層と表面を構
成している非発泡層との単位面積あたりの重量の比は
（坪量の比）としては、１００：１〜１００：１００の
範囲内が好ましく、１００：１０〜１００：８０の範囲
内がより好ましい。上記坪量の比が下限値を外れた場
合、すなわち、表面を構成している非発泡層に対する発
泡層の坪量が１００／１よりも大きいと、非発泡層の効
果が不十分であり、発泡シートの剛性が損なわれるため
好ましくない。一方、上記坪量の比が上限値を外れた場
合、すなわち、表面を構成している非発泡層に対する発
泡層の坪量が１００／１００よりも小さいと、シートの
目付量が大きくなり軽量性が損なわれるため好ましくな
い。従って、上記坪量の比を上記範囲内とすることによ
り、剛性と軽量性とのバランスに優れた発泡シートを得
ることができる。

【００５７】なお、本発明において、発泡層および／ま
たは表面の非発泡層が複数存在する場合には、上記坪量
の比は、それぞれの層の坪量の合計における比を示して
いる。すなわち、発泡層、表面の非発泡層がそれぞれ複
数存在する場合には、発泡層の坪量の合計と表面の非発
泡層の坪量の合計との比が１００：１〜１００：１００
の範囲内が好ましく、１００：１０〜１００：８０の範
囲内がより好ましい。また、発泡層のみが複数存在する
場合には、発泡層の坪量の合計と表面の非発泡層の坪量
との比が、１００：１〜１００：１００の範囲内が好ま
しく、１００：１０〜１００：８０の範囲内がより好ま
しい。なお、上記表面の非発泡層とは、発泡シートの表
面を構成している非発泡層であり、上記「表面の非発泡
層が複数存在する」とは、発泡シートの両方の表面が非
発泡層で構成されていることを示している。

【００５８】また、２層以上の非発泡層が存在し、発泡
シートの表面を構成していない非発泡層が存在している
場合、上記発泡シートの表面を構成している非発泡層の
重量は、全ての非発泡層の総重量の１０〜３０重量％の
範囲内であることがより好ましい。表面を構成している
非発泡層の重量を非発泡層の総重量に対して、上記範囲
内とすることにより、剛性と軽量性とのバランスにより
優れた発泡シートを得ることができる。なお、ここで重
量、総重量とは、単位面積あたりの重量のことである。

【００５９】また、上記発泡層および非発泡層は、必要
に応じて、可塑剤や着色剤等が含まれてなるものであっ
てもよい。

【００６０】本実施の形態にかかる発泡シートは、上記
表面の非発泡層を構成している第２のポリプロピレン系
樹脂を含む樹脂組成物のメルトテンションが１〜２０ｇ
の範囲内である。上記メルトテンションとは、溶融張力
のことである。上記メルトテンションの測定方法につい
ては、後述する。

【００６１】上記メルトテンションとしては、１〜２０
ｇの範囲内であることが好ましく、１〜５gの範囲内で
あることがより好ましい。該メルトテンションが１ｇよ
りも小さいと、真空成形時のドローダウンが極端に大き
くなり、成形品にしわが発生したり、成形時にシートが
加熱ヒータに接触するトラブルの原因となるため好まし
くない。一方、メルトテンションが２０ｇよりも大きい
と、熱成形時のシート強度が高すぎて金型形状に賦形す
るときの賦形性が極端に損なわれるため好ましくない。
従って、上記メルトテンションを上記範囲内とすること
により、真空成形時の、発泡シートのドローダウンを制
御することができるので、発泡シートの成形性を向上さ
せることができる。

【００６２】なお、非発泡層が発泡シートの表面以外に
も形成されている、例えば、発泡層が複数存在しており
該発泡層の間に非発泡層が形成されている発泡シートの
場合には、それぞれの非発泡層を構成している樹脂組成
物のメルトテンションが１〜２０ｇの範囲内であること
が最も好ましい。

【００６３】ここで、ドローダウンについて、図２を参
照して説明する。発泡シートを真空成形するには、発泡
シートを金型に成形するために真空吸引が必要であり、
この真空吸引を行うために、発泡シートを加熱して柔ら
かくする必要がある。このとき、外周部が固定されてい
る発泡シートは、加熱されることにより、発泡シートの
自重で中央部が垂れ下がった状態になる。

【００６４】この垂れ下がり（ドローダウン）が大きい
場合には、発泡シートが大きく垂れ下がるので、垂れ下
がった部分が加熱用のヒータと接触して、溶融したり、
発泡シートが燃えたりする場合がある。また、加熱用の
ヒータと接触しなかったとしても、フランジ部にしわが
できる場合があり、成形品の外観不良の原因となる場合
がある。

【００６５】一方、上記ドローダウンを小さくするため
に、発泡シートの加熱を抑制した場合には、十分に加熱
ができないために、成形不良を生じたり、成形品が破損
したりする場合がある。

【００６６】従って、本実施の形態にかかる発泡シート
は、発泡シートの表面を構成する上記非発泡層を構成す
る樹脂組成物のメルトテンションを１〜２０ｇの範囲内
とすることにより、十分に加熱しても、ドローダウンが
制御されているので、該発泡シートの熱成形性を向上さ
せることができる。また、メルトテンションを上記の範
囲内とすることにより、ドローダウンを抑制することが
できるので、発泡シートが加熱用のヒータによって、溶
融したり、燃えたりすることがない。従って、より安全
に、発泡シートを成形することができる。

【００６７】本実施の形態にかかる発泡シートは、上記
発泡層と表面を構成する非発泡層と以外に、必要に応じ
て、熱可塑性樹脂からなる層を有することができる。上
記熱可塑性樹脂からなる層としては、具体的には、例え
ば、延伸ポリプロピレンフィルム（ＯＰＰ）、無延伸ポ
リプロピレンフィルム（ＣＰＰ）またはエチレンービニ
ルエステル共重合体ケン化物からなる層等が特に好適に
用いられる。

【００６８】また、上記例示の熱可塑性樹脂をグラフト
変性、架橋あるいは分子鎖末端を修飾して得られる、い
わゆる変性樹脂も使用することができる。

【００６９】上記熱可塑性樹脂からなる層は、２層以上
の積層構造を有するものが特に好適に用いられる。熱可
塑性樹脂からなる層が単層である場合には、１０〜１０
０μｍの範囲内の厚さであることがより好ましく、多層
である場合には、層の合計の厚さが５０〜２００μｍの
範囲内であることがより好ましい。

【００７０】熱可塑性樹脂からなる層が２層以上の積層
構造を有する場合には、さらに、接着性樹脂層を設けて
もよい。上記接着性樹脂を構成する樹脂としては、具体
的には、例えば、マレイン酸等の不飽和カルボン酸また
はその無水物によりグラフト変性したポリプロピレン系
樹脂等が挙げられる。

【００７１】上記二層以上の熱可塑性樹脂の層を上記発
泡シートに積層させて成形することにより得られる複合
発泡シートの層構成としては、具体的には、例えば、無
延伸ポリプロピレン層／接着性樹脂層／エチレンービニ
ルエステル共重合体ケン化物層／接着性樹脂層／非発泡
層／発泡層／非発泡層という層構成や、無延伸ポリプロ
ピレン層／接着性樹脂層／エチレンービニルエステル共
重合体ケン化物層／接着性樹脂層／非発泡層／発泡層／
非発泡層／非発泡層／発泡層／非発泡層という層構成が
挙げられる。上記例示の層構成を備えた複合発泡シート
を例えば、電子レンジ調理用の容器として成形する場合
には、容器体の内面側を上記無延伸ポリプロピレン層と
なるように成形すればよい。

【００７２】上記複合発泡シートの製造方法としては、
例えば、押出しラミネーションや、熱可塑性樹脂のシー
トまたはフィルムと発泡シートとの間にポリプロピレン
等の他の熱可塑性樹脂を溶融押出しして積層するサンド
ラミネーション、熱可塑性樹脂のシートまたはフィルム
と発泡シートとの少なくとも一方の表面を熱風あるいは
赤外ヒータにより加熱溶融させて積層する方法等が挙げ
られる。

【００７３】上記積層の方法としては、複合発泡シート
の軽量性、コストの観点から、発泡シートと熱可塑性樹
脂からなる層とを二本以上のロールから構成されている
ニップロールに通し、ニップ部にエアナイフ等から熱風
をあてることで発泡シートと熱可塑性樹脂からなる層と
の少なくとも一方の表面を加熱溶融させて、ニップロー
ルにより圧着することにより積層する熱貼合法が特に好
ましい。

【００７４】本実施の形態にかかる発泡シートには、さ
らに、添加剤を含有させることができる。上記添加剤と
しては、具体的には、例えば、造核剤、酸化防止剤、光
安定剤、紫外線吸収剤、防曇剤、防霧剤、可塑剤、帯電
防止剤、滑剤、着色剤、ダイオキシン抑制剤、エチレン
ガス吸収剤、脱臭剤、鮮度保持剤、抗菌剤等を挙げるこ
とができる。上記例示の添加剤は、本発明の作用効果が
阻害されない範囲内で発泡層または非発泡層に配合する
ことができる。特に、有機リン酸塩等の造核剤を非発泡
層（スキン層）に配合することにより、結晶生成速度を
速くしてドローダウンを小さくすることができる。

【００７５】本実施の形態にかかる発泡シートの製造方
法は、特に限定されるものではないが、フラットダイ
（Ｔダイやコートハンガーダイ等）、ストレートダイ、
サーキュラーダイ（クロスヘッドダイ等）等のダイから
溶融した樹脂を押出し、発泡させながら延伸を行う方法
が好ましく用いられる。また、溶融した樹脂をダイから
押出し、発泡させた後に、延伸を行う方法も好ましい。

【００７６】本実施の形態にかかる発泡シートを成形す
ることにより、例えば、電子レンジ調理用のポリプロピ
レン系樹脂発泡容器等を製造することができる。上記発
泡シートを、例えば、電子レンジ調理用のポリプロピレ
ン系樹脂発泡容器に成形する成形方法としては、該容器
を形成する発泡シートを赤外ヒータ等により、加熱して
軟化させ、次いで、雄型、雌型、雄雌対型等の金型を用
いて、真空、圧空、真空圧空等の方法により賦形して、
これを冷却して固化させる方法等が挙げられる。また、
上記成形方法において、雄型および雌型のいずれか一方
の型で真空、圧空成形する前または成形後に、容器の形
状と相似形のプラグをシートに接触させて容器の形状へ
の予備賦形を行うこともできる。

【００７７】また、本実施の形態にかかる発泡シート
は、さらに、ヒートシール層を備えていてもよい。上記
ヒートシール層が備えられている発泡シートを容器に成
形する場合、該ヒートシール層は、容器の最内層に配置
することが好ましい。上記ヒートシール層は、容器の蓋
材をヒートシールすることが可能であり、適度の接着強
度（剥離強度）で蓋材による封緘が可能であること、す
なわち人為的に力を加えられない限り１２０〜１４０℃
程度の高温条件でも蓋材は剥離しないが、人の手によっ
て容易に蓋材が剥離することができる層が好ましい。こ
のような性質を有するヒートシール層としては、熱可塑
性樹脂１００重量部と、有機微粒子および無機微粒子か
らなる郡より選ばれる平均粒子径が０．０５〜２０μｍ
の微粒子０．５〜１６０重量部とを含有する樹脂組成物
からなる層が挙げられる。ここで用いられる熱可塑性樹
脂としては、ポリプロピレン系樹脂１００重量部とポリ
エチレン系樹脂１０〜１００重量部とからなる樹脂が好
ましい。

【００７８】また、本発明にかかるポリプロピレン系樹
脂発泡シートは、ポリプロピレン系樹脂を含む樹脂材料
からなる少なくとも１層の発泡層を有するポリプロピレ
ン系樹脂発泡シート（ただし、発泡層が２層以上存在す
る場合、全ての発泡層が同じポリプロピレン系樹脂を含
む必要はない）であって、該ポリプロピレン系樹脂発泡
シートの一方の表面が、ポリプロピレン系樹脂と充填剤
とを含有してメルトテンションが１〜２０ｇの範囲内に
ある樹脂組成物からなる非発泡層を有しており、かつ、
該ポリプロピレン系樹脂発泡シートに含まれる全発泡層
の坪量の合計と、上記非発泡層の坪量との比が１００：
１〜１００：１００の範囲内である構成であってもよ
い。

【００７９】また、本発明にかかるポリプロピレン系樹
脂発泡シートは、ポリプロピレン系樹脂を含む樹脂材料
からなる少なくとも１層の発泡層を有するポリプロピレ
ン系樹脂発泡シート（ただし、発泡層が２層以上存在す
る場合、全ての発泡層が同じポリプロピレン系樹脂を含
む必要はない）であって、該ポリプロピレン系樹脂発泡
シートの両方の表面が、それぞれ、ポリプロピレン系樹
脂と充填剤とを含有してメルトテンションが１〜２０ｇ
の範囲内にある樹脂組成物からなる非発泡層（ただし、
両非発泡層に含有されるポリプロピレン系樹脂は同一で
あっても異なっていてもよく、両非発泡層に含有される
充填剤は同一であっても異なっていてもよい）であり、
かつ、該ポリプロピレン系樹脂発泡シートに含まれる全
発泡層の坪量の合計と、上記両非発泡層の坪量の合計と
の比が１００：１〜１００：１００の範囲内にある構成
であってもよい。

【００８０】

【実施例】以下、実施例および比較例により、本発明を
さらに詳細に説明するが、本発明はこれらにより何ら限
定されるものではない。

【００８１】〔実施例１〕以下に示す方法により、非発
泡層／発泡層／非発泡層の二種類三層からなるポリプロ
ピレン系樹脂発泡シートを作成した。

【００８２】（発泡層構成材料）発泡層構成材料は、２
段階重合法により重合したポリプロピレンとポリエチレ
ンとを重量比７０／３０の割合でペレットブレンドした
混合物を使用した。以下に、上記ポリプロピレンの調整
方法および発泡層構成材料の作製方法について説明す
る。

【００８３】（１）固体触媒の合成攪拌機付きの２００Ｌステンレス製反応容器を窒素で置
換した後、ヘキサン８０Ｌ、テトラブトキシチタン６．
５５モル、フタル酸ジイソブチル２．８モル、およびテ
トラエトキシシラン９８．９モルを投入し均一溶液とし
た。次に濃度２．１モル／Ｌのブチルマグネシウムクロ
リドのジイソブチルエーテル溶液５１Ｌを、反応容器内
の温度を５℃に保ちながら５時間かけて徐々に滴下し
た。滴下終了後、室温でさらに１時間撹伴した後室温で
固液分離し、トルエン７０Ｌで３回洗浄を繰り返した。
次いで、スラリー濃度が０．６ｋｇ／Ｌになるようにト
ルエンを加えた後に、ｎ−ブチルエーテル８．９モルと
四塩化チタン２７４モルとの混合液を加え、更にフタル
酸クロライド２０．８モルを加えて、１１０℃で３時間
反応を行った。反応終了後、９５℃でトルエンを用いて
２回洗浄を行った。次いで、スラリー濃度を０．６ｋｇ
／Ｌに調整した後、フタル酸ジイソブチル３．１３モ
ル、ｎ−ジブチルエーテル８．９モルおよび四塩化チタ
ン１３７モルを加え、１０５℃で１時間反応を行った。
反応終了後、同温度で固液分離した後、９５℃でトルエ
ン９０Ｌを用いて２回洗浄を行った。次いで、スラリー
濃度を０．６ｋｇ／Ｌに調整した後、ｎ−ジブチルエー
テル８．９モルおよび四塩化チタン１３７モルを加え、
９５℃で１時間反応を行った。反応終了後、同温度で固
液分離してトルエン９０Ｌで３回洗浄した。次いで、ス
ラリー濃度を０．６ｋｇ／Ｌに調整した後、ｎ−ブチル
エーテル８．９モルおよび四塩化チタン１３７モルを加
え、９５℃で１時間反応を行った。反応終了後、同温度
で固液分離してトルエン９０Ｌで３回洗浄を行った後、
さらにヘキサン９０Ｌで３回洗浄した後、減圧乾燥して
固体触媒成分１１．０ｋｇを得た。

【００８４】固体触媒成分は、チタン原子１．９重量
％、マグネシウム原子２０重量％、フタル酸エステル
８．６重量％、エトキシ基０．０５重量％、ブトキシ基
０．２１重量％を含有しており、微粉のない良好な粒子
形状を有していた。

【００８５】（２）固体触媒成分の予備活性化撹拝機を備えた内容積３Ｌのステンレス製のオートクレ
ーブに十分に脱水、脱気処理したｎ−ヘキサン１．５
Ｌ、トリエチルアルミニウム３７．５ミリモル、ｔ−ブ
チル−ｎ−プロピルジメトキシシラン３．７５ミリモ
ル、上記固体触媒成分１５ｇを添加し、槽内温度を５〜
１５℃に保ちながらプロピレン１５ｇを３０分かけて連
続的に供給して予備活性化を行った。

【００８６】（３）プロピレン系重合体の重合第１段階ステンレス製の内容積３００Ｌの重合槽（第一重合槽）
において、重合温度６０℃、重合圧力２７ｋｇ／ｃｍ²
Ｇ（ゲージ圧）を保持するように、液状プロピレンを５
７ｋｇ／ｈで供給しながら、トリエチルアルミニウム
１．３ミリモル／ｈ、ｔ−ブチル−ｎ−プロピルジメト
キシシラン０．１３ミリモル／ｈおよび予備活性化され
た固体触媒成分０．５１ｇ／ｈを連続的に供給し、水素
の実質的非存在下でプロピレン重合を行い、２．０ｋｇ
／ｈの重合体を得た。このとき、重合体の生成量は触媒
１ｇあたり３９２０ｇであり、その一部をサンプリング
して分析した結果、固有粘度は７．７ｄＬ／ｇであっ
た。得られた重合体を失活することなく第二重合槽に連
続的に移送した。

【００８７】第２段階内容積が１ｍ³である撹枠機付き流動床反応器（第二重
合槽）において、重合温度８０℃、重合圧力１８ｋｇ／
ｃｍ²Ｇ、気相部の水素濃度を８ｖｏｌ％に保持するよ
うにプロピレンおよび水素を供給しながら、上記第１段
階の第一重合槽より移送された触媒含有重合体およびト
リエチルアルミニウム６０ミリモル／ｈ、ｔ−ブチル−
ｎ−プロピルジメトキシシラン６ミリモル／ｈを供給し
ながらプロピレン垂合を連続的に継続することにより１
８．２ｋｇ／ｈの重合体を得た。この重合体の固有粘度
は１．９ｄＬ／ｇであった。

【００８８】以上の結果から、第２段階における重合体
の生成量は触媒１ｇあたり３１７６０ｇであり、第一重
合槽と第二重合槽との重合重量比は１１／８９であっ
た。また、第２段階の重合反応にて形成される重合体の
固有粘度は１．９ｄＬ／ｇであった。

【００８９】（４）重合体のペレット化上記２段階の反応により得られた重合体粉末１００重量
部に対して、ステアリン酸カルシウム０．１重量部、フ
ェノール系酸化防止剤（商品名：イルガノックス１０１
０、チバスペシャルティケミカルズ社製）０．０５重量
部、フェノール系酸化防止剤（商品名：スミライザーＢ
ＨＴ、住友化学工業株式会社製）０．２重量部を加えて
混合し、２３０℃で溶融混練して、メルトフローレート
（ＭＦＲ）が１２ｇ／１０分（２３０℃ ２１．１６８
Ｎ（２．１６ｋｇｆ））のポリプロピレンのペレットを
得た。

【００９０】（５）発泡層構成材料のブレンド上記方法により得られたポリプロピレンと、ポリエチレ
ン（商品名：スミカセンＧ２０１、住友化学工業株式会
社製、ＭＦＲ；２ｇ／１０分（１９０℃ ２１．１６８
Ｎ（２．１６ｋｇｆ）、密度０．９１９ｇ／ｃｍ³）の
ペレットを重量比７０／３０でドライブレンドした混合
物を発泡層構成材料とした。

【００９１】（非発泡層構成材料）ポリプロピレン（住
友化学工業株式会社製ポリプロピレンＡＨ１６１Ｃ
ＭＦＲ；３ｇ／１０分、２３０℃ ２１．１６８Ｎ
（２．１６ｋｇｆ））とタルク（商品名：ミクロンホワ
イト＃５０００Ｓ、林化成製、主成分：けい酸マグネシ
ウム、平均粒子径２．８μｍ）とを重量比６０／４０で
ドライブレンドし、同方向二軸押出機（商品名：池貝Ｐ
ＣＭ４５、株式会社池貝製４５ｍｍφ、Ｌ／Ｄ３０）に
より、２００ｒｐｍ、ダイス温度２４０℃で造粒し、乾
燥させた樹脂組成物を非発泡層構成材料とした。

【００９２】（押出発泡）５０ｍｍφ二軸押出機と３２
ｍｍφ単軸押出機とに９０ｍｍφのサーキュラーダイを
取り付けた装置を使用した。上記発泡層構成材料１００
重量部に対して１重量部の核剤（商品名：ハイドロセロ
ール、ベイリンガーインゲルハイムケミカルズ社製）を
ブレンドした原料を上記５０ｍｍφ二軸押出機のホッパ
ーに投入し、溶融が進んだ位置から炭酸ガス１重量部を
注入し、原料と炭酸ガスとを十分に混練溶融してダイに
送り込んだ。上記発泡層となる溶融混合物と上記３２ｍ
ｍφ単軸押出機に送り込んだ非発泡層となる非発泡層構
成材料とをダイ内で積層して、押出し、上記９０ｍｍφ
のサーキュラーダイの直後に設置された２１０ｍｍφマ
ンドレルに沿って冷却し、２．３倍に拡張させることに
より、円筒状発泡シートとした。その後、この円筒状発
泡シートにカッターでスリットを入れ、円筒を開いて平
板状発泡シートとした。そして、巻取機にて巻き取るこ
とにより、本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シートを
得た。

【００９３】〔実施例２〕非発泡層構成材料として、ポ
リプロピレン（モンテル社製ポリプロピレン商品名
ＰＦ８１４ＭＦＲ２ｇ／１０分（２３０℃ ２１．１
６８Ｎ（２．１６ｋｇｆ）））とタルク（商品名：ミク
ロンホワイト＃５０００Ｓ、林化成製、主成分：けい酸
マグネシウム、平均粒子径：２．８μｍ）とを重量比６
０／４０でドライブレンドし、同方向二軸押出機（商品
名：池貝ＰＣＭ４５、株式会社池貝製、４５ｍｍφ、Ｌ
／Ｄ３０）により、２００ｒｐｍ、ダイス温度２４０℃
で造粒し、乾燥させた樹脂組成物を使用する以外は、実
施例１と同様の方法によりポリプロピレン系樹脂発泡シ
ートを作製した。

【００９４】〔比較例１〕非発泡層構成材料として、ポ
リプロピレン（住友化学工業株式会社製ポリプロピレン
商品名ＡＷ１６１ＣＭＦＲ８ｇ／１０分（２３０
℃ ２１．１６８Ｎ（２．１６ｋｇｆ）））とタルク
（商品名：ミクロンホワイト＃５０００Ｓ、林化成製、
主成分：けい酸マグネシウム、平均粒子径：２．８μ
ｍ）とを重量比６０／４０でドライブレンドし、同方向
二軸押出機（商品名：池貝ＰＣＭ４５、株式会社池貝
製、４５ｍｍφ、Ｌ／Ｄ３０）により、２００ｒｐｍ、
ダイス温度２４０℃で造粒し、乾燥させた樹脂組成物を
使用する以外は、実施例１と同様の方法によりポリプロ
ピレン系樹脂発泡シートを作製した。

【００９５】（評価）実施例および比較例により得られ
たポリプロピレン系樹脂発泡シートを、メルトテンショ
ン、ＭＦＲ、ドローダウン性および成形品の外観につい
て評価した。具体的な評価方法については以下に示す。

【００９６】（メルトテンションの測定）表面の非発泡
層を構成している樹脂組成物のメルトテンション測定
は、図３に示すように、キャピロメーター（（株）東洋
精機製キャピログラフ）を用いて、長さ３５０ｍｍ直径
９．５５ｍｍのバレル（シリンダー）、および長さ２０
ｍｍ、内径１ｍｍのノズルをバレルの先端に取り付けお
こなった。バレル内に、測定する樹脂組成物を充填し、
ピストンをバレルに挿入して２３０℃で予熱した。加熱
開始から８分後に樹脂が完全に溶融し、気泡を含まずに
押出すことができることを確認した後、ピストン押出し
速度１０ｍｍ／ｍｉｎで樹脂を押出し、バレルの先端に
取り付けたノズルの細穴から樹脂をストランド状で押出
した。押出したストランド状の樹脂を張力検出用プーリ
ー（直径４５ｍｍ）に掛けた後、巻取ローラー（直径５
０ｍｍ）で１０ｍ／ｍｉｎで巻き取った。このとき張力
検出用プーリーと連結されている検出器により検出され
るストランド状の樹脂の溶融張力（メルトテンション）
を経時で測定した。そして、図４に示すように、縦軸に
メルトテンションを、横軸に時間を取ったグラフを得
た。上記測定を３回以上行い、各グラフにおけるメルト
テンションの振幅が安定した以降の部分について、振幅
の中央値を平均したものを、この樹脂のメルトテンショ
ンとした。得られた結果を表１に示す。

【００９７】（樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ））
樹脂のメルトフローレート測定は、ＪＩＳＫ７２１０
に準拠して行った。

【００９８】すなわち、市販のメルトインデクサー（宝
工業製メルトインデクサー型式Ｌ２０７）を用い、
長さ１６０ｍｍ、直径９．５５ｍｍのバレル；長さ８ｍ
ｍ、外径９．５ｍｍ、内径２．１ｍｍのダイ；ヘッドの
長さ６．３５ｍｍヘッドの直径９．４７ｍｍのピストン
を使用して測定を行った。

【００９９】まず、バレル内に、測定する樹脂組成物を
充填した後、ピストンをシリンダーに挿入して、上記ピ
ストンに２．１６ｋｇのおもりを載せ、ポリプロピレン
の場合には２３０℃、ポリエチレンの場合には１９０℃
という適切な温度で予熱した。加熱開始から６分後に樹
脂が完全に溶融し気泡を含まずに押出すことができるこ
とを確認した後、押出し初期に押出されてくるダイ出ロ
からの押出物を除去し、その後に押出された樹脂の重量
と押出にかかった時間とを測定し、１０分あたりの押出
量を算出した。メルトフローレート３．５〜１０ｇ／１
０分程度の樹脂ならば、５〜８ｇ程度の樹脂をシリンダ
ー内に充填し、約３０秒間の押出量を測定するのがよ
い。この測定を３回以上行い、各測定値の平均値をその
樹脂のメルトフローレートとした。得られた結果を表１
に示す。

【０１００】（熱成形性（ドローダウン））ドローダウ
ンの測定には、１０００ｍｍ×１０００ｍｍの実施例お
よび比較例で得られたポリプロピレン系樹脂発泡シート
を使用し、外側の大きさが１０５０ｍｍ×１０５０ｍｍ
で内側に９５０ｍｍ×９５０ｍｍの穴のあいた角型の金
属製クリップ部材を該発泡シートの上下にあてシートを
固定する。

【０１０１】次に、１１００ｍｍ×１１００ｍｍの大き
さの２個の赤外ヒータを、シートの両面（上下）のそれ
ぞれから３０ｃｍ離れた位置に固定し、上側の赤外ヒー
タを４００℃の温度に設定し、下側の赤外ヒータの温度
を３５０℃に設定した状態で、上記発泡シート上側表面
の温度が１５０℃となるようにシートを加熱する。

【０１０２】そして、シート上側表面の温度が１５０℃
になった時点で赤外ヒータを除き、クリップ部材位置か
らシート中央部の垂れ下がりの大きさを、物差しを用い
て目測により測定し、ドローダウンの大きさとした。得
られた結果を表１に示す。

【０１０３】（成形品の外観）成形品の外観の評価を行
うために、真空成形によって、ポリプロピレン系樹脂発
泡シートからなる容器を作製した。以下に、真空形成に
よる成形方法を説明する。

【０１０４】実施例および比較例で得られたポリプロピ
レン系樹脂発泡シートの真空成形は、真空成形装置にて
成形した。まず、上記発泡シートをクリップ部材で挟持
して、発泡シートの両面（上下方向）を赤外ヒータによ
り発泡シートの表面が１５０℃になるように加熱した。
その後、発泡シートの表面が１５０℃になると、上記赤
外ヒータを取り除き、その後、プラグをシート側に移動
させて発泡シートと該プラグとを当接させた。そして、
上記プラグをクリップ部材で挟持された面に対して、垂
直方向に移動させて、発泡シートを雌金型に当接させる
ことにより、発泡シートを容器形状に予備賦形した。次
に、雌金型から真空吸引することにより、雌金型と発泡
シートとを密着させ、雌金型と同じ形状の容器に形成し
た。

【０１０５】その後、成形した容器をファンにより空冷
で冷却して固化させ、容器形状の発泡シートをクリップ
部材による固定から外し、雌金型から取り出した。そし
て、発泡シートの端部をトリミングすることにより、ポ
リプロピレン系樹脂発泡シートからなる容器（開口部口
径１３０ｍｍ、縁部幅１０ｍｍ、底部径６０ｍｍ、高さ
５０ｍｍ）を得た。

【０１０６】そして、得られたカップ状容器のフランジ
部のシワの状態について目視により評価をおこなった。
評価としては、容器フランジ部にシワがほとんど認めら
れなかった場合を○、容器フランジ部にシワが多く認め
られた場合を×とした。得られた結果を表１に示す。

【０１０７】

【表１】

【０１０８】以上の結果から、非発泡層を構成している
樹脂組成物のメルトテンションを、１〜２０ｇの範囲内
とすることにより、得られるポリプロピレン系樹脂発泡
シートのドローダウンを抑制することができる。これに
より、本発明にかかるポリプロピレン系樹脂発泡シート
を用いて成形品を作製する場合、成形品のフランジ部に
しわができることがなく、成形品の外観を良好とするこ
とができる。また、上記メルトテンションを、１〜２０
ｇの範囲内とすることにより、ドローダウンを低く抑え
ることができるので、真空成形による成形品の製造時
に、ポリプロピレン系樹脂発泡シートが加熱用のヒータ
と接触したりすることがないので、より安全に成形品を
製造することができる。

【０１０９】

【発明の効果】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シー
トは、以上のように、ポリプロピレン系樹脂を含む樹脂
材料からなる発泡層を有するポリプロピレン系樹脂発泡
シートであって、該ポリプロピレン系樹脂発泡シートの
少なくとも一方の表面は、ポリプロピレン系樹脂と充填
剤とを含有してメルトテンションが１〜２０ｇの範囲内
である樹脂組成物からなる非発泡層で構成されており、
かつ、該ポリプロピレン系樹脂発泡シートに含まれる上
記発泡層の坪量と、該ポリプロピレン系樹脂発泡シート
の上記少なくとも一方の表面を構成する非発泡層の坪量
との比が１００：１〜１００：１００の範囲内である構
成である。

【０１１０】それゆえ、上記表面の非発泡層を構成して
いる樹脂組成物のメルトテンションが１〜２０ｇの範囲
内であるので、得られるポリプロピレン系樹脂発泡シー
トのドローダウンを抑制することができる。これによ
り、ポリプロピレン系樹脂発泡シートを用いて成形品を
製造する場合には、例えば、成形品のフランジ部にしわ
ができること等がないので、成形品の外観を良好とする
ことができるという効果を奏する。また、上記メルトテ
ンションを、１〜２０ｇの範囲内とすることにより、ド
ローダウンを低く抑えることができるので、真空成形に
よる成形品の製造時に、ポリプロピレン系樹脂発泡シー
トがドローダウンにより加熱用のヒータと接触したりす
ることがないので、ポリプロピレン系樹脂発泡シートが
溶融したり、燃えたりすることがない。従って、ポリプ
ロピレン系樹脂発泡シートを用いた成形品をより安全に
成形品を製造することができるという効果を奏する。

【０１１１】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シート
は、さらに、上記シート表面を構成し、メルトテンショ
ンが１〜２０の範囲内である非発泡層は、第２のポリプ
ロピレン系樹脂１００重量部に対して、４０〜１００重
量部の範囲内で充填剤を含有している構成がより好まし
い。

【０１１２】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シート
は、さらに、上記シート表面を構成し、メルトテンショ
ンが１〜２０の範囲内である非発泡層を構成する樹脂組
成物のメルトフローレートが０．５〜５ｇ／１０分の範
囲内である構成がより好ましい。

【０１１３】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シート
は、さらに、上記ポリプロピレン系樹脂発泡シートの両
方の表面が上記非発泡層である構成がより好ましい。

【０１１４】上記の構成によれば、両方の表面を上記非
発泡層とすることにより、より一層ドローダウンを抑制
（制御）することができるという効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】（ａ）〜（ｄ）は、ともに本発明のポリプロピ
レン系樹脂発泡シートの積層された状態を示す模式図で
ある。

【図２】ポリプロピレン系樹脂発泡シートのドローダウ
ンを説明する概略の斜視図である。

【図３】メルトテンションを測定するための装置の概略
を示す正面図である。

【図４】測定されたメルトテンションを示すグラフであ
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者黒田竜磨大阪府高槻市塚原２丁目10番１号住友化学工業株式会社内Ｆターム(参考） 4F074 AA24 BA03 BA04 BA13 BA14 BA16 BA17 BA18 BA32 BA34 BA36 BA37 CA03 CA22 DA19 DA34 4F100 AA03B AA03C AA03H AC10B AC10C AC10H AK07A AK07B AK07C BA02 BA03 BA06 BA10A BA10B BA10C BA13 BA25 CA23B CA23C DJ01A GB07 GB16 GB32 JA06B JA06C JK01B JK01C JL01 JL03 YY00B YY00C

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ポリプロピレン系樹脂を含む樹脂材料から
なる発泡層を有するポリプロピレン系樹脂発泡シートで
あって、該ポリプロピレン系樹脂発泡シートの少なくとも一方の
表面は、ポリプロピレン系樹脂と充填剤とを含有してメ
ルトテンションが１〜２０ｇの範囲内である樹脂組成物
からなる非発泡層で構成されており、かつ、該ポリプロピレン系樹脂発泡シートに含まれる上
記発泡層の坪量と、該ポリプロピレン系樹脂発泡シート
の上記少なくとも一方の表面を構成する非発泡層の坪量
との比が１００：１〜１００：１００の範囲内であるこ
とを特徴とするポリプロピレン系樹脂発泡シート。
【請求項２】上記非発泡層は、上記樹脂組成物に含まれ
ているポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して、４
０〜１００重量部の範囲内の充填剤を含有していること
を特徴とする請求項１記載のポリプロピレン系樹脂発泡
シート。
【請求項３】上記非発泡層を構成する樹脂組成物のメル
トフローレートが０．５〜５ｇ／１０分の範囲内である
ことを特徴とする請求項１または２記載のポリプロピレ
ン系樹脂発泡シート。
【請求項４】上記ポリプロピレン系樹脂発泡シートの両
方の表面が上記非発泡層であることを特徴とする請求項
１ないし３のいずれか１項に記載のポリプロピレン系樹
脂発泡シート。