JPH01301235A - 真空成形に適した積層発泡シート - Google Patents
真空成形に適した積層発泡シートInfo
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明はポリオレフィン系樹脂とポリスチレン系樹脂と
の混合樹脂を主体とした発泡層の両面にポリオレフィン
系フィルムを積層した耐熱性に優れた真空成形に適した
積層発泡シートに関する。
の混合樹脂を主体とした発泡層の両面にポリオレフィン
系フィルムを積層した耐熱性に優れた真空成形に適した
積層発泡シートに関する。
(従来の技術)
従来、熱可塑性発泡樹脂シートよりなる容器などの成形
方法としては、−次発泡した発泡シートを加熱して二次
発泡させると共に可塑状態とし。
方法としては、−次発泡した発泡シートを加熱して二次
発泡させると共に可塑状態とし。
次に雌型または雄型で吸引して発泡シートを成形する方
法(所謂1片面真空成形方法という)が知られている。
法(所謂1片面真空成形方法という)が知られている。
しかし1通常−次発泡した発泡シートは経時変化により
二次発泡力は低下する。又、−次発泡シートのシート製
造時の条件変化により二次発泡力にバラツキが発生する
。このため、従来の成形方法では成形品の肉厚がバラツ
キ、引いては成形品の強度不足あるいは成形品間の嵌合
性が不良となって良品の収率が低下する。殊に、発泡ポ
リプロピレンシートは発泡力が弱いためにこの片面真空
成形ではポリプロピレン発泡シートの気泡は潰れ成形後
、厚みが著しく減少する。この片面真空成形方法の問題
点を解決する方法として。
二次発泡力は低下する。又、−次発泡シートのシート製
造時の条件変化により二次発泡力にバラツキが発生する
。このため、従来の成形方法では成形品の肉厚がバラツ
キ、引いては成形品の強度不足あるいは成形品間の嵌合
性が不良となって良品の収率が低下する。殊に、発泡ポ
リプロピレンシートは発泡力が弱いためにこの片面真空
成形ではポリプロピレン発泡シートの気泡は潰れ成形後
、厚みが著しく減少する。この片面真空成形方法の問題
点を解決する方法として。
例えば、雌雄両金型の間に所定の空隙を有し、金型外周
部分にクランプを設け、且つ雄型を50〜60℃に温調
した雄金型を用いて加熱可塑化された熱可塑性発泡樹脂
シートを型締めし、雌雄固型より真空度−50(1mm
Hg(ゲージ圧)以上で真空減圧してシ−トを空隙内い
っばいに断熱膨張させて所定の形状に成形したのち冷却
し、金型内に気体を導入して常圧に戻し、次いで型を開
いて成形品を取りだすことを特徴とする熱可塑性発砲樹
脂シートの両面真空成形方法が知られている(特公昭5
9−1184号参照)。そして、この両面J!(空成形
方法によってポリスチレン、スチレンを主体とし、スチ
レンと共重合し得るブタジェン、メチルメタアクリレー
ト等の発泡成形品を成形することができる。しかし、こ
のような方法によって得られた成形品はポリスチレン或
はスチレンを主体とする共重合体からなる発泡体である
ために耐油性、外観ヒンジ特性に問題があり、これらの
点はポリプロピレンやポリエチレンなどのポリオレフィ
ン系発泡シートの方が優れているが、ポリオレフィンの
一次発泡シー1〜は気泡がシートの厚み方向に並びやす
いために連続気泡化しやすく、そのため−次発泡シート
を両面真空成形すると、成形時に発泡ガスが表面より散
逸し、ポリスチレンのように二次発泡により目的とする
発泡倍率を有する成形品が得られないという欠点があっ
た。
部分にクランプを設け、且つ雄型を50〜60℃に温調
した雄金型を用いて加熱可塑化された熱可塑性発泡樹脂
シートを型締めし、雌雄固型より真空度−50(1mm
Hg(ゲージ圧)以上で真空減圧してシ−トを空隙内い
っばいに断熱膨張させて所定の形状に成形したのち冷却
し、金型内に気体を導入して常圧に戻し、次いで型を開
いて成形品を取りだすことを特徴とする熱可塑性発砲樹
脂シートの両面真空成形方法が知られている(特公昭5
9−1184号参照)。そして、この両面J!(空成形
方法によってポリスチレン、スチレンを主体とし、スチ
レンと共重合し得るブタジェン、メチルメタアクリレー
ト等の発泡成形品を成形することができる。しかし、こ
のような方法によって得られた成形品はポリスチレン或
はスチレンを主体とする共重合体からなる発泡体である
ために耐油性、外観ヒンジ特性に問題があり、これらの
点はポリプロピレンやポリエチレンなどのポリオレフィ
ン系発泡シートの方が優れているが、ポリオレフィンの
一次発泡シー1〜は気泡がシートの厚み方向に並びやす
いために連続気泡化しやすく、そのため−次発泡シート
を両面真空成形すると、成形時に発泡ガスが表面より散
逸し、ポリスチレンのように二次発泡により目的とする
発泡倍率を有する成形品が得られないという欠点があっ
た。
(解決すべき課題)
本発明者は上記の欠点を解決するために、ポリオレフィ
ン系樹脂を主体とした両面真空成形に適した発泡シート
について鋭意研究した結果、両面にポリオレフィン系フ
ィルムを積層することにより、解決できることを知見し
、本発明を完成するに至ったものである。従って、本発
明によると強度、寸法及び形状の安定した耐熱性に優れ
た成形品を真空成形することのできる積層発泡シートを
提供するにある。
ン系樹脂を主体とした両面真空成形に適した発泡シート
について鋭意研究した結果、両面にポリオレフィン系フ
ィルムを積層することにより、解決できることを知見し
、本発明を完成するに至ったものである。従って、本発
明によると強度、寸法及び形状の安定した耐熱性に優れ
た成形品を真空成形することのできる積層発泡シートを
提供するにある。
(課題を解決するための手段)
すなわち、本発明は発泡層を中間層とし、その両面にポ
リオレフィン系フィルム層を積層した真空成形に適した
積層発泡シートにおいて、発泡層はポリオレフィン系樹
脂とポリスチレン系樹脂との混合樹脂及び該混合樹脂1
00重量部に対し、0.5〜35重量部の無機充填剤よ
りなり、且つ、該発泡層の密度が0.18〜Q、98g
/a+?で、連続気泡であることを特徴とする真空成形
に適した積層発泡シートである。
リオレフィン系フィルム層を積層した真空成形に適した
積層発泡シートにおいて、発泡層はポリオレフィン系樹
脂とポリスチレン系樹脂との混合樹脂及び該混合樹脂1
00重量部に対し、0.5〜35重量部の無機充填剤よ
りなり、且つ、該発泡層の密度が0.18〜Q、98g
/a+?で、連続気泡であることを特徴とする真空成形
に適した積層発泡シートである。
本発明について更に詳細に説明する。
先づ本発明に係る積層発泡シートの中間層である発泡層
の樹脂成分はポリオレフィン系樹脂とポリスチレン系樹
脂の混合樹脂とからなる。ポリ第1ノフイン系樹脂とし
てはポリプロピレン、ポリエチレン、ポリブテン、ポリ
メチルペンテン及びこれらポリマーの混合物或はオレフ
ィン類を50%以」二含有するエチレン・酢酸ビニル共
重合体、エチレン・メタアクリレ−1−共重合体、EP
T、 EPDM等であり、ポリスチレン系樹脂としては
、一般グレートのポリスチレン樹脂のほかα−メチルス
チレン共重合体、スチレン−無水マレイン酸共重合体、
スチレン−アルキルマレイミド共重合体、スチレン−メ
チルメタアクリレート共重合体或はポリスチレンとボリ
フェニL/ンオキサイドとの混合物等の耐熱性を有する
ポリスチレン系樹脂等が使用される。そして、本発明で
は前述したようにオレフィン系樹脂を主体とするのであ
り1通常、ポリオレフィン系樹脂が50〜90重量部で
混合される。この両樹脂の混合を、より容易にするため
に飽和型熱可塑性エラストマー、例えばスチレン系飽和
型熱可塑性ニジストマーを混入してもよく、その添加量
は混合樹脂100重量部に対し、2〜30重量部程度で
ある。
の樹脂成分はポリオレフィン系樹脂とポリスチレン系樹
脂の混合樹脂とからなる。ポリ第1ノフイン系樹脂とし
てはポリプロピレン、ポリエチレン、ポリブテン、ポリ
メチルペンテン及びこれらポリマーの混合物或はオレフ
ィン類を50%以」二含有するエチレン・酢酸ビニル共
重合体、エチレン・メタアクリレ−1−共重合体、EP
T、 EPDM等であり、ポリスチレン系樹脂としては
、一般グレートのポリスチレン樹脂のほかα−メチルス
チレン共重合体、スチレン−無水マレイン酸共重合体、
スチレン−アルキルマレイミド共重合体、スチレン−メ
チルメタアクリレート共重合体或はポリスチレンとボリ
フェニL/ンオキサイドとの混合物等の耐熱性を有する
ポリスチレン系樹脂等が使用される。そして、本発明で
は前述したようにオレフィン系樹脂を主体とするのであ
り1通常、ポリオレフィン系樹脂が50〜90重量部で
混合される。この両樹脂の混合を、より容易にするため
に飽和型熱可塑性エラストマー、例えばスチレン系飽和
型熱可塑性ニジストマーを混入してもよく、その添加量
は混合樹脂100重量部に対し、2〜30重量部程度で
ある。
本発明の積層発泡シートには、成形型通りの成形ができ
るように発泡層の混合樹脂100重量部に対し0.5〜
351fi量部の無機充填剤を添加することが必要であ
る。混合樹脂100重量部に対し0.5重量部未満の添
加量では高倍重重は得やすいが、成形時。
るように発泡層の混合樹脂100重量部に対し0.5〜
351fi量部の無機充填剤を添加することが必要であ
る。混合樹脂100重量部に対し0.5重量部未満の添
加量では高倍重重は得やすいが、成形時。
成形品の外観が悪くなり、また、35重量部を超えると
混合樹脂成分との混合が悪くなり、密度の低い外観の良
い積層シートが得られない。又、この無機充填剤を添加
することにより耐熱性や剛性がよくなる。
混合樹脂成分との混合が悪くなり、密度の低い外観の良
い積層シートが得られない。又、この無機充填剤を添加
することにより耐熱性や剛性がよくなる。
使用する無機充填剤としてはタルク、クレー、炭酸カル
シウム、シリカ、アルミナ、ガラス粉末大谷石、シラス
バルーン、ガラスバルーン、無機繊維等であり、またア
ルミニウム、鉄、亜鉛等の金属粉末も用いることができ
る。これらの充填剤は+It独でも又、二種以」二を混
合使用しても良く、特に平均粒径1〜30ミクロンのタ
ルク、二酸化チタン、クレー、シリカ及びアルミナなど
の充填剤が好適である。
シウム、シリカ、アルミナ、ガラス粉末大谷石、シラス
バルーン、ガラスバルーン、無機繊維等であり、またア
ルミニウム、鉄、亜鉛等の金属粉末も用いることができ
る。これらの充填剤は+It独でも又、二種以」二を混
合使用しても良く、特に平均粒径1〜30ミクロンのタ
ルク、二酸化チタン、クレー、シリカ及びアルミナなど
の充填剤が好適である。
又、積層されるポリオレフィンフィルムとしては前述の
ポリオレフィンqt独若しくは二種以上の混合物よりな
るフィルムであればよく、特にポリプロピレン単独、若
しくはホモポリプロピレンとブロックポリプロピレンと
の混合物が好適である。
ポリオレフィンqt独若しくは二種以上の混合物よりな
るフィルムであればよく、特にポリプロピレン単独、若
しくはホモポリプロピレンとブロックポリプロピレンと
の混合物が好適である。
このポリオレフィンフィルム層は0.5〜lO部の範囲
の量で前記と同様の充填剤が存在することが好ましい。
の量で前記と同様の充填剤が存在することが好ましい。
その理由は、成形時のバブル防止が目的で発泡層に高メ
ル1−インデイクス、或は高倍シートを得る場合に発生
しやすいバブル防止に役立つ。
ル1−インデイクス、或は高倍シートを得る場合に発生
しやすいバブル防止に役立つ。
但し、充填剤の量が多くなると油の浸透が発生するため
注意を要する。
注意を要する。
発泡層の混合樹脂成分と無機粉末の相溶性を良くするた
めに一般に用いられているシラン系、チタン系のカップ
リング剤や分散を良くするための各種界面活性剤、金属
石鹸、多価アルコール、酸無水物等を少量添加するのが
よい。
めに一般に用いられているシラン系、チタン系のカップ
リング剤や分散を良くするための各種界面活性剤、金属
石鹸、多価アルコール、酸無水物等を少量添加するのが
よい。
発泡層に使用する発泡剤としては、加熱により分散して
N2やCO2を発生するもの及び常温で気体のN2、C
O□、空気及び液体の水、アルコール。
N2やCO2を発生するもの及び常温で気体のN2、C
O□、空気及び液体の水、アルコール。
プロパン、ブタン、ペンタン、フロン11、フロン12
、フロン114.メチルクロライド、エチルクロライド
等が各種使用できる。
、フロン114.メチルクロライド、エチルクロライド
等が各種使用できる。
発泡剤の添加手段としては、加熱により分解する発泡剤
はあらかじめ原料と混合しておき、又、常温で気体又は
液体の発泡剤は押出機の途中から供給して用いる。発泡
層の発泡密度は0.18〜0.98g/ciであって、
0.18g/a#未滴の場合、波形の縞模様となり、成
形後、成型品は外観不良、変形及び伸び不良が発生しや
すい。0.98 g /*以上では両面真空成形におけ
る二次発泡性が小さくなり使用できない。
はあらかじめ原料と混合しておき、又、常温で気体又は
液体の発泡剤は押出機の途中から供給して用いる。発泡
層の発泡密度は0.18〜0.98g/ciであって、
0.18g/a#未滴の場合、波形の縞模様となり、成
形後、成型品は外観不良、変形及び伸び不良が発生しや
すい。0.98 g /*以上では両面真空成形におけ
る二次発泡性が小さくなり使用できない。
更に、この発泡層は連続気泡を形成している。
この発明では、連続気泡の程度は連続気泡率で表わされ
、エアピクノメータ(空気比較式比重計)法でBitl
定した(ASTM 02856)。本発明の発泡層の連
続気泡率は30%以上であり、60%以上のものでも真
空成形できる。
、エアピクノメータ(空気比較式比重計)法でBitl
定した(ASTM 02856)。本発明の発泡層の連
続気泡率は30%以上であり、60%以上のものでも真
空成形できる。
本発明の積層発泡シートの発泡層とフィルム層との積層
手段としては共押出しや或は発泡シートとオレフィンフ
ィルムとを接着するなどの通常の積層手段を使用すれば
良い。共押出する場合には発泡層を構成する発泡体原料
のメルトインデックス(MI)とフィルム原料のメルト
インデックスとを調整することによって行う。
手段としては共押出しや或は発泡シートとオレフィンフ
ィルムとを接着するなどの通常の積層手段を使用すれば
良い。共押出する場合には発泡層を構成する発泡体原料
のメルトインデックス(MI)とフィルム原料のメルト
インデックスとを調整することによって行う。
また、発泡層の形成は一般に押出機が使用される。押出
機に樹脂混合物を供給し、発泡剤と共に加熱溶融するか
、又は押出機の途中から発泡剤を供給して、よく混練し
、押出温度に調整して口金に供給される。口金としては
、コートハンガータイプや1゛ダイタイプをしており先
端の厚さに比べて巾の大きな細隙を有するものや1円筒
状をしており先端に円環状の細隙を有するものが用いら
れる。前者の口金を用いた場合は口金から出た樹脂をロ
ールで冷却し、引張りスピード、応力でタテ方向の延伸
量を調整し、更に必要に応じてヨコ方向からクランプし
て延伸し、ヨコ方向の延伸を調整する。後者の口金を用
いた場合は円環状の細隙から出た樹脂を円柱状ドラムに
そわせ引張ることにより、引張りスピード、応力により
タテ方向の延伸を調整する。
機に樹脂混合物を供給し、発泡剤と共に加熱溶融するか
、又は押出機の途中から発泡剤を供給して、よく混練し
、押出温度に調整して口金に供給される。口金としては
、コートハンガータイプや1゛ダイタイプをしており先
端の厚さに比べて巾の大きな細隙を有するものや1円筒
状をしており先端に円環状の細隙を有するものが用いら
れる。前者の口金を用いた場合は口金から出た樹脂をロ
ールで冷却し、引張りスピード、応力でタテ方向の延伸
量を調整し、更に必要に応じてヨコ方向からクランプし
て延伸し、ヨコ方向の延伸を調整する。後者の口金を用
いた場合は円環状の細隙から出た樹脂を円柱状ドラムに
そわせ引張ることにより、引張りスピード、応力により
タテ方向の延伸を調整する。
次に1本発明の積層発泡シートはなるべく加熱時の収縮
率が小さく残存量が大きいもの、また、タテ及びヨコ方
向の収縮が同程度であることが好ましい。例えば、本発
明の積層発泡シートの残存率を50%以上、残存比を0
.7以上にすることが好ましい。ここで、残存率とは、
190℃の温度に30分間加熱したときタテ及びヨコ方
向の原寸に対する収縮後の寸法の比(%)を云うのであ
って、この値が50%以下では二次発泡成形時の収縮が
大のために型通りの成形ができにくくなり、また、加熱
収縮後の残存寸法がタテ及びヨコの大なる寸法を1とし
たとき他方が0.7以上であることが好ましく、この値
が0.7以下では成形時の伸び不良や成形品の外観不良
を生じやすい。そして、これらの値は発泡層中のフィラ
ーの添加量やポリオレフィンとポリスチレンとの比率、
或は、金型サイズ等によって肩幣することができる。
率が小さく残存量が大きいもの、また、タテ及びヨコ方
向の収縮が同程度であることが好ましい。例えば、本発
明の積層発泡シートの残存率を50%以上、残存比を0
.7以上にすることが好ましい。ここで、残存率とは、
190℃の温度に30分間加熱したときタテ及びヨコ方
向の原寸に対する収縮後の寸法の比(%)を云うのであ
って、この値が50%以下では二次発泡成形時の収縮が
大のために型通りの成形ができにくくなり、また、加熱
収縮後の残存寸法がタテ及びヨコの大なる寸法を1とし
たとき他方が0.7以上であることが好ましく、この値
が0.7以下では成形時の伸び不良や成形品の外観不良
を生じやすい。そして、これらの値は発泡層中のフィラ
ーの添加量やポリオレフィンとポリスチレンとの比率、
或は、金型サイズ等によって肩幣することができる。
本発明の積層発泡シートに、ポリエチレンテレフタレー
ト、ポリフェニレンオキサイド、ナイロン、ポリカーボ
ネート、ポリ塩化ビニリデン、ポリビニルアルコール等
のフィルムを更に積層して種々の機能を加えて使用する
ことができる。
ト、ポリフェニレンオキサイド、ナイロン、ポリカーボ
ネート、ポリ塩化ビニリデン、ポリビニルアルコール等
のフィルムを更に積層して種々の機能を加えて使用する
ことができる。
以下、実施例をもって本発明を説明する。
なお、本発明で使用する実施例で使用する樹脂の内容は
次の表のとおりである。
次の表のとおりである。
以下余白
実施例樹脂内容
実施例1
ポリオレフィン系樹脂としてメルトインデックス(略称
MI)0.5のポリプロピレン樹脂(住友化学(株)製
住友ノーブレンFH1015略称B )70重量部、ポ
リスチレン系樹脂としてMI 1.8のスチレン−無水
マレイン酸共重合体(出光石油(株)製モアマックスυ
G330略称C)25重量部、及びMI 13.9の飽
和型熱可塑性エラス1−マー(旭化成製タフチックH−
1041略称G)5重量部に、充填剤タルク0.5重量
部を押出機によって均一に混和し、これを発泡原料とし
た。この発泡原料に発泡剤としてブタン0.8重量%を
添加して押出機に供給した。他方、ポリオレフィン系フ
ィルムとしてMI2.5のポリプロピレン樹脂(住友化
学(株)製住友ノーブレンFS2011−D略称H)5
5重量部と肘0.6のブロックポリプロピレン樹脂(住
友化学(株)製住友ノーブレンAD571略称I)45
重量部とを押出機で均一に混和し、これをフィルム原料
とした。このフィルム原料を先の発泡原料と共押出して
積層発泡シートを製造した。この時の押出し条件として
は前記発泡層樹脂温度は202℃で吐出量は90にg/
hrの割合で押出した。
MI)0.5のポリプロピレン樹脂(住友化学(株)製
住友ノーブレンFH1015略称B )70重量部、ポ
リスチレン系樹脂としてMI 1.8のスチレン−無水
マレイン酸共重合体(出光石油(株)製モアマックスυ
G330略称C)25重量部、及びMI 13.9の飽
和型熱可塑性エラス1−マー(旭化成製タフチックH−
1041略称G)5重量部に、充填剤タルク0.5重量
部を押出機によって均一に混和し、これを発泡原料とし
た。この発泡原料に発泡剤としてブタン0.8重量%を
添加して押出機に供給した。他方、ポリオレフィン系フ
ィルムとしてMI2.5のポリプロピレン樹脂(住友化
学(株)製住友ノーブレンFS2011−D略称H)5
5重量部と肘0.6のブロックポリプロピレン樹脂(住
友化学(株)製住友ノーブレンAD571略称I)45
重量部とを押出機で均一に混和し、これをフィルム原料
とした。このフィルム原料を先の発泡原料と共押出して
積層発泡シートを製造した。この時の押出し条件として
は前記発泡層樹脂温度は202℃で吐出量は90にg/
hrの割合で押出した。
得られた積層発泡シートの厚みは2954ミクロン(フ
ィルム/発泡層/フィルム5ニ クロン156ミクロン)で、坪量608g/ rrr
(フィルム/発泡層/フィルム461512150g/
イ)であり、発泡層の密度は0.18g/a7で連続気
泡率は3げあった。
ィルム/発泡層/フィルム5ニ クロン156ミクロン)で、坪量608g/ rrr
(フィルム/発泡層/フィルム461512150g/
イ)であり、発泡層の密度は0.18g/a7で連続気
泡率は3げあった。
次に得られた積層発泡体シートから一辺100mmの正
方形の形状にシートを切り取り、190℃のオーブンで
30分間加熱したところ残存量は縦(MD)52mm、
横(TD)74mmで、残存比MO/TOは0.70で
ある。積層発泡シートの外観として、その表面は平滑で
ありバブル(ガス留)がなく良好であった。この積層発
泡シートを両面真空成形により、長さ190mn+、巾
150mm.深さ3抛mの深皿形状の食品容器を成形し
たところ、その成形性は良好であった。
方形の形状にシートを切り取り、190℃のオーブンで
30分間加熱したところ残存量は縦(MD)52mm、
横(TD)74mmで、残存比MO/TOは0.70で
ある。積層発泡シートの外観として、その表面は平滑で
ありバブル(ガス留)がなく良好であった。この積層発
泡シートを両面真空成形により、長さ190mn+、巾
150mm.深さ3抛mの深皿形状の食品容器を成形し
たところ、その成形性は良好であった。
この食品容器の密度は、0。14g/aIであった。又
、この食品容器は130℃のギヤオーブンで30分加熱
した後の寸法精度は2%以内であり、耐熱性のよいもの
である。
、この食品容器は130℃のギヤオーブンで30分加熱
した後の寸法精度は2%以内であり、耐熱性のよいもの
である。
以上の結果を第1表に示す。
実施例2〜11
発泡層の混合樹脂の種類、無機質充填剤の添加量、発泡
剤の種類及び量をフィルム層のポリオレフィン系樹脂等
を変えた以外は、実施例1と同様の操作によって本発明
にかかる積層発泡シートを製造した。これらの樹脂の種
類や充填剤の添加量等は第1図に示した。第1表におい
て使用した樹脂の種類は略称をもって表示した。得られ
た積層発泡シートの性状及び成形性も第1表に示した。
剤の種類及び量をフィルム層のポリオレフィン系樹脂等
を変えた以外は、実施例1と同様の操作によって本発明
にかかる積層発泡シートを製造した。これらの樹脂の種
類や充填剤の添加量等は第1図に示した。第1表におい
て使用した樹脂の種類は略称をもって表示した。得られ
た積層発泡シートの性状及び成形性も第1表に示した。
比較例1〜2
本発明の構成要件が欠けた場合を比較例として示す。す
なわち、比較例1は充填剤の量が本発明で規定する量よ
り少ない場合、及び、比較例2は多い場合であり、その
他の積層フィルムの製造方法は実施例1と同じである。
なわち、比較例1は充填剤の量が本発明で規定する量よ
り少ない場合、及び、比較例2は多い場合であり、その
他の積層フィルムの製造方法は実施例1と同じである。
得られた積層フィルムの性状及び成形性を第1表に示す
。
。
(効果)
以上の結果より本発明にかかる積層発泡シートフィルム
は極めて成形性が良好であって、しかも得られた成形品
は耐熱性および耐曲性を有し、電子レンジ等で使用でき
る容器として用いることが出来る。
は極めて成形性が良好であって、しかも得られた成形品
は耐熱性および耐曲性を有し、電子レンジ等で使用でき
る容器として用いることが出来る。
出願人 積水化成品工業株式会社
Claims (1)
- 1、発泡層を中間層とし、その両面にポリオレフィン系
フィルム層を積層した真空成形に適した積層発泡シート
において、発泡層はポリオレフィン系樹脂とポリスチレ
ン系樹脂との混合樹脂及び該混合樹脂100重量部に対
し、0.5〜35重量部の無機充填剤よりなり、且つ、
該発泡層の密度が0.18〜0.98g/cm^3で、
連続気泡であることを特徴とする真空成形に適した積層
発泡シート。
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63130286A JPH01301235A (ja) | 1988-05-30 | 1988-05-30 | 真空成形に適した積層発泡シート |
CA000601155A CA1293913C (en) | 1988-05-30 | 1989-05-30 | Polyolefin resin foamed laminated sheet and double-side vacuum forming of the same |
AU35833/89A AU630315B2 (en) | 1988-05-30 | 1989-05-30 | Polyolefin resin foamed laminate sheet and double-side vacuum forming of the same |
ZA894114A ZA894114B (en) | 1988-05-30 | 1989-05-30 | Polyolefin resin foamed laminate sheet and double-side vacuum forming of the same |
DE68918159T DE68918159T2 (de) | 1988-05-30 | 1989-05-30 | Schichtstoffplatte aus Polyolefinschaum und ihre beidseitige Vakuumformung. |
KR1019890007442A KR960011745B1 (ko) | 1988-05-30 | 1989-05-30 | 폴리올레핀계 수지 발포라미네이트 시이트 및 그것의 양면 진공성형법 |
EP89109758A EP0344726B1 (en) | 1988-05-30 | 1989-05-30 | Polyolefin resin foamed laminate sheet and double-side vacuum forming of the same |
US07/358,110 US4911978A (en) | 1988-05-30 | 1989-05-30 | Polyolefin resin foamed laminate sheet and double-side vacuum forming of the same |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63130286A JPH01301235A (ja) | 1988-05-30 | 1988-05-30 | 真空成形に適した積層発泡シート |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01301235A true JPH01301235A (ja) | 1989-12-05 |
JPH0523589B2 JPH0523589B2 (ja) | 1993-04-05 |
Family
ID=15030685
Family Applications (1)
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