JP2001316686A - 硬質炭素皮膜摺動部材 - Google Patents
硬質炭素皮膜摺動部材Info
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- JP2001316686A JP2001316686A JP2000131750A JP2000131750A JP2001316686A JP 2001316686 A JP2001316686 A JP 2001316686A JP 2000131750 A JP2000131750 A JP 2000131750A JP 2000131750 A JP2000131750 A JP 2000131750A JP 2001316686 A JP2001316686 A JP 2001316686A
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
- Y02T10/86—Optimisation of rolling resistance, e.g. weight reduction
Abstract
(57)【要約】
【課題】 潤滑油中での低摩擦性能と耐摩耗性に優れた
硬質炭素皮膜摺動部材を提供する。 【解決手段】 基材１１の上に硬質炭素皮膜１２を形成
しかつ潤滑油中で使用される硬質炭素皮膜摺動部材にお
いて、少なくとも表面層に元素周期律表の第ＩＩｂ，Ｉ
ＩＩ，ＩＶ，Ｖａ，ＶＩａ，ＶＩＩａおよびＶＩＩＩ族
のうちから選ばれる少なくとも１種の金属元素を５〜７
０ａｔ％含むものとした硬質炭素皮膜摺動部材。
硬質炭素皮膜摺動部材を提供する。 【解決手段】 基材１１の上に硬質炭素皮膜１２を形成
しかつ潤滑油中で使用される硬質炭素皮膜摺動部材にお
いて、少なくとも表面層に元素周期律表の第ＩＩｂ，Ｉ
ＩＩ，ＩＶ，Ｖａ，ＶＩａ，ＶＩＩａおよびＶＩＩＩ族
のうちから選ばれる少なくとも１種の金属元素を５〜７
０ａｔ％含むものとした硬質炭素皮膜摺動部材。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、硬質炭素皮膜摺動
部材、特に、エンジンオイル，トランスミッションオイ
ル等の潤滑油中で使用される低摩擦な硬質炭素皮膜摺動
部材に関するものである。
部材、特に、エンジンオイル，トランスミッションオイ
ル等の潤滑油中で使用される低摩擦な硬質炭素皮膜摺動
部材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】硬質炭素皮膜は、アモルファス状の炭素
膜あるいは水素化炭素膜で、ａ−Ｃ：Ｈ（アモルファス
カーボンまたは水素化アモルファスカーボン），ｉ−Ｃ
（アイカーボン），ＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボ
ンまたはディ−エルシ−）とも呼ばれている。
膜あるいは水素化炭素膜で、ａ−Ｃ：Ｈ（アモルファス
カーボンまたは水素化アモルファスカーボン），ｉ−Ｃ
（アイカーボン），ＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボ
ンまたはディ−エルシ−）とも呼ばれている。
【０００３】その形成には、炭化水素ガスをプラズマ分
解して成膜するプラズマＣＶＤ法や、炭素，炭化水素イ
オンを用いるイオンビーム蒸着法等の気相合成法や、グ
ラファイト等をアーク放電により蒸発させ成膜するイオ
ンプレーティング法、などが用いられる。
解して成膜するプラズマＣＶＤ法や、炭素，炭化水素イ
オンを用いるイオンビーム蒸着法等の気相合成法や、グ
ラファイト等をアーク放電により蒸発させ成膜するイオ
ンプレーティング法、などが用いられる。
【０００４】硬質炭素皮膜は高硬度で、表面が平滑で耐
摩擦性に優れ、その固体潤滑性から低摩擦係数で優れた
低摩擦性能を有している。そして、通常の平滑な鋼材表
面の摩擦係数が無潤滑下で０．５〜１．０であるのに対
し、硬質炭素膜は無潤滑下での摩擦係数が０．１程度で
ある。
摩擦性に優れ、その固体潤滑性から低摩擦係数で優れた
低摩擦性能を有している。そして、通常の平滑な鋼材表
面の摩擦係数が無潤滑下で０．５〜１．０であるのに対
し、硬質炭素膜は無潤滑下での摩擦係数が０．１程度で
ある。
【０００５】現在、これらの優れた特性を活かして、ド
リル刃をはじめとする切削工具，研削工具等の加工治具
や塑性加工用金型、バルブコックやキャプスタンローラ
のような無潤滑下での摺動部品等への応用が図られてい
る。
リル刃をはじめとする切削工具，研削工具等の加工治具
や塑性加工用金型、バルブコックやキャプスタンローラ
のような無潤滑下での摺動部品等への応用が図られてい
る。
【０００６】また、潤滑油中で摺動する内燃機関などの
機械部品においても、エネルギー消費や環境問題の面か
らできるだけ機械損失を低減したいという要求が高まっ
ており、特に、摩擦損失の大きい摺動条件の厳しい部位
で、これらの固体潤滑性を有する硬質炭素皮膜による低
摩擦化が望まれている。
機械部品においても、エネルギー消費や環境問題の面か
らできるだけ機械損失を低減したいという要求が高まっ
ており、特に、摩擦損失の大きい摺動条件の厳しい部位
で、これらの固体潤滑性を有する硬質炭素皮膜による低
摩擦化が望まれている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
上記硬質炭素膜を摺動部品にコーティングし、エンジン
油やトランスミッション油等の潤滑油中で摺動させた場
合、その平滑性からある程度の低摩擦とはなるが、他の
固体潤滑性を有していない硬質の皮膜処理をした摺動部
材、たとえば窒化チタン（ＴｉＮ）や窒化クロム（Ｃｒ
Ｎ）イオンプレーティング皮膜処理を施した摺動部材と
同等の低摩擦性能しか示さないという問題点が明らかに
なった。すなわち、従来の硬質炭素皮膜処理された摺動
部材では、無潤滑下で固体潤滑性があるにもかかわら
ず、同等の表面粗さの固体潤滑性を有しない皮膜処理摺
動部材や超仕上げ加工された鋼製部品と同等の摩擦性能
しか示さないという問題が明らかになった。
上記硬質炭素膜を摺動部品にコーティングし、エンジン
油やトランスミッション油等の潤滑油中で摺動させた場
合、その平滑性からある程度の低摩擦とはなるが、他の
固体潤滑性を有していない硬質の皮膜処理をした摺動部
材、たとえば窒化チタン（ＴｉＮ）や窒化クロム（Ｃｒ
Ｎ）イオンプレーティング皮膜処理を施した摺動部材と
同等の低摩擦性能しか示さないという問題点が明らかに
なった。すなわち、従来の硬質炭素皮膜処理された摺動
部材では、無潤滑下で固体潤滑性があるにもかかわら
ず、同等の表面粗さの固体潤滑性を有しない皮膜処理摺
動部材や超仕上げ加工された鋼製部品と同等の摩擦性能
しか示さないという問題が明らかになった。
【０００８】たとえば、潤滑油中で３／８インチボール
３個を１ｋｇｆの荷重で押し付け、０．０３ｍ／ｓｅｃ
の相対速度で滑らせた場合、硬質炭素膜であるダイヤモ
ンドライクカーボンの摩擦係数は０．１０〜０．１２
で、同等の表面粗さで皮膜処理をしない鉄鋼材や、ある
いは、窒化クロム（ＣｒＮ）イオンプレーティング処理
膜と潤滑油中では同等の摩擦係数である。
３個を１ｋｇｆの荷重で押し付け、０．０３ｍ／ｓｅｃ
の相対速度で滑らせた場合、硬質炭素膜であるダイヤモ
ンドライクカーボンの摩擦係数は０．１０〜０．１２
で、同等の表面粗さで皮膜処理をしない鉄鋼材や、ある
いは、窒化クロム（ＣｒＮ）イオンプレーティング処理
膜と潤滑油中では同等の摩擦係数である。
【０００９】一般に、エンジンオイルやトランスミッシ
ョンオイル等には耐摩耗性向上や摩擦特性向上を目的と
して種々の極圧添加剤が添加されており、これらの添加
剤は金属，主に鉄鋼製摺動部材の表面に吸着あるいは摺
動によって摺動部位表面に添加剤の反応生成物を生成す
ることによって、摩擦を低下させたり、金属同士の接触
を抑制し耐摩耗性を向上する効果を狙って添加してあ
る。
ョンオイル等には耐摩耗性向上や摩擦特性向上を目的と
して種々の極圧添加剤が添加されており、これらの添加
剤は金属，主に鉄鋼製摺動部材の表面に吸着あるいは摺
動によって摺動部位表面に添加剤の反応生成物を生成す
ることによって、摩擦を低下させたり、金属同士の接触
を抑制し耐摩耗性を向上する効果を狙って添加してあ
る。
【００１０】ところが、このような添加剤を含む潤滑油
中にあってはプラズマＣＶＤ法等により処理された従来
の硬質炭素皮膜摺動部材では、表面が安定で、皮膜を施
さない金属表面に比べてオイル添加剤の吸着や添加剤反
応膜形成が生じにくく、添加剤の持つ性能を十分に引き
出せないことが判った。
中にあってはプラズマＣＶＤ法等により処理された従来
の硬質炭素皮膜摺動部材では、表面が安定で、皮膜を施
さない金属表面に比べてオイル添加剤の吸着や添加剤反
応膜形成が生じにくく、添加剤の持つ性能を十分に引き
出せないことが判った。
【００１１】
【発明の目的】本発明は、これらの問題点に着目してな
されたものであり、炭素皮膜中の特定の金属含有量が５
〜７０ａｔ％である硬質炭素皮膜を処理した摺動部材と
することで、潤滑油中でもその固体潤滑性が有効に働
き、低摩擦で耐摩耗性に優れた摺動部材を提供すること
を目的としている。
されたものであり、炭素皮膜中の特定の金属含有量が５
〜７０ａｔ％である硬質炭素皮膜を処理した摺動部材と
することで、潤滑油中でもその固体潤滑性が有効に働
き、低摩擦で耐摩耗性に優れた摺動部材を提供すること
を目的としている。
【００１２】
【問題を解決するための手段】上記目的を達成するため
鋭意研究した結果、硬質炭素皮膜における特定の金属元
素含有量が５〜７０ａｔ％含む構成としたことにより、
潤滑油中での低摩擦性能を実現可能とした。
鋭意研究した結果、硬質炭素皮膜における特定の金属元
素含有量が５〜７０ａｔ％含む構成としたことにより、
潤滑油中での低摩擦性能を実現可能とした。
【００１３】この潤滑油中での硬質炭素皮膜の摩擦特性
については報告がほとんど無く、不明な点が多かった訳
であるが、本発明では硬質炭素皮膜に含まれる特定金属
元素濃度の潤滑油中での摩擦特性に及ぼす影響について
明らかにし、潤滑油中で低摩擦が実現できる硬質炭素皮
膜の特定金属元素濃度を規定したものである。
については報告がほとんど無く、不明な点が多かった訳
であるが、本発明では硬質炭素皮膜に含まれる特定金属
元素濃度の潤滑油中での摩擦特性に及ぼす影響について
明らかにし、潤滑油中で低摩擦が実現できる硬質炭素皮
膜の特定金属元素濃度を規定したものである。
【００１４】すなわち、本発明に係る硬質炭素皮膜摺動
部材は、請求項１に記載しているように、潤滑油中で使
用される硬質炭素皮膜摺動部材において、少なくとも表
面層に元素周期律表の第ＩＩｂ，ＩＩＩ，ＩＶ，Ｖａ，
ＶＩａ，ＶＩＩａおよびＶＩＩＩ族のうちから選ばれる
少なくとも１種の金属元素を５〜７０ａｔ％含むものと
したことを特徴としている。
部材は、請求項１に記載しているように、潤滑油中で使
用される硬質炭素皮膜摺動部材において、少なくとも表
面層に元素周期律表の第ＩＩｂ，ＩＩＩ，ＩＶ，Ｖａ，
ＶＩａ，ＶＩＩａおよびＶＩＩＩ族のうちから選ばれる
少なくとも１種の金属元素を５〜７０ａｔ％含むものと
したことを特徴としている。
【００１５】そして、本発明に係る硬質炭素皮膜摺動部
材においては、請求項２に記載しているように、金属元
素の含有量が２５〜６０ａｔ％の範囲であるものとする
ことができる。
材においては、請求項２に記載しているように、金属元
素の含有量が２５〜６０ａｔ％の範囲であるものとする
ことができる。
【００１６】また、請求項３に記載のように、前記金属
元素がモリブデン（Ｍｏ），タングステン（Ｗ），ニオ
ブ（Ｎｂ），チタン（Ｔｉ）および鉄（Ｆｅ）のうちか
ら選ばれるものとすることができ、請求項４に記載のよ
うに、硬質炭素皮膜摺動部材を構成する硬質炭素皮膜が
スパッタリング，プラズマＣＶＤあるいはイオンプレー
ティングにより作製されたダイヤモンドライクカーボン
膜（アモルファスカーボン膜）であるものとすることが
できる。
元素がモリブデン（Ｍｏ），タングステン（Ｗ），ニオ
ブ（Ｎｂ），チタン（Ｔｉ）および鉄（Ｆｅ）のうちか
ら選ばれるものとすることができ、請求項４に記載のよ
うに、硬質炭素皮膜摺動部材を構成する硬質炭素皮膜が
スパッタリング，プラズマＣＶＤあるいはイオンプレー
ティングにより作製されたダイヤモンドライクカーボン
膜（アモルファスカーボン膜）であるものとすることが
できる。
【００１７】さらにまた、請求項５に記載のように、硬
質炭素皮膜の厚さが０．５μｍ以上１０μｍ以下であ
り、表面粗さがＲａ０．１μｍ以下でかつ表面硬度がＨ
ｖ１０００以上であるものとすることができる。
質炭素皮膜の厚さが０．５μｍ以上１０μｍ以下であ
り、表面粗さがＲａ０．１μｍ以下でかつ表面硬度がＨ
ｖ１０００以上であるものとすることができる。
【００１８】さらにまた、請求項６に記載のように、金
属元素の含有量が２５〜６０ａｔ％であり、硬質炭素皮
膜の厚さが０．５μｍ以上１０μｍ以下であり、表面粗
さがＲａ０．１μｍ以下でかつ表面硬度がＨｖ１０００
以上であり、金属元素がモリブデン（Ｍｏ）であって硬
質炭素皮膜摺動部材を構成する硬質炭素皮膜がイオンプ
レーティングにより作製されたダイヤモンドライクカー
ボン膜（アモルファスカーボン膜）であるものとするこ
とができる。
属元素の含有量が２５〜６０ａｔ％であり、硬質炭素皮
膜の厚さが０．５μｍ以上１０μｍ以下であり、表面粗
さがＲａ０．１μｍ以下でかつ表面硬度がＨｖ１０００
以上であり、金属元素がモリブデン（Ｍｏ）であって硬
質炭素皮膜摺動部材を構成する硬質炭素皮膜がイオンプ
レーティングにより作製されたダイヤモンドライクカー
ボン膜（アモルファスカーボン膜）であるものとするこ
とができる。
【００１９】本発明による硬質炭素皮膜摺動部材は、請
求項７に記載のように、内燃機関の動弁機構のアジャス
ティングシムあるいはバルブリフターに用いられるもの
とすることができる。
求項７に記載のように、内燃機関の動弁機構のアジャス
ティングシムあるいはバルブリフターに用いられるもの
とすることができる。
【００２０】さらにまた、本発明による硬質炭素皮膜摺
動部材は、請求項８に記載のように、鉱油および合成油
を基油とし、モリブデンジチオカーバメートをモリブデ
ン量として５０〜１０００ｐｐｍ，ジチオリン酸亜鉛を
リン量として０．０１〜０．２ｗｔ％含む潤滑油中で使
用されるものとしたり、請求項９に記載のように、鉱油
および合成油を基油とし、硫化油脂，ポリサルファイ
ド，硫化オレフィンなどのいおう（Ｓ）系添加剤を含
み、そのいおう（Ｓ）成分の含有量が０．２ｗｔ％以上
である潤滑油中で使用されるものとしたりすることがで
きる。
動部材は、請求項８に記載のように、鉱油および合成油
を基油とし、モリブデンジチオカーバメートをモリブデ
ン量として５０〜１０００ｐｐｍ，ジチオリン酸亜鉛を
リン量として０．０１〜０．２ｗｔ％含む潤滑油中で使
用されるものとしたり、請求項９に記載のように、鉱油
および合成油を基油とし、硫化油脂，ポリサルファイ
ド，硫化オレフィンなどのいおう（Ｓ）系添加剤を含
み、そのいおう（Ｓ）成分の含有量が０．２ｗｔ％以上
である潤滑油中で使用されるものとしたりすることがで
きる。
【００２１】
【発明の作用】本発明に係る硬質炭素皮膜摺動部材は、
上記の構成としたことにより、極圧添加剤が表面に吸着
しやすくかつ反応生成物を表面に形成しやすくなり、潤
滑油中で低摩擦な硬質炭素皮膜摺動部材とすることが可
能になる。たとえば、省燃費を目的としてエンジンオイ
ルなどに使用されるような鉱油および合成油を基油と
し、モリブデンジチオカーバメートをモリブデン量とし
て５０〜１０００ｐｐｍ，ジチオリン酸亜鉛をリン量と
して０．０１〜０．２ｗｔ％を含む潤滑油中において
は、従来の硬質炭素皮膜表面には潤滑油中に極圧添加剤
として添加されているモリブデンジチオカーバメートお
よびジチオリン酸亜鉛の添加剤皮膜が形成されず、従来
の炭素皮膜を形成しない鋼製の摺動部材よりも摩擦係数
が高くなっていたが、特定の金属、すなわち、元素周期
律表の第ＩＩｂ，ＩＩＩ，ＩＶ，Ｖａ，ＶＩａ，ＶＩＩ
ａおよびＶＩＩＩ族のうちから選ばれる少なくとも１種
の金属元素を５〜７０ａｔ％炭素皮膜に含有させること
で潤滑油添加剤の皮膜が表面に形成され、低い摩擦係数
が得られることとなる。
上記の構成としたことにより、極圧添加剤が表面に吸着
しやすくかつ反応生成物を表面に形成しやすくなり、潤
滑油中で低摩擦な硬質炭素皮膜摺動部材とすることが可
能になる。たとえば、省燃費を目的としてエンジンオイ
ルなどに使用されるような鉱油および合成油を基油と
し、モリブデンジチオカーバメートをモリブデン量とし
て５０〜１０００ｐｐｍ，ジチオリン酸亜鉛をリン量と
して０．０１〜０．２ｗｔ％を含む潤滑油中において
は、従来の硬質炭素皮膜表面には潤滑油中に極圧添加剤
として添加されているモリブデンジチオカーバメートお
よびジチオリン酸亜鉛の添加剤皮膜が形成されず、従来
の炭素皮膜を形成しない鋼製の摺動部材よりも摩擦係数
が高くなっていたが、特定の金属、すなわち、元素周期
律表の第ＩＩｂ，ＩＩＩ，ＩＶ，Ｖａ，ＶＩａ，ＶＩＩ
ａおよびＶＩＩＩ族のうちから選ばれる少なくとも１種
の金属元素を５〜７０ａｔ％炭素皮膜に含有させること
で潤滑油添加剤の皮膜が表面に形成され、低い摩擦係数
が得られることとなる。
【００２２】そして、硬質炭素皮膜表面の特定金属含有
濃度が５ａｔ％未満であるとその低摩擦効果が得られ
ず、７０ａｔ％超過となると高面圧下での耐摩耗性が不
足するようになるため、７０ａｔ％を上限とした。
濃度が５ａｔ％未満であるとその低摩擦効果が得られ
ず、７０ａｔ％超過となると高面圧下での耐摩耗性が不
足するようになるため、７０ａｔ％を上限とした。
【００２３】さらに好ましくは、特定金属元素含有量を
２５〜６０ａｔ％の範囲とすることが耐摩耗性，平滑性
を損なうことなく、潤滑油中での低摩擦特性が得られる
こととなる。また、炭素皮膜に添加する金属元素は、元
素周期律表第ＩＩｂ，ＩＩＩ，ＩＶ，Ｖａ，ＶＩａ，Ｖ
ＩＩａおよびＶＩＩＩ族のうち、添加剤の反応皮膜形成
を考慮した場合に、モリブデン（Ｍｏ），タングステン
（Ｗ），ニオブ（Ｎｂ），チタン（Ｔｉ）および鉄（Ｆ
ｅ）のうちから選ばれるものとすることが好ましい。
２５〜６０ａｔ％の範囲とすることが耐摩耗性，平滑性
を損なうことなく、潤滑油中での低摩擦特性が得られる
こととなる。また、炭素皮膜に添加する金属元素は、元
素周期律表第ＩＩｂ，ＩＩＩ，ＩＶ，Ｖａ，ＶＩａ，Ｖ
ＩＩａおよびＶＩＩＩ族のうち、添加剤の反応皮膜形成
を考慮した場合に、モリブデン（Ｍｏ），タングステン
（Ｗ），ニオブ（Ｎｂ），チタン（Ｔｉ）および鉄（Ｆ
ｅ）のうちから選ばれるものとすることが好ましい。
【００２４】炭素皮膜の表面粗さについては、低摩擦特
性と相手攻撃性を考慮して、Ｒａ０．１μｍ以下とする
ことが好ましく、表面硬度は耐摩耗性が確保できるＨｖ
１０００以上とすることが好ましい。また、表面皮膜の
膜厚については、０．５μｍ未満であると密着強度が不
足する傾向となり、１０μｍ超過となると膜内の残留応
力が大きくなり、自然に剥離してしまう可能性があるた
め、膜厚は０．５〜１０μｍの範囲とすることが好まし
い。
性と相手攻撃性を考慮して、Ｒａ０．１μｍ以下とする
ことが好ましく、表面硬度は耐摩耗性が確保できるＨｖ
１０００以上とすることが好ましい。また、表面皮膜の
膜厚については、０．５μｍ未満であると密着強度が不
足する傾向となり、１０μｍ超過となると膜内の残留応
力が大きくなり、自然に剥離してしまう可能性があるた
め、膜厚は０．５〜１０μｍの範囲とすることが好まし
い。
【００２５】
【発明の効果】本発明による硬質炭素皮膜摺動部材によ
れば、潤滑油中で使用される硬質炭素皮膜摺動部材にお
いて、少なくとも表面層に元素周期律表の第ＩＩｂ，Ｉ
ＩＩ，ＩＶ，Ｖａ，ＶＩａ，ＶＩＩａおよびＶＩＩＩ族
のうちから選ばれる少なくとも１種の金属元素を５〜７
０ａｔ％含むものとしたから、極圧添加剤が裏面に吸着
しやすくかつ反応生成物を表面に形成しやすくなり、潤
滑油中で低摩擦な硬質炭素皮膜摺動部材とすることが可
能になるという著しく優れた効果がもたらされる。
れば、潤滑油中で使用される硬質炭素皮膜摺動部材にお
いて、少なくとも表面層に元素周期律表の第ＩＩｂ，Ｉ
ＩＩ，ＩＶ，Ｖａ，ＶＩａ，ＶＩＩａおよびＶＩＩＩ族
のうちから選ばれる少なくとも１種の金属元素を５〜７
０ａｔ％含むものとしたから、極圧添加剤が裏面に吸着
しやすくかつ反応生成物を表面に形成しやすくなり、潤
滑油中で低摩擦な硬質炭素皮膜摺動部材とすることが可
能になるという著しく優れた効果がもたらされる。
【００２６】そして、請求項２に記載しているように、
金属元素の含有量が２５〜６０ａｔ％の範囲であるもの
とすることによって、耐摩耗性，平滑性を損うことな
く、潤滑油中での低摩擦特性を得ることが可能になると
いう著しく優れた効果がもたらされる。
金属元素の含有量が２５〜６０ａｔ％の範囲であるもの
とすることによって、耐摩耗性，平滑性を損うことな
く、潤滑油中での低摩擦特性を得ることが可能になると
いう著しく優れた効果がもたらされる。
【００２７】そしてまた、請求項３に記載しているよう
に、前記金属元素がモリブデン（Ｍｏ），タングステン
（Ｗ），ニオブ（Ｎｂ），チタン（Ｔｉ）および鉄（Ｆ
ｅ）のうちから選ばれるものとすることによって、添加
剤の反応皮膜形成を考慮した場合に有効なものになるこ
とがあるという著しく優れた効果がもたらされる。
に、前記金属元素がモリブデン（Ｍｏ），タングステン
（Ｗ），ニオブ（Ｎｂ），チタン（Ｔｉ）および鉄（Ｆ
ｅ）のうちから選ばれるものとすることによって、添加
剤の反応皮膜形成を考慮した場合に有効なものになるこ
とがあるという著しく優れた効果がもたらされる。
【００２８】さらにまた、請求項４に記載しているよう
に、硬質炭素皮膜摺動部材を構成する硬質炭素皮膜がス
パッタリング，プラズマＣＶＤあるいはイオンプレーテ
ィングにより作製されたダイヤモンドライクカーボン膜
（アモルファスカーボン膜）であるものとすることによ
って、高硬度で、表面が平滑で、耐摩耗性に優れ、それ
自体のもつ固体潤滑性能により低摩擦係数で優れた低摩
擦性能を有する硬質炭素皮膜とすることが可能であると
いう著しく優れた効果がもたらされる。
に、硬質炭素皮膜摺動部材を構成する硬質炭素皮膜がス
パッタリング，プラズマＣＶＤあるいはイオンプレーテ
ィングにより作製されたダイヤモンドライクカーボン膜
（アモルファスカーボン膜）であるものとすることによ
って、高硬度で、表面が平滑で、耐摩耗性に優れ、それ
自体のもつ固体潤滑性能により低摩擦係数で優れた低摩
擦性能を有する硬質炭素皮膜とすることが可能であると
いう著しく優れた効果がもたらされる。
【００２９】さらにまた、請求項５に記載のように、硬
質炭素皮膜の厚さが０．５μｍ以上１０μｍ以下である
ものとすることによって、膜厚が小さいことによる密着
強度の低下を防ぐと共に膜厚が大きいことによる膜内の
残留応力の増大を防ぐことが可能となり、また、表面粗
さがＲａ０．１μｍ以下でかつ表面硬度がＨｖ１０００
以上であるものとすることによって、表面粗さが大きい
ことによる低摩擦特性の劣化と相手攻撃性の増大を防ぐ
ことが可能となり、表面硬度をＨｖ１０００以上とする
ことで良好な耐摩耗性が確保できるようになるという著
しく優れた効果がもたらされる。
質炭素皮膜の厚さが０．５μｍ以上１０μｍ以下である
ものとすることによって、膜厚が小さいことによる密着
強度の低下を防ぐと共に膜厚が大きいことによる膜内の
残留応力の増大を防ぐことが可能となり、また、表面粗
さがＲａ０．１μｍ以下でかつ表面硬度がＨｖ１０００
以上であるものとすることによって、表面粗さが大きい
ことによる低摩擦特性の劣化と相手攻撃性の増大を防ぐ
ことが可能となり、表面硬度をＨｖ１０００以上とする
ことで良好な耐摩耗性が確保できるようになるという著
しく優れた効果がもたらされる。
【００３０】さらにまた、請求項６に記載のように、金
属元素の含有量が２５〜６０ａｔ％であり、硬質炭素皮
膜の厚さが０．５μｍ以上１０μｍ以下であり、表面粗
さがＲａ０．１μｍ以下でかつ表面硬度がＨｖ１０００
以上であり、金属元素がモリブデン（Ｍｏ）であって硬
質炭素皮膜摺動部材を構成する硬質炭素皮膜がイオンプ
レーティングにより作製されたダイヤモンドライクカー
ボン膜（アモルファスカーボン膜）であるものとするこ
とによって、潤滑剤中で低摩擦であって摺動特性により
一層優れた摺動部材を提供することが可能であるという
著大なる効果がもたらされる。
属元素の含有量が２５〜６０ａｔ％であり、硬質炭素皮
膜の厚さが０．５μｍ以上１０μｍ以下であり、表面粗
さがＲａ０．１μｍ以下でかつ表面硬度がＨｖ１０００
以上であり、金属元素がモリブデン（Ｍｏ）であって硬
質炭素皮膜摺動部材を構成する硬質炭素皮膜がイオンプ
レーティングにより作製されたダイヤモンドライクカー
ボン膜（アモルファスカーボン膜）であるものとするこ
とによって、潤滑剤中で低摩擦であって摺動特性により
一層優れた摺動部材を提供することが可能であるという
著大なる効果がもたらされる。
【００３１】さらにまた、請求項７に記載のように、内
燃機関の動弁機構のアジャスティングシムあるいはバル
ブリフターに用いることによって、内燃機関の動弁特性
をより一層良好なものにすることが可能になるという著
しく優れた効果がもたらされる。
燃機関の動弁機構のアジャスティングシムあるいはバル
ブリフターに用いることによって、内燃機関の動弁特性
をより一層良好なものにすることが可能になるという著
しく優れた効果がもたらされる。
【００３２】さらにまた、請求項８に記載のように、鉱
油および合成油を基油とし、モリブデンジチオカーバメ
ートをモリブデン量として５０〜１０００ｐｐｍ，ジチ
オリン酸亜鉛をリン量として０．０１〜０．２ｗｔ％含
む潤滑油中で使用されるようになすことによって、潤滑
油添加剤の皮膜が表面に形成され、低い摩擦係数を得る
ことが可能になるという著しく優れた効果がもたらされ
る。
油および合成油を基油とし、モリブデンジチオカーバメ
ートをモリブデン量として５０〜１０００ｐｐｍ，ジチ
オリン酸亜鉛をリン量として０．０１〜０．２ｗｔ％含
む潤滑油中で使用されるようになすことによって、潤滑
油添加剤の皮膜が表面に形成され、低い摩擦係数を得る
ことが可能になるという著しく優れた効果がもたらされ
る。
【００３３】さらにまた、請求項９に記載のように、鉱
油および合成油を基油とし、硫化油脂，ポリサルファイ
ド，硫化オレフィンなどのいおう（Ｓ）系添加剤を含
み、そのいおう（Ｓ）成分の含有量が０．２ｗｔ％以上
である潤滑油中で使用されるようになすことによって、
潤滑油中での十分良好な低摩擦性能を実現することが可
能になるという著しく優れた効果がもたらされる。
油および合成油を基油とし、硫化油脂，ポリサルファイ
ド，硫化オレフィンなどのいおう（Ｓ）系添加剤を含
み、そのいおう（Ｓ）成分の含有量が０．２ｗｔ％以上
である潤滑油中で使用されるようになすことによって、
潤滑油中での十分良好な低摩擦性能を実現することが可
能になるという著しく優れた効果がもたらされる。
【００３４】
【実施例】以下、本発明を実施例により詳細に説明する
が、本発明は以下に示す実施例に限定されないことはい
うまでもない。
が、本発明は以下に示す実施例に限定されないことはい
うまでもない。
【００３５】（実施例１〜７）図１に示すような直径３
０ｍｍ，厚み４ｍｍの円板基材１１の上に硬質炭素皮膜
１２をコーティングした試験片１０により、摩擦試験を
行った。このときの試験片１０は表１に示すような仕様
で円板基材１１の上に硬質炭素皮膜１２を作製したもの
とした。
０ｍｍ，厚み４ｍｍの円板基材１１の上に硬質炭素皮膜
１２をコーティングした試験片１０により、摩擦試験を
行った。このときの試験片１０は表１に示すような仕様
で円板基材１１の上に硬質炭素皮膜１２を作製したもの
とした。
【００３６】実施例１は浸炭鋼（ＪＩＳ ＳＣＭ４１
５）よりなる基材１１の表面をＲａ０．０４μｍの超仕
上げ加工した後、炭化水素ガスを用いたプラズマＣＶＤ
法により硬質炭素皮膜をコーティングしながら、Ｍｏを
ターゲット材料としたスパッタリング法を同一の真空容
器内で行い炭素皮膜表面のＭｏ濃度が２７ａｔ％となる
ようにＭｏ元素を炭素皮膜中に添加した。成膜後仕上げ
加工無しで皮膜表面はＲａ０．０９μｍであった。
５）よりなる基材１１の表面をＲａ０．０４μｍの超仕
上げ加工した後、炭化水素ガスを用いたプラズマＣＶＤ
法により硬質炭素皮膜をコーティングしながら、Ｍｏを
ターゲット材料としたスパッタリング法を同一の真空容
器内で行い炭素皮膜表面のＭｏ濃度が２７ａｔ％となる
ようにＭｏ元素を炭素皮膜中に添加した。成膜後仕上げ
加工無しで皮膜表面はＲａ０．０９μｍであった。
【００３７】実施例２は基材１１の表面をＲａ０．０４
μｍに超仕上げ加工した後、プラズマＣＶＤ装置で炭化
水素ガスを用いてダイヤモンドライクカーボン（ＤＬ
Ｃ）皮膜１２を基材１１の上に成膜した後さらにＷをタ
ーゲット材料としたスパッタリング法によりＷをコーテ
ィングし、これを交互に繰り返して積層膜とすることで
硬質炭素皮膜表面のＷ濃度が４８ａｔ％となるようにＷ
元素を炭素皮膜中に添加した。
μｍに超仕上げ加工した後、プラズマＣＶＤ装置で炭化
水素ガスを用いてダイヤモンドライクカーボン（ＤＬ
Ｃ）皮膜１２を基材１１の上に成膜した後さらにＷをタ
ーゲット材料としたスパッタリング法によりＷをコーテ
ィングし、これを交互に繰り返して積層膜とすることで
硬質炭素皮膜表面のＷ濃度が４８ａｔ％となるようにＷ
元素を炭素皮膜中に添加した。
【００３８】実施例３〜６は実施例１のＭｏターゲット
材料の変わりに、それぞれの添加金属のＦｅ，Ｔｉ，Ｃ
ｒ，Ｗをターゲット材料として使用し、実施例１と同様
の方法で炭素皮膜表面の添加金属濃度が表１の値となる
ように金属元素を炭素皮膜中に添加した。それぞれの硬
質炭素皮膜の濃度は、実施例３でＦｅ３０ａｔ％、実施
例４でＴｉ２５ａｔ％、実施例５でＣｒ３０ａｔ％、実
施例６でＷ１０ａｔ％であった。成膜後仕上げ加工無し
でそれぞれの皮膜表面粗さはＲａ０．０７〜０．０８μ
ｍであった。
材料の変わりに、それぞれの添加金属のＦｅ，Ｔｉ，Ｃ
ｒ，Ｗをターゲット材料として使用し、実施例１と同様
の方法で炭素皮膜表面の添加金属濃度が表１の値となる
ように金属元素を炭素皮膜中に添加した。それぞれの硬
質炭素皮膜の濃度は、実施例３でＦｅ３０ａｔ％、実施
例４でＴｉ２５ａｔ％、実施例５でＣｒ３０ａｔ％、実
施例６でＷ１０ａｔ％であった。成膜後仕上げ加工無し
でそれぞれの皮膜表面粗さはＲａ０．０７〜０．０８μ
ｍであった。
【００３９】実施例７は浸炭鋼（ＪＩＳ ＳＣＭ４１
５）よりなる基材１１の表面をＲａ０．０４μｍの超仕
上げ加工した後、蒸発源としてグラファイトとモリブデ
ン（Ｍｏ）を用いたイオンプレーティング法により硬質
炭素皮膜をコーティングしながら、Ｍｏのコーティング
を同一の真空容器内で行い炭素皮膜表面のＭｏ濃度が４
０ａｔ％となるようにＭｏ元素を炭素皮膜中に添加し
た。成膜後仕上げ加工無しでそれぞれの皮膜表面粗さは
Ｒａ０．０９μｍであった。
５）よりなる基材１１の表面をＲａ０．０４μｍの超仕
上げ加工した後、蒸発源としてグラファイトとモリブデ
ン（Ｍｏ）を用いたイオンプレーティング法により硬質
炭素皮膜をコーティングしながら、Ｍｏのコーティング
を同一の真空容器内で行い炭素皮膜表面のＭｏ濃度が４
０ａｔ％となるようにＭｏ元素を炭素皮膜中に添加し
た。成膜後仕上げ加工無しでそれぞれの皮膜表面粗さは
Ｒａ０．０９μｍであった。
【００４０】（比較例１〜５）表１に示すような比較例
の摺動部材を製作したうち、比較例１は浸炭鋼（ＪＩＳ
ＳＣＭ４１５）よりなる基材１１の表面をＲａ０．２
４μｍに研削加工した摺動部材、比較例２は比較例１の
摺動部材に更にイオンプレーティング法により２．０μ
ｍの膜厚を有する硬度Ｈｖ１５００の窒化チタン（Ｔｉ
Ｎ）皮膜のコーティングを施した摺動部材、比較例３は
浸炭鋼（ＪＩＳ ＳＣＭ４１５）よりなる基材１１の表
面をＲａ０．０４μｍの超仕上げ加工した後、プラズマ
ＣＶＤ装置で炭化水素ガスを用いてダイヤモンドライク
カーボン（ＤＬＣ）皮膜１２を基材１１の上に成膜した
摺動部材である。
の摺動部材を製作したうち、比較例１は浸炭鋼（ＪＩＳ
ＳＣＭ４１５）よりなる基材１１の表面をＲａ０．２
４μｍに研削加工した摺動部材、比較例２は比較例１の
摺動部材に更にイオンプレーティング法により２．０μ
ｍの膜厚を有する硬度Ｈｖ１５００の窒化チタン（Ｔｉ
Ｎ）皮膜のコーティングを施した摺動部材、比較例３は
浸炭鋼（ＪＩＳ ＳＣＭ４１５）よりなる基材１１の表
面をＲａ０．０４μｍの超仕上げ加工した後、プラズマ
ＣＶＤ装置で炭化水素ガスを用いてダイヤモンドライク
カーボン（ＤＬＣ）皮膜１２を基材１１の上に成膜した
摺動部材である。
【００４１】さらに、比較例４は実施例６と同様の方法
で表面のＷ濃度が２ａｔ％となるようにＷ元素を硬質炭
素皮膜に添加した摺動部材、比較例５は実施例６と同様
の方法で表面のＷ濃度が８０ａｔ％となるようにＷ元素
を硬質炭素皮膜に添加した摺動部材である。 （摩擦試験例）摩擦試験装置としては図２（ａ）に示す
ようなピンオンディスクタイプの摩耗試験機２０を用い
て摩擦係数を計測した。この装置は回転軸２１に回転自
在に支持されたワークテーブル２２が回転自在に配置さ
れ、このワークテーブル２２に試験片摺動部材２３を設
置し、この試験片摺動部材２３の上面側に外径φ５ｍ
ｍ，長さ５ｍｍのころ軸受用ＳＵＪ２ローラをピンとし
て用いて、ピン２４を図２（ｂ）に示すように３個配置
し、スプリング２５によって荷重Ｐ：１．０ｋｇで押し
付けるように構成されたものである。このとき、ピン２
４はホルダー２４Ｈに回転できないようにそれぞれ固定
されている。そして、回転軸２１がモータ２６に連結さ
れてボールピン２４に対して相対滑り速度０．０１〜
１．０ｍ／ｓｅｃで回転駆動され、ピン２４と試験片摺
動部材２３との間で発生する摩擦力に応じたトルクをロ
ードセル２７で計測し、摩擦係数を算出するものとして
いる。また、試験片摺動部材２３が潤滑油２８Ｌ中に浸
漬されるように、油浴槽２８が設置され、図示しない油
温コントロールユニットにより油温が８０℃となるよう
に設定されているものとした。
で表面のＷ濃度が２ａｔ％となるようにＷ元素を硬質炭
素皮膜に添加した摺動部材、比較例５は実施例６と同様
の方法で表面のＷ濃度が８０ａｔ％となるようにＷ元素
を硬質炭素皮膜に添加した摺動部材である。 （摩擦試験例）摩擦試験装置としては図２（ａ）に示す
ようなピンオンディスクタイプの摩耗試験機２０を用い
て摩擦係数を計測した。この装置は回転軸２１に回転自
在に支持されたワークテーブル２２が回転自在に配置さ
れ、このワークテーブル２２に試験片摺動部材２３を設
置し、この試験片摺動部材２３の上面側に外径φ５ｍ
ｍ，長さ５ｍｍのころ軸受用ＳＵＪ２ローラをピンとし
て用いて、ピン２４を図２（ｂ）に示すように３個配置
し、スプリング２５によって荷重Ｐ：１．０ｋｇで押し
付けるように構成されたものである。このとき、ピン２
４はホルダー２４Ｈに回転できないようにそれぞれ固定
されている。そして、回転軸２１がモータ２６に連結さ
れてボールピン２４に対して相対滑り速度０．０１〜
１．０ｍ／ｓｅｃで回転駆動され、ピン２４と試験片摺
動部材２３との間で発生する摩擦力に応じたトルクをロ
ードセル２７で計測し、摩擦係数を算出するものとして
いる。また、試験片摺動部材２３が潤滑油２８Ｌ中に浸
漬されるように、油浴槽２８が設置され、図示しない油
温コントロールユニットにより油温が８０℃となるよう
に設定されているものとした。
【００４２】表１に各実施例および比較例の摺動部材を
摩擦試験機２０の試験片摺動部材２３として配置し、潤
滑油中で摩擦係数を測定した結果を示す。
摩擦試験機２０の試験片摺動部材２３として配置し、潤
滑油中で摩擦係数を測定した結果を示す。
【００４３】試験条件は、３個のピン２４への負荷荷重
１５ｋｇｆ（面圧０．２３ＧＰａ）、滑り速度０．０３
〜１．０ｍ／ｓｅｃ（３０〜１０００ｒｐｍ）で行っ
た。潤滑油は、通常のエンジンオイル，鉱油を基油とし
モリブデンジチオカーバメートをモリブデン量として５
００ｐｐｍ，ジチオリン酸亜鉛をリン量として０．１２
ｗｔ％を含む摩擦低減を目的としたエンジンオイル、お
よび鉱油を基油とし、ポリサルファイド，硫化オレフィ
ンのいおう（Ｓ）系添加剤を含み、潤滑油中のいおう
（Ｓ）含有量が０．５ｗｔ％であるＳ系添加剤潤滑油を
使用した。
１５ｋｇｆ（面圧０．２３ＧＰａ）、滑り速度０．０３
〜１．０ｍ／ｓｅｃ（３０〜１０００ｒｐｍ）で行っ
た。潤滑油は、通常のエンジンオイル，鉱油を基油とし
モリブデンジチオカーバメートをモリブデン量として５
００ｐｐｍ，ジチオリン酸亜鉛をリン量として０．１２
ｗｔ％を含む摩擦低減を目的としたエンジンオイル、お
よび鉱油を基油とし、ポリサルファイド，硫化オレフィ
ンのいおう（Ｓ）系添加剤を含み、潤滑油中のいおう
（Ｓ）含有量が０．５ｗｔ％であるＳ系添加剤潤滑油を
使用した。
【００４４】
【表１】
【００４５】表１および図３，図４，図５に示すすべり
速度０．５ｍ／ｓ（５００ｒｐｍ）での摩擦係数の計測
結果から判るように、特定の金属を添加した実施例１〜
７の硬質炭素皮膜は通常のエンジンオイル中では比較例
１〜５のいずれよりも低摩擦であり、添加剤反応皮膜が
形成されることによる効果と考えられた。また、鉱油を
基油としモリブデンジチオカーバメートをモリブデン量
として５００ｐｐｍ，ジチオリン酸亜鉛をリン量として
０．１２ｗｔ％を含むエンジンオイル中の試験では、金
属を添加しない比較例３の硬質炭素皮膜をコーティング
した摺動部材に比べて、金属を含有した実施例１〜７の
硬質炭素皮膜摺動部材は低い摩擦係数を示し、実施例２
および７の硬質炭素皮膜摺動部材は比較例１の摩擦係数
と同等であり、硬質炭素皮膜へ金属を含有させることに
よって、鋼製摺動部材と同等の表面添加剤皮膜反応が生
じるようになったものと考えられた。
速度０．５ｍ／ｓ（５００ｒｐｍ）での摩擦係数の計測
結果から判るように、特定の金属を添加した実施例１〜
７の硬質炭素皮膜は通常のエンジンオイル中では比較例
１〜５のいずれよりも低摩擦であり、添加剤反応皮膜が
形成されることによる効果と考えられた。また、鉱油を
基油としモリブデンジチオカーバメートをモリブデン量
として５００ｐｐｍ，ジチオリン酸亜鉛をリン量として
０．１２ｗｔ％を含むエンジンオイル中の試験では、金
属を添加しない比較例３の硬質炭素皮膜をコーティング
した摺動部材に比べて、金属を含有した実施例１〜７の
硬質炭素皮膜摺動部材は低い摩擦係数を示し、実施例２
および７の硬質炭素皮膜摺動部材は比較例１の摩擦係数
と同等であり、硬質炭素皮膜へ金属を含有させることに
よって、鋼製摺動部材と同等の表面添加剤皮膜反応が生
じるようになったものと考えられた。
【００４６】これに対して、金属を含有しない比較例３
や金属添加量が５ａｔ％未満の硬質炭素皮膜摺動部材や
比較例２の摺動部材にあっては、相手材ピンには添加剤
皮膜が生成されるものの、自身の表面には皮膜が生成さ
れないため、比較例１や実施例のような摩擦の低減効果
は得られないことが判った。
や金属添加量が５ａｔ％未満の硬質炭素皮膜摺動部材や
比較例２の摺動部材にあっては、相手材ピンには添加剤
皮膜が生成されるものの、自身の表面には皮膜が生成さ
れないため、比較例１や実施例のような摩擦の低減効果
は得られないことが判った。
【００４７】また、実施例２〜７と比較例３，４の比較
から、鉱油を基油としポリサルファイド，硫化オレフィ
ンのいおう（Ｓ）系添加剤を含み、潤滑油中のいおう
（Ｓ）含有量が０．５ｗｔ％であるＳ系添加剤潤滑油に
あっても同様のことがいえる。
から、鉱油を基油としポリサルファイド，硫化オレフィ
ンのいおう（Ｓ）系添加剤を含み、潤滑油中のいおう
（Ｓ）含有量が０．５ｗｔ％であるＳ系添加剤潤滑油に
あっても同様のことがいえる。
【００４８】（実機試験例）実施例２および７の硬質炭
素皮膜摺動部材を図６に示すような内燃機関の動弁機構
のアジャスティングシム６０に用いた場合のカム一つ当
たりの摩擦損失トルクを計測した。このとき、トルク計
測は図示していないカムシャフト軸５２に取り付けられ
たトルク計で計測した。
素皮膜摺動部材を図６に示すような内燃機関の動弁機構
のアジャスティングシム６０に用いた場合のカム一つ当
たりの摩擦損失トルクを計測した。このとき、トルク計
測は図示していないカムシャフト軸５２に取り付けられ
たトルク計で計測した。
【００４９】図６に示す内燃機関の動弁機構において、
吸気バルブ又は排気バルブ５３はバルブガイド５４に挿
通され、バルブ５３の軸端の上方にバルブリフター５５
が設置されている。また、シリンダヘッド５６とバルブ
リフター５５の間にはバルブスプリング５７がリテーナ
５８とコッタ５９によりバルブ５３に固定され、バルブ
５３を閉じる方向にスプリング５７による荷重を負荷し
ている。さらにまた、バルブリフター５５の上面には図
に示すようにアジャスティングシム６０が嵌合されてお
り、カム５１とのクリアランスが０．３ｍｍ程度となる
ようにアジャスティングシム６０の厚さにより調整され
ている。さらに、カムシャフト軸５２は図示していない
クランクシャフトの駆動によりタイミングベルトを介し
て駆動される。そして、カムシャフト軸５２が駆動する
ことによりカム５１が回転し、アジャスティングシム６
０と摺接し、バルブ５３を往復運動させる機構となって
いる。このときの試験条件は、カム軸回転数３００ｒｐ
ｍ（アイドリング時相当）、スプリングＭａｘ荷重５０
ｋｇｆ、エンジン油温８０℃で、アジャスティングシム
６０と摺動する相手カム５１の表面粗さは超仕上げ加工
を施し、Ｒａ０．０５μｍに仕上げられているものとし
ている。
吸気バルブ又は排気バルブ５３はバルブガイド５４に挿
通され、バルブ５３の軸端の上方にバルブリフター５５
が設置されている。また、シリンダヘッド５６とバルブ
リフター５５の間にはバルブスプリング５７がリテーナ
５８とコッタ５９によりバルブ５３に固定され、バルブ
５３を閉じる方向にスプリング５７による荷重を負荷し
ている。さらにまた、バルブリフター５５の上面には図
に示すようにアジャスティングシム６０が嵌合されてお
り、カム５１とのクリアランスが０．３ｍｍ程度となる
ようにアジャスティングシム６０の厚さにより調整され
ている。さらに、カムシャフト軸５２は図示していない
クランクシャフトの駆動によりタイミングベルトを介し
て駆動される。そして、カムシャフト軸５２が駆動する
ことによりカム５１が回転し、アジャスティングシム６
０と摺接し、バルブ５３を往復運動させる機構となって
いる。このときの試験条件は、カム軸回転数３００ｒｐ
ｍ（アイドリング時相当）、スプリングＭａｘ荷重５０
ｋｇｆ、エンジン油温８０℃で、アジャスティングシム
６０と摺動する相手カム５１の表面粗さは超仕上げ加工
を施し、Ｒａ０．０５μｍに仕上げられているものとし
ている。
【００５０】比較のために、従来使用されている比較例
１および硬質炭素皮膜コーティングした比較例３の摺動
部材を同様にアジャスティングシム６０に用いた場合の
損失トルクも同じ条件にて計測した。計測した結果を図
５に示す。このとき、エンジンオイルは従来のエンジン
オイル５Ｗ−３０ＳＪおよび５Ｗ−３０相当粘度のモリ
ブデンジチオカーバメートをモリブデン量として５００
ｐｐｍ、ジチオリン酸亜鉛をリン量として０．１２ｗｔ
％を含むエンジンオイルを使用した。
１および硬質炭素皮膜コーティングした比較例３の摺動
部材を同様にアジャスティングシム６０に用いた場合の
損失トルクも同じ条件にて計測した。計測した結果を図
５に示す。このとき、エンジンオイルは従来のエンジン
オイル５Ｗ−３０ＳＪおよび５Ｗ−３０相当粘度のモリ
ブデンジチオカーバメートをモリブデン量として５００
ｐｐｍ、ジチオリン酸亜鉛をリン量として０．１２ｗｔ
％を含むエンジンオイルを使用した。
【００５１】図７に示す損失トルクの計測結果から判る
ように、ピンディスク摩擦試験と同様に、比較例に比べ
て実施例のアジャスティングシムは摩擦損失トルクが小
さく、低摩擦性能に優れていることが認められた。そし
て特に、イオンプレーティング法を用いた実施例７はど
ちらのオイルにおいても低い摩擦トルクとなった。
ように、ピンディスク摩擦試験と同様に、比較例に比べ
て実施例のアジャスティングシムは摩擦損失トルクが小
さく、低摩擦性能に優れていることが認められた。そし
て特に、イオンプレーティング法を用いた実施例７はど
ちらのオイルにおいても低い摩擦トルクとなった。
【図１】円板基材の上に硬質炭素皮膜をコーティングし
た試験片の斜面説明図である。
た試験片の斜面説明図である。
【図２】本発明の評価に使用した摩擦試験機の断面説明
図である。
図である。
【図３】摩擦試験機によるエンジンオイル中での摩擦係
数計測結果を示すグラフである。
数計測結果を示すグラフである。
【図４】摩擦試験機によるＭｏジチオカーバメート添加
剤油中での摩擦係数計測結果を示すグラフである。
剤油中での摩擦係数計測結果を示すグラフである。
【図５】摩擦試験機によるいおう添加剤油中での摩擦係
数試験結果を示すグラフである。
数試験結果を示すグラフである。
【図６】内燃機関の動弁装置の断面説明図である。
【図７】摩擦損失トルク計測結果を示すグラフである。
１０ 試験片 １１ 円板基材 １２ 硬質炭素皮膜
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ１０Ｍ 135/20 Ｃ１０Ｍ 135/20 137/10 137/10 Ａ Ｃ２３Ｃ 14/06 Ｃ２３Ｃ 14/06 Ｆ 16/27 16/27 Ｆ０１Ｌ 1/14 Ｆ０１Ｌ 1/14 Ｂ 1/20 1/20 Ａ Ｆ１６Ｃ 33/12 Ｆ１６Ｃ 33/12 Ａ 33/24 33/24 Ｚ // Ｃ１０Ｎ 10:04 Ｃ１０Ｎ 10:04 10:06 10:06 10:08 10:08 10:10 10:10 10:12 10:12 10:14 10:14 10:16 10:16 30:06 30:06 40:02 40:02 40:04 40:04 40:25 40:25 (72)発明者 馬 渕 豊 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 Ｆターム(参考） 3G016 AA06 AA19 BA47 BB04 BB05 BB06 BB40 DA12 EA02 EA07 EA11 EA24 FA21 GA02 3J011 AA10 DA01 DA02 JA02 MA02 MA22 QA03 QA04 RA03 SB01 SB02 SB13 SB14 SE02 4H104 AA04A AA08C BG02C BG04C BG10C BG12C BH07C DA02A EB02 FA02 FA03 FA04 FA05 FA06 FA07 FA08 LA03 PA01 PA03 PA41 4K029 AA02 AA24 BA01 BA07 BA09 BA11 BA17 BA34 BB02 BD04 CA03 CA05 FA03 4K030 BA27 BA28 BB12 CA02 CA17 DA02 FA01 KA30 LA23
Claims (9)
- 【請求項１】 潤滑油中で使用される硬質炭素皮膜摺動
部材において、少なくとも表面層に元素周期律表の第Ｉ
Ｉｂ，ＩＩＩ，ＩＶ，Ｖａ，ＶＩａ，ＶＩＩａおよびＶ
ＩＩＩ族のうちから選ばれる少なくとも１種の金属元素
を５〜７０ａｔ％含むことを特徴とする硬質炭素皮膜摺
動部材。 - 【請求項２】 金属元素の含有量が２５〜６０ａｔ％の
範囲であることを特徴とする請求項１に記載の硬質炭素
皮膜摺動部材。 - 【請求項３】 金属元素がモリブデン（Ｍｏ），タング
ステン（Ｗ），ニオブ（Ｎｂ），チタン（Ｔｉ）および
鉄（Ｆｅ）のうちから選ばれることを特徴とする請求項
１または２に記載の硬質炭素皮膜摺動部材。 - 【請求項４】 硬質炭素皮膜摺動部材を構成する硬質炭
素皮膜がスパッタリング，プラズマＣＶＤあるいはイオ
ンプレーティングにより作製されたダイヤモンドライク
カーボン膜（アモルファスカーボン膜）であることを特
徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の硬質炭素
皮膜摺動部材。 - 【請求項５】 硬質炭素皮膜の厚さが０．５μｍ以上１
０μｍ以下であり、表面粗さがＲａ０．１μｍ以下でか
つ表面硬度がＨｖ１０００以上であることを特徴とする
請求項４に記載の硬質炭素皮膜摺動部材。 - 【請求項６】 金属元素の含有量が２５〜６０ａｔ％で
あり、硬質炭素皮膜の厚さが０．５μｍ以上１０μｍ以
下であり、表面粗さがＲａ０．１μｍ以下でかつ表面硬
度がＨｖ１０００以上であり、金属元素がモリブデン
（Ｍｏ）であって硬質炭素皮膜摺動部材を構成する硬質
炭素皮膜がイオンプレーティングにより作製されたダイ
ヤモンドライクカーボン膜（アモルファスカーボン膜）
であることを特徴とする請求項１に記載の硬質炭素皮膜
摺動部材。 - 【請求項７】 内燃機関の動弁機構のアジャスティング
シムあるいはバルブリフターに用いられることを特徴と
する請求項１ないし６のいずれかに記載の硬質炭素皮膜
摺動部材。 - 【請求項８】 鉱油および合成油を基油とし、モリブデ
ンジチオカーバメートをモリブデン量として５０〜１０
００ｐｐｍ，ジチオリン酸亜鉛をリン量として０．０１
〜０．２ｗｔ％含む潤滑油中で使用されることを特徴と
する請求項１ないし７のいずれかに記載の硬質炭素皮膜
摺動部材。 - 【請求項９】 鉱油および合成油を基油とし、硫化油
脂，ポリサルファイド，硫化オレフィンなどのいおう
（Ｓ）系添加剤を含み、そのいおう（Ｓ）成分の含有量
が０．２ｗｔ％以上である潤滑油中で使用されることを
特徴とする請求項１ないし７のいずれかに記載の硬質炭
素皮膜摺動部材。
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|---|---|
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Cited By (47)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003269555A (ja) * | 2002-03-19 | 2003-09-25 | Tsubakimoto Chain Co | 耐摩耗性テンショナ |
| JP2003301282A (ja) * | 2002-04-10 | 2003-10-24 | Kobe Steel Ltd | 高面圧下での摺動特性に優れる摺動部材 |
| WO2004029422A1 (ja) * | 2002-09-27 | 2004-04-08 | Nissan Motor Co., Ltd. | 自動車エンジン動弁系シム及びリフター、並びにこれらとカムシャフトとの組合せ |
| JP2004137535A (ja) * | 2002-10-16 | 2004-05-13 | Nissan Motor Co Ltd | 硬質炭素被膜摺動部材 |
| JP2004339486A (ja) * | 2003-03-26 | 2004-12-02 | Infineum Internatl Ltd | ダイヤモンド様炭素で被覆された表面を潤滑化する方法 |
| JPWO2003029685A1 (ja) * | 2001-09-27 | 2005-01-20 | 株式会社豊田中央研究所 | 高摩擦摺動部材 |
| WO2005014760A1 (ja) * | 2003-08-06 | 2005-02-17 | Nippon Oil Corporation | Dlc接触面を有するシステム、該システムの潤滑方法及び該システム用潤滑油 |
| WO2005014763A1 (ja) * | 2003-08-06 | 2005-02-17 | Nippon Oil Corporation | Dlc接触面を有するシステム、該システムの潤滑方法及び該システム用潤滑油 |
| JP2005090738A (ja) * | 2003-08-13 | 2005-04-07 | Nissan Motor Co Ltd | 転がり軸受 |
| JP2005089735A (ja) * | 2003-08-08 | 2005-04-07 | Nissan Motor Co Ltd | 摺動部材 |
| WO2005014761A3 (ja) * | 2003-08-06 | 2005-04-07 | Nissan Motor | 低摩擦摺動機構、低摩擦剤組成物及び摩擦低減方法 |
| JP2005097553A (ja) * | 2003-08-22 | 2005-04-14 | Nissan Motor Co Ltd | 無段変速機用低摩擦摺動部材及びこれに用いる無段変速機油組成物 |
| JP2005098495A (ja) * | 2003-08-06 | 2005-04-14 | Nissan Motor Co Ltd | 低摩擦摺動機構、低摩擦剤組成物及び摩擦低減方法 |
| JP2005097570A (ja) * | 2003-08-21 | 2005-04-14 | Nissan Motor Co Ltd | 低摩擦摺動部材及びこれを用いた低摩擦摺動機構 |
| JP2005097554A (ja) * | 2003-08-22 | 2005-04-14 | Nissan Motor Co Ltd | 自動変速機用低摩擦摺動部材及びこれに用いる自動変速機油組成物 |
| JP2006144100A (ja) * | 2004-11-24 | 2006-06-08 | Nissan Motor Co Ltd | 自動車エンジン用摺動部材 |
| JP2006170372A (ja) * | 2004-12-17 | 2006-06-29 | Jtekt Corp | 一方向クラッチ |
| JP2006199836A (ja) * | 2005-01-21 | 2006-08-03 | Nissan Motor Co Ltd | 低摩擦摺動機構 |
| JP2006213745A (ja) * | 2005-02-01 | 2006-08-17 | Nissan Motor Co Ltd | 低摩擦含油摺動機構 |
| JP2006257916A (ja) * | 2005-03-15 | 2006-09-28 | Toyota Motor Corp | 組合せ摺動部材 |
| JP2007002892A (ja) * | 2005-06-22 | 2007-01-11 | Nsk Warner Kk | ワンウェイクラッチ |
| JP2007504337A (ja) * | 2003-09-05 | 2007-03-01 | ザ ルブリゾル コーポレイション | 耐摩耗添加剤の量を少なくできる部分硬質被覆を有する潤滑部品 |
| WO2007040161A1 (ja) * | 2005-09-30 | 2007-04-12 | Mitsubishi Electric Corporation | 放電表面処理用電極及び放電表面処理方法並びに被膜 |
| JP2007099947A (ja) * | 2005-10-05 | 2007-04-19 | Toyota Motor Corp | 摺動構造及び摺動方法 |
| CN1318780C (zh) * | 2003-08-13 | 2007-05-30 | 日产自动车株式会社 | 链条传动系统 |
| JP2007205564A (ja) * | 2006-01-06 | 2007-08-16 | Toyota Motor Corp | 摺動部材及びクラッチ |
| EP1837418A1 (en) * | 2006-03-20 | 2007-09-26 | Hitachi, Ltd. | High-hardness carbon coating |
| CN100362217C (zh) * | 2003-08-11 | 2008-01-16 | 日产自动车株式会社 | 内燃机的阀门挺杆 |
| CN100394076C (zh) * | 2003-07-31 | 2008-06-11 | 日产自动车株式会社 | 齿轮的使用方法 |
| JP2008255160A (ja) * | 2007-04-02 | 2008-10-23 | Toyota Motor Corp | 摺動構造 |
| JP2010091026A (ja) * | 2008-10-09 | 2010-04-22 | Ntn Corp | ロッカアームアッシー |
| EP2290119A1 (en) | 2009-08-31 | 2011-03-02 | Hitachi Tool Engineering, Ltd. | Slide part |
| JP2011089644A (ja) * | 2003-08-21 | 2011-05-06 | Nissan Motor Co Ltd | 低摩擦摺動部材及びこれを用いた低摩擦摺動機構 |
| WO2012081309A1 (ja) * | 2010-12-13 | 2012-06-21 | Ｕｄトラックス株式会社 | 摺動機構及びその摩擦低減方法 |
| WO2012081310A1 (ja) * | 2010-12-13 | 2012-06-21 | Ｕｄトラックス株式会社 | 摺動機構及びその摩擦低減方法 |
| WO2012117854A1 (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-07 | 本田技研工業株式会社 | 摺動部材 |
| JP2013113430A (ja) * | 2011-12-01 | 2013-06-10 | Ud Trucks Corp | 摺動機構及びその摩擦低減方法 |
| JP2013136664A (ja) * | 2011-12-28 | 2013-07-11 | Toyota Motor Corp | 低摩擦摺動部材 |
| JP2014510196A (ja) * | 2011-03-02 | 2014-04-24 | エリコン・トレーディング・アクチェンゲゼルシャフト，トリュープバッハ | 潤滑化条件下でのトライボロジー用途により摩耗および摩擦挙動を向上させるための金属含有炭素層によりコーティングされた摺動部品 |
| JP2014091844A (ja) * | 2012-11-01 | 2014-05-19 | Toyota Motor Corp | 摺動部材、その製造方法、および摺動構造 |
| JP2014513173A (ja) * | 2011-04-07 | 2014-05-29 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 潤滑剤組成物及び潤滑剤組成物を使用する方法 |
| JP2014224239A (ja) * | 2013-04-25 | 2014-12-04 | 株式会社豊田中央研究所 | 摺動機械 |
| JP2015108181A (ja) * | 2013-12-05 | 2015-06-11 | 三菱自動車工業株式会社 | 車両用摺動部材及び車両の動弁機構 |
| US9062274B2 (en) | 2009-07-03 | 2015-06-23 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Low friction sliding member |
| EP2966152A1 (en) | 2014-07-11 | 2016-01-13 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Sliding machine |
| JP2018035329A (ja) * | 2016-02-08 | 2018-03-08 | 新日鐵住金株式会社 | 摺動部材ならびにその製造方法および使用方法 |
| CN111512056A (zh) * | 2017-12-28 | 2020-08-07 | 日产自动车株式会社 | 低摩擦滑动机构 |
-
2000
- 2000-04-28 JP JP2000131750A patent/JP4007440B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (66)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2003029685A1 (ja) * | 2001-09-27 | 2005-01-20 | 株式会社豊田中央研究所 | 高摩擦摺動部材 |
| US7537835B2 (en) | 2001-09-27 | 2009-05-26 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | High friction sliding member |
| JP2003269555A (ja) * | 2002-03-19 | 2003-09-25 | Tsubakimoto Chain Co | 耐摩耗性テンショナ |
| JP2003301282A (ja) * | 2002-04-10 | 2003-10-24 | Kobe Steel Ltd | 高面圧下での摺動特性に優れる摺動部材 |
| WO2004029422A1 (ja) * | 2002-09-27 | 2004-04-08 | Nissan Motor Co., Ltd. | 自動車エンジン動弁系シム及びリフター、並びにこれらとカムシャフトとの組合せ |
| US7086362B2 (en) | 2002-09-27 | 2006-08-08 | Nissan Motor Co., Ltd. | Automotive engine valve mechanism system shim and lifter of these and cam shaft |
| JP2004137535A (ja) * | 2002-10-16 | 2004-05-13 | Nissan Motor Co Ltd | 硬質炭素被膜摺動部材 |
| JP2004339486A (ja) * | 2003-03-26 | 2004-12-02 | Infineum Internatl Ltd | ダイヤモンド様炭素で被覆された表面を潤滑化する方法 |
| US8096205B2 (en) | 2003-07-31 | 2012-01-17 | Nissan Motor Co., Ltd. | Gear |
| CN100394076C (zh) * | 2003-07-31 | 2008-06-11 | 日产自动车株式会社 | 齿轮的使用方法 |
| WO2005014761A3 (ja) * | 2003-08-06 | 2005-04-07 | Nissan Motor | 低摩擦摺動機構、低摩擦剤組成物及び摩擦低減方法 |
| JPWO2005014763A1 (ja) * | 2003-08-06 | 2007-10-11 | 新日本石油株式会社 | Ｄｌｃ接触面を有するシステム、該システムの潤滑方法及び該システム用潤滑油 |
| JP2005098495A (ja) * | 2003-08-06 | 2005-04-14 | Nissan Motor Co Ltd | 低摩擦摺動機構、低摩擦剤組成物及び摩擦低減方法 |
| JP4824406B2 (ja) * | 2003-08-06 | 2011-11-30 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | Ｄｌｃ接触面を有するシステム、該システムの潤滑方法及び該システム用潤滑油 |
| US7968502B2 (en) | 2003-08-06 | 2011-06-28 | Nippon Oil Corporation | System having DLC contact surfaces, method of lubricating the system, and lubricant for the system |
| US7951756B2 (en) | 2003-08-06 | 2011-05-31 | Nippon Oil Corporation | System having DLC contact surfaces, method of lubricating the system, and lubricant for the system |
| US8206035B2 (en) | 2003-08-06 | 2012-06-26 | Nissan Motor Co., Ltd. | Low-friction sliding mechanism, low-friction agent composition and method of friction reduction |
| JP4614427B2 (ja) * | 2003-08-06 | 2011-01-19 | 日産自動車株式会社 | 低摩擦摺動機構、手動変速機及び終減速機 |
| WO2005014760A1 (ja) * | 2003-08-06 | 2005-02-17 | Nippon Oil Corporation | Dlc接触面を有するシステム、該システムの潤滑方法及び該システム用潤滑油 |
| WO2005014763A1 (ja) * | 2003-08-06 | 2005-02-17 | Nippon Oil Corporation | Dlc接触面を有するシステム、該システムの潤滑方法及び該システム用潤滑油 |
| JP2005089735A (ja) * | 2003-08-08 | 2005-04-07 | Nissan Motor Co Ltd | 摺動部材 |
| US8575076B2 (en) | 2003-08-08 | 2013-11-05 | Nissan Motor Co., Ltd. | Sliding member and production process thereof |
| CN100362217C (zh) * | 2003-08-11 | 2008-01-16 | 日产自动车株式会社 | 内燃机的阀门挺杆 |
| CN1318780C (zh) * | 2003-08-13 | 2007-05-30 | 日产自动车株式会社 | 链条传动系统 |
| JP2005090738A (ja) * | 2003-08-13 | 2005-04-07 | Nissan Motor Co Ltd | 転がり軸受 |
| JP2005097570A (ja) * | 2003-08-21 | 2005-04-14 | Nissan Motor Co Ltd | 低摩擦摺動部材及びこれを用いた低摩擦摺動機構 |
| JP2011089644A (ja) * | 2003-08-21 | 2011-05-06 | Nissan Motor Co Ltd | 低摩擦摺動部材及びこれを用いた低摩擦摺動機構 |
| JP2005097553A (ja) * | 2003-08-22 | 2005-04-14 | Nissan Motor Co Ltd | 無段変速機用低摩擦摺動部材及びこれに用いる無段変速機油組成物 |
| JP2005097554A (ja) * | 2003-08-22 | 2005-04-14 | Nissan Motor Co Ltd | 自動変速機用低摩擦摺動部材及びこれに用いる自動変速機油組成物 |
| JP2007504337A (ja) * | 2003-09-05 | 2007-03-01 | ザ ルブリゾル コーポレイション | 耐摩耗添加剤の量を少なくできる部分硬質被覆を有する潤滑部品 |
| JP2006144100A (ja) * | 2004-11-24 | 2006-06-08 | Nissan Motor Co Ltd | 自動車エンジン用摺動部材 |
| JP2006170372A (ja) * | 2004-12-17 | 2006-06-29 | Jtekt Corp | 一方向クラッチ |
| JP2006199836A (ja) * | 2005-01-21 | 2006-08-03 | Nissan Motor Co Ltd | 低摩擦摺動機構 |
| JP2006213745A (ja) * | 2005-02-01 | 2006-08-17 | Nissan Motor Co Ltd | 低摩擦含油摺動機構 |
| JP2006257916A (ja) * | 2005-03-15 | 2006-09-28 | Toyota Motor Corp | 組合せ摺動部材 |
| JP2007002892A (ja) * | 2005-06-22 | 2007-01-11 | Nsk Warner Kk | ワンウェイクラッチ |
| WO2007040161A1 (ja) * | 2005-09-30 | 2007-04-12 | Mitsubishi Electric Corporation | 放電表面処理用電極及び放電表面処理方法並びに被膜 |
| JP2007099947A (ja) * | 2005-10-05 | 2007-04-19 | Toyota Motor Corp | 摺動構造及び摺動方法 |
| JP2007205564A (ja) * | 2006-01-06 | 2007-08-16 | Toyota Motor Corp | 摺動部材及びクラッチ |
| EP1837418A1 (en) * | 2006-03-20 | 2007-09-26 | Hitachi, Ltd. | High-hardness carbon coating |
| JP2008255160A (ja) * | 2007-04-02 | 2008-10-23 | Toyota Motor Corp | 摺動構造 |
| JP2010091026A (ja) * | 2008-10-09 | 2010-04-22 | Ntn Corp | ロッカアームアッシー |
| US9062274B2 (en) | 2009-07-03 | 2015-06-23 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Low friction sliding member |
| US9090965B2 (en) | 2009-08-31 | 2015-07-28 | Hitachi Metals, Ltd. | Slide part |
| EP2290119A1 (en) | 2009-08-31 | 2011-03-02 | Hitachi Tool Engineering, Ltd. | Slide part |
| WO2012081309A1 (ja) * | 2010-12-13 | 2012-06-21 | Ｕｄトラックス株式会社 | 摺動機構及びその摩擦低減方法 |
| JP2012127370A (ja) * | 2010-12-13 | 2012-07-05 | Ud Trucks Corp | 摺動機構及びその摩擦低減方法 |
| JP2012127371A (ja) * | 2010-12-13 | 2012-07-05 | Ud Trucks Corp | 摺動機構及びその摩擦低減方法 |
| EP2653740A4 (en) * | 2010-12-13 | 2016-09-07 | Ud Trucks Corp | PUSHING MECHANISM AND FRICTION REDUCTION METHOD THEREFOR |
| US8883696B2 (en) | 2010-12-13 | 2014-11-11 | Ud Trucks Corporation | Sliding mechanism and friction reduction method for the same |
| US8901049B2 (en) | 2010-12-13 | 2014-12-02 | Ud Trucks Corporation | Sliding mechanism and friction reduction method for the same |
| WO2012081310A1 (ja) * | 2010-12-13 | 2012-06-21 | Ｕｄトラックス株式会社 | 摺動機構及びその摩擦低減方法 |
| WO2012117854A1 (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-07 | 本田技研工業株式会社 | 摺動部材 |
| JP6063376B2 (ja) * | 2011-02-28 | 2017-01-18 | 本田技研工業株式会社 | 摺動部材 |
| JP2014510196A (ja) * | 2011-03-02 | 2014-04-24 | エリコン・トレーディング・アクチェンゲゼルシャフト，トリュープバッハ | 潤滑化条件下でのトライボロジー用途により摩耗および摩擦挙動を向上させるための金属含有炭素層によりコーティングされた摺動部品 |
| JP2014513173A (ja) * | 2011-04-07 | 2014-05-29 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 潤滑剤組成物及び潤滑剤組成物を使用する方法 |
| JP2013113430A (ja) * | 2011-12-01 | 2013-06-10 | Ud Trucks Corp | 摺動機構及びその摩擦低減方法 |
| JP2013136664A (ja) * | 2011-12-28 | 2013-07-11 | Toyota Motor Corp | 低摩擦摺動部材 |
| JP2014091844A (ja) * | 2012-11-01 | 2014-05-19 | Toyota Motor Corp | 摺動部材、その製造方法、および摺動構造 |
| JP2014224239A (ja) * | 2013-04-25 | 2014-12-04 | 株式会社豊田中央研究所 | 摺動機械 |
| JP2015108181A (ja) * | 2013-12-05 | 2015-06-11 | 三菱自動車工業株式会社 | 車両用摺動部材及び車両の動弁機構 |
| EP2966152A1 (en) | 2014-07-11 | 2016-01-13 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Sliding machine |
| US10030207B2 (en) | 2014-07-11 | 2018-07-24 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Sliding machine |
| JP2018035329A (ja) * | 2016-02-08 | 2018-03-08 | 新日鐵住金株式会社 | 摺動部材ならびにその製造方法および使用方法 |
| CN111512056A (zh) * | 2017-12-28 | 2020-08-07 | 日产自动车株式会社 | 低摩擦滑动机构 |
| CN111512056B (zh) * | 2017-12-28 | 2022-03-08 | 日产自动车株式会社 | 低摩擦滑动机构 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4007440B2 (ja) | 2007-11-14 |
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