JP2003245485A

JP2003245485A - ミシン

Info

Publication number: JP2003245485A
Application number: JP2002045817A
Authority: JP
Inventors: Tetsuya Kitamura; 哲弥北村
Original assignee: Brother Industries Ltd
Current assignee: Brother Industries Ltd
Priority date: 2002-02-22
Filing date: 2002-02-22
Publication date: 2003-09-02

Abstract

(57)【要約】【課題】相対運動する第１部材と第２部材の摺動部分の
摺動性と耐磨耗性を格段に高めることができるミシンを
提供すること。【解決手段】相対運動する天秤軸２４とブッシュ２９と
の摺動部分において、その一方の表面には、ＤＬＣ（ダ
イヤモンドライクカーボン）コーティング処理が施さ
れ、ＤＬＣ被膜３０が形成され、他方の表面には、リン
酸亜鉛被膜３４、ＰＡＩ（ポリアミドイミド樹脂）をバ
インダーとしてフッ素樹脂が分散した固体潤滑剤被膜３
６が積層して設けられている。更に、その摺動部分に
は、グリース３８が塗布または注入されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はミシンに関し、特
に、相対運動する第１部材と第２部材の摺動部分の耐磨
耗性を改善したミシンに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来のミシンにおいては、針棒と針棒支
持部材、針棒抱きと針棒クランクロッド等々、相対運動
する２部材の摺動部分に、グリース等の潤滑油がミシン
の動作時間や音を目安に塗布または注入されたりしてい
る。或いは、潤滑油が自動的にタンクから必要なところ
へ供給されるミシンがある。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
ミシンのように、摺動部分のグリースだけでは、摺動部
分の摺動性と耐磨耗性を十分に高めることができないと
いう問題点がある。

【０００４】本発明は、上述した問題点を解決するため
になされたものであり、相対運動する第１部材と第２部
材の摺動部分の摺動性と耐磨耗性を格段に高めることが
できるミシンを提供することである。

【０００５】

【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に、請求項１記載のミシンは、第１部材と第２部材との
少なくとも一方の摺動部分に、ＰＡＩ（ポリアミドイミ
ド樹脂）をバインダーとしてフッ素樹脂が分散した固体
潤滑剤被膜を設けられている。そして、前記第１部材と
前記第２部材とは、前記固体潤滑剤被膜を設けられた摺
動部分において摺動する。

【０００６】請求項２記載のミシンは、前記第１部材と
前記第２部材との少なくとも一方の摺動部分に、５μｍ
から３０μｍの厚さの固体潤滑剤被膜を設けられてい
る。そして、前記第１部材と前記第２部材とは、５μｍ
から３０μｍの厚さの固体潤滑剤被膜を設けられた摺動
部分において摺動する。

【０００７】請求項３記載のミシンは、前記第１部材と
前記第２部材との少なくとも一方の摺動部分に、リン酸
亜鉛被膜を設けられた表面に設けられた固体潤滑剤被膜
を設けられている。そして、前記第１部材と前記第２部
材との少なくとも一方の摺動部分に、前記固体潤滑剤被
膜と前記リン酸亜鉛被膜とが積層して設けられ、前記第
１部材と前記第２部材とは、前記固体潤滑剤被膜を設け
られた摺動部分において摺動する。前記固体潤滑剤被膜
が摺動によって消耗されたときには、その下の層の前記
リン酸亜鉛被膜が露出する。

【０００８】請求項４記載のミシンは、ＰＴＦＥ（４フ
ッ化エチレン）或いはＰＦＥ（ポリフッ化エチレン）で
あるフッ素樹脂が分散した固体潤滑剤被膜を設けられて
いる。そして、前記第１部材と前記第２部材とは、ＰＴ
ＦＥ或いはＰＦＥであるフッ素樹脂が分散した固体潤滑
剤被膜を設けられた摺動部分において摺動する。

【０００９】請求項５記載のミシンは、前記第１部材と
前記第２部材との摺動部分のいずれか一方のみに設けら
れている固体潤滑剤被膜を有している。そして、前記固
体潤滑剤被膜とその固体潤滑剤被膜とは異なる材質の摺
動部分において、前記第１部材と前記第２部材とは摺動
する。

【００１０】請求項６記載のミシンは、前記第１部材と
前記第２部材との摺動部分のうち、前記固体潤滑剤被膜
を設けられていない他方の摺動部分には、ＤＬＣ（ダイ
ヤモンドライクカーボン）コーティング処理が施されて
いる。そして、前記固体潤滑剤被膜が設けられた部分と
ＤＬＣコーティング処理を設けられた部分とにおいて、
前記第１部材と前記第２部材とは摺動する。

【００１１】請求項７記載のミシンは、前記第１部材と
前記第２部材との摺動部分のうち、前記固体潤滑剤被膜
を設けられていない他方の摺動部分には、ＤＬＣコーテ
ィング処理が施され、その硬度がＨｖ４００〜Ｈｖ１０
００である。そして、前記固体潤滑剤被膜が設けられた
部分とＤＬＣコーティング処理を設けられた硬度Ｈｖ４
００〜Ｈｖ１０００である部分とにおいて、前記第１部
材と前記第２部材とは摺動する。

【００１２】請求項８記載のミシンは、前記第１部材と
前記第２部材との摺動部分に、グリースが塗布または注
入されている。そして、前記固体潤滑剤被膜が設けられ
ると共に、グリースが塗布または注入された摺動部分に
おいて、前記第１部材と前記第２部材とは摺動する。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面を参照して説明する。本実施の形態は２本針ミシ
ンに本発明を適用した場合の一例で、２本分の糸が１つ
の天秤機構に作用するものである。尚、図１に矢印で示
す前後左右を前後左右として説明する。

【００１４】図１に示すように、２本針ミシンＭ（以
下、ミシンＭという）は、左右方向に長いベッド部１
と、ベッド部１の右部から上方へ延びる脚柱部２と、脚
柱２からベッド部１と対向するように左方へ延びるアー
ム部３とを有する。

【００１５】アーム部２の内部に、左右方向向きの主軸
５が配設され、この主軸５の下側に左右方向向きの針棒
揺動軸６が配設されている。主軸５の右端部分はアーム
部３から外部へ突出し、その突出部分にプーリ７が固着
されている。このプーリ７とミシンモータ（図略）で駆
動されるプーリ（図略）とにベルト（図略）が掛けら
れ、ミシンモータの駆動力がプーリとベルトを介して主
軸５に伝達されて主軸５が回転駆動される。

【００１６】アーム部３の左端部分は頭部４に形成さ
れ、この頭部４の内部に、図１、図２に示すように、ク
ランク８、クランクレバー９、針棒抱き１０、針棒１
１、針棒支持部材１２、天秤１６を有する天秤機構１５
が設けられている。針棒１１の下端部分は頭部４の下側
へ突出し、その先端部に２本針１３が装着されている。
主軸５の左端部にクランク８が固着され、クランクレバ
ー９の上端部がクランク８のクランク軸２０に回動自在
に連結され、クランクレバー９の下端部が針棒抱き１０
に回動自在に連結されている。

【００１７】針棒１１の長さ方向途中部が針棒抱き１０
に内嵌固定され、針棒１１は針棒抱き１１の上下両側に
おいて針棒支持部材１２に上下動自在に支持されてい
る。つまり、主軸５が回転駆動されると、クランク８と
クランクレバー９を介して針棒抱き１０と針棒１１が上
下に往復駆動される。

【００１８】天秤機構１５の天秤１６は、固定軸２２に
回動可能に設けられ、天秤１６と一体に形成された天秤
軸２４がクランクレバー９に回動可能に取り付けられた
滑り子２６内を摺動するように構成されている。そし
て、天秤１６は、針棒１１の上下動に同期して所定のタ
イミングで上下に揺動駆動される。この針棒揺動軸６が
回転駆動されることにより、針棒支持部材１２と共に針
棒１１（針棒抱き１０）が前後水平方向に揺動駆動され
る。

【００１９】滑り子２６の貫通穴には、上下方向に伸長
する貫通穴が形成されており、その貫通穴には、上下方
向に伸張する中空円筒状のブッシュ２９（これが第１部
材に相当する）が回転及び移動不可能に圧入されてい
る。そしてミシンが駆動されると、滑り子２６のブッシ
ュ２９は上下方向に往復運動して、ブッシュ２９の内側
面と天秤１６の天秤軸２４（これが第２部材に相当す
る）の外側面とが、摺動しつつ、相対的に移動する。

【００２０】そして、図３に模式的に示すように、天秤
１６の天秤軸２４の表面（ブッシュ２９に対する摺動
面）には、DLC（ダイヤモンドライクカーボン）コーテ
ィング処理が施され、ＤＬＣ被膜３０が厚さ０．５μｍ
〜５μｍ、望ましくは２μｍ（基板の最大表面粗さＲma
xよりも大きく）程度設けられる。また、ブッシュ２９
の貫通穴内側面の表面（天秤軸２４に対する摺動面）に
は、下地としてリン酸亜鉛被膜３４が形成され、そのリ
ン酸亜鉛被膜３４の更に摺動側の表面には、ＰＡＩ（ポ
リアミドイミド樹脂）をバインダー（結合剤）としてフ
ッ素樹脂が分散した固体潤滑剤被膜３６が積層して厚さ
１５μｍで設けられている。即ち、相対的に移動する部
材の摺動部分のいずれか一方に、固体潤滑剤被膜３６が
設けられ、他方の摺動部分には、ＤＬＣ被膜３０が設け
られている。

【００２１】この固体潤滑被膜３６は結合型固体潤滑剤
であり、特に、ＤＬＣ被膜３０との摺動面とでは、最適
な相性を持つ被膜であることが判った（後述）。また、
このように固体潤滑剤被膜３６を被膜として形成して摺
動部分に配置しているので、その他の形態、塊、いわゆ
るバルクの固体潤滑剤を用いることも考えられる。しか
し、固体潤滑剤をそのようなバルクの形態で形成する
と、バルクに対する荷重によって、バルクが変形して、
摺動相手に掘り起こされることで生じる余計な摩擦抵抗
（掘り起こし摩擦）のために、その摺動部分の寿命が１
年に達しないことが、本出願人の実験によりわかってい
る。従って、上述のように被膜の形態に固体潤滑剤をす
ることで、バルクのような余計な摩擦抵抗である掘り起
こし摩擦が生じないような、荷重を支える役目をなす部
材のおかげで潤滑性を極めて向上させることができたの
である。

【００２２】そして、固体潤滑剤被膜３６が摺動によっ
て消耗されたときには、その下の層のリン酸亜鉛被膜３
４が摺動部分として露出する。このリン酸亜鉛被膜３４
は、固体潤滑被膜３６が付着しやすい易接着処理として
しての効果が有ると共に、せん断抵抗の非常に低い被膜
であるので、仮に固体潤滑被膜３６が無くなっても低摩
擦状態が維持されるバックアップ機能を果たす。尚、こ
のブッシュ２９は、０．１ｍｍから３ｍｍ、望ましくは
圧入作業上あまり薄いと製造歩留まりが悪くなる点と機
構上あまりスペースがとれない点で望ましくは０．３ｍ
ｍの厚みのステンレスなどの鋼材によって構成され、表
面に固体潤滑剤被膜３６を形成したあとに、中空円筒状
の形状をなし、その内側に固体潤滑剤被膜３６が位置す
るように加工されたものである。この固体潤滑剤被膜３
６の設けられる基材表面は、固体潤滑剤被膜３６の密着
性を上げるためにリン酸亜鉛被膜３４以外に同じパーカ
ライジング処理としてのリン酸マンガン被膜が用いられ
る場合がある。あるいはリン酸亜鉛被膜３４の形成され
る前のステンレスなどの鋼材にブラスト処理（＃１００
〜＃４００の範囲）をして密着性を上げたり、ブラスト
処理のみでリン酸亜鉛被膜３４を設けないパターンもあ
り、適宜、必要程度の処理を行う。尚、このような、バ
ックアップ機能を必要としない場合には、その機能を果
たす被膜を設ける必要はない。

【００２３】この固体潤滑剤被膜３６は、１５μｍに形
成しているが、５μｍから３０μｍの厚さの被膜として
形成すればミシンＭにおける摺動部に用いる被膜として
は、ミシンの摺動性と耐磨耗性を得るには十分であり、
また、固体潤滑剤被膜３６が消耗したとしても、ガタの
影響などの縫製に支障がない程度の厚さである。この固
体潤滑剤被膜３６のフッ素樹脂は、ＰＴＦＥ（４フッ化
エチレン）或いはＰＦＥ（ポリフッ化エチレン）を用い
ることが望ましい。更に望ましくはＰＴＦＥを用い。こ
のＰＴＦＥの分子は、原子半径の比較的大きなフッ素原
子が炭素原子表面をほぼ完全に覆い隠し、炭素原子が表
面に現れない構造をしているので、炭素を主成分とする
ＤＬＣと同一元素同士が凝着し合ういわゆる凝着摩耗が
生じない。

【００２４】この固体潤滑剤被膜３６のＰＡＩはＮＭＰ
（エヌメチルピロリドン）の溶剤に溶けたインク（溶
液）であり、そのＰＡＩインクにフッ素樹脂の粒子が適
度に分散されている薬剤を固体潤滑剤被膜３６は主原料
としている。固体潤滑剤被膜３６は、スプレー内に収納
された薬剤（ＰＡＩ、ＮＭＰ、フッ素樹脂等からなる薬
剤）を上記リン酸亜鉛被膜３４の表面に吹きかけて設け
ても良いし、また、いわゆるディッピング（浸透法）よ
り設けても良い。そして、その薬剤の溶剤のＮＭＰを除
去するために、中空の形状に加工される前のブッシュ２
９が１９０℃で３０分間焼かれる。

【００２５】上記ＤＬＣ被膜３０は、プラズマＣＶＤ、
スパッタリング（非平衡マグネトロンスパッタリン
グ）、アークオンプレーティング、等の既存の薄膜形成
技術を用いて、天秤１６の少なくとも天秤軸２４の外側
表面にコーティング処理を施して形成される。ＤＬＣ被
膜３０の硬度は、水素含有量とｓｐ３／ｓｐ２結合比に
よって調節することができ、ＨＶにて数百からダイヤモ
ンドのＨＶに近いＨＶ８０００くらい迄の高硬度被膜と
することができる。ＤＬＣ被膜３０の動摩擦係数は約
０．１以下となり、基材としての天秤軸２４との密着強
度は２０Ｎ以上となる。このように、ＤＬＣ被膜３０は
耐磨耗性と摺動性に非常に優れた被膜である。ＤＬＣの
密着強度は基板との間に薄い金属の薄層（０．１μｍ〜
０．５μｍの厚さ）を設けることで強固なものとしてい
る。従来はシリコンなどが用いられていたが最近ではク
ロムを用いることでかなり高い密着強度が得られてい
る。基材は焼き入れなどの表面硬化された鋼材を用いて
摩擦係数を下げるように処理してある。

【００２６】更に、ＤＬＣ被膜３０と固体潤滑剤被膜３
６との摺動部分には、グリース３８が注入されており、
それらの間を潤滑するようになっている。グリース３８
は、潤滑剤として４０℃において１０〜２０mm²／ｓ(ｃ
Ｓｔ)の動粘度のエステル系やＰＡＯ（ポリαオレフィ
ン）等の合成油を基油として、ひまし油系のリチウム石
鹸またはウレアを増ちょう剤としてちょう度２５０に調
整されたものを用いる。基油は、望ましくは油性効果
（潤滑油分子が極性を持って潤滑部材に強固に密着す
る）による潤滑性の高いジエステルあるいはポリオール
エステルなどのエステル系のものを使う。

【００２７】上述した構成のミシンＭにおいては、１つ
の縫製作業が完成すると、ミシンモータは停止され、次
の縫製作業のために再回転され、ミシンモータの回転速
度は増減を繰り返す。また、ミシンモータが仮に等回転
速度で回転し、天秤１６やブッシュ２９は揺動（往復運
動）する、即ち、同一方向運動時の動摩擦抵抗よりも大
きいといわれる静止状態から動作する静摩擦抵抗が起こ
るので天秤軸２４とブッシュ２９との摺動部分の摺動性
と耐磨耗性は極めて高いものが要求されるのである。

【００２８】その天秤軸２４とブッシュ２９とは、０．
５μｍ〜５μｍの厚さのＤＬＣ被膜３０と５μｍから３
０μｍの厚さの固体潤滑剤被膜３６とを設けられた摺動
部分において摺動し、その固体潤滑剤被膜３６には、Ｐ
ＴＦＥ或いはＰＦＥであるフッ素樹脂が分散しており、
固体潤滑剤として機能する。その固体潤滑剤被膜３６は
リン酸亜鉛被膜３４の上方（表面側）に積層して設けら
れ、固体潤滑剤被膜３６が摺動によって万が一消耗され
たときには、その下の層の前記リン酸亜鉛被膜３４が露
出してバックアップ機能を果たす。更に、固体潤滑剤被
膜３６を設けられると共に、グリース３８を塗布または
注入された摺動部分において、天秤軸２４とブッシュ２
９とは摺動するのである。

【００２９】次に、ＰＡＩをバインダーとしてフッ素樹
脂が分散した固体潤滑剤被膜が設けられた摺動部分につ
いての実験結果について説明する。

【００３０】この実験においては、円盤の表面にピンの
先端を接触させた状態で、その円盤を回転させて、その
表面の摩擦摩耗特性を調べるピンオンディスク試験を行
った。この試験において、ピンによる円盤に対するヘル
ツ接触圧力は４００ＭＰａであり、この状態はミシンＭ
のほとんどの摺動部分で発生する加速荷重の１００倍以
上であり、円盤とピンとの接触部分の相対移動速度は、
上述の天秤軸２４とブッシュ２９との最大摺動速度とほ
ぼ同様の４ｍ／ｓである。

【００３１】その円盤はクロムモリブデン鋼で構成さ
れ、浸炭焼き入れによってその表面硬度が約ＨＶ６００
以上（およそＨＶ８００）のものである。ピンは、クロ
ムモリブデン鋼であり、その表面が浸炭焼き入れされ、
その表面に１μｍの厚さのＤＬＣ被膜がプラズマＣＶＤ
によって形成され、水素を若干含んだもので、硬度はＨ
Ｖ１５００程度のものである。ピンの先端はＤＬＣ成膜
前に球面研磨され、円盤に対して点接触するようにピン
は構成されている。

【００３２】この試験では、本願の実施の形態に関する
ＰＡＩの固体潤滑剤被膜、並びに、そのＰＡＩの固体潤
滑剤被膜と比較するための固体潤滑剤被膜（比較例１，
２）についても、上記ピンオンディスク試験を行った。
この比較例１、２の固体潤滑剤被膜では、エポキシ樹脂
をバインダーとしてフッ素樹脂を分散させているもので
あり、２３０℃で３０分間の焼結を行って形成したもの
である。それらの固体潤滑剤被膜の当初の動摩擦係数は
それぞれ、ＰＡＩのものが約０．０２、比較例１のもの
が約０．１２、比較例２のものが約０．０６程度のもの
であり、それらの固体潤滑剤被膜はいずれも厚さ１０μ
ｍで形成した。尚、エポキシ樹脂やＰＡＩはいずれも比
較的低せん断特性を有しているものである。

【００３３】図４に示すように、比較例１では、当初よ
り動摩擦係数が徐々に上昇し、一旦は、その動摩擦係数
の上昇がおさまり、一定の動摩擦係数０．１６を維持す
るが、４０分が経過すると、再び動摩擦係数が徐々に上
昇して、５０分が経過すると、その固体潤滑剤被膜が消
耗して無くなってしまい摩擦係数が上がった。またＤＬ
Ｃの摩耗が始まっていた。また、比較例２でも、比較例
１よりは緩やかではあるが、当初より動摩擦係数が徐々
に上昇し、動摩擦係数は、０．１６にまで上昇して、６
０分が経過するまでは、その動摩擦係数の値で安定して
いたが、この試験後にその摩耗状況を検査すると、その
固体潤滑剤被膜はほとんど消耗して無くなっており、い
つＤＬＣが摩耗を始めて摩擦係数が急上昇してもおかし
くない状況であった。一方、ＰＡＩのものでは、１２０
分が経過してもわずかな動摩擦係数の上昇に留まり、し
かも、その後の摩耗状況を検査すると、２μｍしか摩耗
していないことがわかった。

【００３４】上記摺動部材の組合せにてミシンＭの摺動
部分の少なくとも過酷な部分、一つは上述の天秤１６の
天秤軸２４と天秤滑り子２６との摺動部分、もう一つは
クランク軸２０とクランクレバー９との摺動部分に、一
方に固体潤滑剤被膜、他方にＤＬＣ被膜を設けることで
出願人は実機試験を行った。最高速度４０００ｒｐｍ
で、５秒間隔でｏｎ／ｏｆｆ切り替えの繰り返し可動す
るようにミシンＭを動作させる試験において、図５に示
すように、比較例１，２がいずれも３年相当時間でミシ
ンが焼き付き停止したことに対して、ＰＡＩのものは８
年相当の耐久性が実機試験にて確認された。と、比較例
１，２に対して２倍以上の耐久年数であることが確認さ
れた。

【００３５】上述した実施の形態においては、天秤軸２
４にＤＬＣを設け、ブッシュ２９にＰＡＩをバインダー
とするフッ素樹脂の固体潤滑被膜を設けたが、逆に設け
ても良い。ただ現状の技術では、軸受け側の狭い領域に
ＤＬＣ被膜あるいは固体潤滑剤被膜を設けることは製造
上非常に困難であるために、一度平板の上に固体潤滑剤
被膜を形成したあとに巻き加工をしてブッシュ形状とし
た。今後の技術の進展により高いアスペクト比でも均一
に成膜できるようなＤＬＣ成膜技術あるいは固体潤滑剤
被膜形成技術が開発されると非常に選択肢は広がる。天
秤軸２４に固体潤滑剤被膜だけを設けた領域とＤＬＣ被
膜だけを設けた領域とを設け、その逆の種類の被膜が摺
動するように、ブッシュ２９にＤＬＣ被膜だけを設けた
領域と固体潤滑剤被膜だけを設けた領域とを設けても良
い。上述した実施の形態においては、天秤軸２４とブッ
シュ２９との摺動部分において、一方に固体潤滑剤被膜
を設け、他方にＤＬＣ処理を施したが、その他のミシン
Ｍの摺動部分のどこであっても良い。例えば、天秤１６
と固定軸２２との間の摺動部分、針棒１１と針棒支持部
材１２との摺動部分、クランク軸２０とクランクレバー
９のそれと摺動する摺動部分、クランクレバー９とそれ
に摺動する部材との摺動部分である。特にクランク軸２
０とクランクレバー９のそれと摺動する部分は高負荷の
過酷な摺動部分であるので、すべりの形態を使う以上は
本提案の適用は必須である。

【００３６】尚、上述した実施の形態においては、ＰＡ
Ｉの固体潤滑剤被膜とＤＬＣ被膜とを摺動するように構
成しているが、ＤＬＣの中でも水素含有量を多くした
り、タングステン、チタン、モリブデンなどの金属を含
有させることによって比較的低硬度のものを用いること
でより潤滑寿命が向上されることが出願人の実験によっ
て確かめられている。例えば、タングステン含有の硬度
４００ＨｖのＤＬＣを使うことによって、固体潤滑被膜
の摩耗寿命が倍になることが確かめられている。ミシン
寿命にして１６年である。低硬度のＤＬＣを使うことで
相手へのアッタク性が低くなり固体潤滑剤被膜の摩耗が
抑制されることと考えられる。上述の実施の形態ではＨ
ｖ１５００のものを用いているが、Ｈｖ４００〜Ｈｖ１
０００でおよそ１０年の実機寿命があり、ほぼ実状の耐
用年数はクリアしている。尚、ＤＬＣの相手方の硬度
は、Ｈｖ１〜Ｈｖ５０程度である。

【００３７】上述のように潤滑性においてＰＡＩをバイ
ンダーとする固体潤滑剤被膜が、エポキシ樹脂をバイン
ダーとするものよりも優れていることに加え、比較例
１，２のものでは、ＰＡＩの固体潤滑剤被膜よりも高い
温度で焼結する必要があるものであるので、ＰＡＩの固
体潤滑剤被膜の方がエポキシ樹脂の固体潤滑剤被膜より
も生産性に優れ、且つ、低温焼結なので基材への加熱時
の影響や残留が少なくてすむ。

【００３８】

【発明の効果】以上説明したことから明らかなように、
請求項１記載のミシンでは、第１部材と第２部材とは、
ＰＡＩをバインダーとする固体潤滑剤被膜を設けられた
摺動部分において摺動するので、その摺動部分の摺動性
と耐磨耗性が向上している。

【００３９】請求項２記載のミシンでは、第１部材と第
２部材とは、５μｍから３０μｍの厚さの固体潤滑剤被
膜を設けられた摺動部分において摺動するので、ミシン
に必要な摺動性と耐磨耗性が十分に得られる。

【００４０】請求項３記載のミシンでは、固体潤滑剤被
膜とリン酸亜鉛被膜とが積層して設けられ、固体潤滑剤
被膜が摺動によって消耗されたときには、その下の層の
前記リン酸亜鉛被膜が露出して、固体潤滑剤被膜の設け
られた基材での摺動されることが防止される。

【００４１】請求項４記載のミシンでは、第１部材と第
２部材とは、ＰＴＦＥ或いはＰＦＥであるフッ素樹脂が
分散した固体潤滑剤被膜を設けられた摺動部分において
摺動するので、その摺動部分の摺動性と耐磨耗性が向上
している。

【００４２】請求項５記載のミシンでは、第１部材と第
２部材との一方の部材に固体潤滑剤被膜を設けられ、固
体潤滑剤被膜が異質の表面の部材と摺動するので、その
摺動部分の摺動性と耐磨耗性が向上している。

【００４３】請求項６記載のミシンでは、第１部材と第
２部材との摺動部分のうち、固体潤滑剤被膜を設けられ
ていない他方の摺動部分には、ＤＬＣ（ダイヤモンドラ
イクカーボン）コーティング処理が施され、固体潤滑剤
被膜が設けられた部分とＤＬＣコーティング処理を設け
られた部分とにおいて摺動するので、その摺動部分の摺
動性と耐磨耗性が一層向上している。

【００４４】請求項７記載のミシンでは、第１部材と第
２部材との摺動部分のうち、固体潤滑剤被膜を設けられ
ていない他方の摺動部分には、ＤＬＣコーティング処理
が施され、固体潤滑剤被膜が設けられた部分とＤＬＣコ
ーティング処理を設けられた硬度Ｈｖ４００〜Ｈｖ１０
００の部分とにおいて摺動するので、その摺動部分の摺
動性と耐磨耗性が極めて向上し、その寿命も長くなる。

【００４５】請求項８記載のミシンでは、第１部材と第
２部材とは、固体潤滑剤被膜が設けられると共に、グリ
ースが塗布または注入されており、その摺動部分の摺動
性と耐磨耗性が一層確実なものになる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本実施形態に係る２本針ミシンの機枠内部の斜
視図である。

【図２】針棒及びその周辺の部材を含む要部の斜視図で
ある。

【図３】相対運動する第１部材と第２部材の摺動部分の
断面図である。

【図４】耐久試験のデータを示すグラフである。

【図５】耐久試験のデータを別の示すグラフである。

【符号の説明】

Ｍ２本針ミシン１１針棒１２針棒支持部材２２固定軸２９ブッシュ３０ＤＬＣ被膜３４リン酸亜鉛被膜３６固体潤滑剤被膜３８グリース

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】相対運動する第１部材と第２部材との摺
動部分を有するミシンにおいて、前記第１部材と前記第２部材との少なくとも一方の摺動
部分に、ＰＡＩ（ポリアミドイミド樹脂）をバインダー
としてフッ素樹脂が分散した固体潤滑剤被膜を設けられ
たことを特徴とするミシン。
【請求項２】前記固体潤滑剤被膜は、５μｍから３０
μｍの厚さの被膜であることを特徴とする請求項１記載
のミシン。
【請求項３】前記固体潤滑剤被膜は、リン酸亜鉛被膜
を設けられた表面に設けられていることを特徴とする請
求項１または２のいずれかに記載のミシン。
【請求項４】前記フッ素樹脂は、ＰＴＦＥ（４フッ化
エチレン）或いはＰＦＥ（ポリフッ化エチレン）である
ことを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載のミ
シン。
【請求項５】前記固体潤滑剤被膜は、前記第１部材と
前記第２部材との摺動部分のいずれか一方のみに設けら
れていることを特徴とする請求項１から４のいずれかに
記載のミシン。
【請求項６】前記第１部材と前記第２部材との摺動部
分のうち、前記固体潤滑剤被膜を設けられていない他方
の摺動部分には、ＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボ
ン）コーティング処理が施されていることを特徴とする
請求項５記載のミシン。
【請求項７】前記第１部材と前記第２部材との摺動部
分のうち、前記固体潤滑剤被膜を設けられていない他方
の摺動部分には、ＤＬＣコーティング処理が施され、Ｈ
ｖ４００〜Ｈｖ１０００の硬度であることを特徴とする
請求項６記載のミシン。
【請求項８】前記第１部材と前記第２部材との摺動部
分に、グリースが塗布または注入されていることを特徴
とする請求項１から７のいずれかに記載のミシン。