JP2003181185A - ミシン - Google Patents
ミシンInfo
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- JP2003181185A JP2003181185A JP2001380892A JP2001380892A JP2003181185A JP 2003181185 A JP2003181185 A JP 2003181185A JP 2001380892 A JP2001380892 A JP 2001380892A JP 2001380892 A JP2001380892 A JP 2001380892A JP 2003181185 A JP2003181185 A JP 2003181185A
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- sewing machine
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- needle bar
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 相対運動する第１部材と第２部材の摺動部分
の摺動性と耐磨耗性を格段に高めることができるミシン
を提供する。 【解決手段】 針棒１１と針棒支持部材１２との間（隙
間）、即ち、ＤＬＣ皮膜３０とフッ素系皮膜３４との摺
動部分には、グリース３６が注入されており、針棒１１
と針棒支持部材１２との間を潤滑するようになってい
る。グリース３６は、基油としてジエステルベースを使
用し、増ちょう剤としてリチウム（Ｌｉ）ヒドロキシス
テアレートを使用した。基油は４０度においてその動粘
度が１０mm2/s(cSt)程度であり、増ちょう剤の繊維の直
径は０．１ミクロン程度である。
の摺動性と耐磨耗性を格段に高めることができるミシン
を提供する。 【解決手段】 針棒１１と針棒支持部材１２との間（隙
間）、即ち、ＤＬＣ皮膜３０とフッ素系皮膜３４との摺
動部分には、グリース３６が注入されており、針棒１１
と針棒支持部材１２との間を潤滑するようになってい
る。グリース３６は、基油としてジエステルベースを使
用し、増ちょう剤としてリチウム（Ｌｉ）ヒドロキシス
テアレートを使用した。基油は４０度においてその動粘
度が１０mm2/s(cSt)程度であり、増ちょう剤の繊維の直
径は０．１ミクロン程度である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】 本発明はミシンに関し、特
に、相対運動する第１部材と第２部材の摺動部分の耐磨
耗性を改善したミシンに関する。
に、相対運動する第１部材と第２部材の摺動部分の耐磨
耗性を改善したミシンに関する。
【０００２】
【従来の技術】 従来のミシンにおいては、特開平１０
−１１３４９０号公報に示すように、針棒と針棒支持部
材、針棒抱きと針棒クランクロッド等々、相対運動する
２部材の摺動部分にグリース等の潤滑油が注入され、そ
の潤滑油により前記摺動部分を潤滑するようにしてい
る。
−１１３４９０号公報に示すように、針棒と針棒支持部
材、針棒抱きと針棒クランクロッド等々、相対運動する
２部材の摺動部分にグリース等の潤滑油が注入され、そ
の潤滑油により前記摺動部分を潤滑するようにしてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】 しかしながら、従来
のミシンにおいて、単純に摺動部分にグリースを注入し
ただけでは、グリースの種類によっては摺動部分の摺動
性と耐磨耗性を十分に高めることができないという問題
点がある。
のミシンにおいて、単純に摺動部分にグリースを注入し
ただけでは、グリースの種類によっては摺動部分の摺動
性と耐磨耗性を十分に高めることができないという問題
点がある。
【０００４】本願発明者等の実験によれば、特に、２本
針本縫いミシンでは、高速摺動部分の天秤部分と、高荷
重のかかるクランク軸部分とがネックとなり、早いもの
で８時間程度の駆動で天秤部分が焼き付いてロックした
り、数百時間を超えてクランク軸部分が焼き付いてロッ
クしたりしていた。
針本縫いミシンでは、高速摺動部分の天秤部分と、高荷
重のかかるクランク軸部分とがネックとなり、早いもの
で８時間程度の駆動で天秤部分が焼き付いてロックした
り、数百時間を超えてクランク軸部分が焼き付いてロッ
クしたりしていた。
【０００５】本発明は、上述した問題点を解決するため
になされたものであり、相対運動する第１部材と第２部
材の摺動部分の摺動性と耐磨耗性を格段に高めることが
できるミシンを提供することである。
になされたものであり、相対運動する第１部材と第２部
材の摺動部分の摺動性と耐磨耗性を格段に高めることが
できるミシンを提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】 この目的を達成するた
めに、請求項１記載のミシンは、相対運動する第１部材
と第２部材との摺動部分をグリースにより潤滑するミシ
ンにおいて、グリースが、基油と増ちょう剤とを含み、
その増ちょう剤の繊維の直径が約０．３ミクロン以下で
あることを特徴とするものである。
めに、請求項１記載のミシンは、相対運動する第１部材
と第２部材との摺動部分をグリースにより潤滑するミシ
ンにおいて、グリースが、基油と増ちょう剤とを含み、
その増ちょう剤の繊維の直径が約０．３ミクロン以下で
あることを特徴とするものである。
【０００７】この構成によれば、増ちょう剤の繊維が太
い場合と比較して、ミクロンオーダーの潤滑部分の隙間
にグリースが容易に介入できるため、その隙間に繊維が
詰まることがなく、グリース切れを防止できる。
い場合と比較して、ミクロンオーダーの潤滑部分の隙間
にグリースが容易に介入できるため、その隙間に繊維が
詰まることがなく、グリース切れを防止できる。
【０００８】請求項２のミシンは、請求項１の発明にお
いて、増ちょう剤が、リチウムヒドロキシステアレート
であることを特徴とするものである。リチウムヒドロキ
システアレートは比較的、繊維が細くて長いので、単位
重量あたりの表面積が大きく、潤滑に寄与する基油濃度
を多くすることができる。例えば、グリースの硬さ（ち
ょう度）を同じにしようとしたとき、リチウムステアレ
ートの場合２０％必要であるのに対し、リチウムヒドロ
キシステアレートの場合１５％で済み、その結果５％余
分に基油を保持することが可能になる。
いて、増ちょう剤が、リチウムヒドロキシステアレート
であることを特徴とするものである。リチウムヒドロキ
システアレートは比較的、繊維が細くて長いので、単位
重量あたりの表面積が大きく、潤滑に寄与する基油濃度
を多くすることができる。例えば、グリースの硬さ（ち
ょう度）を同じにしようとしたとき、リチウムステアレ
ートの場合２０％必要であるのに対し、リチウムヒドロ
キシステアレートの場合１５％で済み、その結果５％余
分に基油を保持することが可能になる。
【０００９】請求項３のミシンは、請求項１または２の
発明において、基油が動粘度２０mm 2/s(cSt)以下である
ことを特徴とするものである。グリースの潤滑の仕組み
は、増ちょう剤から基油がしみ出すことで潤滑するの
で、基油の動粘度が高いとうまく潤滑部分の隙間に素早
く供給されなくなるが、本請求項のように、動粘度が低
い基油を使用することにより迅速な供給が可能となり、
グリース切れをより防止できる。
発明において、基油が動粘度２０mm 2/s(cSt)以下である
ことを特徴とするものである。グリースの潤滑の仕組み
は、増ちょう剤から基油がしみ出すことで潤滑するの
で、基油の動粘度が高いとうまく潤滑部分の隙間に素早
く供給されなくなるが、本請求項のように、動粘度が低
い基油を使用することにより迅速な供給が可能となり、
グリース切れをより防止できる。
【００１０】請求項４のミシンは、請求項１〜３の何れ
かの発明において、基油がエステル系の材料からなるこ
とを特徴とするものである。エステル系の基油は極性が
強いために潤滑部分にイオン結合して強固な油膜の形成
ができる。
かの発明において、基油がエステル系の材料からなるこ
とを特徴とするものである。エステル系の基油は極性が
強いために潤滑部分にイオン結合して強固な油膜の形成
ができる。
【００１１】請求項５のミシンは、請求項１〜４の何れ
かの発明において、第１部材と第２部材との少なくとも
一方の摺動部分にＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボ
ン）コーティング処理が施されていることを特徴とする
ものである。よって、仮にグリースが切れた摺動部分が
あってもＤＬＣコーティングによって摺動部分の摩耗や
焼き付きの進行を抑えることができる。また、ＤＬＣの
有ることで摩耗が進まないので、グリースへの不純物の
介入が抑えられ、その結果グリースの劣化の進行を抑え
ることができる。
かの発明において、第１部材と第２部材との少なくとも
一方の摺動部分にＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボ
ン）コーティング処理が施されていることを特徴とする
ものである。よって、仮にグリースが切れた摺動部分が
あってもＤＬＣコーティングによって摺動部分の摩耗や
焼き付きの進行を抑えることができる。また、ＤＬＣの
有ることで摩耗が進まないので、グリースへの不純物の
介入が抑えられ、その結果グリースの劣化の進行を抑え
ることができる。
【００１２】請求項６のミシンは、請求項５の発明にお
いて、ＤＬＣコーティングの摩擦係数が０．１５以下で
あることを特徴とするものである。摩擦係数が小さいこ
とにより、摺動部分の摺動性と耐摩耗性を格段に向上す
ることができる。
いて、ＤＬＣコーティングの摩擦係数が０．１５以下で
あることを特徴とするものである。摩擦係数が小さいこ
とにより、摺動部分の摺動性と耐摩耗性を格段に向上す
ることができる。
【００１３】請求項７のミシンは、請求項５または６の
発明において、ＤＬＣコーティングの密着強度が２０Ｎ
以上であることを特徴とするものである。密着強度が大
きいことにより、摺動部分の摺動性と耐摩耗性を格段に
向上することができる。
発明において、ＤＬＣコーティングの密着強度が２０Ｎ
以上であることを特徴とするものである。密着強度が大
きいことにより、摺動部分の摺動性と耐摩耗性を格段に
向上することができる。
【００１４】請求項８のミシンは、請求項１〜７の何れ
かの発明において、グリースに、モリブデン、有機モリ
ブデン、ZnDTP等の極圧添加剤が含まれていることを特
徴とするものである。
かの発明において、グリースに、モリブデン、有機モリ
ブデン、ZnDTP等の極圧添加剤が含まれていることを特
徴とするものである。
【００１５】第１部材と第２部材との摺動部分の表面状
態はある程度凹凸があり、グリースが十分有る部分と非
常に薄い部分（ほとんど接触）とがある。よって、ほと
んど接触している部分は極めて高い圧力（極圧）状態で
あり、その部分の温度が急上昇してしまう。極圧添加剤
は、温度が急上昇した極圧部分に熱により化合物を作る
作用がある。極圧添加剤としては２種類有り、一つはＺ
ｎＤＴＰ（ジチオリン酸亜鉛）に代表される耐摩耗（Ａ
Ｗ）剤、であり、もう一つはモリブデン系(MoDTC)の摩
擦低減（ＦＭ）剤とがある。そして、ＡＷ剤は耐摩耗被
膜を極圧部分に作り摩耗を抑える作用があり、ＦＭ剤
は、低摩擦被膜を極圧部分に作り摩擦特性を向上させる
作用がある。通常は、ＡＷ及びＦＭ剤を両方グリースに
混ぜる。ただし、あまり入れすぎると、グリース劣化が
早まったり、油供給の妨げ（目づまり）になる。
態はある程度凹凸があり、グリースが十分有る部分と非
常に薄い部分（ほとんど接触）とがある。よって、ほと
んど接触している部分は極めて高い圧力（極圧）状態で
あり、その部分の温度が急上昇してしまう。極圧添加剤
は、温度が急上昇した極圧部分に熱により化合物を作る
作用がある。極圧添加剤としては２種類有り、一つはＺ
ｎＤＴＰ（ジチオリン酸亜鉛）に代表される耐摩耗（Ａ
Ｗ）剤、であり、もう一つはモリブデン系(MoDTC)の摩
擦低減（ＦＭ）剤とがある。そして、ＡＷ剤は耐摩耗被
膜を極圧部分に作り摩耗を抑える作用があり、ＦＭ剤
は、低摩擦被膜を極圧部分に作り摩擦特性を向上させる
作用がある。通常は、ＡＷ及びＦＭ剤を両方グリースに
混ぜる。ただし、あまり入れすぎると、グリース劣化が
早まったり、油供給の妨げ（目づまり）になる。
【００１６】請求項９のミシンは、請求項１〜８の何れ
かの発明において、グリースのちょう度が、２５０以下
であることを特徴とするものである。この構成によれ
ば、ちょう度が大きい（比較的柔らかい）グリースに対
して、グリースが飛び散りにくくなり、摺動部分の摺動
性と耐摩耗性を格段に向上することができる。
かの発明において、グリースのちょう度が、２５０以下
であることを特徴とするものである。この構成によれ
ば、ちょう度が大きい（比較的柔らかい）グリースに対
して、グリースが飛び散りにくくなり、摺動部分の摺動
性と耐摩耗性を格段に向上することができる。
【００１７】
【発明の実施の形態】 以下、本発明の実施の形態につ
いて図面を参照して説明する。本実施形態は２本針ミシ
ンに本発明を適用した場合の一例である。尚、図１に矢
印で示す前後左右を前後左右として説明する。
いて図面を参照して説明する。本実施形態は２本針ミシ
ンに本発明を適用した場合の一例である。尚、図１に矢
印で示す前後左右を前後左右として説明する。
【００１８】図１に示すように、２本針ミシンＭ（以
下、ミシンＭという）は、左右方向に長いベッド部１
と、ベッド部１の右部から上方へ延びる脚柱部２と、脚
柱２からベッド部１と対向するように左方へ延びるアー
ム部３とを有する。
下、ミシンＭという）は、左右方向に長いベッド部１
と、ベッド部１の右部から上方へ延びる脚柱部２と、脚
柱２からベッド部１と対向するように左方へ延びるアー
ム部３とを有する。
【００１９】アーム部２の内部に、左右方向向きの主軸
５が配設され、この主軸５の下側に左右方向向きの針棒
揺動軸６が配設されている。主軸５の右端部分はアーム
部３から外部へ突出し、その突出部分にプーリ７が固着
されている。このプーリ７とミシンモータで駆動される
プーリとにベルトが掛けられ、ミシンモータの駆動力が
プーリとベルトを介して主軸５に伝達されて主軸５が回
転駆動される。
５が配設され、この主軸５の下側に左右方向向きの針棒
揺動軸６が配設されている。主軸５の右端部分はアーム
部３から外部へ突出し、その突出部分にプーリ７が固着
されている。このプーリ７とミシンモータで駆動される
プーリとにベルトが掛けられ、ミシンモータの駆動力が
プーリとベルトを介して主軸５に伝達されて主軸５が回
転駆動される。
【００２０】アーム部３の左端部分は頭部４に形成さ
れ、この頭部４の内部に、図１、図２に示すように、ク
ランク８、クランクレバー９、針棒抱き１０、針棒１
１、針棒支持部材１２、天秤１６を有する天秤機構１５
が設けられている。針棒１１の下端部分は頭部４の下側
へ突出し、その先端部に２本針１３が装着されている。
主軸５の左端部にクランク８が固着され、クランクレバ
ー９の上端部がクランク８のクランク軸２０に回動自在
に連結され、クランクレバー９の下端部が針棒抱き１０
に回動自在に連結されている。
れ、この頭部４の内部に、図１、図２に示すように、ク
ランク８、クランクレバー９、針棒抱き１０、針棒１
１、針棒支持部材１２、天秤１６を有する天秤機構１５
が設けられている。針棒１１の下端部分は頭部４の下側
へ突出し、その先端部に２本針１３が装着されている。
主軸５の左端部にクランク８が固着され、クランクレバ
ー９の上端部がクランク８のクランク軸２０に回動自在
に連結され、クランクレバー９の下端部が針棒抱き１０
に回動自在に連結されている。
【００２１】針棒１１の長さ方向途中部が針棒抱き１０
に内嵌固定され、針棒１１は針棒抱き１１の上下両側に
おいて針棒支持部材１２に上下動自在に支持されてい
る。つまり、主軸５が回転駆動されると、クランク８と
クランクレバー９を介して針棒抱き１０と針棒１１が上
下に往復駆動される。尚、天秤機構１５の天秤１６は、
固定軸２２に回動可能に設けられ、天秤１６と一体に形
成された天秤軸２４がクレンクレバー９に回動可能に取
り付けられた滑り子２６内を摺動するように構成されて
いる。そして、天秤１６は、針棒１１の上下動に同期し
て所定のタイミングで上下に揺動駆動される。尚、針棒
揺動軸６が回転駆動されることにより、針棒支持部材１
２と共に針棒１１（針棒抱き１０）が前後水平方向に揺
動駆動される。
に内嵌固定され、針棒１１は針棒抱き１１の上下両側に
おいて針棒支持部材１２に上下動自在に支持されてい
る。つまり、主軸５が回転駆動されると、クランク８と
クランクレバー９を介して針棒抱き１０と針棒１１が上
下に往復駆動される。尚、天秤機構１５の天秤１６は、
固定軸２２に回動可能に設けられ、天秤１６と一体に形
成された天秤軸２４がクレンクレバー９に回動可能に取
り付けられた滑り子２６内を摺動するように構成されて
いる。そして、天秤１６は、針棒１１の上下動に同期し
て所定のタイミングで上下に揺動駆動される。尚、針棒
揺動軸６が回転駆動されることにより、針棒支持部材１
２と共に針棒１１（針棒抱き１０）が前後水平方向に揺
動駆動される。
【００２２】さて、相対運動する針棒１１（これが第１
部材に相当する）と、針棒支持部材１２（これが第２部
材に相当する）の摺動部分において、図３に模式的に示
すように、針棒１１の基材２８の表面にＤＬＣ被膜３０
が形成され、針棒支持部材１２に支持されている。
部材に相当する）と、針棒支持部材１２（これが第２部
材に相当する）の摺動部分において、図３に模式的に示
すように、針棒１１の基材２８の表面にＤＬＣ被膜３０
が形成され、針棒支持部材１２に支持されている。
【００２３】針棒支持部材１２は、針棒１１の左側に位
置する上下方向に長い連結部１２ａと、この連結部１２
ａの上下両側の１対の筒状の軸受け部１２ｂとを有し、
各軸受け部１２ｂに針棒１１が摺動自在に挿通してガイ
ド支持されている。即ち、針棒１１の表面のうち少なく
とも軸受け部１２ｂと摺動する部分にＤＬＣ被膜３０が
形成されている。
置する上下方向に長い連結部１２ａと、この連結部１２
ａの上下両側の１対の筒状の軸受け部１２ｂとを有し、
各軸受け部１２ｂに針棒１１が摺動自在に挿通してガイ
ド支持されている。即ち、針棒１１の表面のうち少なく
とも軸受け部１２ｂと摺動する部分にＤＬＣ被膜３０が
形成されている。
【００２４】針棒１１のＤＬＣ被膜２１は、プラズマＣ
ＶＤ、スパッタリング（非平衡マグネトロンスパッタリ
ング）、アークオンプレーティング、等の既存の薄膜形
成技術を用いて、基材２８の表面にコーィング処理を施
して形成され、ＤＬＣ被膜３０の膜厚は約１μｍとな
る。ＤＬＣ被膜３０の硬度は、水素含有量とsp3/sp2 結
合比によって調節することができ、ＨＶにて数百からダ
イヤモンドのＨＶに近い8000くらい迄の高硬度被膜とす
ることができる。ＤＬＣ被膜３０の摩擦係数は約0.1μ
ｍ以下となり、基材２８との密着強度は２０Ｎ以上とな
る。このように、ＤＬＣ被膜３０は耐磨耗性と摺動性に
非常に優れた被膜である。
ＶＤ、スパッタリング（非平衡マグネトロンスパッタリ
ング）、アークオンプレーティング、等の既存の薄膜形
成技術を用いて、基材２８の表面にコーィング処理を施
して形成され、ＤＬＣ被膜３０の膜厚は約１μｍとな
る。ＤＬＣ被膜３０の硬度は、水素含有量とsp3/sp2 結
合比によって調節することができ、ＨＶにて数百からダ
イヤモンドのＨＶに近い8000くらい迄の高硬度被膜とす
ることができる。ＤＬＣ被膜３０の摩擦係数は約0.1μ
ｍ以下となり、基材２８との密着強度は２０Ｎ以上とな
る。このように、ＤＬＣ被膜３０は耐磨耗性と摺動性に
非常に優れた被膜である。
【００２５】そして、針棒１１と針棒支持部材１２との
間（隙間）、即ち、ＤＬＣ皮膜３０と支持部材１２との
摺動部分には、グリース３６が注入されており、針棒１
１と針棒支持部材１２との間を潤滑するようになってい
る。
間（隙間）、即ち、ＤＬＣ皮膜３０と支持部材１２との
摺動部分には、グリース３６が注入されており、針棒１
１と針棒支持部材１２との間を潤滑するようになってい
る。
【００２６】グリース３６は、基油としてジエステルベ
ースを使用し、増ちょう剤としてリチウム（Ｌｉ）ヒド
ロキシステアレートを使用した。基油は４０度において
その動粘度が２０mm2/s(cSt)以下が望ましく、更には１
０mm2/s(cSt)程度が望ましい。また、増ちょう剤の繊維
の直径は０．３ミクロン以下が望ましく、更には０．１
ミクロン以下が望ましい。
ースを使用し、増ちょう剤としてリチウム（Ｌｉ）ヒド
ロキシステアレートを使用した。基油は４０度において
その動粘度が２０mm2/s(cSt)以下が望ましく、更には１
０mm2/s(cSt)程度が望ましい。また、増ちょう剤の繊維
の直径は０．３ミクロン以下が望ましく、更には０．１
ミクロン以下が望ましい。
【００２７】今回、針棒１１と針棒支持部材１２との
間、天秤軸２４と滑り子２６との間、クランクレバー９
とクランク軸２０との間にグリースを注入して実験を行
ったところ以下のような結果が得られた。
間、天秤軸２４と滑り子２６との間、クランクレバー９
とクランク軸２０との間にグリースを注入して実験を行
ったところ以下のような結果が得られた。
【００２８】クリアランスが１ミクロンから５ミクロン
程度のミシンに対して、基油を動粘度約１０mm2/sのジ
エステルベースを使用し、平均増ちょう剤径が０．５ミ
クロンのリチウムステアレートを使用したところ、増ち
ょう剤目詰まりにより、８時間で天秤部分が焼き付いて
しまったが、平均増ちょう剤径が０．１ミクロンのリチ
ウムヒドロキシステアレートを使用したところ、増ちょ
う剤目詰まりを起こさずに、１０００時間経過しても何
れの箇所も焼き付きをおこさなかった。従って、平均増
ちょう剤径が０．５ミクロン未満である０．３ミクロン
以下であれば、それなりの耐久性があるものと推察され
る。
程度のミシンに対して、基油を動粘度約１０mm2/sのジ
エステルベースを使用し、平均増ちょう剤径が０．５ミ
クロンのリチウムステアレートを使用したところ、増ち
ょう剤目詰まりにより、８時間で天秤部分が焼き付いて
しまったが、平均増ちょう剤径が０．１ミクロンのリチ
ウムヒドロキシステアレートを使用したところ、増ちょ
う剤目詰まりを起こさずに、１０００時間経過しても何
れの箇所も焼き付きをおこさなかった。従って、平均増
ちょう剤径が０．５ミクロン未満である０．３ミクロン
以下であれば、それなりの耐久性があるものと推察され
る。
【００２９】また、図４は、増ちょう剤としてリチウム
ヒドロキシステアレートを使用し、基油の動粘度を変え
た場合の実験結果である。この実験によれば、動粘度が
約２７mm2/sでは４００時間に満たない時間で焼き付き
が発生したが、動粘度が約１０mm2/sでは、１０００時
間経過しても焼き付きをおこさなかった。従って、動粘
度が約２０mm2/s以下であれば、それなりの耐久性（約
６００時間）があるものと推察される。
ヒドロキシステアレートを使用し、基油の動粘度を変え
た場合の実験結果である。この実験によれば、動粘度が
約２７mm2/sでは４００時間に満たない時間で焼き付き
が発生したが、動粘度が約１０mm2/sでは、１０００時
間経過しても焼き付きをおこさなかった。従って、動粘
度が約２０mm2/s以下であれば、それなりの耐久性（約
６００時間）があるものと推察される。
【００３０】更に、図５は、増ちょう剤としてリチウム
ヒドロキシステアレートを使用し、グリースの硬さ（ち
ょう度）を変えた場合の実験結果を示す。ちょう度が２
８０では、４００時間に満たない時間で焼き付きが発生
したが、ちょう度が２４０では、１０００時間以上の耐
久性があり、ちょう度が２５０以下ではそれなりの耐久
性（６００時間）があることが確認できた。
ヒドロキシステアレートを使用し、グリースの硬さ（ち
ょう度）を変えた場合の実験結果を示す。ちょう度が２
８０では、４００時間に満たない時間で焼き付きが発生
したが、ちょう度が２４０では、１０００時間以上の耐
久性があり、ちょう度が２５０以下ではそれなりの耐久
性（６００時間）があることが確認できた。
【００３１】次に、各種のＤＬＣ皮膜についての実験結
果について説明する。
果について説明する。
【００３２】第１のＤＬＣ皮膜は、密着強度が１０Ｎ、
４m/sでの摩擦係数が０．７であり、第２のＤＬＣ皮膜
は、密着強度が７０Ｎ、４m/sでの摩擦係数が０．０５
であり、第３のＤＬＣ皮膜は、密着強度が２０Ｎ、４m/
sでの摩擦係数が０．１５である。尚、摩擦係数は公知
のボールオンディスク装置により測定した。
４m/sでの摩擦係数が０．７であり、第２のＤＬＣ皮膜
は、密着強度が７０Ｎ、４m/sでの摩擦係数が０．０５
であり、第３のＤＬＣ皮膜は、密着強度が２０Ｎ、４m/
sでの摩擦係数が０．１５である。尚、摩擦係数は公知
のボールオンディスク装置により測定した。
【００３３】それぞれのＤＬＣ皮膜を前述したミシンの
第１部材にコーティングし、第２部材との間に上述した
グリースを注入して実験したところ、第１のＤＬＣ皮膜
では、２０時間でＤＬＣ皮膜が剥がれて焼き付きが発生
したが、第２のＤＬＣ皮膜、第３のＤＬＣ皮膜では、い
ずれも２０００時間経過しても焼き付きをおこさなかっ
た。従って、密着強度が２０Ｎ以上、摩擦係数が０．１
５以下のＤＬＣ皮膜と上述したグリースとを組み合わせ
ることにより、飛躍的に耐久性が増すことが確認でき
た。尚、ＤＬＣ皮膜なしでは、ミシンは１００時間程度
で焼き付きを起こし、低粘度の基油をグリースを使用す
る場合、油膜強度が弱いのでＤＬＣ皮膜は必須である。
第１部材にコーティングし、第２部材との間に上述した
グリースを注入して実験したところ、第１のＤＬＣ皮膜
では、２０時間でＤＬＣ皮膜が剥がれて焼き付きが発生
したが、第２のＤＬＣ皮膜、第３のＤＬＣ皮膜では、い
ずれも２０００時間経過しても焼き付きをおこさなかっ
た。従って、密着強度が２０Ｎ以上、摩擦係数が０．１
５以下のＤＬＣ皮膜と上述したグリースとを組み合わせ
ることにより、飛躍的に耐久性が増すことが確認でき
た。尚、ＤＬＣ皮膜なしでは、ミシンは１００時間程度
で焼き付きを起こし、低粘度の基油をグリースを使用す
る場合、油膜強度が弱いのでＤＬＣ皮膜は必須である。
【００３４】次に、ミシン主軸を４０００ｒｐｍで回転
させたときの各部位のＰＶ値について説明すると、天秤
部分のＰＶ値は、２Ｎ／ｍｍ２（=20kgf/cm2）、７．７
ｍ／ｓであり、クランク軸部分のＰＶ値は、２．５Ｎ／
ｍｍ２（=25kgf/cm2）、２．５ｍ／ｓであり、針棒部分
のＰＶ値は、０．４Ｎ／ｍｍ２（＝4kgf/cm2）、７．５
ｍ／ｓである。従って、比較的低速で、高荷重のクラン
ク軸部分のグリースに極圧添加剤を含ませると効果が大
きい。
させたときの各部位のＰＶ値について説明すると、天秤
部分のＰＶ値は、２Ｎ／ｍｍ２（=20kgf/cm2）、７．７
ｍ／ｓであり、クランク軸部分のＰＶ値は、２．５Ｎ／
ｍｍ２（=25kgf/cm2）、２．５ｍ／ｓであり、針棒部分
のＰＶ値は、０．４Ｎ／ｍｍ２（＝4kgf/cm2）、７．５
ｍ／ｓである。従って、比較的低速で、高荷重のクラン
ク軸部分のグリースに極圧添加剤を含ませると効果が大
きい。
【００３５】今回、ZnDTP とモリブデンとの２種類の極
圧添加剤をグリースに混ぜて使用したところ効果が大き
かったが、１種類の極圧添加剤をグリースに混ぜて使用
してもよい。また、ZnDTP とモリブデンとの２種類の極
圧添加剤に限定されることなく、耐摩耗被膜を極圧部分
に作り摩耗を抑える作用もしくは、低摩擦被膜を極圧部
分に作り摩擦特性を向上させる作用がある極圧添加剤で
あればよい。
圧添加剤をグリースに混ぜて使用したところ効果が大き
かったが、１種類の極圧添加剤をグリースに混ぜて使用
してもよい。また、ZnDTP とモリブデンとの２種類の極
圧添加剤に限定されることなく、耐摩耗被膜を極圧部分
に作り摩耗を抑える作用もしくは、低摩擦被膜を極圧部
分に作り摩擦特性を向上させる作用がある極圧添加剤で
あればよい。
【００３６】添加剤粒子によりグリースの供給の妨げ
や、クリアランスの目づまりになるので、今回、高速摺
動部分の天秤部分等には、極圧添加剤を使わなかった。
や、クリアランスの目づまりになるので、今回、高速摺
動部分の天秤部分等には、極圧添加剤を使わなかった。
【００３７】
【発明の効果】以上説明したことから明らかなように、
請求項１記載のミシンは、グリースが、基油と増ちょう
剤とを含み、その増ちょう剤の繊維の直径が約０．３ミ
クロン以下であるため、増ちょう剤の繊維が太い場合と
比較して、ミクロンオーダーの潤滑部分の隙間にグリー
スが容易に介入できるため、その隙間に繊維が詰まるこ
とがなく、グリース切れを防止できる。
請求項１記載のミシンは、グリースが、基油と増ちょう
剤とを含み、その増ちょう剤の繊維の直径が約０．３ミ
クロン以下であるため、増ちょう剤の繊維が太い場合と
比較して、ミクロンオーダーの潤滑部分の隙間にグリー
スが容易に介入できるため、その隙間に繊維が詰まるこ
とがなく、グリース切れを防止できる。
【００３８】請求項２のミシンは、増ちょう剤が、リチ
ウムヒドロキシステアレートであるので、繊維が細くて
長いので、単位重量あたりの表面積が大きく、潤滑に寄
与する基油濃度を多くすることができる。
ウムヒドロキシステアレートであるので、繊維が細くて
長いので、単位重量あたりの表面積が大きく、潤滑に寄
与する基油濃度を多くすることができる。
【００３９】請求項３のミシンは、基油が動粘度２０mm
2/s(cSt)以下であるので、迅速な供給が可能となり、グ
リース切れをより防止できる。
2/s(cSt)以下であるので、迅速な供給が可能となり、グ
リース切れをより防止できる。
【００４０】請求項４のミシンは、基油がエステル系の
材料からなるので、潤滑部分にイオン結合して強固な油
膜の形成ができる。
材料からなるので、潤滑部分にイオン結合して強固な油
膜の形成ができる。
【００４１】請求項５のミシンは、第１部材と第２部材
との少なくとも一方の摺動部分にＤＬＣ（ダイヤモンド
ライクカーボン）コーティング処理が施されているの
で、仮にグリースが切れた摺動部分があってもＤＬＣコ
ーティングによって摺動部分の摩耗や焼き付きの進行を
抑えることができる。また、ＤＬＣの有ることで摩耗が
進まないので、グリースへの不純物の介入が抑えられ、
その結果グリースの劣化の進行を抑えることができる。
との少なくとも一方の摺動部分にＤＬＣ（ダイヤモンド
ライクカーボン）コーティング処理が施されているの
で、仮にグリースが切れた摺動部分があってもＤＬＣコ
ーティングによって摺動部分の摩耗や焼き付きの進行を
抑えることができる。また、ＤＬＣの有ることで摩耗が
進まないので、グリースへの不純物の介入が抑えられ、
その結果グリースの劣化の進行を抑えることができる。
【００４２】請求項６のミシンは、ＤＬＣコーティング
の摩擦係数が０．１５以下であるので、摺動部分の摺動
性と耐摩耗性を格段に向上することができる。
の摩擦係数が０．１５以下であるので、摺動部分の摺動
性と耐摩耗性を格段に向上することができる。
【００４３】請求項７のミシンは、ＤＬＣコーティング
の密着強度が２０Ｎ以上であるので、摺動部分の摺動性
と耐摩耗性を格段に向上することができる。
の密着強度が２０Ｎ以上であるので、摺動部分の摺動性
と耐摩耗性を格段に向上することができる。
【００４４】請求項８のミシンは、請求項１〜７の何れ
かの発明において、グリースに、モリブデン、有機モリ
ブデン、ZnDTP等の極圧添加剤が含まれているので、摺
動部分の摺動性と耐摩耗性を格段に向上することができ
る。
かの発明において、グリースに、モリブデン、有機モリ
ブデン、ZnDTP等の極圧添加剤が含まれているので、摺
動部分の摺動性と耐摩耗性を格段に向上することができ
る。
【００４５】請求項９のミシンは、請求項１〜８の何れ
かの発明において、グリースのちょう度が、２５０以下
であるので、グリースが飛び散りにくくなり、摺動部分
の摺動性と耐摩耗性を格段に向上することができる。
かの発明において、グリースのちょう度が、２５０以下
であるので、グリースが飛び散りにくくなり、摺動部分
の摺動性と耐摩耗性を格段に向上することができる。
【図１】本実施形態に係る２本針ミシンの機枠内部の斜
視図である。
視図である。
【図２】針棒及びその周辺の部材を含む要部の斜視図で
ある。
ある。
【図３】相対運動する第１部材と第２部材の摺動部分の
断面図である。
断面図である。
【図４】耐久試験のデータを示すグラフである。
【図５】耐久試験のデータを示す別のグラフである。
Ｍ ２本針ミシン
１１ 針棒（第１部材）
１２ 針棒支持部材（第２部材）
２８ 基材
３０ ＤＬＣ被膜
３６ グリース
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 北村 哲弥
名古屋市瑞穂区苗代町15番１号 ブラザー
工業株式会社内
(72)発明者 青木 彦治
名古屋市瑞穂区苗代町15番１号 ブラザー
工業株式会社内
(72)発明者 宇野 仁
名古屋市瑞穂区苗代町15番１号 ブラザー
工業株式会社内
Ｆターム(参考） 3B150 AA11 CE26 GB00 GB01 QA00
Claims (9)
- 【請求項１】 相対運動する第１部材と第２部材との摺
動部分をグリースにより潤滑するミシンにおいて、 前記グリースが、基油と増ちょう剤とを含み、その増ち
ょう剤の繊維の直径が約０．３ミクロン以下であること
を特徴とするミシン。 - 【請求項２】 前記増ちょう剤が、リチウムヒドロキシ
ステアレートであることを特徴とする請求項１記載のミ
シン。 - 【請求項３】 前記基油が動粘度２０mm2/s(cSt)以下で
あることを特徴とする請求項１または２に記載のミシ
ン。 - 【請求項４】 前記基油がエステル系の材料からなるこ
とを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載のミシン。 - 【請求項５】 前記第１部材と第２部材との少なくとも
一方の摺動部分にＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボ
ン）コーティング処理が施されていることを特徴とする
請求項１〜４の何れかに記載のミシン。 - 【請求項６】 前記ＤＬＣコーティングの摩擦係数が
０．１５以下であることを特徴とする請求項５に記載の
ミシン。 - 【請求項７】 前記ＤＬＣコーティングの密着強度が２
０Ｎ以上であることを特徴とする請求項５または６に記
載のミシン。 - 【請求項８】 前記グリースに、モリブデン、有機モリ
ブデン、ZnDTP等の極圧添加剤が含まれていることを特
徴とする請求項１〜７の何れかに記載のミシン。 - 【請求項９】 前記グリースのちょう度が、２５０以下
であることを特徴とする請求項１〜８の何れかに記載の
ミシン。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001380892A JP2003181185A (ja) | 2001-12-14 | 2001-12-14 | ミシン |
| CNB02157426XA CN100529035C (zh) | 2001-12-14 | 2002-12-16 | 润滑油及其润滑方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001380892A JP2003181185A (ja) | 2001-12-14 | 2001-12-14 | ミシン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003181185A true JP2003181185A (ja) | 2003-07-02 |
Family
ID=19187267
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001380892A Pending JP2003181185A (ja) | 2001-12-14 | 2001-12-14 | ミシン |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003181185A (ja) |
| CN (1) | CN100529035C (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005052507A (ja) * | 2003-08-07 | 2005-03-03 | Brother Ind Ltd | 摺動部品の製造方法及び摺動部品 |
| JP2005187318A (ja) * | 2003-12-04 | 2005-07-14 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 非晶質炭素、非晶質炭素被膜部材および非晶質炭素膜の成膜方法 |
| JP2014169358A (ja) * | 2013-03-01 | 2014-09-18 | Kyodo Yushi Co Ltd | ミシン用グリース組成物およびそれを潤滑箇所に用いたミシン |
| EP2835416A1 (en) * | 2012-04-02 | 2015-02-11 | Nissan Motor Co., Ltd. | Sliding mechanism and grease composition for sliding mechanisms |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009050914A1 (ja) | 2007-10-19 | 2009-04-23 | Imott Corporation | フレッチング摩耗を軽減する隙間基材、及び隙間基材を使用した締結構造物 |
| CN102995312B (zh) * | 2012-11-22 | 2014-07-09 | 冯品牛 | 封闭式独立双针针杆驱动滑块离合机构及其封闭操动方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10113490A (ja) * | 1996-10-14 | 1998-05-06 | Juki Corp | 工業用ミシンの潤滑装置 |
| JPH10137479A (ja) * | 1996-11-14 | 1998-05-26 | Juki Corp | 工業用ミシン |
| JPH11325086A (ja) * | 1998-05-12 | 1999-11-26 | Nippon Seiko Kk | Ｈｄｄ用転がり軸受 |
| JP2000239689A (ja) * | 1998-12-22 | 2000-09-05 | Kyodo Yushi Co Ltd | 潤滑グリース組成物 |
| JP2001159427A (ja) * | 1999-11-30 | 2001-06-12 | Nsk Ltd | 転がり軸受 |
-
2001
- 2001-12-14 JP JP2001380892A patent/JP2003181185A/ja active Pending
-
2002
- 2002-12-16 CN CNB02157426XA patent/CN100529035C/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10113490A (ja) * | 1996-10-14 | 1998-05-06 | Juki Corp | 工業用ミシンの潤滑装置 |
| JPH10137479A (ja) * | 1996-11-14 | 1998-05-26 | Juki Corp | 工業用ミシン |
| JPH11325086A (ja) * | 1998-05-12 | 1999-11-26 | Nippon Seiko Kk | Ｈｄｄ用転がり軸受 |
| JP2000239689A (ja) * | 1998-12-22 | 2000-09-05 | Kyodo Yushi Co Ltd | 潤滑グリース組成物 |
| JP2001159427A (ja) * | 1999-11-30 | 2001-06-12 | Nsk Ltd | 転がり軸受 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005052507A (ja) * | 2003-08-07 | 2005-03-03 | Brother Ind Ltd | 摺動部品の製造方法及び摺動部品 |
| JP2005187318A (ja) * | 2003-12-04 | 2005-07-14 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 非晶質炭素、非晶質炭素被膜部材および非晶質炭素膜の成膜方法 |
| JP4725085B2 (ja) * | 2003-12-04 | 2011-07-13 | 株式会社豊田中央研究所 | 非晶質炭素、非晶質炭素被膜部材および非晶質炭素膜の成膜方法 |
| EP2835416A1 (en) * | 2012-04-02 | 2015-02-11 | Nissan Motor Co., Ltd. | Sliding mechanism and grease composition for sliding mechanisms |
| EP2835416A4 (en) * | 2012-04-02 | 2015-04-08 | Nissan Motor | SLIDING MECHANISM AND GREASE COMPOSITION FOR SLIDING MECHANISMS |
| US9695378B2 (en) | 2012-04-02 | 2017-07-04 | Nissan Motor Co., Ltd. | Sliding mechanism and grease composition for sliding mechanisms |
| JP2014169358A (ja) * | 2013-03-01 | 2014-09-18 | Kyodo Yushi Co Ltd | ミシン用グリース組成物およびそれを潤滑箇所に用いたミシン |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN100529035C (zh) | 2009-08-19 |
| CN1424453A (zh) | 2003-06-18 |
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