JP2003111990A - ミシン - Google Patents
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- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
- C23C28/046—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material with at least one amorphous inorganic material layer, e.g. DLC, a-C:H, a-C:Me, the layer being doped or not
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- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 相対運動する第１部材と第２部材の摺動部分
の摺動性と耐磨耗性を格段に高めることができるミシン
を提供する 【解決手段】 針棒１１の基材２０の表面にＤＬＣ被膜
２１が形成され、針棒支持部材１２の基材２５の表面側
にフッ素系被膜２６が形成され、更に、針棒支持部材１
２のフッ素系被膜２６の基材２５側に、針棒１１のＤＬ
Ｃ被膜２１に対して相性のよい材料を含む下地被膜２７
が形成されている。ここで、針棒１１の基材２０の表面
に形成されたＤＬＣ被膜２１の膜厚（例えば、２μｍ）
が、その基材２０の表面粗（つまり、基材２０の凹凸段
差であり、例えば、１μｍ）よりも大きくなるように構
成してもよい。
の摺動性と耐磨耗性を格段に高めることができるミシン
を提供する 【解決手段】 針棒１１の基材２０の表面にＤＬＣ被膜
２１が形成され、針棒支持部材１２の基材２５の表面側
にフッ素系被膜２６が形成され、更に、針棒支持部材１
２のフッ素系被膜２６の基材２５側に、針棒１１のＤＬ
Ｃ被膜２１に対して相性のよい材料を含む下地被膜２７
が形成されている。ここで、針棒１１の基材２０の表面
に形成されたＤＬＣ被膜２１の膜厚（例えば、２μｍ）
が、その基材２０の表面粗（つまり、基材２０の凹凸段
差であり、例えば、１μｍ）よりも大きくなるように構
成してもよい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】 本発明はミシンに関し、特
に、相対運動する第１部材と第２部材の摺動部分の耐磨
耗性を改善したミシンに関する。
に、相対運動する第１部材と第２部材の摺動部分の耐磨
耗性を改善したミシンに関する。
【０００２】
【従来の技術】 従来のミシンにおいては、針棒と針棒
支持部材、天秤と天秤支持部材、針棒抱きと針棒クラン
クロッド等々、相対運動する２部材の摺動部分にグリー
ス等の潤滑油が注入され、その潤滑油により前記摺動部
分を潤滑するようにしている。従来の技術では、２部材
の摺動部分を磨耗防止のために潤滑油で潤滑することは
不可欠である。
支持部材、天秤と天秤支持部材、針棒抱きと針棒クラン
クロッド等々、相対運動する２部材の摺動部分にグリー
ス等の潤滑油が注入され、その潤滑油により前記摺動部
分を潤滑するようにしている。従来の技術では、２部材
の摺動部分を磨耗防止のために潤滑油で潤滑することは
不可欠である。
【０００３】ところが、近年、ミシンの相対運動する第
１部材と第２部材の摺動部分において、低摩擦高硬度の
ＤＬＣ被膜等の適用が試みられている。例えば、特開平
９−４７５９６号公報には、第１部材の表面にＤＬＣ被
膜を形成し、第２部材の表面にフッ素系被膜を形成した
技術が開示されている。また、第１部材の表面にＤＬＣ
被膜を形成し、第２部材の表面にＰＴＦＥ（４フッ化エ
チレン）被膜を形成し、これらの摺動部分の摩擦係数を
大幅に低下させる技術も公知である。
１部材と第２部材の摺動部分において、低摩擦高硬度の
ＤＬＣ被膜等の適用が試みられている。例えば、特開平
９−４７５９６号公報には、第１部材の表面にＤＬＣ被
膜を形成し、第２部材の表面にフッ素系被膜を形成した
技術が開示されている。また、第１部材の表面にＤＬＣ
被膜を形成し、第２部材の表面にＰＴＦＥ（４フッ化エ
チレン）被膜を形成し、これらの摺動部分の摩擦係数を
大幅に低下させる技術も公知である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】 従来のミシンにおい
て、第１部材の表面にＤＬＣ被膜を形成しても、第２部
材の表面に被膜を形成しない場合、潤滑油無しでは、即
座にＤＬＣ被膜が磨耗して焼きつき現象が起こるという
問題がある。尚、ＤＬＣ被膜の代わりに、フッ素樹脂、
２硫化モリブテン、グラファイト等を含む固体潤滑膜を
適用しても焼きつき現象が起こるという問題がある。
て、第１部材の表面にＤＬＣ被膜を形成しても、第２部
材の表面に被膜を形成しない場合、潤滑油無しでは、即
座にＤＬＣ被膜が磨耗して焼きつき現象が起こるという
問題がある。尚、ＤＬＣ被膜の代わりに、フッ素樹脂、
２硫化モリブテン、グラファイト等を含む固体潤滑膜を
適用しても焼きつき現象が起こるという問題がある。
【０００５】また、特開平９−４７５９６号公報に開示
されているように、第１部材の表面にＤＬＣ被膜を形成
し、第２部材の表面にフッ素系被膜を形成しても、本願
発明者等による実験によれば、第１部材と第２部材の摺
動部分の耐磨耗性が向上したという十分な実験結果は得
られなかった。第１部材の表面にＤＬＣ被膜を形成し、
第２部材の表面にＰＴＦＥ被膜を形成した場合も同様で
あった。
されているように、第１部材の表面にＤＬＣ被膜を形成
し、第２部材の表面にフッ素系被膜を形成しても、本願
発明者等による実験によれば、第１部材と第２部材の摺
動部分の耐磨耗性が向上したという十分な実験結果は得
られなかった。第１部材の表面にＤＬＣ被膜を形成し、
第２部材の表面にＰＴＦＥ被膜を形成した場合も同様で
あった。
【０００６】一般的な技術でＤＬＣ被膜を形成する場
合、その膜厚を１μｍ程度よりも厚くすることは簡単で
はない。例えば、第１部材の基材の表面粗さが１μｍ以
上の場合には、第１部材の表面に形成したＤＬＣ被膜の
初期磨耗により前記基材が表面に露出し、その露出した
部分が焼きつきの起点となる虞がある。これを防止する
ためには、前記基材の表面粗さを１μｍ以下（望ましく
は、０．１〜０．２μｍ）にする必要があり、この特殊
な表面仕上げを行うのために、製作コストが高価になり
第１部材の形状の制限も課せられる。
合、その膜厚を１μｍ程度よりも厚くすることは簡単で
はない。例えば、第１部材の基材の表面粗さが１μｍ以
上の場合には、第１部材の表面に形成したＤＬＣ被膜の
初期磨耗により前記基材が表面に露出し、その露出した
部分が焼きつきの起点となる虞がある。これを防止する
ためには、前記基材の表面粗さを１μｍ以下（望ましく
は、０．１〜０．２μｍ）にする必要があり、この特殊
な表面仕上げを行うのために、製作コストが高価になり
第１部材の形状の制限も課せられる。
【０００７】本発明の目的は、相対運動する第１部材と
第２部材の摺動部分の摺動性と耐磨耗性を格段に高める
ことができるミシンを提供することである。
第２部材の摺動部分の摺動性と耐磨耗性を格段に高める
ことができるミシンを提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】 請求項１のミシンは、
相対運動する第１部材と第２部材の摺動部分において、
第１部材の表面にＤＬＣ被膜を形成すると共に、第２部
材の表面にフッ素系被膜を形成し、第２部材のフッ素系
被膜の基材側に、第１部材のＤＬＣ被膜に対して相性の
よい材料を含む下地被膜を形成したことを特徴とするも
のである。
相対運動する第１部材と第２部材の摺動部分において、
第１部材の表面にＤＬＣ被膜を形成すると共に、第２部
材の表面にフッ素系被膜を形成し、第２部材のフッ素系
被膜の基材側に、第１部材のＤＬＣ被膜に対して相性の
よい材料を含む下地被膜を形成したことを特徴とするも
のである。
【０００９】第２部材のフッ素系被膜は、例えば、エポ
キシ系樹脂にフッ素３ｗｔ〜４０ｗｔ％を加えて熱硬化
させたものであり、耐磨耗材として、雲母、ガラス繊
維、黒鉛等のカーボン、青銅等の銅合金、２硫化モリブ
テン、ＰＯＢ（ポリパラオキシルベンゾイル）、ＰＰＳ
（ポリフェニレンサルファイド）、セラミック（アルミ
ナ、酸化ケイ素、窒化ケイ素、ジルコニア等）、焼結金
属、等の微粒子を数ｗｔ〜数１０ｗｔ％配合してもよ
い。
キシ系樹脂にフッ素３ｗｔ〜４０ｗｔ％を加えて熱硬化
させたものであり、耐磨耗材として、雲母、ガラス繊
維、黒鉛等のカーボン、青銅等の銅合金、２硫化モリブ
テン、ＰＯＢ（ポリパラオキシルベンゾイル）、ＰＰＳ
（ポリフェニレンサルファイド）、セラミック（アルミ
ナ、酸化ケイ素、窒化ケイ素、ジルコニア等）、焼結金
属、等の微粒子を数ｗｔ〜数１０ｗｔ％配合してもよ
い。
【００１０】或いは、第２部材のフッ素系被膜は、綿や
セルロースやその他の前記物質（雲母、ガラス繊維、黒
鉛等のカーボン・・・）からなる繊維を含んだ構成とし
てもよい。尚、前記物質（雲母、ガラス繊維、黒鉛等の
カーボン・・・）をフッ素樹脂に混合させたフィルム材
を形成し、そのフィルム材を第２部材の基材に張り付け
てフッ素系被膜を形成してもよい。このようにして、従
来のフッ素系樹脂を耐磨耗性に優れるものに改善するこ
ともできる。
セルロースやその他の前記物質（雲母、ガラス繊維、黒
鉛等のカーボン・・・）からなる繊維を含んだ構成とし
てもよい。尚、前記物質（雲母、ガラス繊維、黒鉛等の
カーボン・・・）をフッ素樹脂に混合させたフィルム材
を形成し、そのフィルム材を第２部材の基材に張り付け
てフッ素系被膜を形成してもよい。このようにして、従
来のフッ素系樹脂を耐磨耗性に優れるものに改善するこ
ともできる。
【００１１】ＤＬＣ被膜に対して相性のよい材料（つま
りは、ＤＬＣ被膜を磨耗させにくい材料であり、ＤＬＣ
被膜の耐磨耗性を維持し易い材料）として、ＤＬＣのダ
ングリングボンドの終着にある水素を吸収してグラファ
イト化を進行させないアルミ及びアルミ合金、ＤＬＣの
カーボンと結合して化合物を作らない銅及び銅合金を適
用してもよい。また、下地被膜として、鉄鋼の化成処理
膜つまりパーカライジング処理を施して、低摩擦のリン
酸亜鉛被膜、或いは、リン酸マンガン被膜、等のリン酸
被膜を形成してもよい。
りは、ＤＬＣ被膜を磨耗させにくい材料であり、ＤＬＣ
被膜の耐磨耗性を維持し易い材料）として、ＤＬＣのダ
ングリングボンドの終着にある水素を吸収してグラファ
イト化を進行させないアルミ及びアルミ合金、ＤＬＣの
カーボンと結合して化合物を作らない銅及び銅合金を適
用してもよい。また、下地被膜として、鉄鋼の化成処理
膜つまりパーカライジング処理を施して、低摩擦のリン
酸亜鉛被膜、或いは、リン酸マンガン被膜、等のリン酸
被膜を形成してもよい。
【００１２】このミシンによれば、第１部材の表面にＤ
ＬＣ被膜を形成すると共に、第２部材の表面にフッ素系
被膜を形成し、第１部材のＤＬＣ被膜は低摩擦高硬度の
被膜であるため、相対運動する第１部材と第２部材の摺
動部分が摺動性と耐磨耗性に優れたものになる。ここ
で、第２部材のフッ素系被膜が磨耗（剥離）しても、そ
の基材側の下地被膜であって第１部材のＤＬＣ被膜に対
して相性のよい材料を含む下地被膜が、ＤＬＣ被膜と摺
動することになるため、ＤＬＣ被膜の磨耗を抑え優れた
摺動性と耐磨耗性を維持することができる。結局、第１
部材と第２部材の摺動部分の摺動性と耐磨耗性を格段に
向上することが可能となる。
ＬＣ被膜を形成すると共に、第２部材の表面にフッ素系
被膜を形成し、第１部材のＤＬＣ被膜は低摩擦高硬度の
被膜であるため、相対運動する第１部材と第２部材の摺
動部分が摺動性と耐磨耗性に優れたものになる。ここ
で、第２部材のフッ素系被膜が磨耗（剥離）しても、そ
の基材側の下地被膜であって第１部材のＤＬＣ被膜に対
して相性のよい材料を含む下地被膜が、ＤＬＣ被膜と摺
動することになるため、ＤＬＣ被膜の磨耗を抑え優れた
摺動性と耐磨耗性を維持することができる。結局、第１
部材と第２部材の摺動部分の摺動性と耐磨耗性を格段に
向上することが可能となる。
【００１３】請求項２のミシンは、請求項１の発明にお
いて、第１部材のＤＬＣ被膜の膜厚が、第１部材の基材
の表面粗さよりも大きいことを特徴とするものである。
第１部材の基材の表面の凹凸に沿ってＤＬＣ被膜が凹凸
に形成された場合でも、基材を表面に露出させることな
く、ＤＬＣ被膜の初期磨耗によりその凸部が磨耗してＤ
ＬＣ被膜の表面を平滑面にして、摺動性と耐磨耗性を高
めることができる。
いて、第１部材のＤＬＣ被膜の膜厚が、第１部材の基材
の表面粗さよりも大きいことを特徴とするものである。
第１部材の基材の表面の凹凸に沿ってＤＬＣ被膜が凹凸
に形成された場合でも、基材を表面に露出させることな
く、ＤＬＣ被膜の初期磨耗によりその凸部が磨耗してＤ
ＬＣ被膜の表面を平滑面にして、摺動性と耐磨耗性を高
めることができる。
【００１４】請求項３のミシンは、請求項１又は２の発
明において、第１部材と第２部材の摺動部分をグリース
により潤滑することを特徴とするものである。第１部材
と第２部材の摺動部分の摺動性と耐磨耗性に対する信頼
性が高くなる。
明において、第１部材と第２部材の摺動部分をグリース
により潤滑することを特徴とするものである。第１部材
と第２部材の摺動部分の摺動性と耐磨耗性に対する信頼
性が高くなる。
【００１５】請求項４のミシンは、請求項１〜４の何れ
かの発明において、第１部材のＤＬＣ被膜が、タングス
テン、チタン、クロム、シリコン、鉄、ニッケル、銀、
ニオブ、金、モリブテン、の何れかの金属を含有してい
ることを特徴とするものである。このような金属をＤＬ
Ｃ被膜に含有させることで、ＤＬＣ被膜の内部応力を小
さくすることができるようになり、第１部材のＤＬＣ被
膜の膜厚を容易に厚くして、第１部材の基材の表面粗さ
よりも確実に大きくすることができる。
かの発明において、第１部材のＤＬＣ被膜が、タングス
テン、チタン、クロム、シリコン、鉄、ニッケル、銀、
ニオブ、金、モリブテン、の何れかの金属を含有してい
ることを特徴とするものである。このような金属をＤＬ
Ｃ被膜に含有させることで、ＤＬＣ被膜の内部応力を小
さくすることができるようになり、第１部材のＤＬＣ被
膜の膜厚を容易に厚くして、第１部材の基材の表面粗さ
よりも確実に大きくすることができる。
【００１６】ここで、一般的な技術でＤＬＣ被膜を形成
する場合、その膜厚を１μｍ程度よりも厚くすることは
簡単ではない。第１部材の基材の表面粗さが１μｍ以上
の場合には、ＤＬＣ被膜の初期磨耗により前記基材が表
面に露出し、これを防止するためには、前記基材の表面
粗さを１μｍ以下（望ましくは、０．１〜０．２μｍ）
にする必要があり、この特殊な表面仕上げを行うのため
に、製作コストが高価になり第１部材の形状の制限も課
せられる。
する場合、その膜厚を１μｍ程度よりも厚くすることは
簡単ではない。第１部材の基材の表面粗さが１μｍ以上
の場合には、ＤＬＣ被膜の初期磨耗により前記基材が表
面に露出し、これを防止するためには、前記基材の表面
粗さを１μｍ以下（望ましくは、０．１〜０．２μｍ）
にする必要があり、この特殊な表面仕上げを行うのため
に、製作コストが高価になり第１部材の形状の制限も課
せられる。
【００１７】本案では第１部材のＤＬＣ被膜の膜厚を容
易に厚くすることができるため、前記基材を特殊な表面
仕上を施すことなく、第１部材の基材の表面粗さよりも
確実に大きくすることができ、依って、製作コストが高
価になるのを防止して第１部材の形状制限も緩和され
る。尚、第１部材のＤＬＣ被膜に、フッ素等のハロゲン
系の物質を含有させることで、第１部材のＤＬＣ被膜の
膜厚を容易に厚くして、第１部材の基材の表面粗さより
も確実に大きくすることもできる。
易に厚くすることができるため、前記基材を特殊な表面
仕上を施すことなく、第１部材の基材の表面粗さよりも
確実に大きくすることができ、依って、製作コストが高
価になるのを防止して第１部材の形状制限も緩和され
る。尚、第１部材のＤＬＣ被膜に、フッ素等のハロゲン
系の物質を含有させることで、第１部材のＤＬＣ被膜の
膜厚を容易に厚くして、第１部材の基材の表面粗さより
も確実に大きくすることもできる。
【００１８】請求項５のミシンは、相対運動する第１部
材と第２部材の摺動部分において、第１部材と第２部材
の少なくとも一方の部材の表面にＤＬＣ被膜を形成し、
そのＤＬＣ被膜の膜厚が、前記一方の部材の基材の表面
粗さよりも大きいことを特徴とするものである。第１部
材と第２部材の一方の部材の基材表面の凹凸に沿ってＤ
ＬＣ被膜が凹凸に形成された場合でも、基材を表面に露
出させることなく、ＤＬＣ被膜の初期磨耗によりその凸
部が磨耗してＤＬＣ被膜の表面を平滑面にして、摺動性
と耐磨耗性を高めることができる。
材と第２部材の摺動部分において、第１部材と第２部材
の少なくとも一方の部材の表面にＤＬＣ被膜を形成し、
そのＤＬＣ被膜の膜厚が、前記一方の部材の基材の表面
粗さよりも大きいことを特徴とするものである。第１部
材と第２部材の一方の部材の基材表面の凹凸に沿ってＤ
ＬＣ被膜が凹凸に形成された場合でも、基材を表面に露
出させることなく、ＤＬＣ被膜の初期磨耗によりその凸
部が磨耗してＤＬＣ被膜の表面を平滑面にして、摺動性
と耐磨耗性を高めることができる。
【００１９】
【発明の実施の形態】 以下、本発明の実施の形態につ
いて図面を参照して説明する。本実施形態は２本針ミシ
ンに本発明を適用した場合の一例である。尚、図１に矢
印で示す前後左右を前後左右として説明する。
いて図面を参照して説明する。本実施形態は２本針ミシ
ンに本発明を適用した場合の一例である。尚、図１に矢
印で示す前後左右を前後左右として説明する。
【００２０】図１に示すように、２本針ミシンＭ（以
下、ミシンＭという）は、左右方向に長いベッド部１
と、ベッド部１の右部から上方へ延びる脚柱部２と、脚
柱２からベッド部１と対向するように左方へ延びるアー
ム部３とを有する。
下、ミシンＭという）は、左右方向に長いベッド部１
と、ベッド部１の右部から上方へ延びる脚柱部２と、脚
柱２からベッド部１と対向するように左方へ延びるアー
ム部３とを有する。
【００２１】アーム部２の内部に、左右方向向きの主軸
５が配設され、この主軸５の下側に左右方向向きの針棒
揺動軸６が配設されている。主軸５の右端部分はアーム
部３から外部へ突出し、その突出部分にプーリ７が固着
されている。このプーリ７とミシンモータで駆動される
プーリとにベルトが掛けられ、ミシンモータの駆動力が
プーリとベルトを介して主軸５に伝達されて主軸５が回
転駆動される。
５が配設され、この主軸５の下側に左右方向向きの針棒
揺動軸６が配設されている。主軸５の右端部分はアーム
部３から外部へ突出し、その突出部分にプーリ７が固着
されている。このプーリ７とミシンモータで駆動される
プーリとにベルトが掛けられ、ミシンモータの駆動力が
プーリとベルトを介して主軸５に伝達されて主軸５が回
転駆動される。
【００２２】アーム部３の左端部分は頭部４に形成さ
れ、この頭部４の内部に、図１、図２に示すように、ク
ランク８、クランクレバー９、針棒抱き１０、針棒１
１、針棒支持部材１２、天秤１６を有する天秤機構１５
が設けられている。針棒１１の下端部分は頭部４の下側
へ突出し、その先端部に２本針１３が装着されている。
主軸５の左端部にクランク８が固着され、クランクレバ
ー９の上端部がクランク８に回動自在に連結され、クラ
ンクレバー９の下端部が針棒抱き１０に回動自在に連結
されている。
れ、この頭部４の内部に、図１、図２に示すように、ク
ランク８、クランクレバー９、針棒抱き１０、針棒１
１、針棒支持部材１２、天秤１６を有する天秤機構１５
が設けられている。針棒１１の下端部分は頭部４の下側
へ突出し、その先端部に２本針１３が装着されている。
主軸５の左端部にクランク８が固着され、クランクレバ
ー９の上端部がクランク８に回動自在に連結され、クラ
ンクレバー９の下端部が針棒抱き１０に回動自在に連結
されている。
【００２３】針棒１１の長さ方向途中部が針棒抱き１０
に内嵌固定され、針棒１１は針棒抱き１１の上下両側に
おいて針棒支持部材１２に上下動自在に支持されてい
る。つまり、主軸５が回転駆動れれると、クランク８と
クランクレバー９を介して針棒抱き１０と針棒１１が上
下に往復駆動される。尚、天秤機構１５の天秤１６は、
針棒１１の上下動に同期して所定のタイミングで上下に
揺動駆動される。尚、針棒揺動軸６が回転駆動されるこ
とにより、針棒支持部材１２と共に針棒１１（針棒抱き
１０）が前後水平方向に揺動駆動される。
に内嵌固定され、針棒１１は針棒抱き１１の上下両側に
おいて針棒支持部材１２に上下動自在に支持されてい
る。つまり、主軸５が回転駆動れれると、クランク８と
クランクレバー９を介して針棒抱き１０と針棒１１が上
下に往復駆動される。尚、天秤機構１５の天秤１６は、
針棒１１の上下動に同期して所定のタイミングで上下に
揺動駆動される。尚、針棒揺動軸６が回転駆動されるこ
とにより、針棒支持部材１２と共に針棒１１（針棒抱き
１０）が前後水平方向に揺動駆動される。
【００２４】さて、相対運動する針棒１１（これが第１
部材に相当する）と、針棒支持部材１２（これが第２部
材に相当する）の摺動部分において、図３に模式的に示
すように、針棒１１の基材２０の表面にＤＬＣ被膜２１
が形成され、針棒支持部材１２の基材２５の表面側にフ
ッ素系被膜２６が形成され、更に、針棒支持部材１２の
フッ素系被膜２６の基材２５側に、針棒１１のＤＬＣ被
膜２１に対して相性のよい材料を含む下地被膜２７が形
成されている。
部材に相当する）と、針棒支持部材１２（これが第２部
材に相当する）の摺動部分において、図３に模式的に示
すように、針棒１１の基材２０の表面にＤＬＣ被膜２１
が形成され、針棒支持部材１２の基材２５の表面側にフ
ッ素系被膜２６が形成され、更に、針棒支持部材１２の
フッ素系被膜２６の基材２５側に、針棒１１のＤＬＣ被
膜２１に対して相性のよい材料を含む下地被膜２７が形
成されている。
【００２５】針棒支持部材１２は、針棒１１の左側に位
置する上下方向に長い連結部１２ａと、この連結部１２
ａの上下両側の１対の筒状の軸受け部１２ｂとを有し、
各軸受け部１２ｂに針棒１１が摺動自在に挿通してガイ
ド支持されている。即ち、針棒１１の表面のうち少なく
とも軸受け部１２ｂと摺動する部分にＤＬＣ被膜２１が
形成され、各軸受け部１２ｂの筒部内面に下地被膜２７
が形成され、その下地被膜２７の表面にフッ素系被膜２
６が形成されている。
置する上下方向に長い連結部１２ａと、この連結部１２
ａの上下両側の１対の筒状の軸受け部１２ｂとを有し、
各軸受け部１２ｂに針棒１１が摺動自在に挿通してガイ
ド支持されている。即ち、針棒１１の表面のうち少なく
とも軸受け部１２ｂと摺動する部分にＤＬＣ被膜２１が
形成され、各軸受け部１２ｂの筒部内面に下地被膜２７
が形成され、その下地被膜２７の表面にフッ素系被膜２
６が形成されている。
【００２６】針棒１１のＤＬＣ被膜２１は、プラズマＣ
ＶＤ、スパッタリング（非平衡マグネトロンスパッタリ
ング）、アークオンプレーティング、等の既存の薄膜形
成技術を用いて、基材２５の表面にコーィング処理を施
して形成され、ＤＬＣ被膜２１の膜厚は約１μｍとな
る。ＤＬＣ被膜２１の硬度は、水素含有量とsp3/sp2 結
合比によって調節することができ、ＨＶにて数百からダ
イヤモンドのＨＶに近い8000くらい迄の高硬度被膜とす
ることができる。ＤＬＣ被膜２１の摩擦係数は約0.1μ
ｍ以下となる。このように、ＤＬＣ被膜２１は耐磨耗性
と摺動性に非常に優れた被膜である。
ＶＤ、スパッタリング（非平衡マグネトロンスパッタリ
ング）、アークオンプレーティング、等の既存の薄膜形
成技術を用いて、基材２５の表面にコーィング処理を施
して形成され、ＤＬＣ被膜２１の膜厚は約１μｍとな
る。ＤＬＣ被膜２１の硬度は、水素含有量とsp3/sp2 結
合比によって調節することができ、ＨＶにて数百からダ
イヤモンドのＨＶに近い8000くらい迄の高硬度被膜とす
ることができる。ＤＬＣ被膜２１の摩擦係数は約0.1μ
ｍ以下となる。このように、ＤＬＣ被膜２１は耐磨耗性
と摺動性に非常に優れた被膜である。
【００２７】針棒支持部材１２のフッ素系被膜２６は、
エポキシ系樹脂（耐磨耗材としての役割を果たす）にＰ
ＴＦＥ（４フッ化エチレン）を配合すると共にフッ素３
ｗｔ〜４０ｗｔ％を加えて熱硬化させて形成され、耐磨
耗潤滑材としてＭｏＳ2 （２硫化モリブテン）の微粒子
を含有されている。このフッ素系被膜２６の膜厚は約１
０μｍとしてある。
エポキシ系樹脂（耐磨耗材としての役割を果たす）にＰ
ＴＦＥ（４フッ化エチレン）を配合すると共にフッ素３
ｗｔ〜４０ｗｔ％を加えて熱硬化させて形成され、耐磨
耗潤滑材としてＭｏＳ2 （２硫化モリブテン）の微粒子
を含有されている。このフッ素系被膜２６の膜厚は約１
０μｍとしてある。
【００２８】ここで、フッ素系被膜２６については、Ｐ
ＴＦＥ（４フッ化エチレン）に、耐磨耗材として青銅の
微粒子を含有させて形成してもよい。尚、耐磨耗材とし
は、ＭｏＳ2 や青銅の他に、雲母、ガラス繊維、黒鉛等
のカーボン、青銅以外の銅合金、ＰＯＢ（ポリパラオキ
シルベンゾイル）、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイ
ド）、セラミック（アルミナ、酸化ケイ素、窒化ケイ
素、ジルコニア等）、焼結金属、等の微粒子を適用して
もよい。何れもＰＴＦＥに比べて高い硬度でＤＬＣより
も低い硬度の材料である。
ＴＦＥ（４フッ化エチレン）に、耐磨耗材として青銅の
微粒子を含有させて形成してもよい。尚、耐磨耗材とし
は、ＭｏＳ2 や青銅の他に、雲母、ガラス繊維、黒鉛等
のカーボン、青銅以外の銅合金、ＰＯＢ（ポリパラオキ
シルベンゾイル）、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイ
ド）、セラミック（アルミナ、酸化ケイ素、窒化ケイ
素、ジルコニア等）、焼結金属、等の微粒子を適用して
もよい。何れもＰＴＦＥに比べて高い硬度でＤＬＣより
も低い硬度の材料である。
【００２９】針棒支持部材１２の下地被膜２７はアルミ
合金材料（ジュラルミン等）で形成され、下地被膜２７
の膜厚は約１０μｍとしてある。このアルミ合金は、Ｄ
ＬＣ被膜２１のダングリングボンドの終着にある水素を
吸収してグラファイト化を進行させない、ＤＬＣ被膜２
１に対して相性のよい材料（つまりは、ＤＬＣ被膜を磨
耗させにくい材料であり、ＤＬＣ被膜の耐磨耗性を維持
し易い材料）である。
合金材料（ジュラルミン等）で形成され、下地被膜２７
の膜厚は約１０μｍとしてある。このアルミ合金は、Ｄ
ＬＣ被膜２１のダングリングボンドの終着にある水素を
吸収してグラファイト化を進行させない、ＤＬＣ被膜２
１に対して相性のよい材料（つまりは、ＤＬＣ被膜を磨
耗させにくい材料であり、ＤＬＣ被膜の耐磨耗性を維持
し易い材料）である。
【００３０】尚、アルミ合金の代わりにアルミを適用可
能で上記同様の作用が得られる。尚、ＤＬＣ被膜２１に
対して相性のよい材料（つまりは、ＤＬＣ被膜を磨耗さ
せにくい材料であり、ＤＬＣ被膜２１に対して相性のよ
い材料）として、前記アルミやアルミ合金の代わりに、
ＤＬＣ被膜２１のカーボンと結合して化合物を作らない
銅や銅合金を適用してもよい。また、下地被膜２７とし
て、鉄鋼の化成処理膜つまりパーカライジング処理を施
して、低摩擦のリン酸亜鉛被膜、或いは、リン酸マンガ
ン被膜、等のリン酸被膜を形成してもよい。
能で上記同様の作用が得られる。尚、ＤＬＣ被膜２１に
対して相性のよい材料（つまりは、ＤＬＣ被膜を磨耗さ
せにくい材料であり、ＤＬＣ被膜２１に対して相性のよ
い材料）として、前記アルミやアルミ合金の代わりに、
ＤＬＣ被膜２１のカーボンと結合して化合物を作らない
銅や銅合金を適用してもよい。また、下地被膜２７とし
て、鉄鋼の化成処理膜つまりパーカライジング処理を施
して、低摩擦のリン酸亜鉛被膜、或いは、リン酸マンガ
ン被膜、等のリン酸被膜を形成してもよい。
【００３１】ところで、本願発明者等は、図４に示すよ
うに、第１部材である針棒１１の被膜と第２部材である
針棒支持部材１２の被膜に種々の材料を適用した７パタ
ーンについて耐久試験を行った。尚、ミシンモータの回
転数を40000[rpm]としたものであり、番号５、６の組合
せが本実施形態に適用したパターンであり、番号７の組
合せは後で説明する別実施形態に適用したパターンであ
る。
うに、第１部材である針棒１１の被膜と第２部材である
針棒支持部材１２の被膜に種々の材料を適用した７パタ
ーンについて耐久試験を行った。尚、ミシンモータの回
転数を40000[rpm]としたものであり、番号５、６の組合
せが本実施形態に適用したパターンであり、番号７の組
合せは後で説明する別実施形態に適用したパターンであ
る。
【００３２】この実験結果から明らかなように、番号
５、６の組合せによる寿命は、番号１、２の組合せによ
る寿命に対して７０〜８０倍程度となり、番号３、４の
組合せによる寿命に対して１０〜１８倍程度となった。
番号７は更に高寿命を達成しており、この理由は後述す
る実施の形態に加えて、ＤＬＣの中でも低硬度の（500H
v 〜1000Hv）タングステン含有のＤＬＣ被膜を形成し
て、フッ素系樹脂との相対硬度差を低く抑えたことか
ら、フッ素系被膜の耐久性が向上したと考えられる。
５、６の組合せによる寿命は、番号１、２の組合せによ
る寿命に対して７０〜８０倍程度となり、番号３、４の
組合せによる寿命に対して１０〜１８倍程度となった。
番号７は更に高寿命を達成しており、この理由は後述す
る実施の形態に加えて、ＤＬＣの中でも低硬度の（500H
v 〜1000Hv）タングステン含有のＤＬＣ被膜を形成し
て、フッ素系樹脂との相対硬度差を低く抑えたことか
ら、フッ素系被膜の耐久性が向上したと考えられる。
【００３３】以上のように、針棒１１の表面にＤＬＣ被
膜２１を形成すると共に、針棒支持部材１２の表面にフ
ッ素系被膜２６を形成し、ＤＬＣ被膜は低摩擦高硬度の
被膜であるため、相対運動する針棒１１と針棒支持部材
１２の摺動部分が摺動性と耐磨耗性に優れたものにな
る。
膜２１を形成すると共に、針棒支持部材１２の表面にフ
ッ素系被膜２６を形成し、ＤＬＣ被膜は低摩擦高硬度の
被膜であるため、相対運動する針棒１１と針棒支持部材
１２の摺動部分が摺動性と耐磨耗性に優れたものにな
る。
【００３４】しかも、針棒１１のフッ素系被膜２６は、
エポキシ系樹脂にＰＴＦＥ（４フッ化エチレン）を配合
すると共にフッ素３ｗｔ〜４０ｗｔ％を加えて熱硬化さ
せ、耐磨耗材としてＭｏＳ2 （２硫化モリブテン）の微
粒子を含有させて形成したので、従来のフッ素系樹脂を
耐磨耗性に優れるものに改善することもできるため、上
記実験結果からも明らかなように、針棒１１と針棒支持
部材１２の摺動部分の耐磨耗性が格段に向上する。
エポキシ系樹脂にＰＴＦＥ（４フッ化エチレン）を配合
すると共にフッ素３ｗｔ〜４０ｗｔ％を加えて熱硬化さ
せ、耐磨耗材としてＭｏＳ2 （２硫化モリブテン）の微
粒子を含有させて形成したので、従来のフッ素系樹脂を
耐磨耗性に優れるものに改善することもできるため、上
記実験結果からも明らかなように、針棒１１と針棒支持
部材１２の摺動部分の耐磨耗性が格段に向上する。
【００３５】更に、針棒支持部材１２のフッ素系被膜２
６の基材側２５に、ＤＬＣ被膜２１に対して相性のよい
材料を含む下地被膜２７を形成したので、フッ素系被膜
２６が磨耗（剥離）しても、その基材２５側の下地被膜
２７であってＤＬＣ被膜２１に対して相性のよい材料を
含む下地被膜２７が、ＤＬＣ被膜２１と摺動することに
なるため、ＤＬＣ被膜２１の磨耗を抑え優れた摺動性と
耐磨耗性を維持することができる。結局、針棒１１と針
棒支持部材１２の摺動部分の摺動性と耐磨耗性を格段に
向上することが可能となる。
６の基材側２５に、ＤＬＣ被膜２１に対して相性のよい
材料を含む下地被膜２７を形成したので、フッ素系被膜
２６が磨耗（剥離）しても、その基材２５側の下地被膜
２７であってＤＬＣ被膜２１に対して相性のよい材料を
含む下地被膜２７が、ＤＬＣ被膜２１と摺動することに
なるため、ＤＬＣ被膜２１の磨耗を抑え優れた摺動性と
耐磨耗性を維持することができる。結局、針棒１１と針
棒支持部材１２の摺動部分の摺動性と耐磨耗性を格段に
向上することが可能となる。
【００３６】次に、別実施形態について説明する。尚、
前記実施形態と基本的に同じものには同一符号を付して
説明する。図５に示すように、第１部材である針棒１１
のＤＬＣ被膜２１の膜厚ａ（例えば、ａ＝２μｍ）が、
基材２０の表面粗さｂ（つまり、基材２０の凹凸段差で
あり、例えば、ｂ＝１μｍ）よりも大きくなるように構
成してある。
前記実施形態と基本的に同じものには同一符号を付して
説明する。図５に示すように、第１部材である針棒１１
のＤＬＣ被膜２１の膜厚ａ（例えば、ａ＝２μｍ）が、
基材２０の表面粗さｂ（つまり、基材２０の凹凸段差で
あり、例えば、ｂ＝１μｍ）よりも大きくなるように構
成してある。
【００３７】膜厚ａのＤＬＣ被膜２１を形成するため
に、ＤＬＣ被膜２１には、タングステン、チタン、クロ
ム、シリコン、鉄、ニッケル、銀、ニオブ、金、モリブ
テン、の何れかの金属を含有、或いは、多層構造をして
おり、ＤＬＣの内部応力を緩和することにより厚膜化が
可能となっている。また、前記金属の何れかを中間層と
して用いることによって、密着度の高い膜が形成可能と
なっている。
に、ＤＬＣ被膜２１には、タングステン、チタン、クロ
ム、シリコン、鉄、ニッケル、銀、ニオブ、金、モリブ
テン、の何れかの金属を含有、或いは、多層構造をして
おり、ＤＬＣの内部応力を緩和することにより厚膜化が
可能となっている。また、前記金属の何れかを中間層と
して用いることによって、密着度の高い膜が形成可能と
なっている。
【００３８】ここで、一般的な技術でＤＬＣ被膜２１を
形成する場合、その膜厚を１μｍ程度よりも厚くするこ
とは簡単ではなかった。依って、図７に示すように、基
材２０の表面粗さが１μｍ以上（例えば、1.5 μｍ）の
場合には、図８に示すように、ＤＬＣ被膜２１の初期磨
耗により基材２０が表面に露出し、その露出した部分が
焼きつきの起点となる虞があった。これを防止するため
には、基材２０の表面粗さを１μｍ以下（望ましくは、
０．１〜０．２μｍ）にする必要があるが、この特殊な
表面仕上げを行うのために、製作コストが高価になり第
１部材の形状の制限も課せられる。
形成する場合、その膜厚を１μｍ程度よりも厚くするこ
とは簡単ではなかった。依って、図７に示すように、基
材２０の表面粗さが１μｍ以上（例えば、1.5 μｍ）の
場合には、図８に示すように、ＤＬＣ被膜２１の初期磨
耗により基材２０が表面に露出し、その露出した部分が
焼きつきの起点となる虞があった。これを防止するため
には、基材２０の表面粗さを１μｍ以下（望ましくは、
０．１〜０．２μｍ）にする必要があるが、この特殊な
表面仕上げを行うのために、製作コストが高価になり第
１部材の形状の制限も課せられる。
【００３９】さて、この実施形態では、基材２０の表面
の段差１μｍ程度の凹凸に沿ってＤＬＣ被膜が凹凸に形
成された場合でも、膜厚２μｍ程度のＤＬＣ被膜２１を
容易に形成することができ、図６に示すように、基材２
０を表面に露出させることなく、ＤＬＣ被膜２１の初期
磨耗によりその凸部が磨耗してＤＬＣ被膜２１の表面を
平滑面にして、摺動性と耐磨耗性を一層高めることがで
きる。その他前記実施形態と略同様の作用・効果を奏す
る。
の段差１μｍ程度の凹凸に沿ってＤＬＣ被膜が凹凸に形
成された場合でも、膜厚２μｍ程度のＤＬＣ被膜２１を
容易に形成することができ、図６に示すように、基材２
０を表面に露出させることなく、ＤＬＣ被膜２１の初期
磨耗によりその凸部が磨耗してＤＬＣ被膜２１の表面を
平滑面にして、摺動性と耐磨耗性を一層高めることがで
きる。その他前記実施形態と略同様の作用・効果を奏す
る。
【００４０】尚、前記実施形態及び別実施形態におい
て、針棒１１と針棒支持部材１２の摺動部分をグリース
により潤滑するようにしてもよい。これにより、針棒１
１と針棒支持部材１２の摺動部分の耐磨耗性に対する信
頼性が高くなる。
て、針棒１１と針棒支持部材１２の摺動部分をグリース
により潤滑するようにしてもよい。これにより、針棒１
１と針棒支持部材１２の摺動部分の耐磨耗性に対する信
頼性が高くなる。
【００４１】尚、前記第１部材と第２部材としては、針
棒１１と針棒支持部材１２を適用する他に、相対運動し
て摺動する種々の２部材とすることができる。例えば、
第１部材と第２部材として、クランクレバー９と、この
クランクレバーの下端部に摺動自在に挿通する針棒抱き
１０の軸部材等としてもよい。また、フッ素系被膜２６
の下に下地被膜２７を形成したが、フッ素系被膜２６の
耐久性が十分である場合は、下地被膜２７を省略するこ
とも可能である。
棒１１と針棒支持部材１２を適用する他に、相対運動し
て摺動する種々の２部材とすることができる。例えば、
第１部材と第２部材として、クランクレバー９と、この
クランクレバーの下端部に摺動自在に挿通する針棒抱き
１０の軸部材等としてもよい。また、フッ素系被膜２６
の下に下地被膜２７を形成したが、フッ素系被膜２６の
耐久性が十分である場合は、下地被膜２７を省略するこ
とも可能である。
【００４２】尚、本発明の趣旨を逸脱しない範囲におい
て、種々の変更を付加し、例えば、前記実施形態で開示
した材料以外の材料で、各被膜を形成して実施すること
も可能である。また、２本針ミシンに限らずに、家庭用
ミシン、工業用ミシン、等の種々のミシンに本発明を適
用できることは言うまでもない。
て、種々の変更を付加し、例えば、前記実施形態で開示
した材料以外の材料で、各被膜を形成して実施すること
も可能である。また、２本針ミシンに限らずに、家庭用
ミシン、工業用ミシン、等の種々のミシンに本発明を適
用できることは言うまでもない。
【００４３】
【発明の効果】 請求項１のミシンによれば、第１部材
の表面にＤＬＣ被膜を形成すると共に、第２部材の表面
にフッ素系被膜を形成し、第１部材のＤＬＣ被膜は低摩
擦高硬度の被膜であるため、相対運動する第１部材と第
２部材の摺動部分が摺動性と耐磨耗性に優れたものにな
る。ここで、第２部材のフッ素系被膜が磨耗（剥離）し
ても、その基材側の下地被膜であって第１部材のＤＬＣ
被膜に対して相性のよい材料を含む下地被膜が、ＤＬＣ
被膜と摺動することになるため、ＤＬＣ被膜の磨耗を抑
え優れた摺動性と耐磨耗性を維持することができる。結
局、第１部材と第２部材の摺動部分の摺動性と耐磨耗性
を格段に向上することが可能となる。
の表面にＤＬＣ被膜を形成すると共に、第２部材の表面
にフッ素系被膜を形成し、第１部材のＤＬＣ被膜は低摩
擦高硬度の被膜であるため、相対運動する第１部材と第
２部材の摺動部分が摺動性と耐磨耗性に優れたものにな
る。ここで、第２部材のフッ素系被膜が磨耗（剥離）し
ても、その基材側の下地被膜であって第１部材のＤＬＣ
被膜に対して相性のよい材料を含む下地被膜が、ＤＬＣ
被膜と摺動することになるため、ＤＬＣ被膜の磨耗を抑
え優れた摺動性と耐磨耗性を維持することができる。結
局、第１部材と第２部材の摺動部分の摺動性と耐磨耗性
を格段に向上することが可能となる。
【００４４】請求項２のミシンによれば、第１部材のＤ
ＬＣ被膜の膜厚が、第１部材の基材の表面粗さよりも大
きいので、第１部材の基材の表面の凹凸に沿ってＤＬＣ
被膜が凹凸に形成された場合でも、基材を表面に露出さ
せることなく、ＤＬＣ被膜の初期磨耗によりその凸部が
磨耗してＤＬＣ被膜の表面を平滑面にして、摺動性と耐
磨耗性を高めることができる。
ＬＣ被膜の膜厚が、第１部材の基材の表面粗さよりも大
きいので、第１部材の基材の表面の凹凸に沿ってＤＬＣ
被膜が凹凸に形成された場合でも、基材を表面に露出さ
せることなく、ＤＬＣ被膜の初期磨耗によりその凸部が
磨耗してＤＬＣ被膜の表面を平滑面にして、摺動性と耐
磨耗性を高めることができる。
【００４５】請求項３のミシンによれば、第１部材と第
２部材の摺動部分をグリースにより潤滑することを特徴
とするものである。第１部材と第２部材の摺動部分の摺
動性と耐磨耗性に対する信頼性が高くなる。
２部材の摺動部分をグリースにより潤滑することを特徴
とするものである。第１部材と第２部材の摺動部分の摺
動性と耐磨耗性に対する信頼性が高くなる。
【００４６】請求項４のミシンによれば、第１部材のＤ
ＬＣ被膜が、タングステン、チタン、クロム、シリコ
ン、鉄、ニッケル、銀、ニオブ、金、モリブテン、の何
れかの金属を含有しているので、第１部材のＤＬＣ被膜
の膜厚を容易に厚くして、第１部材の基材の表面粗さよ
りも確実に大きくすることができる。
ＬＣ被膜が、タングステン、チタン、クロム、シリコ
ン、鉄、ニッケル、銀、ニオブ、金、モリブテン、の何
れかの金属を含有しているので、第１部材のＤＬＣ被膜
の膜厚を容易に厚くして、第１部材の基材の表面粗さよ
りも確実に大きくすることができる。
【００４７】請求項５のミシンによれば、第１部材と第
２部材の少なくとも一方の部材の表面にＤＬＣ被膜を形
成し、そのＤＬＣ被膜の膜厚が、前記一方の部材の基材
の表面粗さよりも大きいので、第１部材と第２部材の一
方の部材の基材表面の凹凸に沿ってＤＬＣ被膜が凹凸に
形成された場合でも、基材を表面に露出させることな
く、ＤＬＣ被膜の初期磨耗によりその凸部が磨耗してＤ
ＬＣ被膜の表面を平滑面にして、摺動性と耐磨耗性を高
めることができる。
２部材の少なくとも一方の部材の表面にＤＬＣ被膜を形
成し、そのＤＬＣ被膜の膜厚が、前記一方の部材の基材
の表面粗さよりも大きいので、第１部材と第２部材の一
方の部材の基材表面の凹凸に沿ってＤＬＣ被膜が凹凸に
形成された場合でも、基材を表面に露出させることな
く、ＤＬＣ被膜の初期磨耗によりその凸部が磨耗してＤ
ＬＣ被膜の表面を平滑面にして、摺動性と耐磨耗性を高
めることができる。
【図１】本実施形態に係る２本針ミシンの機枠内部の斜
視図である。
視図である。
【図２】針棒及びその周辺の部材を含む要部の斜視図で
ある。
ある。
【図３】相対運動する第１部材と第２部材の摺動部分の
断面図である。
断面図である。
【図４】耐久試験のデータを示す図表である。
【図５】初期磨耗前の膜厚が厚いＤＬＣ被膜と基材の断
面図である。
面図である。
【図６】初期磨耗後の膜厚が厚いＤＬＣ被膜と基材の断
面図である。
面図である。
【図７】初期磨耗前の膜厚が薄いＤＬＣ被膜と基材の断
面図である。
面図である。
【図８】初期磨耗後の膜厚が薄いＤＬＣ被膜と基材の断
面図である。
面図である。
Ｍ ２本針ミシン
１１ 針棒（第１部材）
１２ 針棒支持部材（第２部材）
２０ 基材
２１ ＤＬＣ被膜
２５ 基材
２６ フッ素系被膜
２７ 下地被膜
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 宇野 仁
名古屋市瑞穂区苗代町15番１号 ブラザー
工業株式会社内
(72)発明者 大利 人美
名古屋市瑞穂区苗代町15番１号 ブラザー
工業株式会社内
(72)発明者 宮崎 耕太郎
名古屋市瑞穂区苗代町15番１号 ブラザー
工業株式会社内
(72)発明者 堀 亮彦
名古屋市瑞穂区苗代町15番１号 ブラザー
工業株式会社内
Ｆターム(参考） 3B150 AA11 CE08 CE26 CE27 DB02
DB08 GB01 HA11 HA15
4K044 AA02 AB05 BA02 BA17 BA18
BB03 BB04 BC01 CA13 CA14
Claims (5)
- 【請求項１】 ミシンにおいて、 相対運動する第１部材と第２部材の摺動部分において、
第１部材の表面にＤＬＣ被膜を形成すると共に、第２部
材の表面にフッ素系被膜を形成し、 前記第２部材のフッ素系被膜の基材側に、前記第１部材
のＤＬＣ被膜に対して相性のよい材料を含む下地被膜を
形成したことを特徴とするミシン。 - 【請求項２】 前記第１部材のＤＬＣ被膜の膜厚が、第
１部材の基材の表面粗さよりも大きいことを特徴とする
請求項１に記載のミシン。 - 【請求項３】 前記第１部材と第２部材の摺動部分をグ
リースにより潤滑することを特徴とする請求項１又は２
に記載のミシン。 - 【請求項４】 前記第１部材のＤＬＣ被膜が、タングス
テン、チタン、クロム、シリコン、鉄、ニッケル、銀、
ニオブ、金、モリブテン、の何れかの金属を含有してい
ることを特徴とする請求項１〜４の何れかに記載のミシ
ン。 - 【請求項５】 ミシンにおいて、相対運動する第１部材
と第２部材の摺動部分において、第１部材と第２部材の
少なくとも一方の部材の表面にＤＬＣ被膜を形成し、そ
のＤＬＣ被膜の膜厚が、前記一方の部材の基材の表面粗
さよりも大きいことを特徴とするミシン。
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