JP2001218872A - マルチピースゴルフボール - Google Patents
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Abstract
形成される包囲層と、該包囲層に被覆形成される中間層
と、該中間層に被覆形成されるカバーとを具備し、上記
包囲層、中間層及びカバーの少なくとも一層が(a)オ
レフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び/又
はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エ
ステルランダム共重合体、(b)分子量が280以上の
脂肪酸又はその誘導体、(c)上記(a)、(b)成分
中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物
を含有してなり、上記カバーのショアD硬度が45〜6
8であると共に、上記包囲層、中間層及びカバーの各シ
ョアD硬度が包囲層の硬度≦中間層の硬度≦カバーの硬
度の関係を満たすこと。 【効果】 打感、コントロール性、耐久性、飛距離性能
に優れたものである。
Description
囲層、中間層及びカバーを具備してなる4層以上のマル
チピースゴルフボールであって、打感、コントロール性
能、耐久性、飛び性能に優れるマルチピースゴルフボー
ルに関する。
り、糸巻きゴルフボール、ソリッドゴルフボールに対し
ては改良が種々行われており、その一例として、ツーピ
ースソリッドゴルフボールのコアやカバーの厚さや硬度
の適正化が挙げられる。
ボール構造を従来のソリッドコア、カバーからなる2層
構造ではなく、ソリッドコアとカバーとの間に更に中間
層を設けて多層化し、各層ごとに最適化を図る取り組み
が行われている。具体的には、特開平9−266959
号公報、特開平10−127818号公報、特開平10
−127819号公報等に提案されており、これら提案
は、ゴルフボールの構造を内部層、中間層、外被層等に
多層化し、各層に硬度差を設けて打感やコントロール性
の向上を図るものであるが、各層の硬度差が大きすぎる
場合には、各層の厚さや材料が適正でないと、打撃時に
各層の変形量が大きく異なり、各層の界面でエネルギー
ロスが生じ、反発性が低下し、飛距離が低下する上、耐
久性に問題が生じる場合もある。このような問題の発生
は、隣合う層の接着性が低い場合に顕著である。
上記の問題解決を図る試みも行われているが、今度は打
感の向上効果が低減してしまうという問題がある。
に伴う適正化が難しく、各層がより適正化され、打感、
コントロール性、耐久性、飛距離性能に優れたゴルフボ
ールを得ることが求められている。
で、ソリッドコア、包囲層、中間層及びカバーを具備し
てなる4層以上のマルチピースゴルフボールであって、
打感、コントロール性能、耐久性、飛び性能に優れるマ
ルチピースゴルフボールを提供することを目的とする。
発明者は、上記目的を達成するため鋭意検討を行ったと
ころ、ソリッドコア、包囲層、中間層、カバーを具備し
てなるゴルフボールにおいて、上記包囲層、中間層及び
カバーの少なくとも一層の材料として、下記〜のい
ずれかの配合で、メルトインデックスが1dg/min
以上の加熱混合物を使用した。 (a)オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び/又はオレフィン −不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体 100質量部、 (b)分子量が280以上の脂肪酸又はその誘導体 5〜80質量部、 (c)上記(a)、(b)成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属 化合物 0.1〜10質量部、 (d)オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び/又はオレフィン −不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体の金属イオン 中和物 100質量部、 (b)分子量が280以上の脂肪酸又はその誘導体 5〜80質量部、 (c)上記(d)、(b)成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属 化合物 0.1〜10質量部、 (a)オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び/又はオレフィン −不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体と (d)オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び/又はオレフィン− 不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体の金属イオン中 和物との混合物 100質量部、 (b)分子量が280以上の脂肪酸又はその誘導体 5〜80質量部、 (c)上記(a)、(d)、(b)成分中の酸基を中和することができる塩基性 無機金属化合物 0.1〜10質量部
中間層又はカバーを具備してなるマルチピースゴルフボ
ールは、反発性が向上し、飛距離の向上が図れるもので
あることを知見すると共に、この反発性の向上が、打
感、コントロール性、耐久性の改良の余地を与えるとい
う優位性に繋がることを見出した。
に生かすべく検討を行い、上記反発性の向上が打感に対
してのソフト化に寄与し、またコントロール性に対して
は、カバーの軟化が可能になり、スピン量の増加を見込
むことができ、更に、包囲層、中間層、カバー相互間の
硬度分布の適正化により、耐久性を向上できることを知
見した。
55、上記中間層のショアD硬度を40〜63、上記カ
バーのショアD硬度を45〜68とし、かつ上記包囲
層、中間層及びカバーの各ショアD硬度を、包囲層の硬
度≦中間層の硬度≦カバーの硬度の関係を満たすように
したマルチピースゴルフボールは、打撃時にある一部に
力が集中することなく、ボール全体で力を受け止め、ボ
ール変形時のエネルギーロスが小さく、耐久性に優れ、
反発性が良好で、飛距離の向上が図れ、打感がソフト
で、カバーが比較的軟らかく形成され得、スピン性能が
向上し、コントロール性能に優れることを知見し、本発
明をなすに至ったものである。
ルフボールを提供する。 〔請求項1〕ソリッドコアと、該ソリッドコアに被覆形
成される包囲層と、該包囲層に被覆形成される中間層
と、該中間層に被覆形成されるカバーとを具備してなる
マルチピースゴルフボールにおいて、上記包囲層、中間
層及びカバーの少なくとも一層が (a)オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び/又はオレフィン− 不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体 100質量部、 (b)分子量が280以上の脂肪酸又はその誘導体 5〜80質量部、 (c)上記(a)、(b)成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属 化合物 0.1〜10質量部 を含有してなり、メルトインデックスが1.0dg/m
in以上である加熱混合物にて形成されると共に、上記
包囲層のショアD硬度が10〜55であり、上記中間層
のショアD硬度が40〜63であり、上記カバーのショ
アD硬度が45〜68であると共に、上記包囲層、中間
層及びカバーの各ショアD硬度が包囲層の硬度≦中間層
の硬度≦カバーの硬度の関係を満たすことを特徴とする
マルチピースゴルフボール。 〔請求項2〕ソリッドコアと、該ソリッドコアに被覆形
成される包囲層と、該包囲層に被覆形成される中間層
と、該中間層に被覆形成されるカバーとを具備してなる
マルチピースゴルフボールにおいて、上記包囲層、中間
層及びカバーの少なくとも一層が (d)オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び/又はオレフィン− 不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体の金属イオン中 和物 100質量部、 (b)分子量が280以上の脂肪酸又はその誘導体 5〜80質量部、 (c)上記(d)、(b)成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属 化合物 0.1〜10質量部 を含有してなり、メルトインデックスが1.0dg/m
in以上である加熱混合物にて形成されると共に、上記
包囲層のショアD硬度が10〜55であり、上記中間層
のショアD硬度が40〜63であり、上記カバーのショ
アD硬度が45〜68であると共に、上記包囲層、中間
層及びカバーの各ショアD硬度が包囲層の硬度≦中間層
の硬度≦カバーの硬度の関係を満たすことを特徴とする
マルチピースゴルフボール。 〔請求項3〕ソリッドコアと、該ソリッドコアに被覆形
成される包囲層と、該包囲層に被覆形成される中間層
と、該中間層に被覆形成されるカバーとを具備してなる
マルチピースゴルフボールにおいて、上記包囲層、中間
層及びカバーの少なくとも一層が (a)オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び/又はオレフィン− 不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体と (d)オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び/又はオレフィン− 不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体の金属イオン中 和物との混合物 100質量部、 (b)分子量が280以上の脂肪酸又はその誘導体 5〜80質量部、 (c)上記(a)、(d)、(b)成分中の酸基を中和することができる塩基性 無機金属化合物 0.1〜10質量部 を含有してなり、メルトインデックスが1.0dg/m
in以上である加熱混合物にて形成されると共に、上記
包囲層のショアD硬度が10〜55であり、上記中間層
のショアD硬度が40〜63であり、上記カバーのショ
アD硬度が45〜68であると共に、上記包囲層、中間
層及びカバーの各ショアD硬度が包囲層の硬度≦中間層
の硬度≦カバーの硬度の関係を満たすことを特徴とする
マルチピースゴルフボール。 〔請求項4〕ソリッドコアがポリブタジエンを主成分と
するゴム組成物にて形成されると共に、直径が22〜3
8mm、100kg荷重負荷時の変形量が2.5〜7.
0mmである請求項1乃至3のいずれか1項記載のマル
チピースゴルフボール。 〔請求項5〕包囲層が厚さ0.3〜3.0mmであり、
中間層が厚さ0.3〜3.0mmであり、カバーが厚さ
0.3〜3.0mmであると共に、これら包囲層、中間
層及びカバーを合わせた厚さが1.5mm以上である請
求項1乃至4のいずれか1項記載のマルチピースゴルフ
ボール。 〔請求項6〕包囲層がポリエステル系熱可塑性エラスト
マー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー及びポリア
ミド系熱可塑性エラストマーから選ばれる少なくとも1
種を主材としてなる請求項1乃至5のいずれか1項記載
のマルチピースゴルフボール。
詳しく説明すると、本発明のマルチピースゴルフボール
は、ソリッドコア1と、該ソリッドコア1を覆う包囲層
2と、該包囲層2を覆う中間層3と、該中間層3を覆う
カバー4とからなる少なくとも4層構造に形成されてい
るものである。ここで、図1はソリッドコア1、包囲層
2、中間層3、カバー4を各一層ずつの構成としている
が、2層以上に多層化してもよく、必要に応じてソリッ
ドコア、包囲層、中間層、カバーをそれぞれ複数層構成
にすることができる。なお、以下に説明するソリッドコ
ア、包囲層、中間層、カバーについて複数層構成にする
場合には、複数層全体として、各要件を全体として満た
すように構成されていればよい。
ア材を使用でき、例えば、ゴム組成物等を挙げることが
できる。特に基材ゴムとしてポリブタジエンを使用した
ものが好ましく、このポリブタジエンとしては、シス構
造を少なくとも40%以上有する1,4−シスポリブタ
ジエン等を挙げることができる。
リル酸亜鉛、アクリル酸亜鉛等の不飽和脂肪酸の亜鉛
塩、マグネシウム塩やトリメチルプロパンメタクリレー
ト等のエステル化合物を配合し得るが、特に反発性の高
さからアクリル酸亜鉛を好適に使用し得る。これら架橋
剤の配合量は、上記基材ゴム100質量部に対し5質量
部以上40質量部以下とすることができる。
ーオキサイド、ジクミルパーオキサイドと1,1−ビス
(t−ブチルパーオキシ)−3,3,5−トリメチルシ
クロヘキサンの混合物等の加硫剤を配合することがで
き、この加硫剤の配合量は、基材ゴム100質量部に対
し0.1質量部以上5質量部以下とすることができる。
なお、ジクミルパーオキサイドとしては、市販品を好適
に使用することができ、例えば、パークミルD(日本油
脂社製)等を挙げることができる。
整の充填剤として酸化亜鉛や硫酸バリウム等を配合する
ことができ、これら充填剤の配合量は、基材ゴム100
質量部に対し0質量部以上130質量部以下とすること
ができる。
得るには、通常の混練機(例えば、バンバリーミキサ
ー、ニーダー及びロール等)を用いて混練し、得られた
コンパウンドをコア用金型を用いて成形するコンプレッ
ション成形等で得ることができる。
mm以上、好ましくは28mm以上、更に好ましくは3
0mm以上、上限として38mm以下、好ましくは37
mm以下、更に好ましくは36mm以下であることが推
奨される。直径が小さいと打感が硬くなりすぎる場合が
あり、直径が大きいと反発性や耐久性が悪くなる場合が
ある。
負荷時の変形量が通常2.5mm以上、好ましくは2.
8mm以上、更に好ましくは3.2mm以上、上限とし
て7.0mm以下、好ましくは6.5mm以下、更に好
ましくは6.0mm以下であることが推奨され、変形量
が少ないと打感が硬くなり、変形量が多いと反発性や耐
久性が悪くなる場合がある。
ように、上記ソリッドコア1に対して、包囲層2、中間
層3、カバー4の順に被覆形成が行われるものである
が、これら包囲層2、中間層3及びカバー4の少なくと
も一層は、下記〜のいずれかの配合で、メルトイン
デックスが1dg/min以上の加熱混合物で形成され
る必要がある。 (a)オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び/又はオレフィン −不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体 100質量部、 (b)分子量が280以上の脂肪酸又はその誘導体 5〜80質量部、 (c)上記(a)、(b)成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属 化合物 0.1〜10質量部 (d)オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び/又はオレフィン −不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体の金属イオン 中和物 100質量部、 (b)分子量が280以上の脂肪酸又はその誘導体 5〜80質量部、 (c)上記(d)、(b)成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属 化合物 0.1〜10質量部 (a)オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び/又はオレフィン −不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体と (d)オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び/又はオレフィン− 不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体の金属イオン中 和物との混合物 100質量部、 (b)分子量が280以上の脂肪酸又はその誘導体 5〜80質量部、 (c)上記(a)、(d)、(b)成分中の酸基を中和することができる塩基性 無機金属化合物 0.1〜10質量部
が1dg/min以上の加熱混合物は、熱安定性、流動
性、成形性が良好で、反発性に優れたゴルフボールを得
るのに寄与する材料として好適である。本発明は、この
ような材料を用いることにより、包囲層、中間層及び/
又はカバーの形成時の作業性を有利にし、反発性の高い
ボールを得るものである。
上記(a)成分はオレフィンを含む共重合体であり、
(a)成分中のオレフィンとして、例えば、炭素数2以
上、上限として8以下、特に6以下のものを挙げること
ができる。具体的には、エチレン、プロピレン、ブテ
ン、ペンテン、ヘキセン、ヘプテン、オクテン等が挙げ
られ、特にエチレンであることが好ましい。
して、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン
酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、
メタクリル酸であることが好ましい。
ステルとして、例えば、上述した不飽和カルボン酸の低
級アルキルエステル等が挙げられ、具体的には、メタク
リル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロ
ピル、メタクリル酸ブチル、アクリル酸メチル、アクリ
ル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ブチル等
を挙げることができ、特にアクリル酸ブチル(n−アク
リル酸ブチル、i−アクリル酸ブチル)が好ましい。
は、上記成分を公知の方法に従ってランダム共重合させ
ることにより得ることができる。ここで、ランダム共重
合体中に含まれる不飽和カルボン酸の含量(酸含量)
は、通常2質量%以上、好ましくは6質量%以上、更に
好ましくは8質量%以上、上限としては25質量%以
下、好ましくは20質量%以下、更に好ましくは15質
量%以下であることが推奨される。酸含量が少ないと反
発性が低下する可能性があり、多いと材料の加工性が低
下する可能性がある。
分のランダム共重合体中の酸基を部分的に金属イオンで
中和することによって得ることができる。
は、例えば、Na+、K+、Li+、Zn++、Cu++、M
g++、Ca++、Co++、Ni++、Pb++等が挙げられる
が、好ましくはNa+、Li+、Zn++、Mg++、Ca++
等が好適に用いられ、更に好ましくはZn++であること
が推奨される。これら金属イオンのランダム共重合体の
中和度は特に限定されるものではないが、通常5モル%
以上、好ましくは10モル%以上、特に20モル%以
上、上限として95モル%以下、好ましくは90モル%
以下、特に80モル%以下である。中和度が95モル%
を超えると、成形性が低下する場合があり、5モル%未
満の場合、(c)成分の無機金属化合物の添加量を増や
す必要があり、コスト的にデメリットとなる可能性があ
る。このような中和物は公知の方法で得ることができ、
例えば、上記ランダム共重合体に対して、上記金属イオ
ンのギ酸塩、酢酸塩、硝酸塩、炭酸塩、炭酸水素塩、酸
化物、水酸化物及びアルコキシド等の化合物を導入して
得ることができる。
を好適に使用することができ、例えば、上記(a)成分
のランダム共重合体として、ニュクレルAN4311、
同AN4318、同1560(いずれも三井・デュポン
ポリケミカル社製)等を挙げることができる。また
(d)成分のランダム共重合体の中和物として、ハイミ
ラン1554、同1557、同1601、同1605、
同1706、同1855、同1856、同AM7316
(いずれも三井・デュポンポリケミカル社製)、サーリ
ン6320、同7930、同8120(いずれもデュポ
ン社製)等を挙げることができ、特に、亜鉛中和型アイ
オノマー樹脂(ハイミランAM7316等)を好適に使
用できる。
(a)成分と(d)成分とを併用配合するものである
が、この場合の配合比は特に制限されるものではなく、
適宜調整することができ、通常(a)成分:(d)成分
を質量比で10:90〜90:10、特に20:80〜
80:20になるように調整することが好ましい。
脂肪酸又はその誘導体であり、加熱混合物の流動性の向
上に寄与する成分で、上記(a)成分及び/又は(d)
成分と比較して分子量が極めて小さく、混合物の溶融粘
度の著しい増加に寄与するものである。また、(b)成
分中の脂肪酸(誘導体)は、分子量が280以上で高含
量の酸基(誘導体)を含むため、添加による反発性の損
失が少ないものである。
の誘導体は、アルキル基中に二重結合又は三重結合を含
む不飽和脂肪酸(誘導体)であっても、アルキル基中の
結合が単結合のみにより構成される飽和脂肪酸(誘導
体)であってもよいが、1分子中の炭素数は通常18以
上、上限として80以下、特に40以下であることが推
奨される。炭素数が少ないと、耐熱性が劣り、酸基の含
量が多すぎて(a)成分及び/又は(d)成分中に含ま
れる酸基との相互作用により所望の流動性が得られなく
なり、炭素数が多い場合には、分子量が大きくなるため
流動性が低下する場合があり、材料として使用困難にな
るおそれがある。
ステアリン酸、12−ヒドロキシステアリン酸、べヘニ
ン酸、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸、アラキジ
ン酸、リグノセリン酸などが挙げられ、特に、ステアリ
ン酸、アラキジン酸、べヘニン酸、リグノセリン酸を好
適に用いることができる。
酸の酸基に含まれるプロトンを置換したものが挙げら
れ、このような脂肪酸誘導体としては、金属イオンによ
り置換した金属せっけんが例示できる。金属せっけんに
用いられる金属イオンとしては、例えば、Li+、Ca
++、Mg++、Zn++、Mn++、Al+++、Ni++、Fe
++、Fe+++、Cu++、Sn++、Pb++、Co++等が挙
げられ、特にCa++、Mg+ +、Zn++が好ましい。
には、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシ
ウム、ステアリン酸亜鉛、12−ヒドロキシステアリン
酸マグネシウム、12−ヒドロキシステアリン酸カルシ
ウム、12−ヒドロキシステアリン酸亜鉛、アラキジン
酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン
酸亜鉛、べヘニン酸マグネシウム、べヘニン酸カルシウ
ム、べヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リ
グノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛等が挙げ
られ、特にステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カ
ルシウム、ステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウ
ム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、べヘ
ニン酸マグネシウム、べヘニン酸カルシウム、べヘニン
酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸
カルシウム、リグノセリン酸亜鉛を好適に使用すること
ができる。
(d)成分、及び(b)成分の使用に際し、公知の金属
せっけん変性アイオノマー(USP5312857,U
SP5306760,WO98/46671公報等)を
使用することもできる。
(d)成分、及び(b)成分中の酸基を中和することが
できる塩基性無機金属化合物である。従来例でも挙げた
ように、(a)成分及び/又は(d)成分、及び(b)
成分のみ、特に金属変性アイオノマー樹脂のみ(例え
ば、上記特許公報に記載された金属せっけん変性アイオ
ノマー樹脂のみ)を加熱混合すると、下記に示すように
金属せっけんとアイオノマーに含まれる未中和の酸基と
の交換反応により脂肪酸が発生する。この発生した脂肪
酸は熱的安定性が低く、成形時に容易に気化するため、
成形不良の原因となるばかりでなく、発生した脂肪酸が
成形物の表面に付着した場合、塗膜密着性が著しく低下
する原因になる。(c)成分は、このような問題を解決
するために配合する。
ように(c)成分として、上記(a)成分及び/又は
(d)成分と(b)成分中に含まれる酸基を中和する塩
基性無機金属化合物を必須成分として配合する。(c)
成分の配合で、上記(a)成分及び/又は(d)成分と
(b)成分中の酸基が中和され、これら各成分配合によ
る相乗効果により、加熱混合物の熱安定性が高まると同
時に、良好な成形性が付与され、ゴルフボールとしての
反発性に寄与する。
び/又は(d)成分、及び(b)成分中の酸基を中和す
ることができる塩基性無機金属化合物であり、好ましく
は一酸化物又は水酸化物であることが推奨され、アイオ
ノマー樹脂との反応性が高く、反応副生成物に有機物を
含まないため、熱安定性を損なうことなく、加熱混合物
の中和度を上げることができるものである。
金属イオンとしては、例えば、Li +、Na+、K+、C
a++、Mg++、Zn++、Al+++、Ni+、Fe++、Fe
+++、Cu++、Mn++、Sn++、Pb++、Co++等が挙
げられ、無機金属化合物としては、これら金属イオンを
含む塩基性無機充填剤、具体的には、酸化マグネシウ
ム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、酸化亜
鉛、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム、酸化カルシウ
ム、水酸化カルシウム、水酸化リチウム、炭酸リチウム
等が挙げられるが、上述したように一酸化物又は水酸化
物が好適で、好ましくはアイオノマー樹脂との反応性の
高い酸化マグネシウム、水酸化カルシウム、より好まし
くは、水酸化カルシウムを好適に使用できる。
ように(a)成分及び/又は(d)成分、(b)成分及
び(c)成分を配合してなり、熱安定性、成形性、反発
性の向上が図られるものであるが、本発明で使用する加
熱混合物は、いずれも混合物中の酸基の70モル%以
上、好ましくは80モル%以上、更に好ましくは90モ
ル%以上が中和されていることが推奨され、高中和化に
より上述した(a)成分及び/又は(d)成分と脂肪酸
(誘導体)のみを使用した場合に問題となる交換反応を
より確実に抑制し、脂肪酸の発生を防ぐことができ、熱
的な安定性が著しく増大し、成形性が良好で、従来のア
イオノマー樹脂と比較して反発性の著しく増大した材料
になり得る。
高中和度と流動性をより確実に両立するために、上記加
熱混合物の酸基が遷移金属イオンとアルカリ金属及び/
又はアルカリ土類金属イオンとで中和されていることが
推奨され、遷移金属イオンがアルカリ(土類)金属イオ
ンと比較してイオン凝集力が弱いため、加熱混合物中の
酸基の一部を中和し、流動性の著しい改良を図ることが
できる。
類)金属イオンのモル比は適宜調整されるが、通常1
0:90〜90:10、特に20:80〜80:20で
あることが好ましい。遷移金属イオンのモル比が少ない
と、流動性を改善する効果が十分に得られない可能性が
あり、モル比が高いと、反発性が低下する可能性があ
る。
は、遷移金属イオンとしては、亜鉛イオン等、アルカリ
金属イオン又はアルカリ土類金属イオンとしては、ナト
リウムイオン、リチウムイオン、マグネシウムイオン及
びカルシウムイオンから選ばれる少なくとも1種のイオ
ン等が挙げられる。
属イオン又はアルカリ土類金属イオンとで中和された加
熱混合物を得る方法は、特に制限されるものではなく、
例えば、遷移金属イオン(亜鉛イオン)により中和する
方法の具体的な例として、脂肪酸に亜鉛せっけんを用い
る方法、(d)成分として亜鉛中和物(例えば、亜鉛中
和型アイオノマー樹脂)に含める方法、(c)成分の塩
基性無機金属化合物に亜鉛酸化物を用いる方法などが挙
げられる。
て、更に必要に応じて種々の添加剤を添加することがで
き、例えば、顔料、分散剤、老化防止剤、紫外線吸収
剤、光安定剤などを加えることができる。また、打撃時
のフィーリングを改善するために上記必須成分に加え、
種々の非アイオノマー熱可塑性エラストマーを配合する
ことができ、このような非アイオノマー熱可塑性エラス
トマーとして、例えば、オレフィン系熱可塑性エラスト
マー、スチレン系熱可塑性エラストマー、エステル系熱
可塑性エラストマー、ウレタン系熱可塑性エラストマー
等が挙げられ、特にオレフィン系熱可塑性エラストマ
ー、スチレン系熱可塑性エラストマーの使用が好まし
い。
場合、(a)成分100質量部に対し、(b)成分の配
合量を5質量部以上、特に8質量部以上、上限として8
0質量部以下、好ましくは40質量部以下、更に好まし
くは20質量部以下、(c)成分の配合量を0.1質量
部以上、特に1質量部以上、上限として10質量部以
下、特に5質量部以下にする必要がある。
し、(b)成分の配合量を5質量部以上、特に8質量部
以上、上限として80質量部以下、好ましくは40質量
部以下、更に好ましくは20質量部以下、(c)成分の
配合量を0.1質量部以上、特に0.5質量部以上、上
限として10質量部以下、特に5質量部以下にする必要
がある。
質量部に対し、(b)成分の配合量を5質量部以上、特
に8質量部以上、上限として80質量部以下、好ましく
は40質量部以下、更に好ましくは20質量部以下、
(c)成分の配合量を0.1質量部以上、特に0.7質
量部以上、上限として10質量部以下、特に5質量部以
下にする必要がある。
(b)成分の配合量が少ない場合、溶融粘度が低くなり
加工性が低下し、多いと耐久性が低下する。また、
(c)成分の配合量が少ない場合、熱安定性、反発性の
向上が見られず、多い場合、過剰の塩基性無機金属化合
物により加熱混合物の耐熱性がかえって低下し、使用に
支障が生じる。
のいずれかの加熱混合物を使用して包囲層、中間層及び
/又はカバーが形成されるものであるが、どの配合の加
熱混合物であっても、メルトインデックス(JIS−K
6760(試験温度190℃、試験荷重21N(2.1
6kgf)にて測定))が1.0dg/min以上、好
ましくは1.5dg/min以上、更に好ましくは2.
0dg/min以上のものを使用する必要がある。この
場合、加熱混合物のメルトインデックスが少ないと加工
性が著しく低下してしまう。なお、上限としては20d
g/min以下、好ましくは15dg/min以下であ
ることが推奨される。
に適正化が可能であり、例えば、赤外吸収測定において
通常検出される1690〜1710cm-1のカルボニル
伸縮振動に帰属する吸収ピークの吸光度に対する、15
30〜1630cm-1のカルボキシラート伸縮振動に帰
属する吸収ピークにおける相対吸光度(カルボキシラー
ト伸縮振動に帰属する吸収ピークの吸光度/カルボニル
伸縮振動に帰属する吸収ピークの吸光度)によって特定
されたものを用いることが好ましい。ここで、カルボキ
シラート伸縮振動はプロトンを解離したカルボキシル基
(金属イオンにより中和されたカルボキシル基)を、カ
ルボニル伸縮振動は未解離のカルボキシル基の振動をそ
れぞれ示すが、それぞれのピークの強度比は中和度に依
存する。一般的に用いられる中和度が約50モル%のア
イオノマー樹脂の場合、それぞれのピークの吸光度比は
約1:1である。
ての熱安定性、成形性、反発性を改良するために、カル
ボキシラート伸縮振動に帰属するピークの吸光度が、カ
ルボニル伸縮振動に帰属するピークの吸光度の少なくと
も1.5倍以上であることが推奨され、好ましくは2倍
以上であり、更に好ましくはカルボニル伸縮振動に帰属
するピークが存在しないものであることが推奨される。
いて、25℃における重量を基準とした250℃におけ
る減量率が通常2質量%以下、好ましくは1.5質量%
以下、更に好ましくは1質量%以下であることが推奨さ
れる。
されるものではないが、通常0.9以上、上限として
1.5以下、好ましくは1.3以下、更に好ましくは
1.1以下であることが推奨される。
を公知の方法に従い、加熱混練すればよく、例えば、
二軸押出機、バンバリー、ニーダー等のインターナルミ
キサーなどを用い、加熱混合条件として、例えば、15
0〜250℃に加熱しながら混合する。なお、その他の
添加剤を加える場合には、上記各混合成分と同時又は予
め〜の配合成分を混合した後に加えて加熱混合する
方法等を採用することができる。
を使用して、包囲層、中間層及び/又はカバーが形成さ
れるものであり、その形成方法は特に制限されるもので
はなく、包囲層、中間層、カバーのいずれも、例えば、
射出成形やコンプレッション成形等で形成できる。射出
成形法を採用する場合には、射出成形用金型の所定位置
に予め作製したソリッドコアを配備した後、上記材料を
該金型内に導入する方法を採用できる。また、コンプレ
ッション成形法を採用する場合には、上記材料で一対の
ハーフカップを作り、このカップでコアを直接又は包囲
層又は中間層を介してくるみ、金型内で加圧加熱する方
法を採用できる。なお、加圧加熱成形する場合、成形条
件としては、120〜170℃、1〜5分間の条件を採
用することができる。
は、いずれかが上記加熱混合物にて形成されるものであ
るが、加熱混合物にて形成される層が少なくとも1層あ
れば、他の層に公知の包囲層材、中間層材、カバー材を
組み合わせて形成することが可能である。
で中間層及び/又はカバーが形成される場合、コア材と
して挙げたゴム組成物や、アイオノマー樹脂や熱可塑性
エラストマーなどの公知の熱可塑性樹脂にて形成するこ
とができ、特に熱可塑性樹脂として、ポリエステル系熱
可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラスト
マー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー等を挙げるこ
とができる。これら熱可塑性エラストマーの市販品とし
て、具体的には、ハイトレル(東レ・デュポン社製)、
ペルプレン(東洋紡社製)、ペバックス(アトケム社
製)、パンデックス(大日本インキ化学工業社製)、サ
ントプレーン(モンサント社製)、タフテック(旭化成
工業社製)等を挙げることができる。
中には、無機充填剤等の各種添加剤を適宜量配合するこ
とができ、無機充填剤としては、例えば、硫酸バリウ
ム、二酸化チタンなどが挙げられる。これら無機充填剤
は、材料中で分散しやすいように表面処理されたもので
あってもよい。
場合、その形成方法は上述した加熱混合物を使用した包
囲層形成方法と同様の方法を採用することができる。
上記加熱混合物で形成する場合、公知の材料にて形成す
ることができ、具体的には、上記コア材として挙げたゴ
ム組成物や熱可塑性樹脂等を使用することができる。
熱可塑性エラストマー、アイオノマー樹脂等が好適で、
より具体的には、ポリエステル系、ポリアミド系、ポリ
ウレタン系、オレフィン系、スチレン系等の各種熱可塑
性エラストマー、アイオノマー樹脂などを挙げることが
できる。このような熱可塑性エラストマー、アイオノマ
ー樹脂の市販品としては、ハイトレル(東レ・デュポン
社製)、ペルプレン(東洋紡社製)、ペバックス(アト
ケム社製)、パンデックス(大日本インキ化学工業社
製)、サントプレーン(モンサント社製)、タフテック
(旭化成工業社製)、ハイミラン(三井・デュポンポリ
ケミカル社製)、サーリン(デュポン社製)等を挙げる
ことができる。
性樹脂中には、上記包囲層材として例示した無機充填剤
を同様に配合することができる。また、中間層の形成
は、他の材料を使用する場合にも公知の方法に従って行
うことができ、成形方法は、上述した加熱混合物を使用
した中間層の形成方法と同様の方法を採用し得る。
層を上記加熱混合物で形成する場合、公知の材料にて形
成することができ、例えば、熱可塑性樹脂等を使用する
ことができる。
脂、熱可塑性エラストマーなどを挙げることができ、具
体的にはポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリア
ミド系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性
エラストマー、オレフィン系熱可塑性エラストマー、ス
チレン系熱可塑性エラストマー等を使用できるが、アイ
オノマー樹脂、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーが
好ましい。アイオノマー樹脂等の市販品としては、例え
ば、ハイミラン(三井・デュポンポリケミカル社製)、
サーリン(デュポン社製)、アイオテック(エクソン社
製)、T−8190(大日本インキ化学工業社製)など
を使用することができる。
性樹脂中には、上記包囲層材として例示した無機充填剤
を同様に配合することができる。また、カバーの形成
は、他の材料を使用する場合にも公知の方法に従って行
うことができ、成形方法は、上述した加熱混合物を使用
したカバーの形成方法と同様の方法を採用し得る。
記加熱混合物にて形成された層を単独又はこの層と上記
例示した他の材料にて形成された層との組み合わせのい
ずれの場合にも、中間層、カバーの各厚さが適正化され
ることが推奨される。
以上、好ましくは0.5mm以上、更に好ましくは0.
7mm以上、上限として3.0mm以下、好ましくは
2.5mm以下、更に好ましくは2.3mm以下になる
ように形成することが推奨される。包囲層が厚すぎると
ボールのフィーリング、飛距離性能を向上させることが
できない場合があり、薄すぎると飛距離性能、耐久性が
悪くなる場合がある。
上、好ましくは0.5mm以上、更に好ましくは0.7
mm以上、上限として3.0mm以下、好ましくは2.
5mm以下、更に好ましくは2.3mm以下になるよう
に形成することが推奨される。中間層が厚すぎるとボー
ルのフィーリング、飛距離性能を向上させることができ
ない場合があり、薄すぎると飛距離性能、耐久性が悪く
なる場合がある。
3mm以上、好ましくは0.5mm以上、更に好ましく
は0.7mm以上、上限として3.0mm以下、好まし
くは2.5mm以下、更に好ましくは2.3mm以下に
することが推奨され、カバーが薄いと耐久性が劣化し
て、割れが発生しやすくなり、厚いと打感が悪くなる場
合がある。
びカバーの厚さを合わせた全体厚さが通常1.5mm以
上、好ましくは1.8mm以上、更に好ましくは2.0
mm以上であることが推奨される。中間層とカバーを合
わせた厚さが少ないと、飛距離性能、耐久性が悪くなる
場合がある。なお、上記中間層とカバーとを合わせた厚
さの上限としては5.5mm以下、好ましくは5.0m
m以下、更に好ましくは4.5mm以下であることが推
奨される。
カバーは、上記加熱混合物にて形成された層を単独又は
この層と上記例示した他の材料にて形成された層との組
み合わせのいずれの場合にも、ショアD硬度が規定され
ることを要する。
10以上、好ましくは15以上、更に好ましくは20以
上、上限として55以下、好ましくは53以下、更に好
ましくは50以下であることが必要である。ショアD硬
度が軟らかいと反発性が低下し、飛距離性能が悪くなる
ことがある。
40以上、好ましくは45以上、更に好ましくは47以
上、上限として63以下、好ましくは60以下、更に好
ましくは58以下であることが必要である。ショアD硬
度が軟らかいと反発性が低下し、飛距離性能が悪くなる
ことがある。
45以上、好ましくは48以上、更に好ましくは50以
上、上限として68以下、好ましくは65以下、更に好
ましくは60以下であることが必要で、ショアD硬度が
低いと反発性が低下し、飛距離が低下し、高すぎるとフ
ィーリングが硬く感じられる。このように、カバーは、
ショアD硬度が従来のものより低いものであってもよ
く、反発性を損なうことなくコントロール性をより高め
ることができる。
バーの各ショアD硬度は、各層の相互間の硬度が適正化
されることが必要である。
ショアD硬度は、包囲層の硬度≦中間層の硬度≦カバー
の硬度の関係を満たす必要があり、特に各層の硬度差が
それぞれショアD硬度3以上あることが好ましい。ショ
アD硬度の分布が適正化されないと、打感や反発性が劣
ることがある。
多数のディンプルが形成されるが、ディンプルの形状、
総数等は特に制限されるものではない。例えば、同一ボ
ール中に配列されるディンプルは1種類、あるいは直径
及び/又は深さが異なる少なくとも2種類以上、好まし
くは2〜6種類以上とすることができる。また、ディン
プルの直径は、種類の有無に拘らず、通常2.0〜5.
0mm、特に2.2〜4.5mmの範囲にあることが推
奨され、深さは通常0.1〜0.3mm、特に0.11
〜0.25mmの範囲になるように形状を調整すること
ができる。更に、これらディンプルの総数は通常350
〜500個、特に370〜470個にすることができ
る。なお、ディンプル形状は、通常円形であるが、その
他、楕円、長円、多角形状の非円形状等にすることもで
きる。また、ボール表面には、下地処理、スタンプ、塗
装等の種々の処理を行うことができる。これら作業は、
特に上記加熱混合物で形成されたカバーに行う場合、作
業性を良好にして行うことができる。
ルフ規則に従うものとすることができ、直径42.67
mm以上、重量45.93g以下に形成することができ
る。
打感、コントロール性能、耐久性、飛び性能に優れたも
のである。
体的に説明するが、本発明は下記実施例に制限されるも
のではない。
載のゴム材料を使用して、表3に記載の直径、硬度を有
するソリッドコアを製造した。
表2に示す樹脂材料をそれぞれ使用し、表3に示す態様
で、上記コアに包囲層、中間層、カバーの順に常法に従
い形成した。
配合F,Gは、(b)成分が無配合で(a)成分を
(c)成分で高中和化したため、混練時に樹脂が固形化
してしまい使用できなかった。なお、配合H,I,J,
Nは、それぞれゴルフボールの包囲層材、中間層材、カ
バー材として公知のアイオノマー樹脂である。
通り評価した。結果を表2,3に併記する。押出成形性 材料混合時に一般的に用いられるタイプの同方向回転噛
合形二軸押出機(スクリュ径32mm、主電動機出力
7.5kW)により200℃で各カバー材を混練したと
きの成形性について下記基準で評価した。 ○:成形可能 ×:過負荷により成形不可能中和度 加熱混合物中に含まれる全酸基(脂肪酸(誘導体)中の
酸基も含む)のうち、遷移金属イオンにより中和されて
いる酸基のモル分率を原料の酸含量、中和度、分子量か
ら計算した。遷移金属イオン配合比 加熱混合物中に含まれる酸基を中和する金属イオンのう
ち、遷移金属イオンのモル分率を原料の酸含量、中和
度、分子量から計算した。メルトフローレート JIS−K6760(試験温度190℃、試験荷重21
N(2.16kgf))に従い測定した材料のメルトフ
ローレート。減量率 水分の影響を除くため、測定にはドライホッパーにて5
0℃で24時間乾燥させたサンプルを用い、各サンプル
約5mgについて、窒素雰囲気中(流量100ml/m
in)で昇温速度10℃/minにて25℃から300
℃まで熱重量測定を行い、25℃の重量に対する250
℃の重量の減量率を求めた。カルボキシラート吸収ピーク相対吸光度 試料の赤外吸収測定には透過法を用いた。2900cm
-1付近に観測される炭化水素鎖に伴うピークの透過率が
約90%になるように試料厚を調整したサンプルの赤外
吸収測定において、カルボニル伸縮振動吸収ピーク(1
690〜1710cm-1)の吸光度を1とし、これに対
するカルボキシラート伸縮振動吸収ピーク(1530〜
1630cm-1)の割合を相対吸光度として算出した。ボール硬度 100kg荷重負荷時のボール変形量(mm)キャリー、トータル、スピン量 ドライバー(ブリヂストンスポーツ社製 PRO230
Titan)を取り付けたミヤマエ社製の打撃マシンを
使用し、ヘッドスピード45m/sで打撃し、キャリー
及びトータルを測定した。スピン量は、上記打撃マシン
にサンドウェッジを取り付け、ヘッドスピード20m/
sで打撃し、高速カメラを用いて計測した。耐久性 各種ボール10個づつについて、上記ドライバー及び打
撃マシンを用いて、ヘッドスピード45m/sにて、3
00回打撃を繰り返し、割れた個数を調べた。打感 プロゴルファー5人により、各ボールについてドライバ
ー及びパター打撃をしたときの打感を下記基準で評価さ
せ、最も多かった評価をボールの打感として評価した。 ◎:非常に軟らかい ○:軟らかい △:普通 ×:硬い
の通りである。 ニュクレルAN4318:三井・デュポンポリケミカル
社製エチレン−メタクリル酸−アクリル酸エステル共重
合体、酸含量8質量%、エステル含量17質量% ニュクレル1560:三井・デュポンポリケミカル社製
エチレン−メタクリル酸共重合体、酸含量15質量% ハイミランAM7316:三井・デュポンポリケミカル
社製三元亜鉛アイオノマー、酸含量10質量%、中和度
50モル%、エステル含量24質量% サーリン6320:デュポン社製三元マグネシウムアイ
オノマー、酸含量10質量%、中和度50モル%、エス
テル含量24質量% ハイミランAM7311:三井・デュポンポリケミカル
社製マグネシウムアイオノマー、酸含量15質量%、中
和度54モル% ベヘニン酸: 日本油脂社製、商品名:NAA−222S ステアリン酸マグネシウム: 日本油脂社製、商品名:マグネシウムステアレート 酸化マグネシウム:協和化学工業社製高活性タイプ酸化
マグネシウム、商品名:ミクロマグ3−150 水酸化カルシウム:関東化学社製 第1級試薬 ハイトレル4047:東レ・デュポン社製ポリエステル
系熱可塑性エラストマー ハイトレル3078:東レ・デュポン社製ポリエステル
系熱可塑性エラストマー ペバックス3533:アトケム社製ポリアミド系熱可塑
性エラストマー ハイミラン1605:三井・デュポンポリケミカル社製
ナトリウムアイオノマー、酸含量15質量%、中和度2
9モル% ハイミラン1706:三井・デュポンポリケミカル社製
亜鉛アイオノマー、酸含量15質量%、中和度59モル
% パンデックスEX7890:大日本インキ社製ポリウレ
タン系熱可塑性エラストマー 二酸化チタン:石原産業社製、商品名:R550 WR
−33IS
ールは、キャリー、トータル飛距離に優れ、サンドウェ
ッジ打撃によるスピン量が多く、コントロール性に優れ
たものであり、繰り返し打撃耐久性に優れ、ドライバー
打撃、パター打撃のいずれの打感も良好であった。
通常のツーピースゴルフボールで、カバーが硬いため、
飛距離はある程度出すことができるが、アプローチのス
ピン性能が劣る上、打感が硬く、コアが軟らかくカバー
が硬いため、打撃耐久性が悪いものであった。
報に記載されたフォーピースゴルフボールであるが、各
層の硬度や厚さが適当でないため、各層の界面でのエネ
ルギーロスが生じ、カバー硬度の割に反発性が劣り、飛
距離、耐久性にも劣るものであった。
公報に記載されたフォーピースゴルフボールであるが、
各層の硬度や厚さが適当でないため、各層の界面でのエ
ネルギーロスが生じ、カバー硬度の割に反発性が劣り、
飛距離、耐久性にも劣るものであった。更に、カバーが
硬いので、パッティング時の打感が硬く、スピン性能に
も劣るものであった。
面図である。
Claims (6)
- 【請求項1】 ソリッドコアと、該ソリッドコアに被覆
形成される包囲層と、該包囲層に被覆形成される中間層
と、該中間層に被覆形成されるカバーとを具備してなる
マルチピースゴルフボールにおいて、上記包囲層、中間
層及びカバーの少なくとも一層が (a)オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び/又はオレフィン− 不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体 100質量部、 (b)分子量が280以上の脂肪酸又はその誘導体 5〜80質量部、 (c)上記(a)、(b)成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属 化合物 0.1〜10質量部 を含有してなり、メルトインデックスが1.0dg/m
in以上である加熱混合物にて形成されると共に、上記
包囲層のショアD硬度が10〜55であり、上記中間層
のショアD硬度が40〜63であり、上記カバーのショ
アD硬度が45〜68であると共に、上記包囲層、中間
層及びカバーの各ショアD硬度が包囲層の硬度≦中間層
の硬度≦カバーの硬度の関係を満たすことを特徴とする
マルチピースゴルフボール。 - 【請求項2】 ソリッドコアと、該ソリッドコアに被覆
形成される包囲層と、該包囲層に被覆形成される中間層
と、該中間層に被覆形成されるカバーとを具備してなる
マルチピースゴルフボールにおいて、上記包囲層、中間
層及びカバーの少なくとも一層が (d)オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び/又はオレフィン− 不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体の金属イオン中 和物 100質量部、 (b)分子量が280以上の脂肪酸又はその誘導体 5〜80質量部、 (c)上記(d)、(b)成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属 化合物 0.1〜10質量部 を含有してなり、メルトインデックスが1.0dg/m
in以上である加熱混合物にて形成されると共に、上記
包囲層のショアD硬度が10〜55であり、上記中間層
のショアD硬度が40〜63であり、上記カバーのショ
アD硬度が45〜68であると共に、上記包囲層、中間
層及びカバーの各ショアD硬度が包囲層の硬度≦中間層
の硬度≦カバーの硬度の関係を満たすことを特徴とする
マルチピースゴルフボール。 - 【請求項3】 ソリッドコアと、該ソリッドコアに被覆
形成される包囲層と、該包囲層に被覆形成される中間層
と、該中間層に被覆形成されるカバーとを具備してなる
マルチピースゴルフボールにおいて、上記包囲層、中間
層及びカバーの少なくとも一層が (a)オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び/又はオレフィン− 不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体と (d)オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び/又はオレフィン− 不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体の金属イオン中 和物との混合物 100質量部、 (b)分子量が280以上の脂肪酸又はその誘導体 5〜80質量部、 (c)上記(a)、(d)、(b)成分中の酸基を中和することができる塩基性 無機金属化合物 0.1〜10質量部 を含有してなり、メルトインデックスが1.0dg/m
in以上である加熱混合物にて形成されると共に、上記
包囲層のショアD硬度が10〜55であり、上記中間層
のショアD硬度が40〜63であり、上記カバーのショ
アD硬度が45〜68であると共に、上記包囲層、中間
層及びカバーの各ショアD硬度が包囲層の硬度≦中間層
の硬度≦カバーの硬度の関係を満たすことを特徴とする
マルチピースゴルフボール。 - 【請求項4】 ソリッドコアがポリブタジエンを主成分
とするゴム組成物にて形成されると共に、直径が22〜
38mm、100kg荷重負荷時の変形量が2.5〜
7.0mmである請求項1乃至3のいずれか1項記載の
マルチピースゴルフボール。 - 【請求項5】 包囲層が厚さ0.3〜3.0mmであ
り、中間層が厚さ0.3〜3.0mmであり、カバーが
厚さ0.3〜3.0mmであると共に、これら包囲層、
中間層及びカバーを合わせた厚さが1.5mm以上であ
る請求項1乃至4のいずれか1項記載のマルチピースゴ
ルフボール。 - 【請求項6】 包囲層がポリエステル系熱可塑性エラス
トマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー及びポリ
アミド系熱可塑性エラストマーから選ばれる少なくとも
1種を主材としてなる請求項1乃至5のいずれか1項記
載のマルチピースゴルフボール。
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