JP2005218859A - ゴルフボール - Google Patents

Abstract

【課題】 高耐久性を維持し、高反発、高打ち出し、低スピン、及び良好な打感を両立させたゴルフボールを提供する。
【解決手段】 コアと該コアを被覆する包囲層と該包囲層を被覆する中間層と該中間層を被覆するカバーとを備えたゴルフボールにおいて、前記コアが特定のゴム組成物の加硫成形物にて形成され、前記包囲層が熱可塑性樹脂にて形成され、前記中間層がアイオノマー樹脂を３０質量％以上含む熱可塑性樹脂にて形成され、前記カバーがアイオノマー樹脂を５０質量％以上含む熱可塑性樹脂にて形成されると共に、包囲層を形成する熱可塑性樹脂の反発弾性率、包囲層厚さ、包囲層のショアＤ硬度、中間層厚さ、中間層のショアＤ硬度、カバー厚さ、カバーのショアＤ硬度、包囲層厚さと中間層厚さとカバー厚さとの総厚さ、及びコア中心・コア表面・包囲層・中間層・カバーのショアＤ硬度分布を最適化したゴルフボール。
【選択図】 なし

Description

本発明は、高耐久性を維持し、高反発、高打ち出し、低スピン、及び良好な打感を両立させたゴルフボールに関する。

近年、ゴルフ人口の増大によってプレーヤーのゴルフボールに対する要望も多様かつ個性化してきており、かかる要望に応えるべくボール構造について様々な検討が試みられている。従来、数多く提案されているツーピースゴルフボール等のソリッドゴルフボールは、糸巻きゴルフボールに比べるとドライバーショット、アイアンショットともにいわゆる棒球といわれる弾道を有すると共に、そのスピンがかかりにくい構造特性によりランが多く出ることからトータル飛距離が増大するという利点を備えている。

一方、ゴルフボールには飛距離が大きいことと共に、打撃時のソフトな打感が必須の要素である。一般に糸巻きゴルフボールはソリッドゴルフボールに比べて非常に軟らかく良好な打感が得られる構造特性を有しており、ツーピースソリッドゴルフボールにおいても打撃時の軟らかい打感を達成すべく、ボール構造を軟化させることが一般に行われている。ボール構造の軟化は低スピン高打ち出し化にも寄与し得、従って飛距離増大にもつながり得る。
しかしながら、ツーピースソリッドゴルフボールの飛距離と糸巻きゴルフボールの打感を併せ持ったゴルフボールを得ることは極めて困難であり、未だ十分にプレーヤーの要望に応えたものは得られていない。ボール構造の軟化は低スピン高打ち出し化に寄与し得るが、特に高ヘッドスピードのプレーヤーが打撃する際にはボールが大きく変形し過ぎてボール初速の低下にもつながりかねないという問題があった。

ツーピースソリッドゴルフボールの飛距離と糸巻きゴルフボールの打感を併せ持ったゴルフボールを実現すべく、コアとカバーとの間に中間層を設けたスリーピースソリッドゴルフボールや４層構造以上のマルチピースソリッドゴルフボールが提案されている（特許文献１：特開平１１−２５３５７９号公報、特許文献２：特開平８−３３６６１８号公報、特許文献３：特開２０００−６１００２号公報、特許文献４：特開２０００−６０９９７号公報、特許文献５：特開２００１−２１８８７２号公報等）。

しかしながら、これらのゴルフボールについても反発性や打ち出し角、スピンの低減、及び打感の改善という観点からは尚改良の余地があった。

特開平１１−２５３５７９号公報 特開平８−３３６６１８号公報 特開２０００−６１００２号公報 特開２０００−６０９９７号公報 特開２００１−２１８８７２号公報

本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、高耐久性を維持し、高反発、高打ち出し、低スピン、及び良好な打感を両立させたゴルフボールを提供することを目的とする。

本発明者は、上記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、コアと、該コアを被覆する包囲層と、該包囲層を被覆する中間層と、該中間層を被覆するカバーとを備えたゴルフボールにおいて、前記コアを特定のブタジエンゴムにて形成し、前記中間層及び前記カバーを各々アイオノマー樹脂を特定量含む熱可塑性樹脂にて形成すると共に、包囲層の反発弾性率、包囲層の厚さ、包囲層のショアＤ硬度、中間層の厚さ、中間層のショアＤ硬度、カバーの厚さ、カバーのショアＤ硬度、中間層厚さとカバー厚さとの総厚さ、及び各層のショアＤ硬度分布を同時に最適化することにより、高耐久性を維持し、高反発、高打ち出し、低スピン、及び良好な打感を両立させたゴルフボールを実現し得ることを知見し、本発明をなすに至った。

即ち、本発明は、下記のゴルフボールを提供する。
請求項１：
コアと、該コアを被覆する包囲層と、該包囲層を被覆する中間層と、該中間層を被覆するカバーとを備えたゴルフボールにおいて、前記コアが、シス−１，４−結合を６０％以上含有し、ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄（１００℃））が４０以上である、希土類元素系触媒を用いて合成されるポリブタジエンを６０〜１００質量％含むゴム基材１００質量部に対して、不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩を１０〜６０質量部、有機硫黄化合物を０．１〜５質量部、無機充填剤を５〜８０質量部、及び有機過酸化物を２種以上含み、そのうち１５５℃における半減期が１番短い有機過酸化物を（ｐ）、１番長い有機過酸化物を（ｑ）とし、（ｐ）の半減期をｐ_t、（ｑ）の半減期をｑ_tとした場合、半減期の比ｑ_t／ｐ_tが７以上２０以下であり、これら有機過酸化物の総含有量が上記ゴム基材１００質量部に対して０．１〜０．８質量部であるゴム組成物の加硫成形物にて形成され、前記包囲層が熱可塑性樹脂にて形成され、前記中間層がアイオノマー樹脂を３０質量％以上含む熱可塑性樹脂にて形成され、前記カバーがアイオノマー樹脂を５０質量％以上含む熱可塑性樹脂にて形成されると共に、
以下の（１）〜（９）の各条件、
（１）包囲層を形成する熱可塑性樹脂のＢＳ規格９０３（Ｂｒｉｔｉｓｈ Ｓｔａｎｄａｒｄ９０３）に準拠して測定した反発弾性率が６５以上、
（２）包囲層厚さが０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ未満、
（３）包囲層のショアＤ硬度が５以上３０未満、
（４）中間層厚さが０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ未満、
（５）中間層のショアＤ硬度が４０以上５６未満、
（６）カバー厚さが０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ未満、
（７）カバーのショアＤ硬度が５６以上７０以下、
（８）包囲層厚さと中間層厚さとカバー厚さとの総厚さが１．５ｍｍ以上４．５ｍｍ未満、
（９）コア中心のショアＤ硬度、コア表面のショアＤ硬度、包囲層のショアＤ硬度、中間層のショアＤ硬度、及びカバーのショアＤ硬度を比較した場合に、包囲層のショアＤ硬度が最も低い、
を満たすことを特徴とするゴルフボール。
請求項２：
更に、以下の（１０）の条件、
（１０）コアの１００ｋｇ荷重負荷時の変形量が３．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下、
を満たす請求項１記載のゴルフボール。
請求項３：
前記包囲層を形成する熱可塑性樹脂がエステル系熱可塑性エラストマーである請求項１又は２記載のゴルフボール。
請求項４：
更に、以下の（１１）及び（１２）の条件、
（１１）３≦（カバーのショアＤ硬度）−（中間層のショアＤ硬度）≦３０、
（１２）１０≦（中間層のショアＤ硬度）−（包囲層のショアＤ硬度）≦４５、
を満たす請求項１，２又は３記載のゴルフボール。
請求項５：
更に、以下の（１３）の条件、
（１３）中間層及びカバー層のメルトフローレート値が１．６ｄｇ／ｍｉｎ以上、
を満たす請求項１乃至４のいずれか１項に記載のゴルフボール。
請求項６：
前記中間層が、（ａ）オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体１００質量部に対し、（ｂ）分子量が２８０以上の脂肪酸又はその誘導体５〜８０質量部、（ｃ）上記（ａ）、（ｂ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物０．１〜１０質量部配合してなる請求項１乃至５のいずれか１項に記載のゴルフボール。
請求項７：
前記中間層が、（ｄ）オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体の金属イオン中和物及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体の金属イオン中和物１００質量部に対し、（ｂ）分子量が２８０以上の脂肪酸又はその誘導体 ５〜８０質量部、（ｃ）上記（ｄ）、（ｂ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物 ０．１〜１０質量部配合してなる請求項１乃至５のいずれか１項に記載のゴルフボール。
請求項８：
前記中間層が、（ａ）オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体と、（ｄ）オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体の金属イオン中和物及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体の金属イオン中和物との混合物１００質量部に対し、（ｂ）分子量が２８０以上の脂肪酸又はその誘導体５〜８０質量部、（ｃ）上記（ａ）、（ｄ）、（ｂ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物０．１〜１０質量部配合してなる請求項１乃至５のいずれか１項に記載のゴルフボール。

本発明のゴルフボールは、高耐久性を維持し、高反発、高打ち出し、低スピン、及び良好な打感を両立させたゴルフボールである。

以下、本発明につき更に詳しく説明する。
本発明のゴルフボールは、コアと、該コアを被覆する包囲層と、該包囲層を被覆する中間層と、該中間層を被覆するカバーとを備えたゴルフボールにおいて、前記コアを特定のブタジエンゴムにて形成し、前記中間層及び前記カバーを各々アイオノマー樹脂を特定量含む熱可塑性樹脂にて形成すると共に、包囲層の反発弾性率、包囲層の厚さ、包囲層のショアＤ硬度、中間層の厚さ、中間層のショアＤ硬度、カバーの厚さ、カバーのショアＤ硬度、中間層厚さとカバー厚さとの総厚さ、及び各層のショアＤ硬度分布を同時に最適化したゴルフボールである。

本発明におけるコアとしては、ソフトな打感と高い初速度を有するゴルフボールを実現する観点から、
（Ａ）シス−１，４−結合を６０％以上含有し、ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄（１００℃））が４０以上である、希土類元素系触媒を用いて合成されるポリブタジエンを６０〜１００質量％含むゴム基材、
（Ｂ）不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩、
（Ｃ）有機硫黄化合物
（Ｄ）無機充填剤
（Ｅ）有機過酸化物
を含むゴム組成物の加硫成形物をコア用材料として採用する。ゴルフボール中の体積比率の高いコア部をこのような材料にて形成することにより、ゴルフボールを軟らかく、かつ高反発に設計することができる。

上記（Ａ）成分中のポリブタジエンとしては、そのポリマー鎖中に、シス−１，４−結合を通常６０％以上、好ましくは８０％以上、より好ましくは９０％以上、更に好ましくは９５％以上有するものが好適である。分子中の結合に占めるシス−１，４−結合が少なすぎると、反発性が低下する場合がある。
また、上記ポリブタジエンに含まれる１，２−ビニル結合の含有量としては、そのポリマー鎖中に通常２％以下、好ましくは１．７％以下、更に好ましくは１．５％以下である。１，２−ビニル結合の含有量が多すぎると、反発性が低下する場合がある。

上記ポリブタジエンのムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄（１００℃））値としては、反発性に優れるゴム組成物を得る観点、或いは、良好な押し出し作業性を有するゴム組成物を得る観点から、通常４０以上、好ましくは５０以上、より好ましくは５２以上、更に好ましくは５４以上、上限として通常１４０以下、好ましくは１２０以下、より好ましくは１００以下、更に好ましくは８０以下である。
なお、本発明でいうムーニー粘度とは、いずれも回転可塑度計の一種であるムーニー粘度計で測定される工業的な粘度の指標（ＪＩＳ Ｋ６３００）であり、単位記号としてＭＬ₁₊₄（１００℃）を用いる。ここで、Ｍはムーニー粘度、Ｌは大ロータ（Ｌ型）、１＋４は予備加熱時間が１分間、ロータの回転時間が４分間であることを示し、１００℃の条件下にて測定したことを示す。

本発明で用いる上記ポリブタジエンとしては、良好な反発性を有するゴム組成物の加硫成形物を得る観点から、希土類元素系触媒又はＶＩＩＩ族金属化合物触媒で合成されたものであることが好ましく、中でも特に希土類元素系触媒で合成されたものであることが好ましい。

このような希土類元素系触媒としては、特に限定されるものではないが、例えばランタン系列希土類元素化合物と、有機アルミニウム化合物、アルモキサン、ハロゲン含有化合物、必要に応じルイス塩基とを組み合わせてなる触媒を挙げることができる。

上記ランタン系列希土類元素化合物としては、原子番号５７〜７１の金属の、ハロゲン化物、カルボン酸塩、アルコラート、チオアルコラート、アミド、等を挙げることができる。

上記有機アルミニウム化合物としては、例えば、ＡｌＲ¹Ｒ²Ｒ³（ここで、Ｒ¹、Ｒ²及びＲ³は、同一でも異なっていてもよく、それぞれ水素又は炭素数１〜８の炭化水素残基を表す）で示されるものを用いることができる。

上記アルモキサンとしては、下記式（Ｉ）又は下記式（ＩＩ）で示される構造を有する化合物を好適に挙げることができる。この場合、ファインケミカル，２３，（９），５（１９９４）、Ｊ．Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．，１１５，４９７１（１９９３）、Ｊ．Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．，１１７，６４６５（１９９５）で示されるアルモキサンの会合体でもよい。

（式中、Ｒ⁴は、炭素数１〜２０の炭素原子を含む炭化水素基、ｎは２以上の整数である。）

上記ハロゲン含有化合物としては、ＡｌＸ_nＲ_3-n（ここで、Ｘはハロゲンを示し、Ｒは、炭素数が１〜２０の炭化水素残基であり、例えば、アルキル基、アリール基、アラルキル基であり、ｎは、１、１．５、２又は３を示す）で示されるアルミニウムハライド、Ｍｅ₃ＳｒＣｌ、Ｍｅ₂ＳｒＣｌ₂、ＭｅＳｒＨＣｌ₂、ＭｅＳｒＣｌ₃などのストロンチウムハライド、その他、四塩化ケイ素、四塩化スズ、四塩化チタンなどの金属ハライド等を挙げることができる。

上記ルイス塩基としては、ランタン系列希土類元素化合物を錯化するのに用いることができるルイス塩基であれば特に限定されないが、例えば、アセチルアセトン、ケトンアルコールなどを挙げることができる。

本発明においては、特に、ランタン系列希土類元素化合物としてネオジウム化合物を用いたネオジウム系触媒の使用が、１，４−シス結合が高含量、１，２−ビニル結合が低含量のポリブタジエンゴムを優れた重合活性で得られるので好ましく、これらの希土類元素系触媒の具体例は、特開平１１−３５６３３号公報、特開平１１−１６４９１２号公報、特開２００２−２９３９９６号公報に記載されているものを好適に挙げることができる。

ランタン系列希土類元素化合物を用いた希土類元素系触媒の存在下でブタジエンを重合させる場合、シス含量を上記範囲とする観点、及び、得られるポリブタジエンの分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を後述の範囲とする観点から、ブタジエン／ランタン系列希土類元素化合物の量比としては、モル比で通常１，０００〜２００万、特には５，０００〜１００万とすることが好ましく、また、ＡｌＲ¹Ｒ²Ｒ³／ランタン系列希土類元素化合物の量比としては、モル比で通常１〜１，０００、特には３〜５００とすることが好ましい。更に、ハロゲン化合物／ランタン系列希土類元素化合物の量比としては、モル比で通常０．１〜３０、特に０．２〜１５であることが好ましい。ルイス塩基／ランタン系列希土類元素化合物の量比としては、モル比で通常０〜３０、特に１〜１０とすることが好ましい。
なお、希土類元素系触媒の存在下でブタジエンを重合させる場合、溶媒を使用しても、溶媒を使用せずにバルク重合或いは気相重合してもよく、重合温度は通常−３０〜１５０℃、好ましくは１０〜１００℃とすることができる。

本発明において（Ａ）成分に含まれるポリブタジエンは、上記の希土類元素系触媒によるブタジエンの重合に引き続き、ポリマーの活性末端に末端変性剤を反応させることにより得られるものであってもよい。

このような変性ポリブタジエンゴムは、上記の重合に引き続き、下記（ｉ）〜（ｖｉｉ）に記載した末端変性剤を使用することにより得ることができる。
（ｉ）ポリマーの活性末端にアルコキシシリル基を持つ化合物。アルコキシシリル基を持つ化合物としては、エポキシ基又はイソシアナート基を分子内に少なくとも１個有するアルコキシシラン化合物が好適に使用される。具体例としては、３−グリシジルオキシプロピルトリメトキシシラン、３−グリシジルオキシプロピルトリエトキシシラン、（３−グリシジルオキシプロピル）メチルジメトキシシラン、（３−グリシジルオキシプロピル）メチルジエトキシシラン、β−（３，４−エポキシシクロヘキシル）トリメトキシシラン、β−（３，４−エポキシシクロヘキシル）トリエトキシシラン、β−（３，４−エポキシシクロヘキシル）メチルジメトキシシラン、β−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルジメトキシシラン、３−グリシジルオキシプロピルトリメトキシシランの縮合物、（３−グリシジルオキシプロピル）メチルジメトキシシランの縮合物などのエポキシ基含有アルコキシシラン；３−イソシアナートプロピルトリメトキシシラン、３−イソシアナートプロピルトリエトキシシラン、（３−イソシアナートプロピル）メチルジメトキシシラン、（３−イソシアナートプロピル）メチルジエトキシシラン、３−イソシアナートプロピルトリメトキシシランの縮合物、（３−イソシアナートプロピル）メチルジメトキシシランの縮合物などのイソシアナート基含有アルコキシシラン化合物が挙げられる。

上記アルコキシシリル基を持つ化合物を、ポリマーの活性末端に反応させる際には、反応を促進させるためにルイス酸を添加してもよい。ルイス酸が触媒としてカップリング反応を促進させ、変性ポリマーのコールドフローが改良され貯蔵安定性がよくなる。ルイス酸の具体例としては、ジアルキルスズジアルキルマレート、ジアルキルスズジカルボキシレート、アルミニウムトリアルコキシドなどが挙げられる。

（ｉｉ）Ｒ⁵ _nＭ′Ｘ_4-n、Ｍ′Ｘ₄、Ｍ′Ｘ₃、Ｒ⁵ _nＭ′（−Ｒ⁶−ＣＯＯＲ⁷）_4-n又はＲ⁵ _nＭ′（−Ｒ⁶−ＣＯＲ⁷）_4-n（式中、Ｒ⁵及びＲ⁶は、同一でも異なっていてもよく、炭素数１〜２０の炭素原子を含む炭化水素基、Ｒ⁷は炭素数１〜２０の炭素原子を含む炭化水素基であり、側鎖にカルボニル基又はエステル基を含んでいてもよく、Ｍ′はスズ原子、ケイ素原子、ゲルマニウム原子又はリン原子、Ｘはハロゲン原子、ｎは０〜３の整数を示す）に対応するハロゲン化有機金属化合物、ハロゲン化金属化合物、又は有機金属化合物、
（ｉｉｉ）分子中に、Ｙ＝Ｃ＝Ｚ結合（式中、Ｙは炭素原子、酸素原子、チッ素原子又はイオウ原子、Ｚは酸素原子、チッ素原子又はイオウ原子を示す）を含有するヘテロクムレン化合物、
（ｉｖ）分子中に下記結合を含有するヘテロ３員環化合物、

（式中、Ｙは、酸素原子、チッ素原子又はイオウ原子を示す。）
（ｖ）ハロゲン化イソシアノ化合物、
（ｖｉ）Ｒ⁸−（ＣＯＯＨ）_m 、Ｒ⁹（ＣＯＸ）_m 、Ｒ¹⁰−（ＣＯＯ−Ｒ¹¹）_m 、Ｒ¹²−ＯＣＯＯ−Ｒ¹³、Ｒ¹⁴−（ＣＯＯＣＯ−Ｒ¹⁵）_m 、又は下記式で示されるカルボン酸、酸ハロゲン化物、エステル化合物、炭酸エステル化合物又は酸無水物、

（式中、Ｒ⁸〜Ｒ¹⁶は、同一でも異なっていてもよく、炭素数１〜５０の炭素原子を含む炭化水素基、Ｘはハロゲン原子、ｍは１〜５の整数を示す。）
（ｖｉｉ）Ｒ¹⁷ _l Ｍ″（ＯＣＯＲ¹⁸）_4-l 、Ｒ¹⁹ _lＭ″（ＯＣＯ−Ｒ²⁰−ＣＯＯＲ²¹）_4-l、又は下記式で示されるカルボン酸の金属塩

（式中、Ｒ¹⁷〜Ｒ²³は、同一でも異なっていてもよく、炭素数１〜２０の炭素原子を含む炭化水素基、Ｍ″はスズ原子、ケイ素原子又はゲルマニウム原子、ｌは０〜３の整数を示す。）等を挙げることができる。

以上に示される末端変性剤の具体例及び反応させる方法は、例えば、特開平１１−３５６３３号公報、特開平７−２６８１３２号公報、特開２００２−２９３９９６号公報等に記載されているもの及び方法を挙げることができる。

一方、上記ＶＩＩＩ族触媒としては、特に限定されるものではないが、例えば下記のニッケル系触媒、コバルト系触媒を挙げることができる。
ニッケル系触媒としては、例えば、ニッケルケイソウ土のような１成分系、ラネーニッケル／四塩化チタンのような２成分系、ニッケル化合物／有機金属／三フッ化ホウ素エーテラートのような３成分系のもの等を挙げることができる。なお、ニッケル化合物としては、担体付還元ニッケル、ラネーニッケル、酸化ニッケル、カルボン酸ニッケル、有機ニッケル錯塩などが用いられる。また、有機金属としては、トリエチルアルミニウム、トリ−ｎ−プロピルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリ−ｎ−ヘキシルアルミニウム等のトリアルキルアルミニウム、ｎ−ブチルリチウム、ｓｅｃ−ブチルリチウム、ｔｅｒｔ−ブチルリチウム、１，４−ジリチウムブタン等のアルキルリチウム、ジエチル亜鉛、ジブチル亜鉛等のジアルキル亜鉛等を挙げることができる。

また、コバルト系触媒としては、コバルト及びその化合物として、ラネーコバルト、塩化コバルト、臭化コバルト、ヨウ化コバルト、酸化コバルト、硫酸コバルト、炭酸コバルト、リン酸コバルト、フタル酸コバルト、コバルトカルボニル、コバルトアセチルアセトネート、コバルトジエチルジチオカルバメート、コバルトアニリニウムナイトライト、コバルトジニトロシルクロリド等を挙げることができ、特にこれらの化合物とジエチルアルミニウムモノクロリド、ジイソブチルアルミニウムモノクロリド等のジアルキルアルミニウムモノクロリド、トリエチルアルミニウム、トリ−ｎ−プロピルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリ−ｎ−ヘキシルアルミニウム等のトリアルキルアルミニウム、エチルアルミニウムセスキクロリド等のアルミニウムアルキルセスキクロリド、塩化アルミニウム等との組み合わせを好適に挙げることができる。

上記ＶＩＩＩ族系触媒、特にニッケル系触媒又はコバルト系触媒を用いて、本発明における上記ポリブタジエンを合成する場合には、該ニッケル系触媒又はコバルト系触媒を、通常、溶剤、ブタジエンモノマーと併せて連続的に反応機にチャージさせ、例えば、反応温度を５〜６０℃、反応圧力を大気圧から７０数気圧の範囲で適宜選択して、上記ムーニー粘度のものが得られるように操作する方法を採用することができる。

本発明における上記ポリブタジエンの分子量分布Ｍｗ／Ｍｎ（Ｍｗ：質量平均分子量、Ｍｎ：数平均分子量）としては、通常２．０以上、好ましくは２．２以上、より好ましくは２．４以上、更に好ましくは２．６以上であり、上限として通常８．０以下、より好ましくは７．５以下、更に好ましくは４．０以下、最も好ましくは３．４以下である。Ｍｗ／Ｍｎが小さすぎると作業性が低下する場合があり、大きすぎると反発性が低下する場合がある。

本発明における上記（Ａ）成分は、上述のようなポリブタジエンを含むゴム基材であるが、上記（Ａ）成分に占める上記シス−１，４−結合を６０％以上含有するポリブタジエンの割合としては通常６０質量％以上、好ましくは７０質量％以上、更に好ましくは８０質量％以上、最も好ましくは８５質量％以上である。ゴム基材の１００質量％が上記ポリブタジエンであってもよく、９５質量％以下、場合によれば９０質量％以下の含有量としてもよい。上記（Ａ）成分に占める、シス−１，４−結合を６０％以上含有するポリブタジエンの含有率が少なすぎると、ゴルフボールの反発性に劣る場合がある。

なお、上記ゴム基材には、上記ポリブタジエン以外にも他のゴム成分を本発明の効果を損なわない範囲で配合し得る。上記ポリブタジエン以外のゴム成分としては、上記ポリブタジエン以外のポリブタジエン、その他のジエンゴム、例えばスチレンブタジエンゴム、天然ゴム、イソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等を挙げることができる。

上記（Ｂ）不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩において、不飽和カルボン酸としては、例えばアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等が挙げられ、中でもアクリル酸、メタクリル酸が好適に用いられる。また、不飽和カルボン酸の金属塩としては、例えば前記不飽和カルボン酸の亜鉛塩、マグネシウム塩等が挙げられ、中でもアクリル酸亜鉛が好適に用いられる。

このような（Ｂ）成分の配合量としては、上記（Ａ）成分のゴム基材１００部（質量部、以下同じ）に対し、通常１０部以上、好ましくは１３部以上、より好ましくは１６部以上、さらに好ましくは１８部以上、特に好ましくは２０部以上であり、上限として通常６０部以下、好ましくは５０部以下、より好ましくは４５部以下、更に好ましくは４０部以下、特に好ましくは３５部以下である。上記（Ａ）成分に対する（Ｂ）成分の配合量が多すぎると、硬くなりすぎて耐え難い打感となる場合があり、一方、少なすぎると、軟らかくなりすぎ、飛び、耐久性が低下する場合がある。

本発明における上記（Ｃ）有機硫黄化合物としては、例えば、チオフェノール、チオナフトール、ハロゲン化チオフェノール又はそれらの金属塩が挙げられる。有機硫黄化合物として具体的には、ペンタクロロチオフェノール、ペンタフルオロチオフェノール、ペンタブロモチオフェノール、パラクロロチオフェノール又はそれらの亜鉛塩、硫黄数が２〜４のジフェニルポリスルフィド、ジベンジルポリスルフィド、ジベンゾイルポリスルフィド、ジベンゾチアゾイルポリスルフィド、ジチオベンゾイルポリスルフィド、アルキルフェニルジスルフィド類、フラン環を有する有機硫黄化合物類、チオフェン環を有する有機硫黄化合物類が挙げられ、特に、ペンタクロロチオフェノールの亜鉛塩、ジフェニルジスルフィドを好適に用いることができる。これらは１種を単独で、又は２種以上を併用しても良い。
その配合量（２種以上を併用する場合にはその総量）としては、上記（Ａ）成分１００部に対し、通常０．１部以上、好ましくは０．２部以上、より好ましくは０．４部以上、更に好ましくは０．７部以上、特に好ましくは０．９以上、上限として通常５部以下、好ましくは４部以下、より好ましくは３部以下、更に好ましくは２部以下、特に好ましくは１．５部以下である。配合量が少なすぎると、反発性を向上させる効果が得られない場合があり、一方、多すぎると、硬度が軟らかくなりすぎて十分な反発性が得られない場合がある。

（Ｄ）成分の無機充填剤としては、特に限定されるものではないが、例えば酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム等が挙げられる。その配合量としては、（Ａ）成分１００部に対し、通常５部以上、好ましくは７部以上、より好ましくは１０部以上、更に好ましくは１３部以上、上限として通常８０部以下、好ましくは６５部以下、より好ましくは５０部以下、更に好ましくは４０部以下である。（Ａ）成分のゴム基材に対する（Ｄ）成分の配合量が多すぎたり少なすぎたりすると、適正な質量及び好適な反発性を得ることができない場合がある。

（Ｅ）有機過酸化物としては２種以上を使用することが好ましく、この場合、１５５℃における半減期が一番短い有機過酸化物を（ｐ）、１５５℃における半減期が一番長い有機過酸化物を（ｑ）とし、（ｐ）の半減期をｐ_t、（ｑ）の半減期をｑ_tとした場合、半減期の比ｑ_t／ｐ_tとしては通常７以上、好ましくは８以上、より好ましくは９以上、更に好ましくは１０以上、上限として通常２０以下、好ましくは１８以下、より好ましくは１６以下である。２種以上の有機過酸化物を用いても、上記範囲を逸脱した場合、反発性、コンプレッション、耐久性に劣ってしまう場合がある。

この場合、（ｐ）の１５５℃における半減期ｐ_tは通常５秒以上、好ましくは１０秒以上、より好ましくは１５秒以上、上限として通常１２０秒以下、好ましくは９０秒以下、より好ましくは６０秒以下である。また、（ｑ）の１５５℃における半減期ｑ_tは通常３００秒以上、好ましくは３６０秒以上、より好ましくは４２０秒以上、上限として通常８００秒以下、好ましくは７００秒以下、より好ましくは６００秒以下である。

上記有機過酸化物としてより具体的には、ジクミルパーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、α，α’−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）ジイソプロピルベンゼン等が挙げられる。これら有機過酸化物は市販品を用いることができ、例えば、パークミルＤ（日本油脂社製）、パーヘキサ３Ｍ（日本油脂社製）、Ｌｕｐｅｒｃｏ ２３１ＸＬ（アトケム社製）等が挙げられる。この場合、上記（ｐ）成分の有機過酸化物としては、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサンが好ましく、（ｑ）成分の有機過酸化物としては、ジクミルパーオキサイドが好ましい。

また、上記（ｐ），（ｑ）成分を含む有機過酸化物の総配合量は、上記（Ａ）成分１００部に対して通常０．１部以上、好ましくは０．２部以上、より好ましくは０．３部以上、更に好ましくは０．４部以上、上限として通常０．８部以下、好ましくは０．７部以下、より好ましくは０．６部以下、更に好ましくは０．５部以下である。配合量が少なすぎると、架橋に要する時間が長くなり、生産性の低下が大きく、コンプレッションも大きく低下してしまう場合がある。配合量が多すぎると、反発性、耐久性が低下してしまう場合がある。

この場合、（ｐ）成分の添加量は（Ａ）成分１００部に対し、通常０．０５部以上、より好ましくは０．０８部以上、更に好ましくは０．１部以上で、０．５部以下、より好ましくは０．４部以下、更に好ましくは０．３部以下であることが好ましく、（ｑ）成分の添加量は０．０５部以上、より好ましくは０．１５部以上、更に好ましくは０．２部以上で、０．７部以下、より好ましくは０．６部以下、更に好ましくは０．５部以下であることが好ましい。

また、必要に応じ、老化防止剤を（Ａ）成分１００部に対し、０．０５部以上、より好ましくは０．１部以上、更に好ましくは０．２部以上で、３部以下、より好ましくは２部以下、更に好ましくは１部以下、最も好ましくは０．５部以下を配合することができる。なお、老化防止剤としては市販品を用いることができ、例えば、ノクラックＮＳ−６、同ＮＳ−３０（大内新興化学工業（株）製）、ヨシノックス４２５（吉富製薬（株）製）等が挙げられる。

本発明におけるコアは、上述したゴム組成物を公知のゴルフボール用ゴム組成物と同様の方法で加硫・硬化させることによって得ることができる。加硫条件は、例えば加硫温度１００〜２００℃、加硫時間１０〜４０分にて実施することができる。

本発明における前記包囲層は熱可塑性樹脂にて形成される。包囲層を形成する熱可塑性樹脂としては、例えばアイオノマー樹脂、エステル系熱可塑性エラストマー、アミド系熱可塑性エラストマー、スチレン系熱可塑性エラストマー、ウレタン系熱可塑性エラストマー、オレフィン系熱可塑性エラストマー及びこれらの混合物などが挙げられるが、特に所望の硬度で反発性が良好なエステル系熱可塑性エラストマー、ウレタン系熱可塑性エラストマーが好適である。具体的には、「ハイトレル」（東レ・デュポン社製）、「パンデックス」（大日本インキ化学工業社製）等の市販品を用いることができる。

なお、上記包囲層には本発明の目的を損なわない範囲で酸化防止剤、金属石鹸等の分散剤等を適宜配合することができる。

本発明における前記中間層及び／又はカバーの材料としては、割れ耐久性を向上させる観点から、前記中間層及び前記カバーが各々アイオノマー樹脂を含む熱可塑性樹脂にて形成されることが好適である。このような材料を用いることにより、薄く、硬いカバーを採用する場合であっても、中間層とカバーとの密着性を向上させることができ、割れ耐久性の低下を抑制し得る。

このような中間層の材料配合としては、下記配合Ｘ，配合Ｙ，配合Ｚのいずれかの配合が好適である。
［配合Ｘ］
（ａ）オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体１００質量部、（ｂ）分子量が２８０以上の脂肪酸又はその誘導体５〜８０質量部、（ｃ）上記（ａ）、（ｂ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物０．１〜１０質量部。
［配合Ｙ］
（ｄ）オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体の金属イオン中和物及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体の金属イオン中和物１００質量部、（ｂ）分子量が２８０以上の脂肪酸又はその誘導体 ５〜８０質量部、（ｃ）上記（ｄ）、（ｂ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物 ０．１〜１０質量部。
［配合Ｚ］
（ａ）オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体と、（ｄ）オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体の金属イオン中和物及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体の金属イオン中和物との混合物１００質量部、（ｂ）分子量が２８０以上の脂肪酸又はその誘導体５〜８０質量部、（ｃ）上記（ａ）、（ｄ）、（ｂ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物０．１〜１０質量部。

上記（ａ）成分はオレフィンを含む共重合体であり、（ａ）成分中のオレフィンとしては、例えば炭素数２以上、上限として８以下、特に６以下のオレフィンを挙げることができる。より具体的には、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、ヘプテン、オクテン等が挙げられ、特にエチレンが好適である。
また、（ａ）成分中の不飽和カルボン酸としては、例えばアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸が好適である。
更に、（ａ）成分中の不飽和カルボン酸エステルとしては、例えば上述した不飽和カルボン酸の低級アルキルエステル等が挙げられる。より具体的には、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピル、メタクリル酸ブチル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ブチル等を挙げることができ、特にアクリル酸ブチル（ｎ−アクリル酸ブチル、ｉ−アクリル酸ブチル）が好適である。

上記（ａ）成分のランダム共重合体中に含まれる不飽和カルボン酸の含量（酸含量）としては、通常２質量％以上、好ましくは６質量％以上、更に好ましくは８質量％以上、上限としては通常２５質量％以下、好ましくは２０質量％以下、更に好ましくは１５質量％以下である。酸含量が少ないと反発性が低下する場合があり、多いと材料の加工性が低下する場合がある。

前記（ｄ）成分は、上述した（ａ）成分のランダム共重合体中の酸基を部分的に金属イオンで中和することによって得ることができる。
ここで、酸基を中和する金属イオンとしては、例えば、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｌｉ⁺、Ｚｎ⁺⁺、Ｃｕ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺、Ｃａ⁺⁺、Ｃｏ⁺⁺、Ｎｉ⁺⁺、Ｐｂ⁺⁺等が挙げられるが、中でもＮａ⁺、Ｌｉ⁺、Ｚｎ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺、Ｃａ⁺⁺が好適であり、特にＺｎ⁺⁺が好適である。

このような（ｄ）成分の中和度（（ｄ）成分中の全酸基に占める、中和された酸基の割合）としては、特に限定されるものではないが、通常５モル％以上、好ましくは１０モル％以上、特に２０モル％以上、上限として９５モル％以下、好ましくは９０モル％以下、特に８０モル％以下である。中和度が９５モル％を超えると成形性が低下する場合があり、５モル％未満であると（ｃ）成分の無機金属化合物の添加量を増やす必要があり、コスト的にデメリットとなる場合がある。

上記（ａ）成分及び（ｄ）成分としては市販品を好適に使用することができ、例えば、上記（ａ）成分のランダム共重合体としては、ニュクレルＡＮ４３１１、同ＡＮ４３１８、同１５６０（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）等を挙げることができ、（ｄ）成分のランダム共重合体の中和物としては、ハイミラン１５５４、同１５５７、同１６０１、同１６０５、同１７０６、同１８５５、同１８５６、同ＡＭ７３１６（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）、サーリン６３２０、同７９３０、同８１２０（いずれもデュポン社製）等を挙げることができる。中でも、亜鉛中和型アイオノマー樹脂（ハイミランＡＭ７３１６等）が好適である。
本発明において、上記配合Ｚは上記（ａ）成分と（ｄ）成分とを併用配合するものであるが、この場合の配合比は特に制限されるものではなく、（ａ）成分：（ｄ）成分の質量比で通常１０：９０〜９０：１０、好ましくは２０：８０〜８０：２０である。

前記（ｂ）成分は、分子量２８０以上の脂肪酸又はその誘導体であり、上記（ａ）成分及び／又は（ｄ）成分と比較して分子量が極めて小さく、加熱混合物の流動性の向上に寄与する成分である。（ｂ）成分中の脂肪酸（誘導体）は、分子量が２８０以上で高含量の酸基（誘導体）を含むため、添加による反発性の損失が少ない。

このような（ｂ）成分としては、アルキル基中に二重結合又は三重結合を含む不飽和脂肪酸（誘導体）であっても、アルキル基中の結合が単結合のみにより構成される飽和脂肪酸（誘導体）であってもよい。
１分子中の炭素数としては通常１８以上、上限として８０以下、特に４０以下である。炭素数が少なすぎると耐熱性が劣り、酸基比率が高すぎて（ａ）成分及び／又は（ｄ）成分中に含まれる酸基との相互作用により所望の流動性が得られない場合がある。一方、炭素数が多すぎると分子量が大きくなるため流動性が低下し、材料として使用困難になる場合がある。

（ｂ）成分の脂肪酸としてより具体的には、ステアリン酸、１２−ヒドロキシステアリン酸、ベヘニン酸、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸、アラキジン酸、リグノセリン酸などが挙げられ、特に、ステアリン酸、アラキジン酸、ベヘニン酸、リグノセリン酸を好適に用いることができる。

（ｂ）成分の脂肪酸誘導体としてより具体的には、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、１２−ヒドロキシステアリン酸マグネシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸カルシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、ベヘニン酸マグネシウム、ベヘニン酸カルシウム、ベヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛等が挙げられ、特にステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、ベヘニン酸マグネシウム、ベヘニン酸カルシウム、ベヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛を好適に使用することができる。

なお、上述した（ａ）成分及び／又は（ｄ）成分、及び（ｂ）成分の使用に際しては、公知の金属せっけん変性アイオノマー樹脂（ＵＳＰ５３１２８５７，ＵＳＰ５３０６７６０，ＷＯ９８／４６６７１公報等）を使用することもできる。

前記（ｃ）成分は、上記（ａ）成分及び／又は（ｄ）成分、及び（ｂ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物である。前記（ｃ）成分を配合せずに（ａ）成分及び／又は（ｄ）成分、及び（ｂ）成分を加熱混合すると、エステル交換反応により脂肪酸が発生する場合がある。発生した脂肪酸は熱的安定性が低く成形時に容易に気化するため成形不良の原因となるばかりでなく、発生した脂肪酸が成形物の表面に付着した場合には塗膜密着性が著しく低下する原因となる場合がある。（ｃ）成分は、このような問題を解決するため好適に配合される。

本発明の（ｃ）塩基性無機金属化合物としては、例えば酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、酸化亜鉛、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化リチウム、炭酸リチウム等が挙げられる。中でも一酸化物又は水酸化物が好適であり、好ましくはアイオノマー樹脂との反応性の高い酸化マグネシウム、水酸化カルシウム、更に好ましくは水酸化カルシウムを好適に使用できる。

ここで、上記（ｃ）成分は上記（ａ）成分、（ｂ）成分又は（ｄ）成分中の酸基を中和する成分であるが、高中和度と流動性を良好に両立させる観点から、（ｃ）成分中に含まれる金属イオンとしては遷移金属イオンとアルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属イオンとを併用することが好ましい。遷移金属イオンはアルカリ（土類）金属イオンと比較してイオン凝集力が弱いため、加熱混合物中の酸基の一部を中和しつつ、流動性の著しい改良を図ることが可能となる。
この場合、遷移金属イオンとアルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属イオンとの配合比としては、（遷移金属イオン）：（アルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属イオン）のモル比としては通常１０：９０〜９０：１０、好ましくは２０：８０〜８０：２０である。遷移金属イオンのモル比が少なすぎると流動性を改善する効果が十分に得られない場合があり、モル比が高すぎると反発性が低下する場合がある。

本発明における前記中間層の材料としては上述の通り、（ａ）成分及び／又は（ｄ）成分、（ｂ）成分及び（ｃ）成分を混合してなる材料であることが好ましいが、熱安定性、成形性、反発性の観点から、前記混合物中の酸基の中和度（（ａ）成分及び／又は（ｄ）成分、（ｂ）成分及び（ｃ）成分を混合してなる材料中の全酸基に占める、中和された酸基の割合）としては通常７０モル％以上、好ましくは８０モル％以上、更に好ましくは９０モル％以上である。このような高中和化により、（ａ）成分及び／又は（ｄ）成分と脂肪酸（誘導体）のみを混合して加熱した場合に問題となる交換反応が確実に抑制され、脂肪酸の発生を防ぐことが可能となり、熱的な安定性が著しく増大し、成形性が良好で、従来のアイオノマー樹脂と比較して反発性の著しく増大した材料となり得る。

本発明における前記中間層及び／又はカバーの材料には、更に必要に応じて種々の添加剤を添加することができ、例えば、顔料、分散剤、老化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤などを加えることができる。

また、打撃時のフィーリングを改善するために、上記必須成分に加え、種々の非アイオノマー熱可塑性エラストマーを配合することができる。このような非アイオノマー熱可塑性エラストマーとして、例えば、オレフィン系熱可塑性エラストマー、スチレン系熱可塑性エラストマー、エステル系熱可塑性エラストマー、ウレタン系熱可塑性エラストマー、アミド系熱可塑性エラストマー等が挙げられ、特にオレフィン系熱可塑性エラストマー、エステル系熱可塑性エラストマーの使用が好ましい。
このような非アイオノマー熱可塑性エラストマーとしては市販品を用いることができ、オレフィン系熱可塑性エラストマーとしてはダイナロン（ＪＳＲ社製）、エステル系熱可塑性エラストマーとしてはハイトレル（東レ・デュポン社製）等を用いることができる。

上記配合Ｘの場合、（ａ）成分１００質量部に対し、（ｂ）成分の配合量を５質量部以上、特に８質量部以上、上限として８０質量部以下、好ましくは４０質量部以下、更に好ましくは２０質量部以下とし、（ｃ）成分の配合量を０．１質量部以上、特に１質量部以上、上限として１０質量部以下、特に５質量部以下とすることが好ましい。
また、上記配合Ｙの場合、（ｄ）成分１００質量部に対し、（ｂ）成分の配合量を５質量部以上、特に８質量部以上、上限として８０質量部以下、好ましくは４０質量部以下、更に好ましくは２０質量部以下とし、（ｃ）成分の配合量を０．１質量部以上、特に０．５質量部以上、上限として１０質量部以下、特に５質量部以下とすることが好ましい。
更に、上記配合Ｚの場合（ａ）成分及び（ｄ）成分１００質量部に対し、（ｂ）成分の配合量を５質量部以上、特に８質量部以上、上限として８０質量部以下、好ましくは４０質量部以下、更に好ましくは２０質量部以下とし、（ｃ）成分の配合量を０．１質量部以上、特に０．７質量部以上、上限として１０質量部以下、特に５質量部以下とすることが好ましい。
上記配合Ｘ〜配合Ｚいずれの配合においても、（ｂ）成分の配合量が少ないと溶融粘度が低くなり加工性が低下する場合があり、多いと耐久性が低下する場合がある。また、（ｃ）成分の配合量が少ないと熱安定性、反発性の向上が見られない場合があり、多いと過剰の塩基性無機金属化合物により加熱混合物の耐熱性がかえって低下し、使用に支障が生じる場合がある。

なお、前記中間層を構成する熱可塑性樹脂中に占めるアイオノマー樹脂の割合としては通常３０質量％以上、好ましくは４０質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、上限として通常１００質量％以下、好ましくは９０質量％以下、より好ましくは８０質量％以下である。また、前記カバーを構成する熱可塑性樹脂中に占めるアイオノマー樹脂の割合としては通常５０質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上である。前記中間層又はカバーを構成する熱可塑性樹脂中に占めるアイオノマー樹脂の割合が上記範囲を逸脱すると、割れ耐久性、反発性が低下する場合がある。

前記中間層を構成する熱可塑性樹脂の配合としては、上記配合Ｘ，Ｙ，Ｚが好適である。中間層に高中和アイオノマー樹脂を用いることにより、中間層の軟らかく且つ高反発な中間層が実現される。
また、カバーを構成する熱可塑性樹脂には、硫酸バリウムを配合することが好適である。その配合量としては上記カバー材料１００質量部に対し通常５質量部以上、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは１５質量部以上、上限として通常３５質量部以下、好ましくは３０質量部以下、より好ましくは２５質量部以下配合したものが好適である。このような配合量でカバー材料に硫酸バリウムを配合することにより、ゴルフボールの割れ耐久性が向上し得る。

上記配合Ｘ〜配合Ｚにより中間層材料及び／又はカバー材料を得るに際しては、公知の方法に従い加熱混練すればよく、例えば、二軸押出機、バンバリー、ニーダー等のインターナルミキサーなどを用い、加熱混合条件として、例えば、１５０〜２５０℃に加熱しながら混合する。なお、その他の添加剤を加える場合には、上記各混合成分と同時又は予め配合Ｘ〜配合Ｚの配合成分を混合した後に加えて加熱混合する方法等を採用することができる。

本発明のゴルフボールは、上記包囲層材料、中間層材料及び／又はカバー材料により形成されるものであるが、その形成方法は特に制限されるものではなく、包囲層、中間層、カバーのいずれも、例えば、射出成形やコンプレッション成形等で形成できる。射出成形法を採用する場合には、射出成形用金型の所定位置に予め作製したソリッドコアを配備した後、上記材料を該金型内に導入する方法が採用できる。また、コンプレッション成形法を採用する場合には、上記材料で一対のハーフカップを作り、このカップでコアを直接又は包囲層及び中間層を介してくるみ、金型内で加圧加熱する方法を採用できる。

本発明においては、コアと、該コアを被覆する包囲層と、該包囲層を被覆する中間層と、該中間層を被覆するカバーとを備えたゴルフボールを上述した各素材を用いて形成するものであるが、本発明のゴルフボールは以下の（１）〜（９）の各条件、
（１）包囲層を形成する熱可塑性樹脂のＢＳ規格９０３に準拠して測定した反発弾性率が６５以上、
（２）包囲層厚さが０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ未満、
（３）包囲層のショアＤ硬度が５以上３０未満、
（４）中間層厚さが０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ未満、
（５）中間層のショアＤ硬度が４０以上５６未満、
（６）カバー厚さが０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ未満、
（７）カバーのショアＤ硬度が５６以上７０以下、
（８）中間層厚さとカバー厚さとの総厚さが１．５ｍｍ以上４．５ｍｍ未満、
（９）コア中心のショアＤ硬度、コア表面のショアＤ硬度、包囲層のショアＤ硬度、中間層のショアＤ硬度、及びカバーのショアＤ硬度を比較した場合に、包囲層のショアＤ硬度が最も低い、
を同時に満足することにより、高耐久性を維持しつつ、高反発、高打ち出し、低スピン、及び良好な打感を両立させたゴルフボールを提供しようとするものである。

また、より優れた特性を有するゴルフボールを提供する観点から、更に以下の（１０）〜（１３）の条件、
（１０）コアの１００ｋｇ荷重負荷時の変形量が３．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下、
（１１）３≦（カバーのショアＤ硬度）−（中間層のショアＤ硬度）≦３０、
（１２）１０≦（中間層のショアＤ硬度）−（包囲層のショアＤ硬度）≦４５、
（１３）中間層及びカバー層のメルトフローレート値が１．６ｄｇ／ｍｉｎ以上、
を満たすゴルフボールであることが好適である。

［（１）の条件について］
本発明のゴルフボールにおいて、包囲層を形成する熱可塑性樹脂のＢＳ規格９０３に準拠して測定した反発弾性率値としては６５以上、好ましくは６８以上、より好ましくは７０以上である。反発弾性率値が６５未満であると、反発が悪く飛距離が低下することとなって本願発明の目的を達成しえない。

［（２）の条件について］
本発明のゴルフボールにおいて、包囲層厚さとしては０．５ｍｍ以上、好ましくは０．７ｍｍ以上、より好ましくは０．８ｍｍ以上、上限として１．５ｍｍ未満、好ましくは１．３ｍｍ未満である。包囲層厚さが０．５ｍｍ未満であると、軟らかさと高反発の両立が困難となって本願発明の目的を達成しえず、一方、１．５ｍｍ以上であると、反発が低下して本願発明の目的を達成しえない。

［（３）の条件について］
本発明のゴルフボールにおいて、包囲層のショアＤ硬度値としては５以上、好ましくは７以上、より好ましくは１０以上、上限として３０未満、好ましくは２０以下、より好ましくは１５以下である。包囲層のショアＤ硬度値が５未満であると、反発が低下して本願発明の目的を達成しえず、一方、３０以上であると、軟らかさと高反発の両立が困難となって本願発明の目的を達成しえない。

本発明においては、上記（１）〜（３）を満たすような、ゴルフボール用材料としては非常に軟らかく、しかも高度な反発性を有する包囲層を、特定範囲の厚みをもってコアに被覆する構造を採用する。このような特殊な包囲層被覆コアに、さらに後述の適正化された中間層及びカバーを被覆することにより、ゴルフボール打撃時の変形を一定量確保して低スピン高打ち出し化を図りつつ、しかも、この変形を包囲層に集中させることにより反発寄与度の大きいコアの不必要な過大な変形を抑制し、ゴルフボール打撃時の初速度低下を抑制する。つまり、高反発、高打ち出し、低スピンを高度な次元で両立させることが可能となる。

［（４）の条件について］
本発明のゴルフボールにおいて、中間層厚さとしては０．５ｍｍ以上、好ましくは０．７ｍｍ以上、より好ましくは０．８ｍｍ以上、上限として１．５ｍｍ未満、好ましくは１．３ｍｍ未満である。中間層厚さが０．５ｍｍ未満であると、反発性及び割れ耐久性が低下して本願発明の目的を達成しえず、一方、１．５ｍｍ以上であると、反発低下や打感が硬くなって本願発明の目的を達成しえない。

［（５）の条件について］
本発明のゴルフボールにおいて、中間層のショアＤ硬度値としては４０以上、好ましくは４２以上、上限として５６未満、好ましくは５２以下、より好ましくは４７以下である。中間層のショアＤ硬度値が４０未満であると、反発性が低下し、スピンが増加して本願発明の目的を達成しえず、一方、５６以上であると、打感が硬くなり本願発明の目的を達成しえない。

［（６）の条件について］
本発明のゴルフボールにおいて、カバー厚さとしては０．５ｍｍ以上、好ましくは０．７ｍｍ以上、より好ましくは０．８ｍｍ以上、上限として１．５ｍｍ未満、好ましくは１．３ｍｍ未満である。カバー厚さが０．５ｍｍ未満であると、反発性が低下し、割れ耐久性が低下して本願発明の目的を達成しえず、一方、１．５ｍｍ以上であると、打感が硬くなりすぎて本願発明の目的を達成しえない。

［（７）の条件について］
本発明のゴルフボールにおいて、カバーのショアＤ硬度値としては５６以上、好ましくは５８以上、より好ましくは６０以上、上限として７０以下、好ましくは６８以下、より好ましくは６５以下である。カバーのショアＤ硬度値が５６未満であると、反発性が低下し、スピンが増加し、飛距離が低下して本願発明の目的を達成しえず、一方、７０を超えると、打感が硬くなりすぎて本願発明の目的を達成しえない。

［（８）の条件について］
本発明のゴルフボールにおいて、包囲層厚さと中間層厚さとカバー厚さとの総厚さとしては１．５ｍｍ以上、好ましくは２．０ｍｍ以上、より好ましくは２．４ｍｍ以上、上限として４．５ｍｍ未満、好ましくは４．２ｍｍ以下、より好ましくは３．６ｍｍ以下である。総厚さが１．５ｍｍ未満であると、各層が薄くなりすぎて各層がその効果を発揮しえないため本願発明の目的を達成しえず、総厚さが４．５ｍｍ以上であるとコア径が小さくなりすぎて反発性の低下や打感の悪化につながって本願発明の目的を達成しえない。

［（９）の条件について］
本発明のゴルフボールにおいて、コア中心のショアＤ硬度、コア表面のショアＤ硬度、包囲層のショアＤ硬度、中間層のショアＤ硬度、及びカバーのショアＤ硬度を比較した場合に、包囲層のショアＤ硬度が最も低い。このような関係を満たさない場合、軟らかな打感と高反発性との両立が困難となって本願発明の目的を達成しえない。

本発明においては、上記（４）〜（９）を満たすような中間層及びカバーを上記（１）〜（３）を満たす特殊な包囲層被覆コアに被覆する。前記特殊な包囲層被覆コア自体は高反発、高打ち出し、低スピンに寄与し得るものの、ゴルフボール打撃時の応力をボールの回転方向に伝えやすくゴルフボールスピンが増大する傾向にあると共に、包囲層の弾性率と中間層の弾性率とが大きく異なれば、包囲層と中間層との界面に生ずる歪みが界面剥離を誘発しかねない（ゴルフボールの耐久性が低くなる）。
従って、本発明においては上記のような特定の材料を用いて中間層及びカバーを形成すると共に、中間層及びカバーの各々の厚さ及び硬度を特定範囲に規定することにより、上記のような、特殊な包囲層被覆を採用することによって生じる可能性のあるデメリットを補うことが可能となる。

［（１０）の条件について］
本発明のゴルフボールにおいて、コアの１００ｋｇ荷重負荷時の変形量としては通常３．０ｍｍ以上、好ましくは３．２ｍｍ以上、より好ましくは３．５ｍｍ以上、上限として通常６．０ｍｍ以下、好ましくは５．０ｍｍ以下、より好ましくは４．５ｍｍ以下である。コアの１００ｋｇ荷重負荷時の変形量が３．０ｍｍ未満であると、打感が硬くなりすぎる場合や、スピンが増加して飛距離が低下する場合があり、一方、６．０ｍｍを超えると、反発性が低下する場合や、割れ耐久性が低下する場合がある。

［（１１）の条件について］
本発明のゴルフボールにおいて、（カバーのショアＤ硬度）−（中間層のショアＤ硬度）の値としては通常３以上、好ましくは８以上、より好ましくは１８以上、上限として通常３０以下、好ましくは２８以下、より好ましくは２５以下である。当該値が上記範囲を逸脱すると、高反発と、低スピンと、ソフトフィールとのバランスが取れない場合がある。

［（１２）の条件について］
本発明のゴルフボールにおいて、（中間層のショアＤ硬度）−（包囲層のショアＤ硬度）の値としては通常１０以上、好ましくは１５以上、より好ましくは２５以上、上限として通常４５以下、好ましくは４０以下、より好ましくは３５以下である。当該値が上記範囲を逸脱すると、高反発と、ソフトフィールとのバランスが取れない場合がある。

［（１３）の条件について］
本発明のゴルフボールにおいて、中間層及びカバー層のメルトフローレート（「ＭＦＲ」と略記することがある）値としては通常１．６ｄｇ／ｍｉｎ以上、好ましくは１．８ｄｇ／ｍｉｎ以上、さらに好ましくは２．５ｄｇ／ｍｉｎ以上である。ＭＦＲ値が１．６５ｄｇ／ｍｉｎ未満であると成形が難しくなったり、成形して得られたボールの真球度が低下して飛びのばらつきが大きくなったりする場合がある。ここで、メルトフローレートとはＪＩＳ−Ｋ６７６０に準拠し、試験温度１９０℃、試験荷重２１．１８Ｎ（２．１６ｋｇｆ）にて測定した値であり、本発明において同様である。
このように流動性の良い中間層材料、カバー材料を採用することにより、成形厚さが薄い場合であっても良好な成形性が実現される。

本発明のゴルフボールにおいて、コア直径の値としては通常３３．７ｍｍ以上、好ましくは３４．３ｍｍ以上、より好ましくは３５．５ｍｍ以上、上限として通常３９．７ｍｍ以下、好ましくは３８．７ｍｍ以下、より好ましくは３７．９ｍｍ以下である。本発明において採用するコアは、上述した配合による高反発性のコアであるが、ゴルフボールへの反発寄与度の大きいこのようなコアを、比較的大きく設定することにより、ゴルフボールの更なる飛距離増大が実現される。

また、本発明のボール表面には常法に従って多数のディンプルを形成しても良いが、ディンプルの形状、総数等は特に制限されるものではない。例えば、同一ボール中に配列されるディンプルは１種類、あるいは直径及び／又は深さが異なる少なくとも２種類以上、好ましくは２〜６種類以上とすることができる。また、ディンプルの直径は、種類の有無に拘らず、通常２．０〜５．０ｍｍ、特に２．２〜４．５ｍｍの範囲にあることが推奨され、深さは通常０．１〜０．３ｍｍ、特に０．１１〜０．２５ｍｍの範囲になるように形状を調整することができる。更に、これらディンプルの総数は通常２５０〜５００個、特に３００〜４７０個にすることができる。なお、ディンプル形状は、通常円形であるが、その他、楕円、長円、多角形状の非円形状等にすることもできる。また、ボール表面には、下地処理、スタンプ、塗装等の種々の処理を行うことができる。これら作業は、特に上記加熱混合物で形成されたカバーに行う場合、作業性を良好にして行うことができる。

なお、本発明のゴルフボールは、競技用としてゴルフ規則に従うものとすることができ、直径４２．６７ｍｍ以上、質量４５．９３ｇ以下に形成することができる。直径の上限として好ましくは４４．０ｍｍ以下、更に好ましくは４３．５ｍｍ以下、最も好ましくは４３．０ｍｍ以下であり、質量の下限として好ましくは４４．５ｇ以上、より好ましくは４５．０ｇ以上、更に好ましくは４５．１ｇ以上、特に好ましくは４５．２ｇ以上である。

以下、実施例及び比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。

［実施例１〜５、比較例１〜６］
表１に示す配合（質量部）にて得たゴム組成物を加硫することにより、スリーピースゴルフボールのコアを作成した。加硫条件としては１５５℃で１５分間とした。
このコアに、表２，３に示す配合の包囲層材、中間層材及びカバー材を射出成形により被覆してフォーピースソリッドゴルフボールを得た。得られたゴルフボールの評価結果を表４に示す。

表１に記載する材料は以下の通りである。
ＢＲ７３０
ＪＳＲ社製ポリブタジエンゴム。重合触媒Ｎｄ系、シス−１，４結合含量９６％、ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄（１００℃）））５５。
ＢＲ０１
ＪＳＲ社製ポリブタジエンゴム。重合触媒Ｎｉ系、シス−１，４結合含量９６％、ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄（１００℃）））４４。
ＢＲ１１
ＪＳＲ社製ポリブタジエンゴム。重合触媒Ｎｉ系、シス−１，４結合含量９６％、ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄（１００℃）））４４。
パーヘキサ３Ｍ−４０
日本油脂社製有機過酸化物、４０％希釈品
パークミルＤ
日本油脂社製有機過酸化物
ノクラックＮＳ−６
大内新興化学工業（株）製老化防止剤

表２，３に記載する材料は以下の通りである。また、表中「ＭＦＲ」とは、ＪＩＳ−Ｋ６７６０に準拠し、試験温度１９０℃、試験荷重２１．１８Ｎ（２．１６ｋｇｆ）にて測定した値である。
ハイトレル
東レデュポン社製ポリエステルエラストマー
ダイナロン
ＪＳＲ社製水添ポリマー
ニュクレル
三井デュポンポリケミカル社製アイオノマー樹脂
サーリン
デュポン社製アイオノマー樹脂
ハイミラン
三井デュポンポリケミカル社製アイオノマー樹脂
ベヘニン酸
日本油脂社製ＮＡＡ２２２−Ｓ（ビーズ）
水酸化カルシウム
白石工業社製ＣＬＳ−Ｂ
硫酸バリウム３００
堺化学工業社製、沈降性硫酸バリウム

表４に記載する評価項目は以下の通りである。
１００ｋｇ荷重硬度（コア、ボール）
１００ｋｇの負荷を加えたときの変形量
硬度（コア表面、コア中心、包囲層、中間層、カバー）
ショアＤ硬度、即ち、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０タイプＤデュロメータにより測定した硬度である。コア表面、コア中心における硬度は、それぞれコアの表面部を計測した硬度と、コアを半分に切断し、その中心部を計測した硬度である。包囲層、中間層、カバーについては、ＪＩＳ−Ｋ６２５３に基づき、ボール表面硬度ではなく樹脂シート表面硬度の測定値である。
ボール外径
ゴルフボールの最大直径の値、ボール表面のディンプルの無い部分を測定した値である。
包囲層厚さ
（コアに包囲層を被覆した球体の外径−コア外径）／２の値として算出した。
中間層厚さ
（包囲層に中間層を被覆した球体の外径−コアに包囲層を被覆した球体の外径）／２の値として算出した。
カバー厚さ
（ボール外径−包囲層に中間層を被覆した球体の外径）／２の値として算出した。
反発弾性率
ＢＳ規格９０３に準拠して測定し、包囲層を形成する熱可塑性樹脂の反発弾性率値である。
飛び
ドライバー（ブリヂストンスポーツ社製Ｘ−ＤＲＩＶＥ ＴＹＰＥ３００ ＰＲＯＳＰＥＣ ロフト９°）をスウィングロボット（ミヤマエ社製）に装着し、ヘッドスピード４５ｍ／ｓにて打撃した時のスピン、打出し角、初速度、飛距離を測定した。スピン、打出し角、初速度は、打撃直後のボールを高速カメラを使用して撮影し、測定した。
割れ耐久性
鉄板に向けてボールを４３ｍ／ｓにて発射して、割れる回数を測定した。市販のＰＲＥＣＥＰＴ Ｌａｄｄｉｅ（ブリヂストンスポーツ社製）を同時に測定し、下記基準にて評価した。
○：△より良好な結果。
△：割れ回数が、ＰＲＥＣＥＰＴ Ｌａｄｄｉｅ対比±５％以内。
×：△より悪い結果。
打感
アマチュアゴルファー（ハンディキャップ１０未満の上級者）５人による官能評価を行なった。５点：非常に軟らかい、４点：軟らかい、３点：可もなく不可もなく普通、２点：やや硬い、１点：非常に硬い、として各ゴルファーが点数をつけ、その平均点を算出し、下記基準にて評価した。
○：５人の平均点が４点以上
△：５人の平均点が２点以上４点未満
×：５人の平均点が２点未満

比較例１のゴルフボールは、包囲層、中間層硬度がやや硬めでその分コアが超軟であり、かつ包囲層、中間層、カバーがやや厚めでその分コアが小さ目であり、しかも反発の悪いコア配合であり、結果としてゴルフボールの反発性が小さく飛距離に劣る。また、パッティング時の打感がやや硬い。
比較例２のゴルフボールは、カバーが軟らかく、包囲層が硬く、コアがやや硬目であり、かつ包囲層、中間層、カバーがやや厚めでその分コアが小さ目であり、しかも反発の悪いコア配合であり、結果としてゴルフボールのスピンが大きく、反発性が小さく、飛距離に劣る。また、ドライバーなどフルショット時の打感が硬い。
比較例３のゴルフボールは、包囲層、中間層、カバーが厚めであり、かつ包囲層が硬く、しかも反発の悪いコア配合であり、結果としてゴルフボールの反発性が小さく飛距離に劣る。また、打感が硬い目である。
比較例４のゴルフボールは、カバーが軟らかく、包囲層が硬く、コアがやや硬目であり、かつ包囲層、中間層、カバーがやや厚めでその分コアが小さ目であり、しかも反発の悪いコア配合であり、結果としてゴルフボールのスピンが大きく、反発性が小さく、飛距離に劣る。
比較例５のゴルフボールは、中間層がポリエステルであってカバーとの密着が悪く、割れ耐久性に劣る。また、実施例５の高中和アイオノマーと対比して反発性が小さくスピンが増加し、結果として飛距離が劣る。
比較例６のゴルフボールは、包囲層の反発弾性率が低いためゴルフボールの反発性が小さく、結果として飛距離に劣る。

Claims (8)

1. コアと、該コアを被覆する包囲層と、該包囲層を被覆する中間層と、該中間層を被覆するカバーとを備えたゴルフボールにおいて、
   前記コアが、シス−１，４−結合を６０％以上含有し、ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄（１００℃））が４０以上である、希土類元素系触媒を用いて合成されるポリブタジエンを６０〜１００質量％含むゴム基材１００質量部に対して、不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩を１０〜６０質量部、有機硫黄化合物を０．１〜５質量部、無機充填剤を５〜８０質量部、及び有機過酸化物を２種以上含み、そのうち１５５℃における半減期が１番短い有機過酸化物を（ｐ）、１番長い有機過酸化物を（ｑ）とし、（ｐ）の半減期をｐ_t、（ｑ）の半減期をｑ_tとした場合、半減期の比ｑ_t／ｐ_tが７以上２０以下であり、これら有機過酸化物の総含有量が上記ゴム基材１００質量部に対して０．１〜０．８質量部であるゴム組成物の加硫成形物にて形成され、前記包囲層が熱可塑性樹脂にて形成され、前記中間層がアイオノマー樹脂を３０質量％以上含む熱可塑性樹脂にて形成され、前記カバーがアイオノマー樹脂を５０質量％以上含む熱可塑性樹脂にて形成されると共に、
   以下の（１）〜（９）の各条件、
   （１）包囲層を形成する熱可塑性樹脂のＢＳ規格９０３（Ｂｒｉｔｉｓｈ Ｓｔａｎｄａｒｄ９０３）に準拠して測定した反発弾性率が６５以上、
   （２）包囲層厚さが０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ未満、
   （３）包囲層のショアＤ硬度が５以上３０未満、
   （４）中間層厚さが０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ未満、
   （５）中間層のショアＤ硬度が４０以上５６未満、
   （６）カバー厚さが０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ未満、
   （７）カバーのショアＤ硬度が５６以上７０以下、
   （８）包囲層厚さと中間層厚さとカバー厚さとの総厚さが１．５ｍｍ以上４．５ｍｍ未満、
   （９）コア中心のショアＤ硬度、コア表面のショアＤ硬度、包囲層のショアＤ硬度、中間層のショアＤ硬度、及びカバーのショアＤ硬度を比較した場合に、包囲層のショアＤ硬度が最も低い、
   を満たすことを特徴とするゴルフボール。
2. 更に、以下の（１０）の条件、
   （１０）コアの１００ｋｇ荷重負荷時の変形量が３．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下、
   を満たす請求項１記載のゴルフボール。
3. 前記包囲層を形成する熱可塑性樹脂がエステル系熱可塑性エラストマーである請求項１又は２記載のゴルフボール。
4. 更に、以下の（１１）及び（１２）の条件、
   （１１）３≦（カバーのショアＤ硬度）−（中間層のショアＤ硬度）≦３０、
   （１２）１０≦（中間層のショアＤ硬度）−（包囲層のショアＤ硬度）≦４５、
   を満たす請求項１，２又は３記載のゴルフボール。
5. 更に、以下の（１３）の条件、
   （１３）中間層及びカバー層のメルトフローレート値が１．６ｄｇ／ｍｉｎ以上、
   を満たす請求項１乃至４のいずれか１項に記載のゴルフボール。
6. 前記中間層が、（ａ）オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体１００質量部に対し、（ｂ）分子量が２８０以上の脂肪酸又はその誘導体５〜８０質量部、（ｃ）上記（ａ）、（ｂ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物０．１〜１０質量部配合してなる請求項１乃至５のいずれか１項に記載のゴルフボール。
7. 前記中間層が、（ｄ）オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体の金属イオン中和物及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体の金属イオン中和物１００質量部に対し、（ｂ）分子量が２８０以上の脂肪酸又はその誘導体 ５〜８０質量部、（ｃ）上記（ｄ）、（ｂ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物 ０．１〜１０質量部配合してなる請求項１乃至５のいずれか１項に記載のゴルフボール。
8. 前記中間層が、（ａ）オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体と、（ｄ）オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体の金属イオン中和物及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体の金属イオン中和物との混合物１００質量部に対し、（ｂ）分子量が２８０以上の脂肪酸又はその誘導体５〜８０質量部、（ｃ）上記（ａ）、（ｄ）、（ｂ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物０．１〜１０質量部配合してなる請求項１乃至５のいずれか１項に記載のゴルフボール。