JP2001140870A - アンギュラ玉軸受 - Google Patents
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- F16C33/3843—Massive or moulded cages having cage pockets surrounding the balls, e.g. machined window cages formed as one-piece cages, i.e. monoblock cages
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- F16C2208/20—Thermoplastic resins
- F16C2208/36—Polyarylene ether ketones [PAEK], e.g. PEK, PEEK
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 保持器の位置・姿勢を安定させることにより
保持器の振動及び音響を防止することによりアンギュラ
玉軸受を提供する。 【解決手段】 アンギュラ玉軸受１０は、回転軸に取り
付けられる内輪１１と、内輪１１を収容するように同軸
的に配置された外輪１２と、内輪１１に形成された内輪
溝１５と外輪１２に形成された外輪溝１６との間で転動
する１２個のボール１３と、ボール１３を保持する保持
器１４とを備える。外輪溝１６の内周面には、軸受１０
の一端側において、外輪溝１６の深さ近傍までその内径
が増大して溝逃げ部１７が形成されている。溝逃げ部１
７は傾斜角γで外開きのテーパ形状又は曲面形状に形成
されている。保持器１４は、内輪１１及び外輪１２間に
収容され得るような円筒形状をなし、円周方向に等角度
間隔で１２個の円形ポケット１８を有する。保持器１４
の外周面のうち溝逃げ部１７に対応する部分は、その形
状が外輪１２の内周面の形状と相補的に形成され、軸受
１０の他端側では傾斜角γで傾斜して段付き形状を呈し
ている。
保持器の振動及び音響を防止することによりアンギュラ
玉軸受を提供する。 【解決手段】 アンギュラ玉軸受１０は、回転軸に取り
付けられる内輪１１と、内輪１１を収容するように同軸
的に配置された外輪１２と、内輪１１に形成された内輪
溝１５と外輪１２に形成された外輪溝１６との間で転動
する１２個のボール１３と、ボール１３を保持する保持
器１４とを備える。外輪溝１６の内周面には、軸受１０
の一端側において、外輪溝１６の深さ近傍までその内径
が増大して溝逃げ部１７が形成されている。溝逃げ部１
７は傾斜角γで外開きのテーパ形状又は曲面形状に形成
されている。保持器１４は、内輪１１及び外輪１２間に
収容され得るような円筒形状をなし、円周方向に等角度
間隔で１２個の円形ポケット１８を有する。保持器１４
の外周面のうち溝逃げ部１７に対応する部分は、その形
状が外輪１２の内周面の形状と相補的に形成され、軸受
１０の他端側では傾斜角γで傾斜して段付き形状を呈し
ている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、アンギュラ玉軸
受、特に、保持器の振動及び音響の発生を防止すること
ができるアンギュラ玉軸受に関する。
受、特に、保持器の振動及び音響の発生を防止すること
ができるアンギュラ玉軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、アンギュラ玉軸受は、ラジアル荷
重に加えてスラスト荷重を支承する軸受として知られて
いる。
重に加えてスラスト荷重を支承する軸受として知られて
いる。
【０００３】図１０は、従来のアンギュラ玉軸受のスラ
スト方向断面図、図１１は、図１０のＸＩ−ＸＩ線断面
図である。
スト方向断面図、図１１は、図１０のＸＩ−ＸＩ線断面
図である。
【０００４】アンギュラ玉軸受１００は、図示しない回
転軸に取り付けられる内輪１０１と、内輪１０１を収容
するように同軸的に配置された外輪１０２と、内輪１０
１と外輪１０２との間で転動する１２個のボール１０３
と、ボール１０３を保持する保持器１０４とを備える。
転軸に取り付けられる内輪１０１と、内輪１０１を収容
するように同軸的に配置された外輪１０２と、内輪１０
１と外輪１０２との間で転動する１２個のボール１０３
と、ボール１０３を保持する保持器１０４とを備える。
【０００５】内輪１０１の外周面には、横断面円弧状の
内輪溝１０５が形成されており、外輪１０２の内周面に
は、横断面円弧状の外輪溝１０６が形成されている。複
数のボール１０３は、内輪溝１０５と外輪溝１０６間に
配列されている。ボール１０３は、内輪溝１０５に対し
てはＰ点、外輪溝１０６に対してはＱ点において接触角
αで接触している（図１０）。外輪溝１０６の内周面
は、軸受１００のスラスト方向（以下、単に「スラスト
方向」という）に関してボール１０３が内周溝１０５に
接触するＰ点側、即ち軸受１００の一端側において、外
輪溝１０６の深さ近傍までその内径が増大して溝逃げ部
１０７が形成されている。
内輪溝１０５が形成されており、外輪１０２の内周面に
は、横断面円弧状の外輪溝１０６が形成されている。複
数のボール１０３は、内輪溝１０５と外輪溝１０６間に
配列されている。ボール１０３は、内輪溝１０５に対し
てはＰ点、外輪溝１０６に対してはＱ点において接触角
αで接触している（図１０）。外輪溝１０６の内周面
は、軸受１００のスラスト方向（以下、単に「スラスト
方向」という）に関してボール１０３が内周溝１０５に
接触するＰ点側、即ち軸受１００の一端側において、外
輪溝１０６の深さ近傍までその内径が増大して溝逃げ部
１０７が形成されている。
【０００６】保持器１０４に保持された１２個のボール
１０３の内輪溝１０５及び外輪溝１０６間への組み込み
は、外輪１０２を高周波加熱により膨張させた状態で軸
受１００の一端側から溝逃げ部１０７を介して押し込む
ことにより行う。これにより、外輪１０２の温度が常温
に低下したときの外輪１０２の収縮によりボール１０３
が内輪溝１０５と外輪溝１０６の間から外れないように
なっている。このようなアキシャル玉軸受１００におい
ては、内輪１０１と外輪１０２の相対的回転に伴い、内
輪溝１０５及び外輪溝１０６上をボール１０３が公転及
び自転する。
１０３の内輪溝１０５及び外輪溝１０６間への組み込み
は、外輪１０２を高周波加熱により膨張させた状態で軸
受１００の一端側から溝逃げ部１０７を介して押し込む
ことにより行う。これにより、外輪１０２の温度が常温
に低下したときの外輪１０２の収縮によりボール１０３
が内輪溝１０５と外輪溝１０６の間から外れないように
なっている。このようなアキシャル玉軸受１００におい
ては、内輪１０１と外輪１０２の相対的回転に伴い、内
輪溝１０５及び外輪溝１０６上をボール１０３が公転及
び自転する。
【０００７】図１２は、保持器１０４の斜視図である。
【０００８】保持器１０４は、内輪１０１と外輪１０２
の間に収容され得るような円筒形状をなし、円周方向に
等角度間隔θ（図１１）で１２個の円形ポケット１０８
が形成されている。ポケット１０８の直径ｄｃは、ボー
ル１０３の直径ｄｂに対して直径隙間δｃ（＝ｄｃ−ｄ
ｂ）、例えば０．６〜０．７ｍｍ だけ大きく設定され
ている（図１１）。
の間に収容され得るような円筒形状をなし、円周方向に
等角度間隔θ（図１１）で１２個の円形ポケット１０８
が形成されている。ポケット１０８の直径ｄｃは、ボー
ル１０３の直径ｄｂに対して直径隙間δｃ（＝ｄｃ−ｄ
ｂ）、例えば０．６〜０．７ｍｍ だけ大きく設定され
ている（図１１）。
【０００９】図１０において、保持器１０４の内周面と
内輪１０１の外周面との間には、アンギュラ玉軸受１０
０潤滑のための隙間が設けられ、保持器１０４の外径
は、外輪１０６の内径に対して直径隙間δａ、例えば
０．７５〜０．９ｍｍだけ小さく設定されている。
内輪１０１の外周面との間には、アンギュラ玉軸受１０
０潤滑のための隙間が設けられ、保持器１０４の外径
は、外輪１０６の内径に対して直径隙間δａ、例えば
０．７５〜０．９ｍｍだけ小さく設定されている。
【００１０】上記のような構成により、ボール１０３
は、保持器１０４、内輪溝１０５、外輪溝１０６により
等角度間隔θで保持され、保持器１０４は、その位置・
姿勢が、スラスト方向に関してはボール１０３のスラス
ト方向位置及び直径隙間δｃに応じて、軸受１００のラ
ジアル方向（以下、単に「ラジアル方向という）に関し
ては、図１３に示すように、ボール１０３の円周方向位
置及び直径隙間δａに応じて規制される。
は、保持器１０４、内輪溝１０５、外輪溝１０６により
等角度間隔θで保持され、保持器１０４は、その位置・
姿勢が、スラスト方向に関してはボール１０３のスラス
ト方向位置及び直径隙間δｃに応じて、軸受１００のラ
ジアル方向（以下、単に「ラジアル方向という）に関し
ては、図１３に示すように、ボール１０３の円周方向位
置及び直径隙間δａに応じて規制される。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、軸受１
００の他端側において、保持器１０４の外周面と外輪１
０２の内周面との間に形成されるすべり軸受では、幅が
狭いためモーメント剛性が非常に小さくなり、保持器１
０４の倒れ及びスラスト方向位置決めを規制することは
できず、保持器１０４は倒れ角度及びスラスト方向位置
が不安定であり、加えて軸受１００の回転立ち上がり
時、停止時の過渡期には、ラジアル方向位置も不安定に
なる。
００の他端側において、保持器１０４の外周面と外輪１
０２の内周面との間に形成されるすべり軸受では、幅が
狭いためモーメント剛性が非常に小さくなり、保持器１
０４の倒れ及びスラスト方向位置決めを規制することは
できず、保持器１０４は倒れ角度及びスラスト方向位置
が不安定であり、加えて軸受１００の回転立ち上がり
時、停止時の過渡期には、ラジアル方向位置も不安定に
なる。
【００１２】また、図１０に示すように、外輪１０２の
内周面のうち保持器１０４を支承する支承部は、軸受１
００の他端側のみであり、且つその支承部の面積は小さ
く、保持器１０４の重心（保持器１０４の幅中央）が支
承部からかなりオーバーハングしている。このため、保
持器１０４の重心位置の偏倚により遠心力によるモーメ
ントを発生し、この遠心力によるモーメントは、保持器
１０４の重心位置の偏倚をもたらす。これは、遠心力が
回転速度の２倍で増大することを踏まえれば、軸受１０
０の高速回転時及び回転立ち上がり、立ち下がり時には
特に不利であり、音響だけでなく、振動の発生、回転精
度の悪化、寿命への悪影響を与える。
内周面のうち保持器１０４を支承する支承部は、軸受１
００の他端側のみであり、且つその支承部の面積は小さ
く、保持器１０４の重心（保持器１０４の幅中央）が支
承部からかなりオーバーハングしている。このため、保
持器１０４の重心位置の偏倚により遠心力によるモーメ
ントを発生し、この遠心力によるモーメントは、保持器
１０４の重心位置の偏倚をもたらす。これは、遠心力が
回転速度の２倍で増大することを踏まえれば、軸受１０
０の高速回転時及び回転立ち上がり、立ち下がり時には
特に不利であり、音響だけでなく、振動の発生、回転精
度の悪化、寿命への悪影響を与える。
【００１３】上記のようなアンギュラ玉軸受１００で
は、保持器１０４は、外輪溝１０６に対して軸受１００
の他端側のみで支承され、即ち、保持器１０４の重心
が、保持器１０４を支承する外輪１０２の支承部に対し
てオーバーハングしており、直径隙間δｃ、直径隙間δ
ａが大きいため（内径１００ｍｍ、外径１５０ｍｍ、幅
２４ｍｍのアンギュラ玉軸受で、δｃ＝０．６〜０．７
ｍｍ、δａ＝０．７５〜０．９ｍｍ）、アンギュラ玉軸
受１００作動中に、保持器１０４の位置・姿勢が不安定
になる。このため、アンギュラ玉軸受１００作動中の保
持器１０４の位置・姿勢は隙間範囲内で変化し、振動音
響大となり、回転速度の上昇に限界を生じる（例えば、
「アンギュラ玉軸受の保持器の動的挙動」、Koyo Engin
eering Journal No. 146(1994), pp6-pp14 参照）。
は、保持器１０４は、外輪溝１０６に対して軸受１００
の他端側のみで支承され、即ち、保持器１０４の重心
が、保持器１０４を支承する外輪１０２の支承部に対し
てオーバーハングしており、直径隙間δｃ、直径隙間δ
ａが大きいため（内径１００ｍｍ、外径１５０ｍｍ、幅
２４ｍｍのアンギュラ玉軸受で、δｃ＝０．６〜０．７
ｍｍ、δａ＝０．７５〜０．９ｍｍ）、アンギュラ玉軸
受１００作動中に、保持器１０４の位置・姿勢が不安定
になる。このため、アンギュラ玉軸受１００作動中の保
持器１０４の位置・姿勢は隙間範囲内で変化し、振動音
響大となり、回転速度の上昇に限界を生じる（例えば、
「アンギュラ玉軸受の保持器の動的挙動」、Koyo Engin
eering Journal No. 146(1994), pp6-pp14 参照）。
【００１４】外輪１０２の内径と保持器１０４の外径と
の間の直径隙間δａは、回転速度の増大と共に遠心力の
増大、及び温度上昇による保持器１０４の熱膨張（外輪
１０２より大のため）により減少するため、その設定値
を小さくすることができない。
の間の直径隙間δａは、回転速度の増大と共に遠心力の
増大、及び温度上昇による保持器１０４の熱膨張（外輪
１０２より大のため）により減少するため、その設定値
を小さくすることができない。
【００１５】また、ポケット１０８の直径隙間δｃにつ
いては、ポケット１０８が単純円のためポケット１０８
を通して保持器１０４の内側から外側への潤滑油の流れ
を妨げないだけのある程度の大きさが必要である。これ
らの、直径隙間δａ，δｃは、保持器の位置・姿勢の不
安定をもたらすが、特に最近のマシニングセンタ主軸の
ように、工具交換を頻繁に行い、しかもその交換時間短
縮のために回転、停止を最短時間にすることが要求され
る分野では問題が大きい。また、保持器１０４の位置・
姿勢の安定だけでなく、更に、ボール１０３の転がり
部、並びに保持器１０４とボール１０３の間、保持器１
０４の外周面と外輪１０２の内周面との間のすべり部の
潤滑が、軸受１００の高速化に対し基本的問題となる。
いては、ポケット１０８が単純円のためポケット１０８
を通して保持器１０４の内側から外側への潤滑油の流れ
を妨げないだけのある程度の大きさが必要である。これ
らの、直径隙間δａ，δｃは、保持器の位置・姿勢の不
安定をもたらすが、特に最近のマシニングセンタ主軸の
ように、工具交換を頻繁に行い、しかもその交換時間短
縮のために回転、停止を最短時間にすることが要求され
る分野では問題が大きい。また、保持器１０４の位置・
姿勢の安定だけでなく、更に、ボール１０３の転がり
部、並びに保持器１０４とボール１０３の間、保持器１
０４の外周面と外輪１０２の内周面との間のすべり部の
潤滑が、軸受１００の高速化に対し基本的問題となる。
【００１６】一方、軸受１００の潤滑方法としては、図
１０に示すように、オイルミストやオイルエアー等の潤
滑剤を保持器１０４の内周面と内輪１０１の外周面との
間に供給する（Ｑ０）が、ボール１０３に遠心力が作用
するために本来潤滑すべき外輪１０２及びボール１０３
間（Ｑ１）よりも、軸受１００の一端側において保持器
１０４の内周面と内輪１０２の外周面との間（Ｑ２）に
多く流れるため有効な潤滑効果が阻害される。
１０に示すように、オイルミストやオイルエアー等の潤
滑剤を保持器１０４の内周面と内輪１０１の外周面との
間に供給する（Ｑ０）が、ボール１０３に遠心力が作用
するために本来潤滑すべき外輪１０２及びボール１０３
間（Ｑ１）よりも、軸受１００の一端側において保持器
１０４の内周面と内輪１０２の外周面との間（Ｑ２）に
多く流れるため有効な潤滑効果が阻害される。
【００１７】そこで、本発明の目的は、保持器の位置・
姿勢を安定させることにより保持器の振動及び音響を防
止することができるアンギュラ玉軸受を提供することに
ある。
姿勢を安定させることにより保持器の振動及び音響を防
止することができるアンギュラ玉軸受を提供することに
ある。
【００１８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１記載のアンギュラ玉軸受は、外周面に内輪
溝を有し、回転軸に取り付けられる内輪と、内周面に外
輪溝を有し、前記内輪を収容するように同軸的に配置さ
れた外輪と、前記内輪溝と前記外輪溝との間で転動する
複数のボールと、前記ボールを保持する保持器と、前記
外輪の内周面に形成された溝逃げ部とを備えるアンギュ
ラ玉軸受において、前記溝逃げ部を外開きのテーパ形状
又はテーパ状曲面形状とし、前記溝逃げ部の部位におい
て前記保持器の外周面の形状を前記外輪の内周面の形状
と相補的に形成したことを特徴とする。
に、請求項１記載のアンギュラ玉軸受は、外周面に内輪
溝を有し、回転軸に取り付けられる内輪と、内周面に外
輪溝を有し、前記内輪を収容するように同軸的に配置さ
れた外輪と、前記内輪溝と前記外輪溝との間で転動する
複数のボールと、前記ボールを保持する保持器と、前記
外輪の内周面に形成された溝逃げ部とを備えるアンギュ
ラ玉軸受において、前記溝逃げ部を外開きのテーパ形状
又はテーパ状曲面形状とし、前記溝逃げ部の部位におい
て前記保持器の外周面の形状を前記外輪の内周面の形状
と相補的に形成したことを特徴とする。
【００１９】請求項１記載のアンギュラ玉軸受によれ
ば、外輪の内周面に形成された溝逃げ部を外開きのテー
パ形状又はテーパ状曲面形状とし、溝逃げ部の部位にお
いて保持器の外周面を外輪の内周面の形状と相補的に形
成したので、保持器の位置をラジアル方向及びアキシャ
ル方向に規制することができ、且つ保持器の外周面と外
輪の内周面とが対向する位置に保持器の重心位置を配し
て保持器の姿勢を規制することができ、その結果、保持
器の振動及び音響を防止することができる。
ば、外輪の内周面に形成された溝逃げ部を外開きのテー
パ形状又はテーパ状曲面形状とし、溝逃げ部の部位にお
いて保持器の外周面を外輪の内周面の形状と相補的に形
成したので、保持器の位置をラジアル方向及びアキシャ
ル方向に規制することができ、且つ保持器の外周面と外
輪の内周面とが対向する位置に保持器の重心位置を配し
て保持器の姿勢を規制することができ、その結果、保持
器の振動及び音響を防止することができる。
【００２０】好ましくは、溝逃げ部の部位において保持
器の内周面と内輪の外周面との隙間を、保持器の外周面
と外輪の内周面との隙間より大きくするのがよい。これ
により、保持器の案内を外輪により行うことができる。
器の内周面と内輪の外周面との隙間を、保持器の外周面
と外輪の内周面との隙間より大きくするのがよい。これ
により、保持器の案内を外輪により行うことができる。
【００２１】好ましくは、溝逃げ部の部位において保持
器の外周面にＶ型へリングボーン溝を設けるのがよい。
これにより、へリングボーン溝の動圧効果により、保持
器の外周面及び外輪の内周面の剛性及びダンピング特性
を向上させることができ、また、内輪側が多く外輪側が
少なくなる傾向にある潤滑剤の流れを改善することによ
り、ボールと外輪溝の間の潤滑量を確保することができ
る。
器の外周面にＶ型へリングボーン溝を設けるのがよい。
これにより、へリングボーン溝の動圧効果により、保持
器の外周面及び外輪の内周面の剛性及びダンピング特性
を向上させることができ、また、内輪側が多く外輪側が
少なくなる傾向にある潤滑剤の流れを改善することによ
り、ボールと外輪溝の間の潤滑量を確保することができ
る。
【００２２】更に好ましくは、Ｖ型へリングボーン溝を
非対称とするのがよい。これにより、溝の長い方から短
い方への潤滑剤の流れが生じるので、潤滑油特性を改善
することができる。
非対称とするのがよい。これにより、溝の長い方から短
い方への潤滑剤の流れが生じるので、潤滑油特性を改善
することができる。
【００２３】好ましくは、保持器へのポケットをアンギ
ュラ玉軸受の接触角に相当する角度だけ傾けて設けるの
がよい。これにより、ボールの保持器に対する接触点が
ボールの自転軸上に位置させることができ、その結果、
軸受の摩擦・磨耗を低減させることができる。
ュラ玉軸受の接触角に相当する角度だけ傾けて設けるの
がよい。これにより、ボールの保持器に対する接触点が
ボールの自転軸上に位置させることができ、その結果、
軸受の摩擦・磨耗を低減させることができる。
【００２４】好ましくは、軸受の溝逃げ部側において所
定の隙間をあけて内輪と保持器に対向するように回転軸
に間座を設けるのがよい。保持器の端面と間座との隙間
を適切に設定することにより、軸受への潤滑剤の供給量
に対して、外輪の内周面と保持器の外周面の間からの排
出量と、内輪の外周面部と保持器の内周面との間からの
排出量との割合を適正比率に調整することができる。
定の隙間をあけて内輪と保持器に対向するように回転軸
に間座を設けるのがよい。保持器の端面と間座との隙間
を適切に設定することにより、軸受への潤滑剤の供給量
に対して、外輪の内周面と保持器の外周面の間からの排
出量と、内輪の外周面部と保持器の内周面との間からの
排出量との割合を適正比率に調整することができる。
【００２５】上記保持器の製造方法としては、高強度プ
ラスチックにて射出成形により基本リングを作製する射
出成形工程と、該作製された基本リングの外周面に炭素
繊維を巻き付ける炭素繊維巻き付け工程と、高潤滑性プ
ラスチックを用いて所定の傾斜角の段付き部及びＶ型ヘ
リングボーン溝をインサート成形するインサート成形工
程と、インサート成形されたリングに円形ポケットの機
械加工仕上を行う機械加工仕上げ工程とから成るのがよ
い。
ラスチックにて射出成形により基本リングを作製する射
出成形工程と、該作製された基本リングの外周面に炭素
繊維を巻き付ける炭素繊維巻き付け工程と、高潤滑性プ
ラスチックを用いて所定の傾斜角の段付き部及びＶ型ヘ
リングボーン溝をインサート成形するインサート成形工
程と、インサート成形されたリングに円形ポケットの機
械加工仕上を行う機械加工仕上げ工程とから成るのがよ
い。
【００２６】これらの工程を経て製造された保持器は、
炭素繊維補強により遠心力による膨張及び温度上昇によ
る膨張を防止することができ、高回転、停止によるすべ
りに対しても有利となる。また、炭素繊維で巻き付けた
後、その外周に高潤滑性プラスチックでインサート成形
することにより、保持器の外周面と外輪の内周面の接触
による摩擦・磨耗を防止することができる。さらに、上
記高強度プラスチック、炭素繊維、及び高潤滑プラスチ
ックの組み合せは、温度上昇に対して内輪及び外輪の鋼
より線膨張係数が大きいので保持器の外周面と外輪の内
周面との隙間が小さくなる傾向にあるが、遠心力に対し
ては鋼より密度が小さいので保持器の外周面と外輪の内
周面との隙間が大きくなる傾向にあり、保持器案内のた
めの該隙間の適正化を図ることができる。
炭素繊維補強により遠心力による膨張及び温度上昇によ
る膨張を防止することができ、高回転、停止によるすべ
りに対しても有利となる。また、炭素繊維で巻き付けた
後、その外周に高潤滑性プラスチックでインサート成形
することにより、保持器の外周面と外輪の内周面の接触
による摩擦・磨耗を防止することができる。さらに、上
記高強度プラスチック、炭素繊維、及び高潤滑プラスチ
ックの組み合せは、温度上昇に対して内輪及び外輪の鋼
より線膨張係数が大きいので保持器の外周面と外輪の内
周面との隙間が小さくなる傾向にあるが、遠心力に対し
ては鋼より密度が小さいので保持器の外周面と外輪の内
周面との隙間が大きくなる傾向にあり、保持器案内のた
めの該隙間の適正化を図ることができる。
【００２７】また、ポケットの円形状の４隅に逃しを設
けるのが好ましく、この逃しを介して潤滑油の流れを良
くし、潤滑油による冷却・潤滑効果を向上させることが
できる。さらに、ボールと保持器との接触面積を低減さ
せることができるので、摩擦を小さくし、発熱を抑制す
ることができる。
けるのが好ましく、この逃しを介して潤滑油の流れを良
くし、潤滑油による冷却・潤滑効果を向上させることが
できる。さらに、ボールと保持器との接触面積を低減さ
せることができるので、摩擦を小さくし、発熱を抑制す
ることができる。
【００２８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の第１の実施の形態
に係るアンギュラ玉軸受の図を参照しながら説明する。
に係るアンギュラ玉軸受の図を参照しながら説明する。
【００２９】図１は、本発明の第１の実施の形態に係る
アンギュラ玉軸受のスラスト方向断面図である。
アンギュラ玉軸受のスラスト方向断面図である。
【００３０】アンギュラ玉軸受１０は、図示しない回転
軸に取り付けられる内輪１１と、内輪１１を収容するよ
うに同軸的に配置された外輪１２と、内輪１１及び外輪
１２間で転動する複数個、例えば１２個のボール１３
と、ボール１３を保持する保持器１４とを備える。ボー
ル１３の個数は、例えば工作機械用高速スピンドルに使
用されるアキシャル玉軸受のように軸受の剛性が要求さ
れる場合ほど多く設定されている。
軸に取り付けられる内輪１１と、内輪１１を収容するよ
うに同軸的に配置された外輪１２と、内輪１１及び外輪
１２間で転動する複数個、例えば１２個のボール１３
と、ボール１３を保持する保持器１４とを備える。ボー
ル１３の個数は、例えば工作機械用高速スピンドルに使
用されるアキシャル玉軸受のように軸受の剛性が要求さ
れる場合ほど多く設定されている。
【００３１】内輪１１の外周面には、横断面円弧状の内
輪溝１５が形成されており、外輪１２の内周面には、横
断面円弧状の外輪溝１６が形成されている。複数のボー
ル１３は、内輪溝１５と外輪溝１６の間に配列されてい
る。ボール１３は、内輪溝１５に対してはＰ点、外輪溝
１６に対してはＱ点において接触角α、例えば１５°で
接触している。外輪溝１６の内周面には、ボール１３が
内周溝１５に接触するＰ点側、即ち軸受１０の一端側に
おいて、外輪溝１６の深さ近傍までその内径が増大して
溝逃げ部１７が形成されている。溝逃げ部１７は傾斜角
γで外開きのテーパ形状に形成されている。溝逃げ部１
７はテーパ状曲面形状に形成されてもよい。ここで、テ
ーパ状曲面とは、外開き側位置ほど傾斜角γが小さくな
るように錐面が凹面をなるものをいう。γは、通常２〜
１０°の範囲で選定され、２°未満であるとアキシャル
方向の規制が弱くなり、１０°を越えると軸受端の幅が
高くなり過ぎる。
輪溝１５が形成されており、外輪１２の内周面には、横
断面円弧状の外輪溝１６が形成されている。複数のボー
ル１３は、内輪溝１５と外輪溝１６の間に配列されてい
る。ボール１３は、内輪溝１５に対してはＰ点、外輪溝
１６に対してはＱ点において接触角α、例えば１５°で
接触している。外輪溝１６の内周面には、ボール１３が
内周溝１５に接触するＰ点側、即ち軸受１０の一端側に
おいて、外輪溝１６の深さ近傍までその内径が増大して
溝逃げ部１７が形成されている。溝逃げ部１７は傾斜角
γで外開きのテーパ形状に形成されている。溝逃げ部１
７はテーパ状曲面形状に形成されてもよい。ここで、テ
ーパ状曲面とは、外開き側位置ほど傾斜角γが小さくな
るように錐面が凹面をなるものをいう。γは、通常２〜
１０°の範囲で選定され、２°未満であるとアキシャル
方向の規制が弱くなり、１０°を越えると軸受端の幅が
高くなり過ぎる。
【００３２】保持器１４に保持された複数個、例えば１
２個のボール１３の内輪溝１５及び外輪溝１６間への組
み込みは、外輪１２を高周波加熱により膨張させた状態
で軸受１０の一端側から溝逃げ部１７を介して押し込む
ことにより行う。これにより、外輪１２の温度が常温に
低下したときの外輪１２の収縮によりボール１３が内輪
溝１５と外輪溝１６の間から外れないようになってい
る。このようなアキシャル玉軸受１０においては、内輪
１１及び外輪１２の相対的回転に伴い、内輪溝１５及び
外輪溝１６上をボール１３が公転及び自転する。
２個のボール１３の内輪溝１５及び外輪溝１６間への組
み込みは、外輪１２を高周波加熱により膨張させた状態
で軸受１０の一端側から溝逃げ部１７を介して押し込む
ことにより行う。これにより、外輪１２の温度が常温に
低下したときの外輪１２の収縮によりボール１３が内輪
溝１５と外輪溝１６の間から外れないようになってい
る。このようなアキシャル玉軸受１０においては、内輪
１１及び外輪１２の相対的回転に伴い、内輪溝１５及び
外輪溝１６上をボール１３が公転及び自転する。
【００３３】以下、図２及び図３を参照して保持器１４
の変形例を説明する。
の変形例を説明する。
【００３４】図２は、保持器１４の変形例の斜視図、図
３（ａ）は、図２の保持器１４の部分平面図、図３
（ｂ）は、図２の保持器１４の部分側面図である。
３（ａ）は、図２の保持器１４の部分平面図、図３
（ｂ）は、図２の保持器１４の部分側面図である。
【００３５】保持器１４は、内輪１１と外輪１２の間に
収容され得るような円筒形状をなし、円周方向に等角度
間隔で１２個の円形ポケット１８を有する。ポケット１
５の直径ｄｃは、ボール１３の直径ｄｂに対して直径隙
間δｃ（＝ｄｃ−ｄｂ）、例えば０．６〜０．７ｍｍ
だけ大きく設定されている（図１）。
収容され得るような円筒形状をなし、円周方向に等角度
間隔で１２個の円形ポケット１８を有する。ポケット１
５の直径ｄｃは、ボール１３の直径ｄｂに対して直径隙
間δｃ（＝ｄｃ−ｄｂ）、例えば０．６〜０．７ｍｍ
だけ大きく設定されている（図１）。
【００３６】保持器１４の外周面のうち溝逃げ部１７に
対応する部分は、その形状が傾斜角γで傾斜して外輪１
２の内周面の形状と相補的に形成され、外輪１２の内周
面と平行な軸受１０の他端側に対して段付き形状を呈し
ている。このとき、軸受１０の他端側において、保持器
１４の外径は、外輪１２の内径に対して直径隙間δａ、
例えば０．７５〜０．９ｍｍだけ小さく設定されてい
る。
対応する部分は、その形状が傾斜角γで傾斜して外輪１
２の内周面の形状と相補的に形成され、外輪１２の内周
面と平行な軸受１０の他端側に対して段付き形状を呈し
ている。このとき、軸受１０の他端側において、保持器
１４の外径は、外輪１２の内径に対して直径隙間δａ、
例えば０．７５〜０．９ｍｍだけ小さく設定されてい
る。
【００３７】溝逃げ部１７の部位において保持器１４の
内周面と内輪１１の外周面との隙間を、保持器１４の外
周面と外輪１２の内周面との隙間より大きくするのがよ
い。これにより、保持器１４の案内を外輪１２により行
うことができる。また、保持器１４の内周面と内輪１１
の外周面との隙間には、アンギュラ玉軸受１０潤滑のた
めのスペースを確保することができ、軸受１０の他端側
において該隙間を介して軸受１０へのオイルミストやオ
イルエアー等の潤滑剤を供給することができる（図
１）。
内周面と内輪１１の外周面との隙間を、保持器１４の外
周面と外輪１２の内周面との隙間より大きくするのがよ
い。これにより、保持器１４の案内を外輪１２により行
うことができる。また、保持器１４の内周面と内輪１１
の外周面との隙間には、アンギュラ玉軸受１０潤滑のた
めのスペースを確保することができ、軸受１０の他端側
において該隙間を介して軸受１０へのオイルミストやオ
イルエアー等の潤滑剤を供給することができる（図
１）。
【００３８】上記のような構成により、ボール１３は、
保持器１４、内輪溝１５、外輪溝１６、により等角度間
隔で保持され、保持器１４は、その位置・姿勢が、軸受
のスラスト方向に関してはボール１３のスラスト方向位
置及び直径隙間δｃに応じて、軸受のラジアル方向に関
してはボール１３の円周方向位置及び直径隙間δａに応
じて規制される。
保持器１４、内輪溝１５、外輪溝１６、により等角度間
隔で保持され、保持器１４は、その位置・姿勢が、軸受
のスラスト方向に関してはボール１３のスラスト方向位
置及び直径隙間δｃに応じて、軸受のラジアル方向に関
してはボール１３の円周方向位置及び直径隙間δａに応
じて規制される。
【００３９】本実施の形態によれば、保持器１４は、軸
受１０の一端側に段付き形状部を有しているので、スラ
スト方向に関する保持器１４の重心位置Ｇ（軸受１０の
一端側の端面からの距離Ｌ１）を、外輪１２の内周面の
うち保持器１４の段付き部を支承する支承部のスラスト
方向幅（Ｌ２）の範囲内に位置させることができる。こ
れにより、保持器１４の重心位置Ｇの偏倚により遠心力
によるモーメントが発生するのを防止することができ
る。
受１０の一端側に段付き形状部を有しているので、スラ
スト方向に関する保持器１４の重心位置Ｇ（軸受１０の
一端側の端面からの距離Ｌ１）を、外輪１２の内周面の
うち保持器１４の段付き部を支承する支承部のスラスト
方向幅（Ｌ２）の範囲内に位置させることができる。こ
れにより、保持器１４の重心位置Ｇの偏倚により遠心力
によるモーメントが発生するのを防止することができ
る。
【００４０】また、保持器１４の段付き形状部の外周面
を傾斜角γで傾斜させているので、保持器１４の回転に
伴って、保持器１４にラジアル方向の支持力に加えてそ
の分力としてスラスト方向の支持力が発生し、反対側に
おけるボール１３との接触と相俟ってスラスト方向位置
が規制されることになり、スラスト方向に関する保持器
１４のガタを低減することができる。これにより、保持
器１４の倒れを阻止することができる。
を傾斜角γで傾斜させているので、保持器１４の回転に
伴って、保持器１４にラジアル方向の支持力に加えてそ
の分力としてスラスト方向の支持力が発生し、反対側に
おけるボール１３との接触と相俟ってスラスト方向位置
が規制されることになり、スラスト方向に関する保持器
１４のガタを低減することができる。これにより、保持
器１４の倒れを阻止することができる。
【００４１】本実施の形態において、図２及び図３に示
すように、保持器１４の段付き形状部の外周面に、Ｖ型
の非対称ヘリングボーン溝２０を設けるときは、そのＶ
頂点を、保持器１４の回転方向（図３の矢印）の反対側
に向けることにより更なる性能向上が図れる。即ち、保
持器１４の外周面と外輪１２の内周面との隙間δａ／２
によりグルーブ軸受を構成し、へリングボーン溝の動圧
効果により、保持器１４の外周面及び外輪１２の内周面
の剛性及びダンピング特性を向上させることができる。
すように、保持器１４の段付き形状部の外周面に、Ｖ型
の非対称ヘリングボーン溝２０を設けるときは、そのＶ
頂点を、保持器１４の回転方向（図３の矢印）の反対側
に向けることにより更なる性能向上が図れる。即ち、保
持器１４の外周面と外輪１２の内周面との隙間δａ／２
によりグルーブ軸受を構成し、へリングボーン溝の動圧
効果により、保持器１４の外周面及び外輪１２の内周面
の剛性及びダンピング特性を向上させることができる。
【００４２】ヘリングボーン溝２０は、幅ｂ１、深さｋ
１であり、ヘリングボーン溝２０のＶ型溝形状のＶ頂点
が、保持器１４の支持部の幅を幅Ｂ１と幅Ｂ２（Ｂ１＞
Ｂ２）に２分する位置に形成されている。このようにＶ
型へリングボーン溝が非対称（Ｂ１＞Ｂ２）であるの
で、溝の長い方から短い方への潤滑剤の流れを生じさせ
て、内輪１１側が多く外輪１２側は少なくなる傾向にあ
る潤滑剤の流れを改善することにより、ボール１３と外
輪溝１６の間の潤滑油量を確保することができる。
１であり、ヘリングボーン溝２０のＶ型溝形状のＶ頂点
が、保持器１４の支持部の幅を幅Ｂ１と幅Ｂ２（Ｂ１＞
Ｂ２）に２分する位置に形成されている。このようにＶ
型へリングボーン溝が非対称（Ｂ１＞Ｂ２）であるの
で、溝の長い方から短い方への潤滑剤の流れを生じさせ
て、内輪１１側が多く外輪１２側は少なくなる傾向にあ
る潤滑剤の流れを改善することにより、ボール１３と外
輪溝１６の間の潤滑油量を確保することができる。
【００４３】また、図４は、本発明の第１の実施の形態
の変形例に係るアンギュラ玉軸受のスラスト方向断面図
である。図４に示すように、軸受１０の一端側におい
て、保持器１４の端面との間に隙間δｋをあけて軸２１
に間座２２を設け、隙間δｋを調節するのがよい。これ
より、軸受１０の他端側において供給されるオイルミス
トやオイルエアー等の供給量Ｑ０に対して、外輪１２の
内周面と保持器１４の外周面との間の排出量Ｑ１と、内
輪１１の外周面と保持器１４の内周面との間の排出量Ｑ
２の割合を適正比率に調整することができる。その結
果、ころがり部（特に、遠心力の影響を受けるボール１
３及び外輪溝１６間の接触点）の潤滑効果を最適化する
ことができる。
の変形例に係るアンギュラ玉軸受のスラスト方向断面図
である。図４に示すように、軸受１０の一端側におい
て、保持器１４の端面との間に隙間δｋをあけて軸２１
に間座２２を設け、隙間δｋを調節するのがよい。これ
より、軸受１０の他端側において供給されるオイルミス
トやオイルエアー等の供給量Ｑ０に対して、外輪１２の
内周面と保持器１４の外周面との間の排出量Ｑ１と、内
輪１１の外周面と保持器１４の内周面との間の排出量Ｑ
２の割合を適正比率に調整することができる。その結
果、ころがり部（特に、遠心力の影響を受けるボール１
３及び外輪溝１６間の接触点）の潤滑効果を最適化する
ことができる。
【００４４】軸受１０への潤滑剤として、オイルミスト
やオイルエアー等に代えて、潤滑油と冷却エアー（−３
０〜０℃）とを別々に供給してもよい。この際、潤滑油
は高圧直噴により供給される。これにより、軸受１０の
転がり部を効果的に冷却することができ、その結果軸受
１０の焼き付きを防止することができる。
やオイルエアー等に代えて、潤滑油と冷却エアー（−３
０〜０℃）とを別々に供給してもよい。この際、潤滑油
は高圧直噴により供給される。これにより、軸受１０の
転がり部を効果的に冷却することができ、その結果軸受
１０の焼き付きを防止することができる。
【００４５】以上の構成において、保持器１４の外周面
にＶ型の非対称ヘリングボーン溝２０を設ける場合は、
ポケット１８とボール１８の直径隙間δｃと、保持器１
４の外周面と外輪１２の内周面との直径隙間δａとは必
要最小値に設定するのがよく、従来の各直径隙間δｃ，
δａの値に対して１／５〜１／１０程度であるのがよ
い。この値は、動圧効果を考えて適正値である。
にＶ型の非対称ヘリングボーン溝２０を設ける場合は、
ポケット１８とボール１８の直径隙間δｃと、保持器１
４の外周面と外輪１２の内周面との直径隙間δａとは必
要最小値に設定するのがよく、従来の各直径隙間δｃ，
δａの値に対して１／５〜１／１０程度であるのがよ
い。この値は、動圧効果を考えて適正値である。
【００４６】次に、本発明の第２の実施の形態に係るア
ンギュラ玉軸受を図５を用いて説明する。
ンギュラ玉軸受を図５を用いて説明する。
【００４７】図５（ａ）は、本発明の第２の実施の形態
に係るアンギュラ玉軸受のスラスト方向断面図であり、
図５（ｂ）は、第２の実施の形態に係るアンギュラ玉軸
受の保持器１４の部分平面図である。なお、本実施の形
態の説明において、第１の実施の形態と同様の部位には
同一の符号を付して重複した説明を省略する。
に係るアンギュラ玉軸受のスラスト方向断面図であり、
図５（ｂ）は、第２の実施の形態に係るアンギュラ玉軸
受の保持器１４の部分平面図である。なお、本実施の形
態の説明において、第１の実施の形態と同様の部位には
同一の符号を付して重複した説明を省略する。
【００４８】保持器１４は、その内周面が、段付き形状
部に対応する軸受１０の一端側において拡径しており、
また、軸受１０の他端側において、外輪１２の内周面と
保持器１４の内周面との隙間は、内輪１１の外周面と保
持器１４の内周面との隙間より大きい。軸受１０に対す
る潤滑剤は、外輪１２の内周面と保持器１４の内周面と
の隙間になされる。
部に対応する軸受１０の一端側において拡径しており、
また、軸受１０の他端側において、外輪１２の内周面と
保持器１４の内周面との隙間は、内輪１１の外周面と保
持器１４の内周面との隙間より大きい。軸受１０に対す
る潤滑剤は、外輪１２の内周面と保持器１４の内周面と
の隙間になされる。
【００４９】さらに、保持器１４に形成されたポケット
１８は、接触角αと同じ角度、例えば１５°で軸受１０
の一端側に傾斜している。これにより、ボール１３の保
持器１４に対する接触点Ｒ，Ｓをボール１３の自転軸上
に位置させることができ、その結果、軸受１０の摩擦、
磨耗を低減することができる。その理由は、従来例で
は、自転軸上の点から離れた位置で保持器と接触するこ
とによりボールと保持器との間ですべりが生じるのに対
し、本好適例では、このすべりをなくすことができるか
らである。
１８は、接触角αと同じ角度、例えば１５°で軸受１０
の一端側に傾斜している。これにより、ボール１３の保
持器１４に対する接触点Ｒ，Ｓをボール１３の自転軸上
に位置させることができ、その結果、軸受１０の摩擦、
磨耗を低減することができる。その理由は、従来例で
は、自転軸上の点から離れた位置で保持器と接触するこ
とによりボールと保持器との間ですべりが生じるのに対
し、本好適例では、このすべりをなくすことができるか
らである。
【００５０】図６は、図５（ａ）における保持器１４に
形成されたポケット１８のＡ矢視図である。
形成されたポケット１８のＡ矢視図である。
【００５１】図６において、保持器１４に形成されるポ
ケット１８の断面形状を、ボール１３の自転軸２３及び
それに直交する軸の近傍（±ｘ0）は直線とし、該近傍
以外の円周部分（４隅）には逃しΔが形成されるような
形状とする。この逃しΔにより、直径隙間δｃを通る潤
滑剤の流れを良くすることができ、ボール１３等の軸受
１０の潤滑及び冷却性を向上させることができる。ま
た、ボール１３と保持器１４との接触面積を低減させる
ことができるので、ボール１３と保持器１４との摩擦を
小さくし、発熱を抑制することができる。
ケット１８の断面形状を、ボール１３の自転軸２３及び
それに直交する軸の近傍（±ｘ0）は直線とし、該近傍
以外の円周部分（４隅）には逃しΔが形成されるような
形状とする。この逃しΔにより、直径隙間δｃを通る潤
滑剤の流れを良くすることができ、ボール１３等の軸受
１０の潤滑及び冷却性を向上させることができる。ま
た、ボール１３と保持器１４との接触面積を低減させる
ことができるので、ボール１３と保持器１４との摩擦を
小さくし、発熱を抑制することができる。
【００５２】ポケット１８の断面はカッタ径Ｄｃ（＝２
Ｒｐ）のカッタを、図６のカッタパス２５に沿って移動
させると、ポケット１８の断面形状の４隅の曲率半径を
Ｒｐとすることができ、該４隅に逃げΔを形成すること
ができる。
Ｒｐ）のカッタを、図６のカッタパス２５に沿って移動
させると、ポケット１８の断面形状の４隅の曲率半径を
Ｒｐとすることができ、該４隅に逃げΔを形成すること
ができる。
【００５３】本実施の形態において、保持器１４は、図
７に示すように、段付き形状部を有していなくてもよ
く、また内周面には拡径部は設けられていない断面真円
状のものでもよい。
７に示すように、段付き形状部を有していなくてもよ
く、また内周面には拡径部は設けられていない断面真円
状のものでもよい。
【００５４】以下、上記実施の形態に係る保持器１４の
製造方法の一例を図８を用いて説明する。
製造方法の一例を図８を用いて説明する。
【００５５】本製造方法は、高強度プラスチック（例え
ば、ＰＥＥＫ（和文名称ポリエーテルエーテルケトン）
にて射出成形により外周面に溝部を有する基本リング３
０を作製する射出成形工程（図８（ａ））と、該作製さ
れた基本リング３０の外周面の溝部に、例えば径３０μ
ｍ以下の炭素繊維３１を巻き付ける炭素繊維巻き付け工
程（図８（ｂ））と、高潤滑性プラスチック（含油プラ
スチック等）を用いて傾斜角γの段付き部及びＶ型非対
称ヘリングボーン溝をインサート成形するインサート成
形工程（図８（ｃ））と、インサート成形されたリング
３０にポケット１８の加工等の機械加工仕上を行う機械
加工仕上げ工程（図８（ｄ））とから成る。
ば、ＰＥＥＫ（和文名称ポリエーテルエーテルケトン）
にて射出成形により外周面に溝部を有する基本リング３
０を作製する射出成形工程（図８（ａ））と、該作製さ
れた基本リング３０の外周面の溝部に、例えば径３０μ
ｍ以下の炭素繊維３１を巻き付ける炭素繊維巻き付け工
程（図８（ｂ））と、高潤滑性プラスチック（含油プラ
スチック等）を用いて傾斜角γの段付き部及びＶ型非対
称ヘリングボーン溝をインサート成形するインサート成
形工程（図８（ｃ））と、インサート成形されたリング
３０にポケット１８の加工等の機械加工仕上を行う機械
加工仕上げ工程（図８（ｄ））とから成る。
【００５６】これらの工程を経て製造された保持器１４
は、炭素繊維補強により遠心力による膨張及び温度上昇
による膨張を防止することができ、軸受１０の高速回
転、停止によるすべりに対しても有利となる。
は、炭素繊維補強により遠心力による膨張及び温度上昇
による膨張を防止することができ、軸受１０の高速回
転、停止によるすべりに対しても有利となる。
【００５７】本保持器１４は、その外周部が高潤滑性プ
ラスチックで作られているので、保持器１４の外周面と
外輪１２の内周面の接触による摩擦・磨耗を防止するこ
とができる。さらに、上記高強度プラスチック、炭素繊
維、及び高潤滑プラスチックの組み合せは、温度上昇に
対して内輪１１及び外輪１２の鋼より線膨張係数が大き
いので保持器１４の外周面と外輪１２の内周面との隙間
が小さくなる傾向にあるが、遠心力に対しては内輪１１
及び外輪１２の鋼より密度が小さいので保持器１４の外
周面と外輪１２の内周面との隙間が大きくなる傾向にあ
り、保持器１４案内のための該隙間の適正化を図ること
ができる。
ラスチックで作られているので、保持器１４の外周面と
外輪１２の内周面の接触による摩擦・磨耗を防止するこ
とができる。さらに、上記高強度プラスチック、炭素繊
維、及び高潤滑プラスチックの組み合せは、温度上昇に
対して内輪１１及び外輪１２の鋼より線膨張係数が大き
いので保持器１４の外周面と外輪１２の内周面との隙間
が小さくなる傾向にあるが、遠心力に対しては内輪１１
及び外輪１２の鋼より密度が小さいので保持器１４の外
周面と外輪１２の内周面との隙間が大きくなる傾向にあ
り、保持器１４案内のための該隙間の適正化を図ること
ができる。
【００５８】なお、本製造方法を上記実施の形態におけ
る保持器１４ばかりでなく従来型の保持器１０４にも適
用してもよい。この製造された保持器１０４は、図９に
示すように、基本リング４０をフェノール樹脂で作製
し、この基本リング４０の回りに炭素繊維４１を巻き付
け、さらに、その外周に高潤滑性プラスチック（ナイロ
ン等）４２をインサート成形し、このインサート成形さ
れたリング４０にポケット１０８を形成したものであ
る。インサート成形されたリング４０の外周部は、外輪
１０２の内周面に案内されるので、その材質は低摩擦・
磨耗の材料で構成し、且つ仕上げ面精度を良好なものに
するのがよい。また、炭素繊維４１の巻き付け回数は、
内輪１０２及び外輪１０２との拘束条件により決定され
るのが好ましいが、内輪１０１及び外輪１０２との線膨
張係数の差が実質的に０になるように決定するのがよ
い。
る保持器１４ばかりでなく従来型の保持器１０４にも適
用してもよい。この製造された保持器１０４は、図９に
示すように、基本リング４０をフェノール樹脂で作製
し、この基本リング４０の回りに炭素繊維４１を巻き付
け、さらに、その外周に高潤滑性プラスチック（ナイロ
ン等）４２をインサート成形し、このインサート成形さ
れたリング４０にポケット１０８を形成したものであ
る。インサート成形されたリング４０の外周部は、外輪
１０２の内周面に案内されるので、その材質は低摩擦・
磨耗の材料で構成し、且つ仕上げ面精度を良好なものに
するのがよい。また、炭素繊維４１の巻き付け回数は、
内輪１０２及び外輪１０２との拘束条件により決定され
るのが好ましいが、内輪１０１及び外輪１０２との線膨
張係数の差が実質的に０になるように決定するのがよ
い。
【００５９】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、請求項１記
載のアンギュラ玉軸受によれば、外輪の内周面に形成さ
れた溝逃げ部を外開きのテーパ形状又はテーパ状曲面形
状とし、溝逃げ部の部位において保持器の外周面を外輪
の内周面の形状と相補的に形成したので、保持器の位置
をラジアル方向及びアキシャル方向に規制することがで
き、且つ保持器の外周面と外輪の内周面とが対向する位
置に保持器の重心位置を配して保持器の姿勢を規制する
ことができ、その結果、保持器の振動及び音響を防止す
ることができる。
載のアンギュラ玉軸受によれば、外輪の内周面に形成さ
れた溝逃げ部を外開きのテーパ形状又はテーパ状曲面形
状とし、溝逃げ部の部位において保持器の外周面を外輪
の内周面の形状と相補的に形成したので、保持器の位置
をラジアル方向及びアキシャル方向に規制することがで
き、且つ保持器の外周面と外輪の内周面とが対向する位
置に保持器の重心位置を配して保持器の姿勢を規制する
ことができ、その結果、保持器の振動及び音響を防止す
ることができる。
【図１】本発明の第１の実施の形態に係るアンギュラ玉
軸受のスラスト方向断面図である。
軸受のスラスト方向断面図である。
【図２】保持器１４の変形例の斜視図である。
【図３】（ａ）は、図２の保持器１４の部分平面図であ
り、（ｂ）は、図２の保持器１４の部分側面図である。
り、（ｂ）は、図２の保持器１４の部分側面図である。
【図４】本発明の第１の実施の形態の変形例に係るアン
ギュラ玉軸受のスラスト方向断面図である。
ギュラ玉軸受のスラスト方向断面図である。
【図５】（ａ）は、本発明の第２の実施の形態に係るア
ンギュラ玉軸受のスラスト方向断面図であり、（ｂ）
は、第２の実施の形態に係るアンギュラ玉軸受の保持器
１４の部分平面図である。
ンギュラ玉軸受のスラスト方向断面図であり、（ｂ）
は、第２の実施の形態に係るアンギュラ玉軸受の保持器
１４の部分平面図である。
【図６】図５（ａ）における保持器１４に形成されたポ
ケット１８のＡ矢視図である。
ケット１８のＡ矢視図である。
【図７】本発明の第２の実施の形態に係るアンギュラ玉
軸受の変形例のスラスト方向断面図である。
軸受の変形例のスラスト方向断面図である。
【図８】保持器１４の製造方法を説明する説明図であ
り、（ａ）は射出成形工程、（ｂ）は炭素繊維巻き付け
工程、（ｃ）はインサート成形工程、（ｄ）は機械加工
仕上げ工程を示す。
り、（ａ）は射出成形工程、（ｂ）は炭素繊維巻き付け
工程、（ｃ）はインサート成形工程、（ｄ）は機械加工
仕上げ工程を示す。
【図９】保持器１０４の製造方法の説明図である。
【図１０】従来のアンギュラ玉軸受のスラスト方向断面
図である。
図である。
【図１１】図１０のＸ−Ｘ線断面図である。
【図１２】保持器１０４の斜視図である。
【図１３】ラジアル方向に関する保持器の規制の説明図
である。
である。
１０ アンギュラ玉軸受 １１ 内輪 １２ 外輪 １３ ボール １４ 保持器 １５ 内輪溝 １６ 外輪溝 １７ 溝逃げ部 １８ ポケット ２０ ヘリングボーン溝
Claims (1)
- 【請求項１】 外周面に内輪溝を有し、回転軸に取り付
けられる内輪と、内周面に外輪溝を有し、前記内輪を収
容するように同軸的に配置された外輪と、前記内輪溝と
前記外輪溝との間で転動する複数のボールと、前記ボー
ルを保持する保持器と、前記外輪の内周面に形成された
溝逃げ部とを備えるアンギュラ玉軸受において、前記溝
逃げ部を外開きのテーパ形状又はテーパ状曲面形状と
し、前記溝逃げ部の部位において前記保持器の外周面の
形状を前記外輪の内周面の形状と相補的に形成したこと
を特徴とするアンギュラ玉軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32931999A JP2001140870A (ja) | 1999-11-19 | 1999-11-19 | アンギュラ玉軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32931999A JP2001140870A (ja) | 1999-11-19 | 1999-11-19 | アンギュラ玉軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001140870A true JP2001140870A (ja) | 2001-05-22 |
| JP2001140870A5 JP2001140870A5 (ja) | 2005-07-21 |
Family
ID=18220140
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32931999A Pending JP2001140870A (ja) | 1999-11-19 | 1999-11-19 | アンギュラ玉軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001140870A (ja) |
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-
1999
- 1999-11-19 JP JP32931999A patent/JP2001140870A/ja active Pending
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