JP2001091780A - 高帯域プラスチック光ファイバ - Google Patents
高帯域プラスチック光ファイバInfo
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- JP2001091780A JP2001091780A JP26961499A JP26961499A JP2001091780A JP 2001091780 A JP2001091780 A JP 2001091780A JP 26961499 A JP26961499 A JP 26961499A JP 26961499 A JP26961499 A JP 26961499A JP 2001091780 A JP2001091780 A JP 2001091780A
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- cladding
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 伝送帯域が高くても、曲げ損失が良好でか
つ耐熱特性、機械特性に優れた中高速ＬＡＮ等の高速通
信に好適な高帯域プラスチック光ファイバを提供する。 【解決手段】 有機重合体からなるコアとクラッドと
を有する高帯域プラスチック光ファイバであって、クラ
ッドが３層からなり、かつ、コア、該コアを直接被覆す
る第１クラッド、該第１クラッドの外周を順次被覆する
第２クラッド及び第３クラッドのそれぞれの屈折率（順
次、(ｎcore)、(ｎ1-clad)、(ｎ2-clad)、及び、(ｎ3-c
lad)）が、次式（Ｉ）〜（III）を同時に満足する。 ０．２０≦［(ｎcore)2−(ｎ1-clad)2］1/2≦０．３０ ・・・（Ｉ） ［(ｎcore)2−(ｎ3-clad)2］1/2≧０．４５ ・・・（II） (ｎ1-clad)＞(ｎ2-clad)＞(ｎ3-clad) ・・・（III）
つ耐熱特性、機械特性に優れた中高速ＬＡＮ等の高速通
信に好適な高帯域プラスチック光ファイバを提供する。 【解決手段】 有機重合体からなるコアとクラッドと
を有する高帯域プラスチック光ファイバであって、クラ
ッドが３層からなり、かつ、コア、該コアを直接被覆す
る第１クラッド、該第１クラッドの外周を順次被覆する
第２クラッド及び第３クラッドのそれぞれの屈折率（順
次、(ｎcore)、(ｎ1-clad)、(ｎ2-clad)、及び、(ｎ3-c
lad)）が、次式（Ｉ）〜（III）を同時に満足する。 ０．２０≦［(ｎcore)2−(ｎ1-clad)2］1/2≦０．３０ ・・・（Ｉ） ［(ｎcore)2−(ｎ3-clad)2］1/2≧０．４５ ・・・（II） (ｎ1-clad)＞(ｎ2-clad)＞(ｎ3-clad) ・・・（III）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、伝送帯域が高く、
曲げ損失が小さく、かつ、耐熱性においても良好な、高
速通信用として有用な高帯域プラスチック光ファイバに
関するものである。
曲げ損失が小さく、かつ、耐熱性においても良好な、高
速通信用として有用な高帯域プラスチック光ファイバに
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】プラスチック光ファイバ（以下ＰＯＦと
略記する）は加工性、取り扱い性、製造コストなどの面
でガラス系光ファイバに比べて優れているので、装飾及
び短距離の光信号伝送などに使用されている。
略記する）は加工性、取り扱い性、製造コストなどの面
でガラス系光ファイバに比べて優れているので、装飾及
び短距離の光信号伝送などに使用されている。
【０００３】近年、ＰＯＦを中高速ＬＡＮでの信号伝送
線として応用することも種々検討されているが、市販の
コア／クラッド構造からなるステップインデックス型Ｐ
ＯＦ（ＳＩ−ＰＯＦ）の伝送帯域は、通常５ＭＨｚ・ｋ
ｍ程度と小さく、帯域が不足している。そこで、その帯
域を高めるため、特開平７−２３９４２０号公報ではコ
アにポリメチルメタクリレート（以下ＰＭＭＡと略記す
る）を主成分とする重合体を用いクラッドに長鎖フルオ
ロアルキルメタクリレート／短鎖フルオロアルキルメタ
クリレート／ＭＭＡ共重合体を用いたＰＯＦが提案され
ている。
線として応用することも種々検討されているが、市販の
コア／クラッド構造からなるステップインデックス型Ｐ
ＯＦ（ＳＩ−ＰＯＦ）の伝送帯域は、通常５ＭＨｚ・ｋ
ｍ程度と小さく、帯域が不足している。そこで、その帯
域を高めるため、特開平７−２３９４２０号公報ではコ
アにポリメチルメタクリレート（以下ＰＭＭＡと略記す
る）を主成分とする重合体を用いクラッドに長鎖フルオ
ロアルキルメタクリレート／短鎖フルオロアルキルメタ
クリレート／ＭＭＡ共重合体を用いたＰＯＦが提案され
ている。
【０００４】これはクラッドの屈折率を高くして低開口
数化を図ることにより帯域を向上させるものであるが、
ファイバを曲げた状態での放射モードが低開口数化によ
って増加し、その結果、ＰＯＦの曲げ損失が著しく悪化
する欠点が生じる。曲げ損失の性能は、例えば帯域：１
０ＭＨｚ・ｋｍ以上の性能を要求されるＡＴＭ−ＬＡＮ
では、曲げ損失：０．５ｄＢ以下（測定方法：直径２
５．４mmφのマンドレルへの１０〜１５回（９０°巻き
付け）であり、またさらに高速化が要求されるＩＥＥＥ
１３９４に基づいたホ−ムバスシステムなどでも同様の
基準が存在しており、非常に重要なファクタ−である。
よって、オフィスや特に家庭内でのネットワークへの適
用可能な光ファイバ（帯域；少なくとも１２ＭＨｚ・ｋ
ｍ以上（リンクとしての実効通信レート２００Ｍｂｐｓ
／５０ｍ以上））の曲げ損失は、マージンを見込んで実
質的に０．１〜０．２ｄＢ程度（前記同測定条件）とよ
り厳しい性能が要求される。
数化を図ることにより帯域を向上させるものであるが、
ファイバを曲げた状態での放射モードが低開口数化によ
って増加し、その結果、ＰＯＦの曲げ損失が著しく悪化
する欠点が生じる。曲げ損失の性能は、例えば帯域：１
０ＭＨｚ・ｋｍ以上の性能を要求されるＡＴＭ−ＬＡＮ
では、曲げ損失：０．５ｄＢ以下（測定方法：直径２
５．４mmφのマンドレルへの１０〜１５回（９０°巻き
付け）であり、またさらに高速化が要求されるＩＥＥＥ
１３９４に基づいたホ−ムバスシステムなどでも同様の
基準が存在しており、非常に重要なファクタ−である。
よって、オフィスや特に家庭内でのネットワークへの適
用可能な光ファイバ（帯域；少なくとも１２ＭＨｚ・ｋ
ｍ以上（リンクとしての実効通信レート２００Ｍｂｐｓ
／５０ｍ以上））の曲げ損失は、マージンを見込んで実
質的に０．１〜０．２ｄＢ程度（前記同測定条件）とよ
り厳しい性能が要求される。
【０００５】また、ＰＯＦのクラッドを多層化すること
は、次に挙げる文献のように光ファイバの特性改善のた
めに種々試みられている。例えば、特開昭６２−２０４
２０９号公報には第１クラッドにメチルメタクリレート
／ペンタフルオロプロピルメタクリレート／テトラフル
オロプロピルメタクリレート共重合体を用い第２クラッ
ドにフッ化ビニリデン／テトラフルオロエチレン共重合
体を用いたものが記載されている。
は、次に挙げる文献のように光ファイバの特性改善のた
めに種々試みられている。例えば、特開昭６２−２０４
２０９号公報には第１クラッドにメチルメタクリレート
／ペンタフルオロプロピルメタクリレート／テトラフル
オロプロピルメタクリレート共重合体を用い第２クラッ
ドにフッ化ビニリデン／テトラフルオロエチレン共重合
体を用いたものが記載されている。
【０００６】特開平４−５１２０６号公報には、第１ク
ラッドにトリフルオロメチルメタクリレート／テトラヒ
ドロパーフルオロデシルメタクリレート／メチルメタク
リレート共重合体を用い、第２クラッドにフッ化ビニリ
デン／テトラフルオロエチレン共重合体を用いたものが
記載されている。また、特開平５−２４９３２５号公報
には、第１クラッドにトリフルオロメチルメタクリレー
ト／テトラヒドロパーフルオロデシルメタクリレート／
メチルメタクリレート／メタクリル酸共重合体を用い、
第２クラッドにフッ化ビニリデン／テトラフルオロエチ
レン共重合体を用いたものが記載されている。
ラッドにトリフルオロメチルメタクリレート／テトラヒ
ドロパーフルオロデシルメタクリレート／メチルメタク
リレート共重合体を用い、第２クラッドにフッ化ビニリ
デン／テトラフルオロエチレン共重合体を用いたものが
記載されている。また、特開平５−２４９３２５号公報
には、第１クラッドにトリフルオロメチルメタクリレー
ト／テトラヒドロパーフルオロデシルメタクリレート／
メチルメタクリレート／メタクリル酸共重合体を用い、
第２クラッドにフッ化ビニリデン／テトラフルオロエチ
レン共重合体を用いたものが記載されている。
【０００７】しかしながら、これら従来の多層クラッド
ＰＯＦでは、第１クラッドに使用するクラッド材の屈折
率がいずれもかなり低いので、その帯域は従来のＰＯＦ
とかわらず、中高速ＬＡＮ等の信号伝送線としては使用
困難なものであった。また、特開平１０−２２１５４３
号公報にはコア、第１クラッド、第２クラッドからなる
低開口数プラスチック光ファイバが記載されているが、
開口数を０．３０未満とすると曲げ損失値が増大する問
題があった。
ＰＯＦでは、第１クラッドに使用するクラッド材の屈折
率がいずれもかなり低いので、その帯域は従来のＰＯＦ
とかわらず、中高速ＬＡＮ等の信号伝送線としては使用
困難なものであった。また、特開平１０−２２１５４３
号公報にはコア、第１クラッド、第２クラッドからなる
低開口数プラスチック光ファイバが記載されているが、
開口数を０．３０未満とすると曲げ損失値が増大する問
題があった。
【０００８】さらに、国際特許ＷＯ９６／３６８９４号
には、コア／クラッド／保護層からなる低開口数プラス
チック光ファイバが記載されているが、クラッド材料に
単位モノマ中のＦ原子数が１７となる長鎖フルオロアル
キルメタクリレ−ト単位を相当量ふくんでいるため、熱
分解し易く、ファイバ自体の耐熱性に乏しいという問題
がある。また保護層の屈折率に具体的な記載がなく屈曲
時（ケ−ブルの中間部を半径２０ｍｍ曲率で１８０゜、
一回巻き付け）の伝送損失増加が大きいという問題があ
った。
には、コア／クラッド／保護層からなる低開口数プラス
チック光ファイバが記載されているが、クラッド材料に
単位モノマ中のＦ原子数が１７となる長鎖フルオロアル
キルメタクリレ−ト単位を相当量ふくんでいるため、熱
分解し易く、ファイバ自体の耐熱性に乏しいという問題
がある。また保護層の屈折率に具体的な記載がなく屈曲
時（ケ−ブルの中間部を半径２０ｍｍ曲率で１８０゜、
一回巻き付け）の伝送損失増加が大きいという問題があ
った。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、上
述の従来技術の欠点を解消し、伝送帯域が高くても、曲
げ損失が良好でかつ耐熱特性、機械特性に優れた中高速
ＬＡＮ等の高速通信に好適な高帯域プラスチック光ファ
イバを提供することを主たる目的とする。
述の従来技術の欠点を解消し、伝送帯域が高くても、曲
げ損失が良好でかつ耐熱特性、機械特性に優れた中高速
ＬＡＮ等の高速通信に好適な高帯域プラスチック光ファ
イバを提供することを主たる目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
め、本発明の高帯域プラスチック光ファイバは、有機重
合体からなるコアと、該コアの屈折率より小さい屈折率
を有する無色透明の有機重合体からなるクラッドとを有
するプラスチック光ファイバにおいて、クラッドが３層
からなり、かつ、コア、該コアを直接被覆する第１クラ
ッド、該第１クラッドの外周を順次被覆する第２クラッ
ド及び第３クラッドのそれぞれの屈折率（順次、(ｎcor
e)、(ｎ1-clad)、(ｎ2-clad)、及び、(ｎ3-clad)）が、
次式（Ｉ）〜（III）を同時に満足することを特徴とす
る。 ０．２０≦［(ｎcore)2−(ｎ1-clad)2］1/2≦０．３０ ・・・（Ｉ） ［(ｎcore)2−(ｎ3-clad)2］1/2≧０．４５ ・・・（II） (ｎ1-clad)＞(ｎ2-clad)＞(ｎ3-clad) ・・・（III） また、第１クラッドの厚み（ｔ1 ）、第２クラッドの厚
み（ｔ2 ）、第３クラッドの厚み（ｔ3 ）が、次式（I
V）〜（VII）を同時に満足するが好ましい。 ２μｍ≦ｔ1 ≦１５μｍ ・・・（IV） ２μｍ≦ｔ2 ≦１５μｍ ・・・（Ｖ） ２μｍ≦ｔ3 ≦１５μｍ ・・・（VI） ６μｍ≦ｔ1 ＋ｔ2 ＋ｔ3 ≦２０μｍ ・・・（VII）
め、本発明の高帯域プラスチック光ファイバは、有機重
合体からなるコアと、該コアの屈折率より小さい屈折率
を有する無色透明の有機重合体からなるクラッドとを有
するプラスチック光ファイバにおいて、クラッドが３層
からなり、かつ、コア、該コアを直接被覆する第１クラ
ッド、該第１クラッドの外周を順次被覆する第２クラッ
ド及び第３クラッドのそれぞれの屈折率（順次、(ｎcor
e)、(ｎ1-clad)、(ｎ2-clad)、及び、(ｎ3-clad)）が、
次式（Ｉ）〜（III）を同時に満足することを特徴とす
る。 ０．２０≦［(ｎcore)2−(ｎ1-clad)2］1/2≦０．３０ ・・・（Ｉ） ［(ｎcore)2−(ｎ3-clad)2］1/2≧０．４５ ・・・（II） (ｎ1-clad)＞(ｎ2-clad)＞(ｎ3-clad) ・・・（III） また、第１クラッドの厚み（ｔ1 ）、第２クラッドの厚
み（ｔ2 ）、第３クラッドの厚み（ｔ3 ）が、次式（I
V）〜（VII）を同時に満足するが好ましい。 ２μｍ≦ｔ1 ≦１５μｍ ・・・（IV） ２μｍ≦ｔ2 ≦１５μｍ ・・・（Ｖ） ２μｍ≦ｔ3 ≦１５μｍ ・・・（VI） ６μｍ≦ｔ1 ＋ｔ2 ＋ｔ3 ≦２０μｍ ・・・（VII）
【００１１】第１クラッドが、下記一般式
【化２】 （式中、ｍは１〜２、ｎは１〜５の整数、Ｘは水素原子
または弗素原子を表わす）で表される１種以上のフルオ
ロアルキルメタクリレートと、メチルメタクリレートと
をモノマ成分として含むメタクリレート系共重合体から
なり、第３クラッドが、フッ化ビニリデン単位を含むフ
ッ化ビニリデン系（共）重合体からなり、かつ、第２ク
ラッドが、前記メタクリレート系共重合体及び前記フッ
化ビニリデン系（共）重合体から選択されることが好ま
しく、さらに、第１クラッドを構成するメタクリレート
系共重合体のガラス転移点温度（Ｔｇ）が８５℃以上で
あることが好ましい。さらにまた、第３クラッドが、フ
ッ化ビニリデンとテトラフルオロエチレンとの共重合
体、又は、フッ化ビニリデンとテトラフルオロエチレン
とヘキサフルオロプロピレンとの共重合体からなること
が好ましい。
または弗素原子を表わす）で表される１種以上のフルオ
ロアルキルメタクリレートと、メチルメタクリレートと
をモノマ成分として含むメタクリレート系共重合体から
なり、第３クラッドが、フッ化ビニリデン単位を含むフ
ッ化ビニリデン系（共）重合体からなり、かつ、第２ク
ラッドが、前記メタクリレート系共重合体及び前記フッ
化ビニリデン系（共）重合体から選択されることが好ま
しく、さらに、第１クラッドを構成するメタクリレート
系共重合体のガラス転移点温度（Ｔｇ）が８５℃以上で
あることが好ましい。さらにまた、第３クラッドが、フ
ッ化ビニリデンとテトラフルオロエチレンとの共重合
体、又は、フッ化ビニリデンとテトラフルオロエチレン
とヘキサフルオロプロピレンとの共重合体からなること
が好ましい。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明の光ファイバにおけるコア
は、実質的に有機重合体から成る。その有機重合体は、
好ましくはポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）、ポ
リスチレン、ポリカーボネートであり、更に好ましくは
ＰＭＭＡである。これらの樹脂は単独重合体で用いても
よいし、他の共重合可能なモノマを共重合させた共重合
体として用いてもよい。共重合可能なモノマとしては、
例えばＰＭＭＡの場合、メタクリル酸、アクリル酸、ア
クリル酸メチルやアクリル酸エチルなどのアクリル酸エ
ステル類、メタクリル酸エステル類、スチレン、無水マ
レイン酸、Ｎ−イソプロピルマレイミドなどのマレイミ
ド類などが挙げられ、これらの中から１種類以上適宜選
択して共重合させればよい。
は、実質的に有機重合体から成る。その有機重合体は、
好ましくはポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）、ポ
リスチレン、ポリカーボネートであり、更に好ましくは
ＰＭＭＡである。これらの樹脂は単独重合体で用いても
よいし、他の共重合可能なモノマを共重合させた共重合
体として用いてもよい。共重合可能なモノマとしては、
例えばＰＭＭＡの場合、メタクリル酸、アクリル酸、ア
クリル酸メチルやアクリル酸エチルなどのアクリル酸エ
ステル類、メタクリル酸エステル類、スチレン、無水マ
レイン酸、Ｎ−イソプロピルマレイミドなどのマレイミ
ド類などが挙げられ、これらの中から１種類以上適宜選
択して共重合させればよい。
【００１３】本発明の光ファイバにおけるクラッドは、
光ファイバを曲げた状態でもコア内を伝搬する光をでき
るだけ漏れることのないようにするため、少なくともコ
アの屈折率より小さい屈折率を有する無色透明の３つの
層（第１クラッド、第２クラッド、第３クラッド）から
構成されていることが必要である。第１クラッドとはコ
アを直接被覆するクラッドであり、第２クラッドとはそ
の第１クラッドを直接被覆するクラッドであり、第３ク
ラッドとはその第２クラッドを直接被覆するクラッドで
ある。すなわち、光ファイバを曲げた状態で第１クラッ
ドから放射した光は第２クラッド、さらには第３クラッ
ドを設けたことによって、放射した光を有効に再度コア
内へ差し戻す処方を施すことができ、より光ファイバの
取扱性を向上させることができるからである。
光ファイバを曲げた状態でもコア内を伝搬する光をでき
るだけ漏れることのないようにするため、少なくともコ
アの屈折率より小さい屈折率を有する無色透明の３つの
層（第１クラッド、第２クラッド、第３クラッド）から
構成されていることが必要である。第１クラッドとはコ
アを直接被覆するクラッドであり、第２クラッドとはそ
の第１クラッドを直接被覆するクラッドであり、第３ク
ラッドとはその第２クラッドを直接被覆するクラッドで
ある。すなわち、光ファイバを曲げた状態で第１クラッ
ドから放射した光は第２クラッド、さらには第３クラッ
ドを設けたことによって、放射した光を有効に再度コア
内へ差し戻す処方を施すことができ、より光ファイバの
取扱性を向上させることができるからである。
【００１４】本発明においては光ファイバの開口数を特
定範囲内とすることが必要であり、その開口数ＮＡ（Nu
merical Aperture）は一般に次式で定義される。 ＮＡ＝［(ｎcore)2 −(ｎclad)2 ］1/2 ここで、(ｎcore)：コア屈折率、 (ｎclad)：クラッド
屈折率、である。 本発明の光ファイバにはクラッドが３層存在するので、
コアと各クラッドとの屈折率の関係が重要である。
定範囲内とすることが必要であり、その開口数ＮＡ（Nu
merical Aperture）は一般に次式で定義される。 ＮＡ＝［(ｎcore)2 −(ｎclad)2 ］1/2 ここで、(ｎcore)：コア屈折率、 (ｎclad)：クラッド
屈折率、である。 本発明の光ファイバにはクラッドが３層存在するので、
コアと各クラッドとの屈折率の関係が重要である。
【００１５】まず第１に、本発明の光ファイバは、コア
の屈折率（ｎcore）と第１クラッドの屈折率（ｎ1-cla
d）の関係が次式を満足する必要がある。 ０．２０≦［(ｎcore)2 −(ｎ1-clad)2 ］1/2 ≦０．３
０ この値が０．２０未満では受光角度が小さく結合損失が
増大し、かつ曲げ損失が大き過ぎ、クラッドを３層化し
てもそれら欠点を補うことは困難である。また、０．３
０を越えると帯域が低くなり、伝送速度が遅くなるの
で、ネットワークの光信号伝送用としては不適当であ
る。好ましくは０．２２以上及び／又は０．２８以下で
ある。
の屈折率（ｎcore）と第１クラッドの屈折率（ｎ1-cla
d）の関係が次式を満足する必要がある。 ０．２０≦［(ｎcore)2 −(ｎ1-clad)2 ］1/2 ≦０．３
０ この値が０．２０未満では受光角度が小さく結合損失が
増大し、かつ曲げ損失が大き過ぎ、クラッドを３層化し
てもそれら欠点を補うことは困難である。また、０．３
０を越えると帯域が低くなり、伝送速度が遅くなるの
で、ネットワークの光信号伝送用としては不適当であ
る。好ましくは０．２２以上及び／又は０．２８以下で
ある。
【００１６】さらに、第１クラッド、第２クラッド、第
３クラッドの屈折率（それぞれ、(ｎ1-clad)、(ｎ2-cla
d)、及び、(ｎ3-clad)）は、(ｎ1-clad)＞(ｎ2-clad)＞
(ｎ3-clad)を満足する必要がある。通常、光ファイバを
曲げた状態では、コア内の光の一部が放射モ−ドとなっ
て、クラッド外部に漏れることにより曲げ損失が発生す
るが、(ｎ1-clad)＞(ｎ2-clad)＞(ｎ3-clad)を満足させ
ることによって、第１クラッドから放射した光も第２ク
ラッドでコア内に差し戻され、曲げ条件が厳しい場合、
第２クラッドから漏れた光も第３クラッドを設けたこと
によって、より有効にコア内へ光を差し戻すことができ
るからである。
３クラッドの屈折率（それぞれ、(ｎ1-clad)、(ｎ2-cla
d)、及び、(ｎ3-clad)）は、(ｎ1-clad)＞(ｎ2-clad)＞
(ｎ3-clad)を満足する必要がある。通常、光ファイバを
曲げた状態では、コア内の光の一部が放射モ−ドとなっ
て、クラッド外部に漏れることにより曲げ損失が発生す
るが、(ｎ1-clad)＞(ｎ2-clad)＞(ｎ3-clad)を満足させ
ることによって、第１クラッドから放射した光も第２ク
ラッドでコア内に差し戻され、曲げ条件が厳しい場合、
第２クラッドから漏れた光も第３クラッドを設けたこと
によって、より有効にコア内へ光を差し戻すことができ
るからである。
【００１７】さらに、コアの屈折率（ｎcore）と第３ク
ラッドの屈折率（ｎ3-clad）の関係は次式を満足する必
要がある。 ［(ｎcore)2 −(ｎ3-clad)2 ］1/2 ≧０．４５ この値が０．４５未満では、クラッドを３層化したこと
による所望の効果（低開口数化によって生じる曲げ損失
の悪化を抑制する効果）が発揮できない。
ラッドの屈折率（ｎ3-clad）の関係は次式を満足する必
要がある。 ［(ｎcore)2 −(ｎ3-clad)2 ］1/2 ≧０．４５ この値が０．４５未満では、クラッドを３層化したこと
による所望の効果（低開口数化によって生じる曲げ損失
の悪化を抑制する効果）が発揮できない。
【００１８】本発明においては各クラッドの厚みを制御
することが好ましい。各クラッドの厚みはそれぞれ２〜
１５μｍが好ましく、さらに好ましくは２〜１０μｍで
ある。２μｍ未満では、コア／クラッド界面で光が漏れ
て伝送損失が悪化する。さらにはクラッド／クラッド界
面においても、コア内へ光を差し戻す効果を十分に発揮
できない。また、１５μｍを越えると、例えばファイバ
外径を５００μｍとした場合、コア径が小さくなり、入
射部での受光量が低下する。また、クラッド材は一般的
に高価であるためコスト高となる。そして、第１クラッ
ド、第２クラッド及び第３クラッドを合わせた総厚みは
６〜２０μｍが好ましく、さらに好ましくは６〜１５μ
ｍである。
することが好ましい。各クラッドの厚みはそれぞれ２〜
１５μｍが好ましく、さらに好ましくは２〜１０μｍで
ある。２μｍ未満では、コア／クラッド界面で光が漏れ
て伝送損失が悪化する。さらにはクラッド／クラッド界
面においても、コア内へ光を差し戻す効果を十分に発揮
できない。また、１５μｍを越えると、例えばファイバ
外径を５００μｍとした場合、コア径が小さくなり、入
射部での受光量が低下する。また、クラッド材は一般的
に高価であるためコスト高となる。そして、第１クラッ
ド、第２クラッド及び第３クラッドを合わせた総厚みは
６〜２０μｍが好ましく、さらに好ましくは６〜１５μ
ｍである。
【００１９】第１クラッドを構成する樹脂は、優れた耐
熱性、透明性を保持したまま屈折率を高くして、コアの
屈折率との差を小さくすることが必要である。
熱性、透明性を保持したまま屈折率を高くして、コアの
屈折率との差を小さくすることが必要である。
【００２０】従って、第１クラッドを構成する好ましい
樹脂としては下記一般式
樹脂としては下記一般式
【化３】 （式中、ｍは１〜２、ｎは１〜５の整数、Ｘは水素原子
または弗素原子を表わす）で表される１種以上のフルオ
ロアルキルメタクリレート（ＦＭＡ）と、メチルメタク
リレートとをモノマ成分として含むメタクリレート系共
重合体が挙げられる。ＦＭＡの例としてはトリフルオロ
エチルメタクリレート（３ＦＭＡ）、テトラフルオロプ
ロピルメタクリレート（４ＦＭＡ）、ペンタフルオロプ
ロピルメタクリレート（５ＦＭＡ）、オクタフルオロペ
ンチルメタクリレート（８ＦＭＡ）、ジトリフルオロメ
チルメチルメタクリレート（６ＦＭＡ）等が挙げられ
る。これらは、それぞれ単独で用いてもよいし、２種以
上組み合わせて用いてもよい。特に、ＦＭＡモノマ中に
含まれるフッ素原子数は１１以下であることが好まし
い。１２以上と多過ぎる場合はＭＭＡと共重合させても
熱分解し易くなるので、ＰＯＦの耐熱性が悪化するし、
モノマのコスト面からも不具合である。さらに好ましく
は３〜１０である。また共重合成分全体に対するＦＭＡ
の含有量が１０モル％未満と少な過ぎるとＭＭＡの含有
量が多くなり過ぎて機械特性が悪化するので、１０〜４
０モル％の１種以上のＦＭＡと９０〜６０モル％のＭＭ
Ａをモノマ成分として含むメタクリレート系共重合体
が、優れた機械特性、耐熱性及び透明性の点からより好
ましい。
または弗素原子を表わす）で表される１種以上のフルオ
ロアルキルメタクリレート（ＦＭＡ）と、メチルメタク
リレートとをモノマ成分として含むメタクリレート系共
重合体が挙げられる。ＦＭＡの例としてはトリフルオロ
エチルメタクリレート（３ＦＭＡ）、テトラフルオロプ
ロピルメタクリレート（４ＦＭＡ）、ペンタフルオロプ
ロピルメタクリレート（５ＦＭＡ）、オクタフルオロペ
ンチルメタクリレート（８ＦＭＡ）、ジトリフルオロメ
チルメチルメタクリレート（６ＦＭＡ）等が挙げられ
る。これらは、それぞれ単独で用いてもよいし、２種以
上組み合わせて用いてもよい。特に、ＦＭＡモノマ中に
含まれるフッ素原子数は１１以下であることが好まし
い。１２以上と多過ぎる場合はＭＭＡと共重合させても
熱分解し易くなるので、ＰＯＦの耐熱性が悪化するし、
モノマのコスト面からも不具合である。さらに好ましく
は３〜１０である。また共重合成分全体に対するＦＭＡ
の含有量が１０モル％未満と少な過ぎるとＭＭＡの含有
量が多くなり過ぎて機械特性が悪化するので、１０〜４
０モル％の１種以上のＦＭＡと９０〜６０モル％のＭＭ
Ａをモノマ成分として含むメタクリレート系共重合体
が、優れた機械特性、耐熱性及び透明性の点からより好
ましい。
【００２１】又、上記ＦＭＡ、ＭＭＡ以外の共重合可能
な他のモノマ成分は３０モル％以下の少量ならば含んで
もよい。その“他のモノマ成分”としては、具体的には
メタクリル酸、アクリル酸、アクリル酸メチルやアクリ
ル酸エチルなどのアクリル酸エステル類、メタクリル酸
エステル類、スチレン、無水マレイン酸、Ｎ−イソプロ
ピルマレイミドなどのマレイミド類などが挙げられる。
これらのうち、クラッド材の機械特性改良のためには、
アクリル酸エチルを共重合することが好ましく、０．１
〜１０モル％で含むことがさらに好ましい。第１クラッ
ドを構成する共重合体のガラス転移点温度（Ｔｇ）は、
８５℃未満であるとＰＯＦの耐熱性が悪化して実用上の
問題が生じ易いので８５℃以上が好ましい。
な他のモノマ成分は３０モル％以下の少量ならば含んで
もよい。その“他のモノマ成分”としては、具体的には
メタクリル酸、アクリル酸、アクリル酸メチルやアクリ
ル酸エチルなどのアクリル酸エステル類、メタクリル酸
エステル類、スチレン、無水マレイン酸、Ｎ−イソプロ
ピルマレイミドなどのマレイミド類などが挙げられる。
これらのうち、クラッド材の機械特性改良のためには、
アクリル酸エチルを共重合することが好ましく、０．１
〜１０モル％で含むことがさらに好ましい。第１クラッ
ドを構成する共重合体のガラス転移点温度（Ｔｇ）は、
８５℃未満であるとＰＯＦの耐熱性が悪化して実用上の
問題が生じ易いので８５℃以上が好ましい。
【００２２】一方、第３クラッドを構成する樹脂として
は、フッ化ビニリデン単位を含むフッ化ビニリデン系
（共）重合体を使用するのが好ましい。第２クラッドを
構成する樹脂は、前記メタクリレート系共重合体及び前
記フッ化ビニリデン系（共）重合体の中から選択するこ
とが好ましい。
は、フッ化ビニリデン単位を含むフッ化ビニリデン系
（共）重合体を使用するのが好ましい。第２クラッドを
構成する樹脂は、前記メタクリレート系共重合体及び前
記フッ化ビニリデン系（共）重合体の中から選択するこ
とが好ましい。
【００２３】第２クラッド及び第３クラッドは、第１ク
ラッドの屈折率をコアの屈折率に近づけたために生じる
ＰＯＦの曲げ損失の増加を抑制することを主目的とする
ものであって、一般的には第１クラッドよりも屈折率の
低い樹脂を用いればよい。しかしながら、４層同心円状
構造からなる本ファイバの良好な透光性を具現化するた
めには、それぞれの層間のポリマ密着性、相溶性が非常
に重要であり、特に機械特性や他のポリマとの密着性、
相溶性の点で優れているフッ化ビニリデン単位を含む
（共）重合体が、前記した第１クラッドと組み合わせる
第２、第３クラッドとして最適であり、機械特性におい
ても優れたＰＯＦとすることができる。
ラッドの屈折率をコアの屈折率に近づけたために生じる
ＰＯＦの曲げ損失の増加を抑制することを主目的とする
ものであって、一般的には第１クラッドよりも屈折率の
低い樹脂を用いればよい。しかしながら、４層同心円状
構造からなる本ファイバの良好な透光性を具現化するた
めには、それぞれの層間のポリマ密着性、相溶性が非常
に重要であり、特に機械特性や他のポリマとの密着性、
相溶性の点で優れているフッ化ビニリデン単位を含む
（共）重合体が、前記した第１クラッドと組み合わせる
第２、第３クラッドとして最適であり、機械特性におい
ても優れたＰＯＦとすることができる。
【００２４】フッ化ビニリデン単位を含むフッ化ビニリ
デン系（共）重合体の例としては、ポリフッ化ビニリデ
ン（ＰＶｄＦ）、フッ化ビニリデンとテトラフルオロエ
チレン（ＴＦＥ）及び／又はヘキサフルオロプロピレン
（ＨＦＰ）との２元又は３元共重合体が好ましいく、Ｐ
ＭＭＡとＰＶｄＦとのポリマ混合物として用いてもよ
い。特に透明性や機械特性の点で優れたＶｄＦ／ＴＦＥ
２元共重合体やＶｄＦ／ＴＦＥ／ＨＦＰ３元共重合体の
使用がより好ましい。又、第２クラッドにＶｄＦ／ＴＦ
Ｅ２元共重合体を用いた場合には、透明性の点からＴＦ
Ｅの含有量は特に１５〜１９モル％であることが好まし
い。
デン系（共）重合体の例としては、ポリフッ化ビニリデ
ン（ＰＶｄＦ）、フッ化ビニリデンとテトラフルオロエ
チレン（ＴＦＥ）及び／又はヘキサフルオロプロピレン
（ＨＦＰ）との２元又は３元共重合体が好ましいく、Ｐ
ＭＭＡとＰＶｄＦとのポリマ混合物として用いてもよ
い。特に透明性や機械特性の点で優れたＶｄＦ／ＴＦＥ
２元共重合体やＶｄＦ／ＴＦＥ／ＨＦＰ３元共重合体の
使用がより好ましい。又、第２クラッドにＶｄＦ／ＴＦ
Ｅ２元共重合体を用いた場合には、透明性の点からＴＦ
Ｅの含有量は特に１５〜１９モル％であることが好まし
い。
【００２５】本発明のプラスチック光ファイバは一般的
な製造法と同様にして製造すればよい。例えば、コア材
と第１、第２、第３クラッド材とを加熱溶融状態下で、
４層同心円状複合用の複合口金から吐出してコア／第１
クラッド／第２クラッド／第３クラッドの４層芯鞘構造
を形成させる複合紡糸法が好ましく用いられる。また紡
糸後のファイバ外径変動、黄変などを防止するためコア
中の残存モノマ濃度は０．６％未満が好ましく、０．３
％未満がより好ましい。
な製造法と同様にして製造すればよい。例えば、コア材
と第１、第２、第３クラッド材とを加熱溶融状態下で、
４層同心円状複合用の複合口金から吐出してコア／第１
クラッド／第２クラッド／第３クラッドの４層芯鞘構造
を形成させる複合紡糸法が好ましく用いられる。また紡
糸後のファイバ外径変動、黄変などを防止するためコア
中の残存モノマ濃度は０．６％未満が好ましく、０．３
％未満がより好ましい。
【００２６】続いて、機械特性を向上させる目的で１．
２〜３倍程度の延伸処理が一般的に行なわれ、プラスチ
ック光ファイバとなる。このプラスチック光ファイバの
外径は通常０．１〜３ｍｍ程度であり、目的に応じて適
宜選択すればよいが、取扱性などの面から０．５〜１．
５ｍｍのものが好ましい。
２〜３倍程度の延伸処理が一般的に行なわれ、プラスチ
ック光ファイバとなる。このプラスチック光ファイバの
外径は通常０．１〜３ｍｍ程度であり、目的に応じて適
宜選択すればよいが、取扱性などの面から０．５〜１．
５ｍｍのものが好ましい。
【００２７】更にこのプラスチック光ファイバの外側に
ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、架橋
ポリエチレン、熱可塑性エラストマー、ポリウレタン、
ポリアミド等の公知の樹脂をクロスヘッドダイを使用し
た溶融押出し成形法等の通常の方法により少なくとも１
種以上被覆してもよく、アラミド繊維“ケブラー”等の
高張力繊維を介在させてもよい。
ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、架橋
ポリエチレン、熱可塑性エラストマー、ポリウレタン、
ポリアミド等の公知の樹脂をクロスヘッドダイを使用し
た溶融押出し成形法等の通常の方法により少なくとも１
種以上被覆してもよく、アラミド繊維“ケブラー”等の
高張力繊維を介在させてもよい。
【００２８】
【実施例】以下、本発明を実施例により、更に詳細に説
明する。 開口数ＮＡ： ＪＩＳ−Ｃ６８６２反射法によって測定
した。 伝送損失： ハロゲン平行光（波長６５０nm、入射ＮＡ
＝０．２０）を使用して３０／２ｍカットバック法によ
り測定した。 伝送帯域： 測定装置として浜松ホトニクス社製光サン
プリングオシロスコープを用い、光源として浜松ホトニ
クス社製レーザダイオード（波長６５０ｎｍ）を用い、
５０ｍ長のファイバで−３ｄＢ帯域をインパルス応答法
にて測定した。
明する。 開口数ＮＡ： ＪＩＳ−Ｃ６８６２反射法によって測定
した。 伝送損失： ハロゲン平行光（波長６５０nm、入射ＮＡ
＝０．２０）を使用して３０／２ｍカットバック法によ
り測定した。 伝送帯域： 測定装置として浜松ホトニクス社製光サン
プリングオシロスコープを用い、光源として浜松ホトニ
クス社製レーザダイオード（波長６５０ｎｍ）を用い、
５０ｍ長のファイバで−３ｄＢ帯域をインパルス応答法
にて測定した。
【００２９】曲げ損失： ３ｍ長のファイバの一端に波
長６５０ｎｍのハロゲン光（入射ＮＡ＝０．２５）を入
射して直径２５．４mmφのマンドレルへの１５回（９０
°）巻き付け前後の出射光量を測定し、その光量差を算
出した。 連続屈曲破断回数： ファイバの一端に５００ｇの荷重
をかけ、直径３０ｍｍφのマンドレルで支持し、その支
持点を中心にファイバの他端を角度９０°で連続的に回
転させて、ファイバが切断するまでの回数を測定した。
長６５０ｎｍのハロゲン光（入射ＮＡ＝０．２５）を入
射して直径２５．４mmφのマンドレルへの１５回（９０
°）巻き付け前後の出射光量を測定し、その光量差を算
出した。 連続屈曲破断回数： ファイバの一端に５００ｇの荷重
をかけ、直径３０ｍｍφのマンドレルで支持し、その支
持点を中心にファイバの他端を角度９０°で連続的に回
転させて、ファイバが切断するまでの回数を測定した。
【００３０】耐熱性： 高温オーブン（タバイエスペッ
ク社製ＰＨＨ−２００）内に試長２８ｍのファイバ（両
末端各１ｍはオーブン外）を８５℃、１０００時間投入
し、試験前後の光量を測定してその変化量を指標とした
（マイナスは光量ダウンを示す）。 ガラス転移点： 測定装置としてＰｅｒｋｉｎ−Ｅｌｍ
ｅｒ社製ＤＳＣ−２Ｃ型を使用し、昇温速度１０℃／mi
n 、2nd.RUN 法にてガラス転移中心温度を測定した。
ク社製ＰＨＨ−２００）内に試長２８ｍのファイバ（両
末端各１ｍはオーブン外）を８５℃、１０００時間投入
し、試験前後の光量を測定してその変化量を指標とした
（マイナスは光量ダウンを示す）。 ガラス転移点： 測定装置としてＰｅｒｋｉｎ−Ｅｌｍ
ｅｒ社製ＤＳＣ−２Ｃ型を使用し、昇温速度１０℃／mi
n 、2nd.RUN 法にてガラス転移中心温度を測定した。
【００３１】［実施例１］第１クラッド材として表１の
８ＦＭＡ／ＭＭＡ共重合体（屈折率(ｎ1-clad)＝１．４
７２）、第２クラッド材として表２のＶｄＦ／ＴＦＥ共
重合体（屈折率(ｎ2-clad)＝１．４０６）、第３クラッ
ド材として表２のＶｄＦ／ＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体（屈
折率(ｎ3-clad)＝１．３６５）をそれぞれ複合紡糸機に
供給した。さらに、連続塊状重合によって製造したＰＭ
ＭＡ（屈折率(ｎcore)＝１．４９２）をコア材として複
合紡糸機に供給して、コア、第１クラッド、第２クラッ
ド、及び第３クラッドを４層芯鞘複合溶融紡糸し、ファ
イバ径１０００μｍ（コア径９８０μｍ、第１／第２／
第３クラッド厚：４．０／３．０／３．０μｍ）のベア
ファイバを得た。さらに、ポリエチレンを被覆して２．
２ｍｍのコードとした。こうして得られた光ファイバを
前記の評価方法により評価し、その結果を表３に示し
た。表３からわかるように、１３．５ＭＨｚ・ｋｍと高
帯域であり、曲げ損失が小さく、且つ繰り返し屈曲性も
良好であり、高速通信用として好適なものであった。
８ＦＭＡ／ＭＭＡ共重合体（屈折率(ｎ1-clad)＝１．４
７２）、第２クラッド材として表２のＶｄＦ／ＴＦＥ共
重合体（屈折率(ｎ2-clad)＝１．４０６）、第３クラッ
ド材として表２のＶｄＦ／ＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体（屈
折率(ｎ3-clad)＝１．３６５）をそれぞれ複合紡糸機に
供給した。さらに、連続塊状重合によって製造したＰＭ
ＭＡ（屈折率(ｎcore)＝１．４９２）をコア材として複
合紡糸機に供給して、コア、第１クラッド、第２クラッ
ド、及び第３クラッドを４層芯鞘複合溶融紡糸し、ファ
イバ径１０００μｍ（コア径９８０μｍ、第１／第２／
第３クラッド厚：４．０／３．０／３．０μｍ）のベア
ファイバを得た。さらに、ポリエチレンを被覆して２．
２ｍｍのコードとした。こうして得られた光ファイバを
前記の評価方法により評価し、その結果を表３に示し
た。表３からわかるように、１３．５ＭＨｚ・ｋｍと高
帯域であり、曲げ損失が小さく、且つ繰り返し屈曲性も
良好であり、高速通信用として好適なものであった。
【００３２】［実施例２〜４及び比較例１〜３］第１ク
ラッド材、第２クラッド材及び第３クラッド材の共重合
体を表１、表２のとおりに変更した以外は実施例１と同
様にして光ファイバを得た。また、第３クラッドを設け
ない光ファイバも同様にして得た（比較例１）。これら
の光ファイバを使用して実施例１と同じ評価を行い、そ
の結果を表３に示した。
ラッド材、第２クラッド材及び第３クラッド材の共重合
体を表１、表２のとおりに変更した以外は実施例１と同
様にして光ファイバを得た。また、第３クラッドを設け
ない光ファイバも同様にして得た（比較例１）。これら
の光ファイバを使用して実施例１と同じ評価を行い、そ
の結果を表３に示した。
【００３３】本発明の実施例２〜４は伝送帯域が高く、
曲げ損失、耐熱性、繰り返し屈曲特性（機械特性）のい
ずれも優れていた。これに対し、比較例１のようにコア
−第１クラッドのファイバ開口数が本発明範囲内でも第
３クラッドのないものは曲げ損失が悪かった。また、コ
ア−第１クラッドのファイバ開口数が低すぎる場合は比
較例２のように伝送帯域は高いが曲げ損失特性が悪く、
逆に、開口数が高すぎる場合は比較例３のように曲げ損
失特性は良好であるが伝送帯域が悪かった。さらに、比
較例３のように長鎖ＦＭＡを用いたものは、透光性、耐
熱性が劣っていた。
曲げ損失、耐熱性、繰り返し屈曲特性（機械特性）のい
ずれも優れていた。これに対し、比較例１のようにコア
−第１クラッドのファイバ開口数が本発明範囲内でも第
３クラッドのないものは曲げ損失が悪かった。また、コ
ア−第１クラッドのファイバ開口数が低すぎる場合は比
較例２のように伝送帯域は高いが曲げ損失特性が悪く、
逆に、開口数が高すぎる場合は比較例３のように曲げ損
失特性は良好であるが伝送帯域が悪かった。さらに、比
較例３のように長鎖ＦＭＡを用いたものは、透光性、耐
熱性が劣っていた。
【００３４】なお、表１、表２に示した第１クラッド材
及び第２クラッド材の共重合体のモノマ組成を示すモノ
マ成分の略記号は、次のとおりである。 ＰＭＭＡ：ポリメチルメタクリレート、 ＭＭＡ：メチルメタクリレート、 ＶｄＦ：フッ化ビニリデン、 ＴＦＥ：テトラフルオロエチレン、 ＨＦＰ：ヘキサフルオロプロピレン、 ４ＦＭＡ：２，２，３，３−テトラフルオロプロピルメ
タクリレート、 ５ＦＭＡ：２，２，３，３，３−ペンタフルオロプロピ
ルメタクリレート、 ８ＦＭＡ：２，２，３，３，４，４，５，５−オクタフ
ルオロペンチルメタクリレート、 １７ＦＭＡ：3,3,4,4,5,5,6,6,7,7,8,8,9,9,10,10,10−
ペンタデカフロムデシルメタクリレート
及び第２クラッド材の共重合体のモノマ組成を示すモノ
マ成分の略記号は、次のとおりである。 ＰＭＭＡ：ポリメチルメタクリレート、 ＭＭＡ：メチルメタクリレート、 ＶｄＦ：フッ化ビニリデン、 ＴＦＥ：テトラフルオロエチレン、 ＨＦＰ：ヘキサフルオロプロピレン、 ４ＦＭＡ：２，２，３，３−テトラフルオロプロピルメ
タクリレート、 ５ＦＭＡ：２，２，３，３，３−ペンタフルオロプロピ
ルメタクリレート、 ８ＦＭＡ：２，２，３，３，４，４，５，５−オクタフ
ルオロペンチルメタクリレート、 １７ＦＭＡ：3,3,4,4,5,5,6,6,7,7,8,8,9,9,10,10,10−
ペンタデカフロムデシルメタクリレート
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】
【表３】
【００３８】
【発明の効果】本発明の光ファイバは伝送帯域が高いこ
とに加え、曲げ損失、繰り返し屈曲特性及び耐熱性も良
好であるので、光信号伝送用として好適である。
とに加え、曲げ損失、繰り返し屈曲特性及び耐熱性も良
好であるので、光信号伝送用として好適である。
Claims (5)
- 【請求項１】 有機重合体からなるコアと、該コアの
屈折率より小さい屈折率を有する無色透明の有機重合体
からなるクラッドとを有するプラスチック光ファイバに
おいて、クラッドが３層からなり、かつ、コア、該コア
を直接被覆する第１クラッド、該第１クラッドの外周を
順次被覆する第２クラッド及び第３クラッドのそれぞれ
の屈折率（順次、(ｎcore)、(ｎ1-clad)、(ｎ2-clad)、
及び、(ｎ3-clad)）が、次式（Ｉ）〜（III）を同時に
満足することを特徴とする高帯域プラスチック光ファイ
バ。 ０．２０≦［(ｎcore)2−(ｎ1-clad)2］1/2≦０．３０ ・・・（Ｉ） ［(ｎcore)2−(ｎ3-clad)2］1/2≧０．４５ ・・・（II） (ｎ1-clad)＞(ｎ2-clad)＞(ｎ3-clad) ・・・（III） - 【請求項２】 第１クラッドの厚み（ｔ1 ）、第２ク
ラッドの厚み（ｔ2 ）、第３クラッドの厚み（ｔ3 ）
が、次式（IV）〜（VII）を同時に満足することを特徴
とする請求項１記載の高帯域プラスチック光ファイバ。 ２μｍ≦ｔ1 ≦１５μｍ ・・・（IV） ２μｍ≦ｔ2 ≦１５μｍ ・・・（Ｖ） ２μｍ≦ｔ3 ≦１５μｍ ・・・（VI） ６μｍ≦ｔ1 ＋ｔ2 ＋ｔ3 ≦２０μｍ ・・・（VII） - 【請求項３】 第１クラッドが、下記一般式 【化１】 （式中、ｍは１〜２、ｎは１〜５の整数、Ｘは水素原子
または弗素原子を表わす）で表される１種以上のフルオ
ロアルキルメタクリレートと、メチルメタクリレートと
をモノマ成分として含むメタクリレート系共重合体から
なり、第３クラッドが、フッ化ビニリデン単位を含むフ
ッ化ビニリデン系（共）重合体からなり、かつ、第２ク
ラッドが、前記メタクリレート系共重合体及び前記フッ
化ビニリデン系（共）重合体から選択されることを特徴
とする請求項１又は２記載の高帯域プラスチック光ファ
イバ。 - 【請求項４】 第１クラッドを構成するメタクリレー
ト系共重合体のガラス転移点温度（Ｔｇ）が８５℃以上
であることを特徴とする請求項１、２又は３記載の高帯
域プラスチック光ファイバ。 - 【請求項５】 第３クラッドが、フッ化ビニリデンと
テトラフルオロエチレンとの共重合体、又は、フッ化ビ
ニリデンとテトラフルオロエチレンとヘキサフルオロプ
ロピレンとの共重合体からなることを特徴とする請求項
１〜４のいずれかに記載の高帯域プラスチック光ファイ
バ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26961499A JP2001091780A (ja) | 1999-09-24 | 1999-09-24 | 高帯域プラスチック光ファイバ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26961499A JP2001091780A (ja) | 1999-09-24 | 1999-09-24 | 高帯域プラスチック光ファイバ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001091780A true JP2001091780A (ja) | 2001-04-06 |
Family
ID=17474814
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26961499A Pending JP2001091780A (ja) | 1999-09-24 | 1999-09-24 | 高帯域プラスチック光ファイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001091780A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004126429A (ja) * | 2002-10-07 | 2004-04-22 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | プラスチック光ファイバ及びプラスチック光ファイバケーブル |
| JPWO2016063829A1 (ja) * | 2014-10-20 | 2017-07-27 | 三菱ケミカル株式会社 | 光ファイバ、光ファイバの製造方法、光ファイバケーブル及びセンサ |
-
1999
- 1999-09-24 JP JP26961499A patent/JP2001091780A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004126429A (ja) * | 2002-10-07 | 2004-04-22 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | プラスチック光ファイバ及びプラスチック光ファイバケーブル |
| JPWO2016063829A1 (ja) * | 2014-10-20 | 2017-07-27 | 三菱ケミカル株式会社 | 光ファイバ、光ファイバの製造方法、光ファイバケーブル及びセンサ |
| US10830947B2 (en) | 2014-10-20 | 2020-11-10 | Mitsubishi Chemical Corporation | Optical fiber, method for manufacturing optical fiber, optical fiber cable, and sensor |
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