JP2001019464A - 光ファイバの線引き装置及び線引き方法 - Google Patents
光ファイバの線引き装置及び線引き方法Info
- Publication number
- JP2001019464A JP2001019464A JP11190343A JP19034399A JP2001019464A JP 2001019464 A JP2001019464 A JP 2001019464A JP 11190343 A JP11190343 A JP 11190343A JP 19034399 A JP19034399 A JP 19034399A JP 2001019464 A JP2001019464 A JP 2001019464A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- optical fiber
- fiber preform
- furnace
- heating
- preform
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
- C03B37/025—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor from reheated softened tubes, rods, fibres or filaments, e.g. drawing fibres from preforms
- C03B37/027—Fibres composed of different sorts of glass, e.g. glass optical fibres
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
- C03B37/025—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor from reheated softened tubes, rods, fibres or filaments, e.g. drawing fibres from preforms
- C03B37/027—Fibres composed of different sorts of glass, e.g. glass optical fibres
- C03B37/02772—Fibres composed of different sorts of glass, e.g. glass optical fibres shaping the preform lower end or bulb, e.g. pre-gobbing, controlling draw bulb shape, or preform draw start-up procedures
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
- C03B37/025—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor from reheated softened tubes, rods, fibres or filaments, e.g. drawing fibres from preforms
- C03B37/029—Furnaces therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2205/00—Fibre drawing or extruding details
- C03B2205/45—Monotoring or regulating the preform neck-down region with respect to position or shape
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2205/00—Fibre drawing or extruding details
- C03B2205/47—Shaping the preform draw bulb before or during drawing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2205/00—Fibre drawing or extruding details
- C03B2205/60—Optical fibre draw furnaces
- C03B2205/62—Heating means for drawing
- C03B2205/63—Ohmic resistance heaters, e.g. carbon or graphite resistance heaters
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2205/00—Fibre drawing or extruding details
- C03B2205/60—Optical fibre draw furnaces
- C03B2205/72—Controlling or measuring the draw furnace temperature
Abstract
(57)【要約】
【課題】 設備費用が高騰することなく且つ簡便に、レ
イリー散乱強度が低減され伝送損失が低くされた光ファ
イバを線引きすることが可能な光ファイバの線引き装置
及び線引き方法を提供すること。 【解決手段】 線引き装置１は、光ファイバ母材２を加
熱線引きする線引き炉１１を有し、この線引き炉１１に
はカーボンヒータ１３が配設されている。カーボンヒー
タ１３は、その発熱部の線引き方向での長さが２８０ｍ
ｍ以上に設定されている。また、カーボンヒータ１３
は、線引き炉１１内の光ファイバ母材２の表面における
最高温度が１８００℃未満となるように、発熱する。
イリー散乱強度が低減され伝送損失が低くされた光ファ
イバを線引きすることが可能な光ファイバの線引き装置
及び線引き方法を提供すること。 【解決手段】 線引き装置１は、光ファイバ母材２を加
熱線引きする線引き炉１１を有し、この線引き炉１１に
はカーボンヒータ１３が配設されている。カーボンヒー
タ１３は、その発熱部の線引き方向での長さが２８０ｍ
ｍ以上に設定されている。また、カーボンヒータ１３
は、線引き炉１１内の光ファイバ母材２の表面における
最高温度が１８００℃未満となるように、発熱する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、レイリー散乱強度
の低減により、伝送損失が低くされた光ファイバの線引
き装置及び線引き方法に関する。
の低減により、伝送損失が低くされた光ファイバの線引
き装置及び線引き方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】レイリー散乱強度の低減により、伝送損
失が低くされた光ファイバの線引き方法として、例えば
特開平４−５９６３１号公報に記載されたものが知られ
ている。この線引き方法は、線引き炉の直下に加熱炉を
設け、この加熱炉にて加熱線引きされた光ファイバを再
加熱するものであり、再加熱により光ファイバの高温状
態から急冷させることを避け、仮想温度（ガラス内の原
子の配列状態の乱雑さが対応する温度）を下げて、レイ
リー散乱強度の低減を図っている。
失が低くされた光ファイバの線引き方法として、例えば
特開平４−５９６３１号公報に記載されたものが知られ
ている。この線引き方法は、線引き炉の直下に加熱炉を
設け、この加熱炉にて加熱線引きされた光ファイバを再
加熱するものであり、再加熱により光ファイバの高温状
態から急冷させることを避け、仮想温度（ガラス内の原
子の配列状態の乱雑さが対応する温度）を下げて、レイ
リー散乱強度の低減を図っている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
４−５９６３１号公報に記載された光ファイバの線引き
方法では、線引き炉の直下に加熱炉を新たに設ける設備
構成となるため、設備費用が高騰するようになってしま
う。また、光ファイバの再加熱する行程が追加されるた
め、光ファイバ母材を加熱線引きし、線引きされた光フ
ァイバを樹脂により被覆する一連の線引き工程が複雑化
することにもなる。
４−５９６３１号公報に記載された光ファイバの線引き
方法では、線引き炉の直下に加熱炉を新たに設ける設備
構成となるため、設備費用が高騰するようになってしま
う。また、光ファイバの再加熱する行程が追加されるた
め、光ファイバ母材を加熱線引きし、線引きされた光フ
ァイバを樹脂により被覆する一連の線引き工程が複雑化
することにもなる。
【０００４】本発明は上述の点に鑑みてなされたもの
で、設備費用を高くすることなく且つ簡便に、レイリー
散乱強度が低減され伝送損失が低くされた光ファイバを
線引きすることが可能な光ファイバの線引き装置及び線
引き方法を提供することを目的とする。
で、設備費用を高くすることなく且つ簡便に、レイリー
散乱強度が低減され伝送損失が低くされた光ファイバを
線引きすることが可能な光ファイバの線引き装置及び線
引き方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、設備費用
が高騰することなく且つ簡便に、伝送損失を低くするこ
とが可能な光ファイバの線引き装置及び線引き方法につ
いて鋭意研究を行った結果、線引き時の光ファイバ母材
の温度とレイリー散乱強度との関係について、以下のよ
うな事実を新たに見出した。
が高騰することなく且つ簡便に、伝送損失を低くするこ
とが可能な光ファイバの線引き装置及び線引き方法につ
いて鋭意研究を行った結果、線引き時の光ファイバ母材
の温度とレイリー散乱強度との関係について、以下のよ
うな事実を新たに見出した。
【０００６】高温のガラス内では熱エネルギーにより原
子は激しく振動しており、低温のガラスに比べて原子配
列は乱雑な状態となっている。したがって、線引き時の
光ファイバ母材の温度が高いほどガラスの原子配列は乱
雑さを増し、更に、この原子配列が乱雑な状態が反映さ
れた形で線引きされて光ファイバとなるため、線引きさ
た光ファイバの原子配列は乱雑となり、レイリー散乱損
失が大きくなってしまう。なお、レイリー散乱損失
（Ｉ）は下記（１）式に示すように波長（λ）の４乗に
反比例する性質を有しており、この時の係数Ａをレイリ
ー散乱係数としている。 Ｉ＝Ａ／λ4 …………… （１）
子は激しく振動しており、低温のガラスに比べて原子配
列は乱雑な状態となっている。したがって、線引き時の
光ファイバ母材の温度が高いほどガラスの原子配列は乱
雑さを増し、更に、この原子配列が乱雑な状態が反映さ
れた形で線引きされて光ファイバとなるため、線引きさ
た光ファイバの原子配列は乱雑となり、レイリー散乱損
失が大きくなってしまう。なお、レイリー散乱損失
（Ｉ）は下記（１）式に示すように波長（λ）の４乗に
反比例する性質を有しており、この時の係数Ａをレイリ
ー散乱係数としている。 Ｉ＝Ａ／λ4 …………… （１）
【０００７】これらの結果から、線引き時の光ファイバ
母材の温度を下げることにより、光ファイバ母材内の原
子配列が比較的整合化され、乱雑さが低減された状態と
なり、この原子配列の乱雑さが低減された状態が反映さ
れた形で線引きされて光ファイバとなるため、線引きさ
れた光ファイバのレイリー散乱強度を低減して、伝送損
失を低くすることができるという点が判明した。
母材の温度を下げることにより、光ファイバ母材内の原
子配列が比較的整合化され、乱雑さが低減された状態と
なり、この原子配列の乱雑さが低減された状態が反映さ
れた形で線引きされて光ファイバとなるため、線引きさ
れた光ファイバのレイリー散乱強度を低減して、伝送損
失を低くすることができるという点が判明した。
【０００８】かかる研究結果を踏まえ、本発明に係る光
ファイバの線引き装置は、光ファイバ母材を加熱線引き
する線引き炉を備えた光ファイバの線引き装置であっ
て、線引き炉内の光ファイバ母材の表面における最高温
度が、１８００℃未満となるように、光ファイバ母材を
加熱して線引きすることを特徴としている。
ファイバの線引き装置は、光ファイバ母材を加熱線引き
する線引き炉を備えた光ファイバの線引き装置であっ
て、線引き炉内の光ファイバ母材の表面における最高温
度が、１８００℃未満となるように、光ファイバ母材を
加熱して線引きすることを特徴としている。
【０００９】本発明に係る光ファイバの線引き装置で
は、線引き炉内の光ファイバ母材の表面における最高温
度が従来の技術より低温の１８００℃未満となるよう
に、光ファイバ母材を線引き炉にて加熱して線引きする
ので、線引き時の光ファイバ母材の温度が下がり、光フ
ァイバ母材内の原子配列が比較的整合化され、乱雑さが
低減された状態となる。したがって、光ファイバは、こ
の原子配列の乱雑さが低減された状態が反映された形で
線引きされるため、レイリー散乱強度を低減して伝送損
失が低くされた光ファイバを得ることができる。この結
果、線引き時の光ファイバ母材の温度を制御することに
よりレイリー散乱強度の低減を図っているので、上述し
た従来の技術のように加熱炉を設けて再加熱するという
工程が不要となり、設備費用が高騰することなく且つ簡
便に、伝送損失が低くされた光ファイバを得ることがで
きる。
は、線引き炉内の光ファイバ母材の表面における最高温
度が従来の技術より低温の１８００℃未満となるよう
に、光ファイバ母材を線引き炉にて加熱して線引きする
ので、線引き時の光ファイバ母材の温度が下がり、光フ
ァイバ母材内の原子配列が比較的整合化され、乱雑さが
低減された状態となる。したがって、光ファイバは、こ
の原子配列の乱雑さが低減された状態が反映された形で
線引きされるため、レイリー散乱強度を低減して伝送損
失が低くされた光ファイバを得ることができる。この結
果、線引き時の光ファイバ母材の温度を制御することに
よりレイリー散乱強度の低減を図っているので、上述し
た従来の技術のように加熱炉を設けて再加熱するという
工程が不要となり、設備費用が高騰することなく且つ簡
便に、伝送損失が低くされた光ファイバを得ることがで
きる。
【００１０】また、線引き炉は、光ファイバ母材の長手
方向の所定範囲を加熱するヒータを備えており、ヒータ
の発熱部の線引き方向の長さが２８０ｍｍ以上に設定さ
れていることが好ましい。このように、ヒータの発熱部
の線引き方向の長さが２８０ｍｍ以上に設定することに
より、光ファイバ母材の粘度が高い状態においても、光
ファイバ母材を光ファイバの所望径にまで容易に線引き
することができる。
方向の所定範囲を加熱するヒータを備えており、ヒータ
の発熱部の線引き方向の長さが２８０ｍｍ以上に設定さ
れていることが好ましい。このように、ヒータの発熱部
の線引き方向の長さが２８０ｍｍ以上に設定することに
より、光ファイバ母材の粘度が高い状態においても、光
ファイバ母材を光ファイバの所望径にまで容易に線引き
することができる。
【００１１】線引き炉は、光ファイバ母材の長手方向の
所定範囲を加熱する複数のヒータを備えており、複数の
ヒータは、発熱部の線引き方向にわたって配設されてい
ることが好ましい。このように、発熱部の線引き方向に
わたってヒータを複数配設することにより、光ファイバ
母材の加熱範囲を容易に拡大することができる。
所定範囲を加熱する複数のヒータを備えており、複数の
ヒータは、発熱部の線引き方向にわたって配設されてい
ることが好ましい。このように、発熱部の線引き方向に
わたってヒータを複数配設することにより、光ファイバ
母材の加熱範囲を容易に拡大することができる。
【００１２】複数のヒータの発熱部の線引き方向での長
さの和が、２８０ｍｍ以上に設定されていることが好ま
しい。このように、複数のヒータの発熱部の線引き方向
での長さの和が２８０ｍｍ以上に設定することにより、
光ファイバ母材の粘度が高い状態においても、光ファイ
バ母材を光ファイバの所望径にまで容易に線引きするこ
とができる。
さの和が、２８０ｍｍ以上に設定されていることが好ま
しい。このように、複数のヒータの発熱部の線引き方向
での長さの和が２８０ｍｍ以上に設定することにより、
光ファイバ母材の粘度が高い状態においても、光ファイ
バ母材を光ファイバの所望径にまで容易に線引きするこ
とができる。
【００１３】また、ヒータは、カーボンヒータであるこ
とが好ましい。このように、ヒータをカーボンヒータと
することにより、更に設備費用を低減することができ
る。
とが好ましい。このように、ヒータをカーボンヒータと
することにより、更に設備費用を低減することができ
る。
【００１４】本発明に係る光ファイバの線引き装置は、
光ファイバ母材を加熱線引きする線引き炉を備えた光フ
ァイバの線引き装置であって、線引き炉は、発熱部の線
引き方向の長さが２８０ｍｍ以上に設定されたヒータを
有しており、このヒータにより、光ファイバ母材を、線
引き炉内の光ファイバ母材の表面における最高温度が１
８００℃未満となるように加熱して線引きすることを特
徴としている。
光ファイバ母材を加熱線引きする線引き炉を備えた光フ
ァイバの線引き装置であって、線引き炉は、発熱部の線
引き方向の長さが２８０ｍｍ以上に設定されたヒータを
有しており、このヒータにより、光ファイバ母材を、線
引き炉内の光ファイバ母材の表面における最高温度が１
８００℃未満となるように加熱して線引きすることを特
徴としている。
【００１５】本発明に係る光ファイバの線引き装置で
は、線引き炉内の光ファイバ母材の表面における最高温
度が従来の技術より低温の１８００℃未満となるよう
に、光ファイバ母材を線引き炉にて加熱して線引きする
ので、線引き時の光ファイバ母材の温度が下がり、光フ
ァイバ母材内の原子配列が比較的整合化され、乱雑さが
低減された状態となる。したがって、光ファイバは、こ
の原子配列の乱雑さが低減された状態が反映された形で
線引きされるため、レイリー散乱強度を低減して伝送損
失が低くされた光ファイバを得ることができる。この結
果、線引き時の光ファイバ母材の温度を制御することに
よりレイリー散乱強度の低減を図っているので、上述し
た従来の技術のように加熱炉を設けて再加熱するという
工程が不要となり、設備費用が高騰することなく且つ簡
便に、伝送損失が低くされた光ファイバを得ることがで
きる。また、ヒータの発熱部の線引き方向の長さが２８
０ｍｍ以上に設定することにより、光ファイバ母材の粘
度が高い状態においても、光ファイバ母材を光ファイバ
の所望径にまで容易に延伸することができる。
は、線引き炉内の光ファイバ母材の表面における最高温
度が従来の技術より低温の１８００℃未満となるよう
に、光ファイバ母材を線引き炉にて加熱して線引きする
ので、線引き時の光ファイバ母材の温度が下がり、光フ
ァイバ母材内の原子配列が比較的整合化され、乱雑さが
低減された状態となる。したがって、光ファイバは、こ
の原子配列の乱雑さが低減された状態が反映された形で
線引きされるため、レイリー散乱強度を低減して伝送損
失が低くされた光ファイバを得ることができる。この結
果、線引き時の光ファイバ母材の温度を制御することに
よりレイリー散乱強度の低減を図っているので、上述し
た従来の技術のように加熱炉を設けて再加熱するという
工程が不要となり、設備費用が高騰することなく且つ簡
便に、伝送損失が低くされた光ファイバを得ることがで
きる。また、ヒータの発熱部の線引き方向の長さが２８
０ｍｍ以上に設定することにより、光ファイバ母材の粘
度が高い状態においても、光ファイバ母材を光ファイバ
の所望径にまで容易に延伸することができる。
【００１６】本発明に係る光ファイバの線引き装置は、
光ファイバ母材を加熱線引きする線引き炉を備えた光フ
ァイバの線引き装置であって、線引き炉内において、光
ファイバ母材のメニスカス部のテーパ角度が１９°以下
となるように光ファイバ母材を加熱して延伸することを
特徴としている。
光ファイバ母材を加熱線引きする線引き炉を備えた光フ
ァイバの線引き装置であって、線引き炉内において、光
ファイバ母材のメニスカス部のテーパ角度が１９°以下
となるように光ファイバ母材を加熱して延伸することを
特徴としている。
【００１７】本発明に係る光ファイバの線引き装置で
は、線引き炉内において、光ファイバ母材のメニスカス
部のテーパ角度が１９°以下となるように光ファイバ母
材を加熱して延伸するので、延伸された光ファイバ母材
のメニスカス部における原子配列が比較的整合化され、
乱雑さが低減された状態となる。したがって、光ファイ
バは、この原子配列の乱雑さが低減された状態が反映さ
れており、レイリー散乱強度を低減して伝送損失が低く
された光ファイバを得ることができる。この結果、上述
した従来の技術のように加熱炉を設けて再加熱するとい
う工程が不要となり、設備費用が高騰することなく且つ
簡便に、伝送損失が低くされた光ファイバを得ることが
できる。
は、線引き炉内において、光ファイバ母材のメニスカス
部のテーパ角度が１９°以下となるように光ファイバ母
材を加熱して延伸するので、延伸された光ファイバ母材
のメニスカス部における原子配列が比較的整合化され、
乱雑さが低減された状態となる。したがって、光ファイ
バは、この原子配列の乱雑さが低減された状態が反映さ
れており、レイリー散乱強度を低減して伝送損失が低く
された光ファイバを得ることができる。この結果、上述
した従来の技術のように加熱炉を設けて再加熱するとい
う工程が不要となり、設備費用が高騰することなく且つ
簡便に、伝送損失が低くされた光ファイバを得ることが
できる。
【００１８】本発明に係る光ファイバの線引き方法は、
光ファイバ母材を加熱線引きする光ファイバの線引き方
法であって、光ファイバ母材を加熱線引きする線引き炉
を用い、線引き炉内の光ファイバ母材の表面における最
高温度が１８００℃未満となるように、光ファイバ母材
を加熱して線引きすることを特徴としている。
光ファイバ母材を加熱線引きする光ファイバの線引き方
法であって、光ファイバ母材を加熱線引きする線引き炉
を用い、線引き炉内の光ファイバ母材の表面における最
高温度が１８００℃未満となるように、光ファイバ母材
を加熱して線引きすることを特徴としている。
【００１９】本発明に係る光ファイバの線引き方法で
は、線引き炉内の光ファイバ母材の表面における最高温
度が従来の技術より低温の１８００℃未満となるよう
に、光ファイバ母材を加熱して線引きするので、線引き
時の光ファイバ母材の温度が下がり、光ファイバ母材内
の原子配列が比較的整合化され、乱雑さが低減された状
態となる。したがって、光ファイバは、この原子配列の
乱雑さが低減された状態が反映された形で線引きされる
ため、レイリー散乱強度を低減して伝送損失が低くされ
た光ファイバを得ることができる。この結果、線引き時
の光ファイバ母材の温度を制御することによりレイリー
散乱強度の低減を図っているので、上述した従来の技術
のように加熱炉を設けて再加熱するという工程が不要と
なり、設備費用が高騰することなく且つ簡便に、伝送損
失が低くされた光ファイバを得ることができる。
は、線引き炉内の光ファイバ母材の表面における最高温
度が従来の技術より低温の１８００℃未満となるよう
に、光ファイバ母材を加熱して線引きするので、線引き
時の光ファイバ母材の温度が下がり、光ファイバ母材内
の原子配列が比較的整合化され、乱雑さが低減された状
態となる。したがって、光ファイバは、この原子配列の
乱雑さが低減された状態が反映された形で線引きされる
ため、レイリー散乱強度を低減して伝送損失が低くされ
た光ファイバを得ることができる。この結果、線引き時
の光ファイバ母材の温度を制御することによりレイリー
散乱強度の低減を図っているので、上述した従来の技術
のように加熱炉を設けて再加熱するという工程が不要と
なり、設備費用が高騰することなく且つ簡便に、伝送損
失が低くされた光ファイバを得ることができる。
【００２０】また、線引き炉として、発熱部の線引き方
向にわたって複数のヒータが配設された線引き炉を用い
ることが好ましい。このように、発熱部の線引き方向に
わたって複数のヒータが配設された線引き炉を用いるこ
とにより、光ファイバ母材の加熱範囲を容易に拡大する
ことができる。
向にわたって複数のヒータが配設された線引き炉を用い
ることが好ましい。このように、発熱部の線引き方向に
わたって複数のヒータが配設された線引き炉を用いるこ
とにより、光ファイバ母材の加熱範囲を容易に拡大する
ことができる。
【００２１】また、複数のヒータの発熱部の線引き方向
での長さの和を、２８０ｍｍ以上に設定することが好ま
しい。このように、複数のヒータの発熱部の線引き方向
での長さの和を２８０ｍｍ以上に設定することにより、
光ファイバ母材の粘度が高い状態においても、光ファイ
バ母材を光ファイバの所望径にまで容易に線引きするこ
とができる。
での長さの和を、２８０ｍｍ以上に設定することが好ま
しい。このように、複数のヒータの発熱部の線引き方向
での長さの和を２８０ｍｍ以上に設定することにより、
光ファイバ母材の粘度が高い状態においても、光ファイ
バ母材を光ファイバの所望径にまで容易に線引きするこ
とができる。
【００２２】本発明に係る光ファイバの線引き方法は、
光ファイバ母材を加熱線引きする光ファイバの線引き方
法であって、発熱部の線引き方向の長さが２８０ｍｍ以
上に設定されたヒータを有する線引き炉を用い、線引き
炉内の光ファイバ母材の表面における最高温度が１８０
０℃未満となるように、光ファイバ母材を加熱して線引
きすることを特徴としている。
光ファイバ母材を加熱線引きする光ファイバの線引き方
法であって、発熱部の線引き方向の長さが２８０ｍｍ以
上に設定されたヒータを有する線引き炉を用い、線引き
炉内の光ファイバ母材の表面における最高温度が１８０
０℃未満となるように、光ファイバ母材を加熱して線引
きすることを特徴としている。
【００２３】本発明に係る光ファイバの線引き方法で
は、線引き炉内の光ファイバ母材の表面における最高温
度が従来の技術より低温の１８００℃未満となるよう
に、光ファイバ母材を加熱して線引きするので、線引き
時の光ファイバ母材の温度が下がり、光ファイバ母材内
の原子配列が比較的整合化され、乱雑さが低減された状
態となる。したがって、光ファイバは、この原子配列の
乱雑さが低減された状態が反映された形で線引きされる
ため、レイリー散乱強度を低減して伝送損失が低くされ
た光ファイバを得ることができる。この結果、線引き時
の光ファイバ母材の温度を制御することによりレイリー
散乱強度の低減を図っているので、上述した従来の技術
のように加熱炉を設けて再加熱するという工程が不要と
なり、設備費用が高騰することなく且つ簡便に、伝送損
失が低くされた光ファイバを得ることができる。また、
用いられる線引き炉は、発熱部の線引き方向の長さが２
８０ｍｍ以上に設定されたヒータを有しているので、光
ファイバ母材の粘度が高い状態においても、光ファイバ
母材を光ファイバの所望径にまで容易に延伸することが
できる。
は、線引き炉内の光ファイバ母材の表面における最高温
度が従来の技術より低温の１８００℃未満となるよう
に、光ファイバ母材を加熱して線引きするので、線引き
時の光ファイバ母材の温度が下がり、光ファイバ母材内
の原子配列が比較的整合化され、乱雑さが低減された状
態となる。したがって、光ファイバは、この原子配列の
乱雑さが低減された状態が反映された形で線引きされる
ため、レイリー散乱強度を低減して伝送損失が低くされ
た光ファイバを得ることができる。この結果、線引き時
の光ファイバ母材の温度を制御することによりレイリー
散乱強度の低減を図っているので、上述した従来の技術
のように加熱炉を設けて再加熱するという工程が不要と
なり、設備費用が高騰することなく且つ簡便に、伝送損
失が低くされた光ファイバを得ることができる。また、
用いられる線引き炉は、発熱部の線引き方向の長さが２
８０ｍｍ以上に設定されたヒータを有しているので、光
ファイバ母材の粘度が高い状態においても、光ファイバ
母材を光ファイバの所望径にまで容易に延伸することが
できる。
【００２４】本発明に係る光ファイバの線引き方法は、
光ファイバ母材を加熱線引きする光ファイバの線引き方
法であって、光ファイバ母材を加熱線引きする線引き炉
を用い、線引き炉内において、光ファイバ母材のメニス
カス部のテーパ角度が１９°以下となるように、光ファ
イバ母材を加熱して延伸することを特徴としている。
光ファイバ母材を加熱線引きする光ファイバの線引き方
法であって、光ファイバ母材を加熱線引きする線引き炉
を用い、線引き炉内において、光ファイバ母材のメニス
カス部のテーパ角度が１９°以下となるように、光ファ
イバ母材を加熱して延伸することを特徴としている。
【００２５】本発明に係る光ファイバの線引き方法で
は、線引き炉内において、光ファイバ母材のメニスカス
部のテーパ角度が１９°以下となるように光ファイバ母
材を加熱して延伸するので、延伸された光ファイバ母材
のメニスカス部における原子配列が比較的整合化され、
乱雑さが低減された状態となる。したがって、光ファイ
バは、この原子配列の乱雑さが低減された状態が反映さ
れており、レイリー散乱強度を低減して伝送損失が低く
された光ファイバを得ることができる。この結果、上述
した従来の技術のように加熱炉を設けて再加熱するとい
う工程が不要となり、設備費用が高騰することなく且つ
簡便に、伝送損失が低くされた光ファイバを得ることが
できる。
は、線引き炉内において、光ファイバ母材のメニスカス
部のテーパ角度が１９°以下となるように光ファイバ母
材を加熱して延伸するので、延伸された光ファイバ母材
のメニスカス部における原子配列が比較的整合化され、
乱雑さが低減された状態となる。したがって、光ファイ
バは、この原子配列の乱雑さが低減された状態が反映さ
れており、レイリー散乱強度を低減して伝送損失が低く
された光ファイバを得ることができる。この結果、上述
した従来の技術のように加熱炉を設けて再加熱するとい
う工程が不要となり、設備費用が高騰することなく且つ
簡便に、伝送損失が低くされた光ファイバを得ることが
できる。
【００２６】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図面に基づ
いて説明する。なお、図面の説明において同一の要素に
は同一の符号を付しており、重複する説明は省略する。
いて説明する。なお、図面の説明において同一の要素に
は同一の符号を付しており、重複する説明は省略する。
【００２７】（第１実施形態）まず、図１を参照しなが
ら、本発明による光ファイバの線引き装置及び線引き方
法の第１実施形態を説明する。
ら、本発明による光ファイバの線引き装置及び線引き方
法の第１実施形態を説明する。
【００２８】線引き装置１は石英系光ファイバの線引き
装置であって、線引き炉１１、１次被覆用樹脂硬化部２
１及び２次被覆用樹脂硬化部２２を有し、線引き炉１
１、１次被覆用樹脂硬化部２１及び２次被覆用樹脂硬化
部２２は、光ファイバ母材２を線引きする方向、すなわ
ち光ファイバ母材２の長手方向（図１において、上から
下）に、線引き炉１１、１次被覆用樹脂硬化部２１、２
次被覆用樹脂硬化部２２の順で配設されている。母材供
給装置（図示せず）に保持された光ファイバ母材２を線
引き炉１１の炉心管１２内に供給し、炉心管１２の外側
に配設されたカーボンヒータ１３により光ファイバ母材
２の下端を加熱して、光ファイバ３を線引きする。線引
き炉１１には、不活性ガス（例えば、Ｎ2ガス）供給部
（図示せず）からの不活性ガス供給通路１４が接続され
ており、線引き炉１１内が不活性ガス雰囲気となるよう
に構成されている。
装置であって、線引き炉１１、１次被覆用樹脂硬化部２
１及び２次被覆用樹脂硬化部２２を有し、線引き炉１
１、１次被覆用樹脂硬化部２１及び２次被覆用樹脂硬化
部２２は、光ファイバ母材２を線引きする方向、すなわ
ち光ファイバ母材２の長手方向（図１において、上から
下）に、線引き炉１１、１次被覆用樹脂硬化部２１、２
次被覆用樹脂硬化部２２の順で配設されている。母材供
給装置（図示せず）に保持された光ファイバ母材２を線
引き炉１１の炉心管１２内に供給し、炉心管１２の外側
に配設されたカーボンヒータ１３により光ファイバ母材
２の下端を加熱して、光ファイバ３を線引きする。線引
き炉１１には、不活性ガス（例えば、Ｎ2ガス）供給部
（図示せず）からの不活性ガス供給通路１４が接続され
ており、線引き炉１１内が不活性ガス雰囲気となるよう
に構成されている。
【００２９】カーボンヒータ１３は、発熱部の長手方向
の長さが２８０ｍｍ以上に設定されている。本第１実施
形態においては、カーボンヒータ１３の長手方向での長
さは、５００ｍｍに設定されている。また、このカーボ
ンヒータ１３は、線引き炉１１内の光ファイバ母材２の
表面における最高温度が１８００℃未満となるように、
発熱する。線引き炉１１内の光ファイバ母材２は、カー
ボンヒータ１３により加熱されて溶融状態となり、延伸
されてメニスカス部２ａが形成される。このメニスカス
部２ａの光ファイバ母材２の長手方向での長さα１は、
７６ｍｍ以上（本第１実施形態においては、１０６ｍｍ
程度）となり、テーパ角度β１は１９°以下（本第１実
施形態においては、９．４°程度）となる。ここで、α
１及びβ１は、下記式により定義される。 α１＝Ｘ１−Ｘ２ ……… （２） β１＝２ｔａｎ-1｛Ｙ（０．４５−０．１）／（Ｘ１−Ｘ２）｝ … （３） Ｙ：光ファイバ母材の外径（ｍｍ） Ｘ１：外径がＹ×０．９となる長手方向位置（ｍｍ） Ｘ２：外径がＹ×０．２となる長手方向位置（ｍｍ） なお、Ｘの原点（０ｍｍの位置）をカーボンヒータ最下
端部の長手方向位置とし、原点より上方（重力方向とは
反対方向）を正としている。
の長さが２８０ｍｍ以上に設定されている。本第１実施
形態においては、カーボンヒータ１３の長手方向での長
さは、５００ｍｍに設定されている。また、このカーボ
ンヒータ１３は、線引き炉１１内の光ファイバ母材２の
表面における最高温度が１８００℃未満となるように、
発熱する。線引き炉１１内の光ファイバ母材２は、カー
ボンヒータ１３により加熱されて溶融状態となり、延伸
されてメニスカス部２ａが形成される。このメニスカス
部２ａの光ファイバ母材２の長手方向での長さα１は、
７６ｍｍ以上（本第１実施形態においては、１０６ｍｍ
程度）となり、テーパ角度β１は１９°以下（本第１実
施形態においては、９．４°程度）となる。ここで、α
１及びβ１は、下記式により定義される。 α１＝Ｘ１−Ｘ２ ……… （２） β１＝２ｔａｎ-1｛Ｙ（０．４５−０．１）／（Ｘ１−Ｘ２）｝ … （３） Ｙ：光ファイバ母材の外径（ｍｍ） Ｘ１：外径がＹ×０．９となる長手方向位置（ｍｍ） Ｘ２：外径がＹ×０．２となる長手方向位置（ｍｍ） なお、Ｘの原点（０ｍｍの位置）をカーボンヒータ最下
端部の長手方向位置とし、原点より上方（重力方向とは
反対方向）を正としている。
【００３０】線引き炉１１のシャッター部１５を出た光
ファイバ３は、外径測定手段としての外径測定器３１に
より外径がオンライン測定され、その測定値がドラム３
２を回転駆動する駆動モータ３３にフィードバックされ
て外径が一定値（例えば、ガラス外径１２５μｍ）とな
るように制御される。外径測定器３１からの出力信号
は、制御手段としての制御ユニット３４に送られ、光フ
ァイバ３の外径が予め設定された所定値となるように、
ドラム３２（駆動モータ３３）の回転速度を演算により
求める。制御ユニット３４からは、演算により求めたド
ラム３２（駆動モータ３３）の回転速度を示す出力信号
が駆動モータ用ドライバ（図示せず）に出力され、この
駆動モータ用ドライバは制御ユニット３４からの出力信
号に基づいて、駆動モータ３３の回転速度を制御する。
ファイバ３は、外径測定手段としての外径測定器３１に
より外径がオンライン測定され、その測定値がドラム３
２を回転駆動する駆動モータ３３にフィードバックされ
て外径が一定値（例えば、ガラス外径１２５μｍ）とな
るように制御される。外径測定器３１からの出力信号
は、制御手段としての制御ユニット３４に送られ、光フ
ァイバ３の外径が予め設定された所定値となるように、
ドラム３２（駆動モータ３３）の回転速度を演算により
求める。制御ユニット３４からは、演算により求めたド
ラム３２（駆動モータ３３）の回転速度を示す出力信号
が駆動モータ用ドライバ（図示せず）に出力され、この
駆動モータ用ドライバは制御ユニット３４からの出力信
号に基づいて、駆動モータ３３の回転速度を制御する。
【００３１】その後、光ファイバ３に、コーティングダ
イス４１により１次被覆用ＵＶ樹脂を塗布し、１次被覆
用樹脂硬化部２１のＵＶランプにより１次被覆用ＵＶ樹
脂が硬化され、１次被覆光ファイバ４となる。その後、
１次被覆光ファイバ４に、コーティングダイス４２によ
り２次被覆用ＵＶ樹脂を塗布し、２次被覆用樹脂硬化部
２２のＵＶランプにより２次被覆用ＵＶ樹脂が硬化さ
れ、２次被覆光ファイバ（光ファイバ素線）５となる。
そして、２次被覆光ファイバ５は、ガイドローラ５１を
経て、ドラム３２により巻き取られる。ドラム３２は、
回転駆動軸３５に支持されており、この回転駆動軸３５
の端部は駆動モータ３３に接続されている。
イス４１により１次被覆用ＵＶ樹脂を塗布し、１次被覆
用樹脂硬化部２１のＵＶランプにより１次被覆用ＵＶ樹
脂が硬化され、１次被覆光ファイバ４となる。その後、
１次被覆光ファイバ４に、コーティングダイス４２によ
り２次被覆用ＵＶ樹脂を塗布し、２次被覆用樹脂硬化部
２２のＵＶランプにより２次被覆用ＵＶ樹脂が硬化さ
れ、２次被覆光ファイバ（光ファイバ素線）５となる。
そして、２次被覆光ファイバ５は、ガイドローラ５１を
経て、ドラム３２により巻き取られる。ドラム３２は、
回転駆動軸３５に支持されており、この回転駆動軸３５
の端部は駆動モータ３３に接続されている。
【００３２】次に、第１実施形態の線引き装置１を用い
て行った実験の結果について説明する。これらの実験に
おいて共通の条件は、以下のとおりである。光ファイバ
母材２として、外径がφ３６ｍｍで且つ、コア部がＧｅ
添加石英ガラスからなり、クラッド部が純石英ガラスか
らなるシングルモードファイバ用ガラス母材を用い、こ
の光ファイバ母材２からガラス外径１２５μｍの光ファ
イバ３を線引きした。実施例１、実施例２及び比較例１
とも、全て不活性ガスにはＮ2ガスを使用した。
て行った実験の結果について説明する。これらの実験に
おいて共通の条件は、以下のとおりである。光ファイバ
母材２として、外径がφ３６ｍｍで且つ、コア部がＧｅ
添加石英ガラスからなり、クラッド部が純石英ガラスか
らなるシングルモードファイバ用ガラス母材を用い、こ
の光ファイバ母材２からガラス外径１２５μｍの光ファ
イバ３を線引きした。実施例１、実施例２及び比較例１
とも、全て不活性ガスにはＮ2ガスを使用した。
【００３３】実施例１及び実施例２は第１実施形態に係
る光ファイバの線引き方法及び線引き装置による実験例
であり、比較例１は上述した第１実施形態に係る光ファ
イバの線引き方法及び線引き装置による実施例との対比
のために行った比較実験例である。
る光ファイバの線引き方法及び線引き装置による実験例
であり、比較例１は上述した第１実施形態に係る光ファ
イバの線引き方法及び線引き装置による実施例との対比
のために行った比較実験例である。
【００３４】（実施例１）線引き速度を１００ｍ／ｍｉ
ｎに、線引き張力を１００ｇｆに、Ｎ2ガスの供給量を
３ｌ／ｍｉｎに、各々設定し、カーボンヒータ１３を、
線引き炉１１内の光ファイバ母材２の表面における最高
温度が１６００℃となるように発熱させて、光ファイバ
母材２を線引きした。なお、炉心管１２の長手方向での
長さは６００ｍｍとした。
ｎに、線引き張力を１００ｇｆに、Ｎ2ガスの供給量を
３ｌ／ｍｉｎに、各々設定し、カーボンヒータ１３を、
線引き炉１１内の光ファイバ母材２の表面における最高
温度が１６００℃となるように発熱させて、光ファイバ
母材２を線引きした。なお、炉心管１２の長手方向での
長さは６００ｍｍとした。
【００３５】線引きされた光ファイバ３の波長損失特性
から求めたレイリー散乱係数は、図３に示されるよう
に、０．９０ｄＢμｍ4／ｋｍであった。
から求めたレイリー散乱係数は、図３に示されるよう
に、０．９０ｄＢμｍ4／ｋｍであった。
【００３６】（実施例２）線引き速度を１００ｍ／ｍｉ
ｎに、線引き張力を１００ｇｆに、Ｎ2ガスの供給量を
３ｌ／ｍｉｎに、各々設定し、カーボンヒータ１３を、
線引き炉１１内の光ファイバ母材２の表面における最高
温度が１７５０℃となるように発熱させて、光ファイバ
母材２を線引きした。なお、実施例２においては、カー
ボンヒータ１３の長手方向での長さを３５０ｍｍに設定
し、炉心管１２の長手方向での長さを４２０ｍｍに設定
した。このとき、メニスカス部２ａの光ファイバ母材２
の長手方向での長さα１は、９２ｍｍ程度となり、テー
パ角度β１は１４°程度となった。
ｎに、線引き張力を１００ｇｆに、Ｎ2ガスの供給量を
３ｌ／ｍｉｎに、各々設定し、カーボンヒータ１３を、
線引き炉１１内の光ファイバ母材２の表面における最高
温度が１７５０℃となるように発熱させて、光ファイバ
母材２を線引きした。なお、実施例２においては、カー
ボンヒータ１３の長手方向での長さを３５０ｍｍに設定
し、炉心管１２の長手方向での長さを４２０ｍｍに設定
した。このとき、メニスカス部２ａの光ファイバ母材２
の長手方向での長さα１は、９２ｍｍ程度となり、テー
パ角度β１は１４°程度となった。
【００３７】線引きされた光ファイバ３の波長損失特性
から求めたレイリー散乱係数は、図３に示されるよう
に、０．９３５ｄＢμｍ4／ｋｍであった。
から求めたレイリー散乱係数は、図３に示されるよう
に、０．９３５ｄＢμｍ4／ｋｍであった。
【００３８】（比較例１）線引き速度を１００ｍ／ｍｉ
ｎに、線引き張力を１００ｇｆに、Ｎ2ガスの供給量を
３ｌ／ｍｉｎに、各々設定し、カーボンヒータを、線引
き炉１１内の光ファイバ母材２の表面における最高温度
が１９００℃となるように発熱させて、光ファイバ母材
２を線引きした。なお、比較例１においては、カーボン
ヒータの長手方向での長さを、１００ｍｍに設定した。
また、炉心管１２の長手方向での長さは、１２０ｍｍと
した。このとき、メニスカス部２ａの光ファイバ母材２
の長手方向での長さα１は、５０ｍｍ程度となり、テー
パ角度β１は２９°程度となった。
ｎに、線引き張力を１００ｇｆに、Ｎ2ガスの供給量を
３ｌ／ｍｉｎに、各々設定し、カーボンヒータを、線引
き炉１１内の光ファイバ母材２の表面における最高温度
が１９００℃となるように発熱させて、光ファイバ母材
２を線引きした。なお、比較例１においては、カーボン
ヒータの長手方向での長さを、１００ｍｍに設定した。
また、炉心管１２の長手方向での長さは、１２０ｍｍと
した。このとき、メニスカス部２ａの光ファイバ母材２
の長手方向での長さα１は、５０ｍｍ程度となり、テー
パ角度β１は２９°程度となった。
【００３９】線引きされた光ファイバ３の波長損失特性
から求めたレイリー散乱係数は、図３に示されるよう
に、０．９７ｄＢμｍ4／ｋｍであった。
から求めたレイリー散乱係数は、図３に示されるよう
に、０．９７ｄＢμｍ4／ｋｍであった。
【００４０】以上のように、実施例１及び実施例２にお
いては、レイリー散乱係数が０．９０〜０．９３５ｄＢ
μｍ4／ｋｍとなり、比較例１のレイリー散乱係数が
０．９７ｄＢμｍ4／ｋｍと比べて、レイリー散乱係数
を低減することができた。
いては、レイリー散乱係数が０．９０〜０．９３５ｄＢ
μｍ4／ｋｍとなり、比較例１のレイリー散乱係数が
０．９７ｄＢμｍ4／ｋｍと比べて、レイリー散乱係数
を低減することができた。
【００４１】このように、上述した実験結果からも明ら
かなように、第１実施形態に係る光ファイバの線引き装
置及び線引き方法においては、線引き炉１１のカーボン
ヒータ１３は、線引き炉１１内の光ファイバ母材２の表
面における最高温度が１８００℃未満となるように発熱
すると共に、カーボンヒータ１３は、長手方向での長さ
が２８０ｍｍ以上に設定されている。この光ファイバ母
材２の温度の制御により線引き時の光ファイバ母材２の
温度を下げて、また、カーボンヒータ１３の長手方向で
の長さを長尺化することにより、光ファイバ母材２が、
光ファイバ母材２のメニスカス部２ａのテーパ角度β１
が１９°以下となるように、カーボンヒータ１３からの
熱により加熱されて延伸されるので、光ファイバ母材２
のメニスカス部２ａにおける原子配列は比較的整合化さ
れ、乱雑さが低減された状態となる。したがって、光フ
ァイバ母材２が延伸されて、線引きされた光ファイバ３
はこの原子配列の乱雑さが低減された状態が反映されて
おり、レイリー散乱強度を低減して伝送損失が低くされ
た光ファイバ３を得ることができる。この結果、線引き
時の光ファイバ母材２の温度を制御することによりレイ
リー散乱強度の低減を図っているので、上述した従来の
技術のように加熱炉を設けて再加熱するという工程が不
要となり、線引き装置１の設備費用が高騰することなく
且つ簡便に、伝送損失が低くされた光ファイバ３を得る
ことができる。
かなように、第１実施形態に係る光ファイバの線引き装
置及び線引き方法においては、線引き炉１１のカーボン
ヒータ１３は、線引き炉１１内の光ファイバ母材２の表
面における最高温度が１８００℃未満となるように発熱
すると共に、カーボンヒータ１３は、長手方向での長さ
が２８０ｍｍ以上に設定されている。この光ファイバ母
材２の温度の制御により線引き時の光ファイバ母材２の
温度を下げて、また、カーボンヒータ１３の長手方向で
の長さを長尺化することにより、光ファイバ母材２が、
光ファイバ母材２のメニスカス部２ａのテーパ角度β１
が１９°以下となるように、カーボンヒータ１３からの
熱により加熱されて延伸されるので、光ファイバ母材２
のメニスカス部２ａにおける原子配列は比較的整合化さ
れ、乱雑さが低減された状態となる。したがって、光フ
ァイバ母材２が延伸されて、線引きされた光ファイバ３
はこの原子配列の乱雑さが低減された状態が反映されて
おり、レイリー散乱強度を低減して伝送損失が低くされ
た光ファイバ３を得ることができる。この結果、線引き
時の光ファイバ母材２の温度を制御することによりレイ
リー散乱強度の低減を図っているので、上述した従来の
技術のように加熱炉を設けて再加熱するという工程が不
要となり、線引き装置１の設備費用が高騰することなく
且つ簡便に、伝送損失が低くされた光ファイバ３を得る
ことができる。
【００４２】また、カーボンヒータ１３の長手方向での
長さが２８０ｍｍ以上に設定されているので、線引き時
の光ファイバ母材２の温度が下がり、光ファイバ母材２
の粘度が高い状態においても、光ファイバ母材２を光フ
ァイバ３の所望径（例えば、ガラス外径１２５μｍ）に
まで容易に線引きすることができる。
長さが２８０ｍｍ以上に設定されているので、線引き時
の光ファイバ母材２の温度が下がり、光ファイバ母材２
の粘度が高い状態においても、光ファイバ母材２を光フ
ァイバ３の所望径（例えば、ガラス外径１２５μｍ）に
まで容易に線引きすることができる。
【００４３】また、線引き炉１１のヒータとして、カー
ボンヒータ１３が採用されているので、線引き装置１の
設備費用を更に低減することができる。
ボンヒータ１３が採用されているので、線引き装置１の
設備費用を更に低減することができる。
【００４４】（第２実施形態）次に、図２を参照しなが
ら、本発明による光ファイバの線引き装置及び線引き方
法の第２実施形態を説明する。第１実施形態と第２実施
形態とは、線引き炉内に配設されたカーボンヒータの構
成に関して相違する。
ら、本発明による光ファイバの線引き装置及び線引き方
法の第２実施形態を説明する。第１実施形態と第２実施
形態とは、線引き炉内に配設されたカーボンヒータの構
成に関して相違する。
【００４５】線引き装置１０１は石英系光ファイバの線
引き装置であって、線引き炉１１１、１次被覆用樹脂硬
化部２１及び２次被覆用樹脂硬化部２２を有し、線引き
炉１１１、１次被覆用樹脂硬化部２１及び２次被覆用樹
脂硬化部２２は、光ファイバ母材２を線引きする方向、
すなわち光ファイバ母材２の長手方向（図１において、
上から下）に、線引き炉１１１、１次被覆用樹脂硬化部
２１、２次被覆用樹脂硬化部２２の順で配設されてい
る。母材供給装置（図示せず）に保持された光ファイバ
母材２を線引き炉１１１の炉心管１２内に供給し、炉心
管１２の外側に配設されたカーボンヒータ１１３により
光ファイバ母材２の下端を加熱して、光ファイバ３を線
引きする。
引き装置であって、線引き炉１１１、１次被覆用樹脂硬
化部２１及び２次被覆用樹脂硬化部２２を有し、線引き
炉１１１、１次被覆用樹脂硬化部２１及び２次被覆用樹
脂硬化部２２は、光ファイバ母材２を線引きする方向、
すなわち光ファイバ母材２の長手方向（図１において、
上から下）に、線引き炉１１１、１次被覆用樹脂硬化部
２１、２次被覆用樹脂硬化部２２の順で配設されてい
る。母材供給装置（図示せず）に保持された光ファイバ
母材２を線引き炉１１１の炉心管１２内に供給し、炉心
管１２の外側に配設されたカーボンヒータ１１３により
光ファイバ母材２の下端を加熱して、光ファイバ３を線
引きする。
【００４６】カーボンヒータ１１３は、第１カーボンヒ
ータ１１３ａ、第２カーボンヒータ１１３ｂ及び第３カ
ーボンヒータ１１３ｃから構成されている。第１カーボ
ンヒータ１１３ａ、第２カーボンヒータ１１３ｂ及び第
３カーボンヒータ１１３ｃは、光ファイバ母材２の長手
方向（図２において、上から下）に、第１カーボンヒー
タ１１３ａ、第２カーボンヒータ１１３ｂ、第３カーボ
ンヒータ１１３ｃの順で３段に配設されている。第１カ
ーボンヒータ１１３ａ、第２カーボンヒータ１１３ｂ及
び第３カーボンヒータ１１３ｃは、各々の発熱部の線引
き方向での長さが２５０ｍｍに設定されており、このカ
ーボンヒータ１１３の長手方向における発熱部の全長
は、７５０ｍｍ程度の長さとなる。また、このカーボン
ヒータ１１３（第１カーボンヒータ１１３ａ、第２カー
ボンヒータ１１３ｂ及び第３カーボンヒータ１１３ｃ）
は、第１実施形態と同様に、線引き炉１１内の光ファイ
バ母材２の表面における最高温度が１８００℃未満とな
るように、発熱する。カーボンヒータ１１３のうちの、
長手方向で両側に位置する第１カーボンヒータ１１３ａ
及び第３カーボンヒータ１１３ｃの温度は、熱の逃げを
考慮して第２カーボンヒータ１１３ｂの温度よりも高く
設定されている。線引き炉１１内の光ファイバ母材２
は、カーボンヒータ１３により加熱されて溶融状態とな
り、メニスカス部２ａが形成される。このメニスカス部
２ａの光ファイバ母材２の長手方向での長さα２は、１
２２ｍｍ程度となり、テーパ角度β２は４．３°程度と
なる。ここで、α２及びβ２は、下記式により定義され
る。 α２＝Ｘ１−Ｘ２ ……… （２） β２＝２ｔａｎ-1｛Ｙ（０．４５−０．１）／（Ｘ１−Ｘ２）｝ … （３） Ｙ：光ファイバ母材の外径（ｍｍ） Ｘ１：外径がＹ×０．９となる長手方向位置（ｍｍ） Ｘ２：外径がＹ×０．２となる長手方向位置（ｍｍ） なお、Ｘの原点（０ｍｍの位置）をカーボンヒータ最下
端部の長手方向位置とし、原点より上方（重力方向とは
反対方向）を正としている。
ータ１１３ａ、第２カーボンヒータ１１３ｂ及び第３カ
ーボンヒータ１１３ｃから構成されている。第１カーボ
ンヒータ１１３ａ、第２カーボンヒータ１１３ｂ及び第
３カーボンヒータ１１３ｃは、光ファイバ母材２の長手
方向（図２において、上から下）に、第１カーボンヒー
タ１１３ａ、第２カーボンヒータ１１３ｂ、第３カーボ
ンヒータ１１３ｃの順で３段に配設されている。第１カ
ーボンヒータ１１３ａ、第２カーボンヒータ１１３ｂ及
び第３カーボンヒータ１１３ｃは、各々の発熱部の線引
き方向での長さが２５０ｍｍに設定されており、このカ
ーボンヒータ１１３の長手方向における発熱部の全長
は、７５０ｍｍ程度の長さとなる。また、このカーボン
ヒータ１１３（第１カーボンヒータ１１３ａ、第２カー
ボンヒータ１１３ｂ及び第３カーボンヒータ１１３ｃ）
は、第１実施形態と同様に、線引き炉１１内の光ファイ
バ母材２の表面における最高温度が１８００℃未満とな
るように、発熱する。カーボンヒータ１１３のうちの、
長手方向で両側に位置する第１カーボンヒータ１１３ａ
及び第３カーボンヒータ１１３ｃの温度は、熱の逃げを
考慮して第２カーボンヒータ１１３ｂの温度よりも高く
設定されている。線引き炉１１内の光ファイバ母材２
は、カーボンヒータ１３により加熱されて溶融状態とな
り、メニスカス部２ａが形成される。このメニスカス部
２ａの光ファイバ母材２の長手方向での長さα２は、１
２２ｍｍ程度となり、テーパ角度β２は４．３°程度と
なる。ここで、α２及びβ２は、下記式により定義され
る。 α２＝Ｘ１−Ｘ２ ……… （２） β２＝２ｔａｎ-1｛Ｙ（０．４５−０．１）／（Ｘ１−Ｘ２）｝ … （３） Ｙ：光ファイバ母材の外径（ｍｍ） Ｘ１：外径がＹ×０．９となる長手方向位置（ｍｍ） Ｘ２：外径がＹ×０．２となる長手方向位置（ｍｍ） なお、Ｘの原点（０ｍｍの位置）をカーボンヒータ最下
端部の長手方向位置とし、原点より上方（重力方向とは
反対方向）を正としている。
【００４７】次に、第２実施形態の線引き装置１０１を
用いて行った実験の結果について説明する。これらの実
験においては、実施例１、実施例２及び比較例１と同様
に、光ファイバ母材２として、外径がφ３６ｍｍで且
つ、コア部がＧｅ添加石英ガラスからなり、クラッド部
が純石英ガラスからなるシングルモードファイバ用ガラ
ス母材を用い、この光ファイバ母材２からガラス外径１
２５μｍの光ファイバ３を線引きした。また、不活性ガ
スにはＮ2ガスを使用した。
用いて行った実験の結果について説明する。これらの実
験においては、実施例１、実施例２及び比較例１と同様
に、光ファイバ母材２として、外径がφ３６ｍｍで且
つ、コア部がＧｅ添加石英ガラスからなり、クラッド部
が純石英ガラスからなるシングルモードファイバ用ガラ
ス母材を用い、この光ファイバ母材２からガラス外径１
２５μｍの光ファイバ３を線引きした。また、不活性ガ
スにはＮ2ガスを使用した。
【００４８】実施例３は第２実施形態に係る光ファイバ
の線引き方法及び線引き装置による実験例である。
の線引き方法及び線引き装置による実験例である。
【００４９】（実施例３）線引き速度を１００ｍ／ｍｉ
ｎに、線引き張力を１００ｇｆに、Ｎ2ガスの供給量を
３ｌ／ｍｉｎに、各々設定して、光ファイバ母材２を線
引きした。この時、線引き炉１１内の光ファイバ母材２
の表面における最高温度は、１５００℃であった。ここ
で、炉心管１２の長手方向での長さは９００ｍｍとし
た。
ｎに、線引き張力を１００ｇｆに、Ｎ2ガスの供給量を
３ｌ／ｍｉｎに、各々設定して、光ファイバ母材２を線
引きした。この時、線引き炉１１内の光ファイバ母材２
の表面における最高温度は、１５００℃であった。ここ
で、炉心管１２の長手方向での長さは９００ｍｍとし
た。
【００５０】線引きされた光ファイバ３の波長損失特性
から求めたレイリー散乱係数は、図３に示されるよう
に、０．８８ｄＢμｍ4／ｋｍであった。
から求めたレイリー散乱係数は、図３に示されるよう
に、０．８８ｄＢμｍ4／ｋｍであった。
【００５１】以上のように、実施例３においては、レイ
リー散乱係数が０．８８ｄＢμｍ4／ｋｍとなり、比較
例１のレイリー散乱係数が０．９７ｄＢμｍ4／ｋｍと
比べて、レイリー散乱係数を大幅に低減することができ
た。
リー散乱係数が０．８８ｄＢμｍ4／ｋｍとなり、比較
例１のレイリー散乱係数が０．９７ｄＢμｍ4／ｋｍと
比べて、レイリー散乱係数を大幅に低減することができ
た。
【００５２】このように、上述した実験結果からも明ら
かなように、第２実施形態に係る光ファイバの線引き装
置及び線引き方法においては、第１実施形態と同様に、
光ファイバ母材２が延伸されて、線引きされた光ファイ
バ３は、温度の低い光ファイバ母材２での原子配列の乱
雑さが低減された状態が反映されており、レイリー散乱
強度を低減して伝送損失が低くされた光ファイバ３を得
ることができる。この結果、線引き時の光ファイバ母材
２の温度を制御することによりレイリー散乱強度の低減
を図っているので、上述した従来の技術のように加熱炉
を設けて再加熱するという工程が不要となり、線引き装
置１０１の設備費用が高騰することなく且つ簡便に、伝
送損失が低くされた光ファイバ３を得ることができる。
かなように、第２実施形態に係る光ファイバの線引き装
置及び線引き方法においては、第１実施形態と同様に、
光ファイバ母材２が延伸されて、線引きされた光ファイ
バ３は、温度の低い光ファイバ母材２での原子配列の乱
雑さが低減された状態が反映されており、レイリー散乱
強度を低減して伝送損失が低くされた光ファイバ３を得
ることができる。この結果、線引き時の光ファイバ母材
２の温度を制御することによりレイリー散乱強度の低減
を図っているので、上述した従来の技術のように加熱炉
を設けて再加熱するという工程が不要となり、線引き装
置１０１の設備費用が高騰することなく且つ簡便に、伝
送損失が低くされた光ファイバ３を得ることができる。
【００５３】また、第１実施形態と同様に、線引き時の
光ファイバ母材２の温度が下がり、光ファイバ母材２の
粘度が高い状態においても、光ファイバ母材２を光ファ
イバ３の所望径（例えば、ガラス外径１２５μｍ）にま
で容易に線引きすることできる。
光ファイバ母材２の温度が下がり、光ファイバ母材２の
粘度が高い状態においても、光ファイバ母材２を光ファ
イバ３の所望径（例えば、ガラス外径１２５μｍ）にま
で容易に線引きすることできる。
【００５４】また、カーボンヒータ１１３は、その長手
方向にわたって配設された第１カーボンヒータ１１３
ａ、第２カーボンヒータ１１３ｂ及び第３カーボンヒー
タ１１３ｃから構成されるので、光ファイバ母材２の加
熱範囲を容易に拡大することができる。
方向にわたって配設された第１カーボンヒータ１１３
ａ、第２カーボンヒータ１１３ｂ及び第３カーボンヒー
タ１１３ｃから構成されるので、光ファイバ母材２の加
熱範囲を容易に拡大することができる。
【００５５】なお、実験例１〜実験例３においては、光
ファイバ母材２として、コア部がＧｅ添加石英ガラスか
らなり、クラッド部が純石英ガラスからなるシングルモ
ードファイバ用ガラス母材を用いたが、これ以外に、コ
ア部が純石英ガラスからなり、クラッド部がＦ添加ガラ
スからなる光ファイバ母材、Ｇｅ、Ｆの添加により複雑
な屈折率分布を有する石英ファイバ母材等の長距離伝送
用の光ファイバ母材を用いた場合でも、伝送損失が低く
された光ファイバを得ることができる。
ファイバ母材２として、コア部がＧｅ添加石英ガラスか
らなり、クラッド部が純石英ガラスからなるシングルモ
ードファイバ用ガラス母材を用いたが、これ以外に、コ
ア部が純石英ガラスからなり、クラッド部がＦ添加ガラ
スからなる光ファイバ母材、Ｇｅ、Ｆの添加により複雑
な屈折率分布を有する石英ファイバ母材等の長距離伝送
用の光ファイバ母材を用いた場合でも、伝送損失が低く
された光ファイバを得ることができる。
【００５６】また、第１及び第２実施形態においては、
カーボンヒータ１３，１１３を有する線引き炉１１，１
１１を用いているが、線引き炉として誘導加熱ジルコニ
ア炉等のほかのタイプのものを用いてもよい。
カーボンヒータ１３，１１３を有する線引き炉１１，１
１１を用いているが、線引き炉として誘導加熱ジルコニ
ア炉等のほかのタイプのものを用いてもよい。
【００５７】また、第２実施形態においては、カーボン
ヒータ１１３として、カーボンヒータを３段配設（第１
カーボンヒータ１１３ａ、第２カーボンヒータ１１３ｂ
及び第３カーボンヒータ１１３ｃ）したものを用いてい
るが、カーボンヒータを２段配設、あるいは４段以上配
設したものでもよい。
ヒータ１１３として、カーボンヒータを３段配設（第１
カーボンヒータ１１３ａ、第２カーボンヒータ１１３ｂ
及び第３カーボンヒータ１１３ｃ）したものを用いてい
るが、カーボンヒータを２段配設、あるいは４段以上配
設したものでもよい。
【００５８】
【発明の効果】以上、詳細に説明したとおり、本発明に
よれば、設備費用が高騰することなく且つ簡便に、レイ
リー散乱強度が低減され伝送損失が低くされた光ファイ
バを線引きすることが可能な光ファイバの線引き装置及
び線引き方法を実現することができる。
よれば、設備費用が高騰することなく且つ簡便に、レイ
リー散乱強度が低減され伝送損失が低くされた光ファイ
バを線引きすることが可能な光ファイバの線引き装置及
び線引き方法を実現することができる。
【図１】本発明による光ファイバの線引き装置及び線引
き方法の第１実施形態を示す概略構成図である。
き方法の第１実施形態を示す概略構成図である。
【図２】本発明による光ファイバの線引き装置及び線引
き方法の第２実施形態を示す概略構成図である。
き方法の第２実施形態を示す概略構成図である。
【図３】本発明による光ファイバの線引き装置及び線引
き方法による実施例と比較例における、光ファイバ母材
の表面温度とレイリー散乱係数との関係を示す図表であ
る。
き方法による実施例と比較例における、光ファイバ母材
の表面温度とレイリー散乱係数との関係を示す図表であ
る。
１，１０１…線引き装置、２…光ファイバ母材、２ａ…
メニスカス部、３…光ファイバ、１１，１１１…線引き
炉、１２…炉心管、１３，１１３…カーボンヒータ、２
１…１次被覆用樹脂硬化部、２２…２次被覆用樹脂硬化
部、１１３ａ…第１カーボンヒータ、１１３ｂ…第２カ
ーボンヒータ、１１３ｃ…第３カーボンヒータ。
メニスカス部、３…光ファイバ、１１，１１１…線引き
炉、１２…炉心管、１３，１１３…カーボンヒータ、２
１…１次被覆用樹脂硬化部、２２…２次被覆用樹脂硬化
部、１１３ａ…第１カーボンヒータ、１１３ｂ…第２カ
ーボンヒータ、１１３ｃ…第３カーボンヒータ。
Claims (12)
- 【請求項１】 光ファイバ母材を加熱線引きする線引き
炉を備えた光ファイバの線引き装置であって、 前記線引き炉内の前記光ファイバ母材の表面における最
高温度が１８００℃未満となるように、前記光ファイバ
母材を加熱して線引きすることを特徴とする光ファイバ
の線引き装置。 - 【請求項２】 前記線引き炉は、前記光ファイバ母材の
長手方向の所定範囲を加熱するヒータを備えており、 前記ヒータの発熱部の線引き方向の長さが２８０ｍｍ以
上に設定されていることを特徴とする請求項１に記載の
光ファイバの線引き装置。 - 【請求項３】 前記線引き炉は、前記光ファイバ母材の
長手方向の所定範囲を加熱する複数のヒータを備えてお
り、 前記複数のヒータは、発熱部の線引き方向にわたって配
設されていることを特徴とする請求項１に記載の光ファ
イバの線引き装置。 - 【請求項４】 前記複数のヒータの発熱部の線引き方向
での長さの和が、２８０ｍｍ以上に設定されていること
を特徴とする請求項３に記載の光ファイバの線引き装
置。 - 【請求項５】 前記ヒータは、カーボンヒータであるこ
とを特徴とする請求項２〜請求項４のいずれか一項に記
載の光ファイバの線引き装置。 - 【請求項６】 光ファイバ母材を加熱線引きする線引き
炉を備えた光ファイバの線引き装置であって、 前記線引き炉は、発熱部の線引き方向の長さが２８０ｍ
ｍ以上に設定されたヒータを有しており、 前記ヒータにより、前記光ファイバ母材を、前記線引き
炉内の前記光ファイバ母材の表面における最高温度が１
８００℃未満となるように加熱して線引きすることを特
徴とする光ファイバの線引き装置。 - 【請求項７】 光ファイバ母材を加熱線引きする線引き
炉を備えた光ファイバの線引き装置であって、 前記線引き炉内において、前記光ファイバ母材のメニス
カス部のテーパ角度が１９°以下となるように前記光フ
ァイバ母材を加熱して延伸することを特徴とする光ファ
イバの線引き装置。 - 【請求項８】 光ファイバ母材を加熱線引きする光ファ
イバの線引き方法であって、 前記光ファイバ母材を加熱線引きする線引き炉を用い、 前記線引き炉内の前記光ファイバ母材の表面における最
高温度が１８００℃未満となるように、前記光ファイバ
母材を加熱して線引きすることを特徴とする光ファイバ
の線引き方法。 - 【請求項９】 前記線引き炉として、発熱部の線引き方
向にわたって複数のヒータが配設された線引き炉を用い
ることを特徴とする請求項８に記載の光ファイバの線引
き方法。 - 【請求項１０】 前記複数のヒータの発熱部の線引き方
向での長さの和を、２８０ｍｍ以上に設定することを特
徴とする請求項３に記載の光ファイバの線引き方法。 - 【請求項１１】 光ファイバ母材を加熱線引きする光フ
ァイバの線引き方法であって、 発熱部の線引き方向の長さが２８０ｍｍ以上に設定され
たヒータを有する線引き炉を用い、 前記線引き炉内の前記光ファイバ母材の表面における最
高温度が１８００℃未満となるように、前記光ファイバ
母材を加熱して線引きすることを特徴とする光ファイバ
の線引き方法。 - 【請求項１２】 光ファイバ母材を加熱線引きする光フ
ァイバの線引き方法であって、 前記光ファイバ母材を加熱線引きする線引き炉を用い、 前記線引き炉内において、前記光ファイバ母材のメニス
カス部のテーパ角度が１９°以下となるように、前記光
ファイバ母材を加熱して延伸することを特徴とする光フ
ァイバの線引き方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11190343A JP2001019464A (ja) | 1999-07-05 | 1999-07-05 | 光ファイバの線引き装置及び線引き方法 |
| KR1020027000085A KR20020029416A (ko) | 1999-07-05 | 2000-06-30 | 광 파이버 드로잉 방법 및 드로잉 장치 |
| CNB008111723A CN1204072C (zh) | 1999-07-05 | 2000-06-30 | 光纤的拉丝方法及拉丝装置 |
| EP00942422A EP1211228A4 (en) | 1999-07-05 | 2000-06-30 | METHOD AND DEVICE FOR STRETCHING OPTICAL FIBERS |
| PCT/JP2000/004353 WO2001002312A1 (fr) | 1999-07-05 | 2000-06-30 | Procede et dispositif d'etirage de fibres optiques |
| AU57075/00A AU772566B2 (en) | 1999-07-05 | 2000-06-30 | Optical fiber drawing method and drawing device |
| US10/035,330 US20020078715A1 (en) | 1999-07-05 | 2002-01-04 | Methods and apparatus for drawing optical fiber |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11190343A JP2001019464A (ja) | 1999-07-05 | 1999-07-05 | 光ファイバの線引き装置及び線引き方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001019464A true JP2001019464A (ja) | 2001-01-23 |
Family
ID=16256628
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11190343A Pending JP2001019464A (ja) | 1999-07-05 | 1999-07-05 | 光ファイバの線引き装置及び線引き方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20020078715A1 (ja) |
| EP (1) | EP1211228A4 (ja) |
| JP (1) | JP2001019464A (ja) |
| KR (1) | KR20020029416A (ja) |
| CN (1) | CN1204072C (ja) |
| AU (1) | AU772566B2 (ja) |
| WO (1) | WO2001002312A1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006058494A (ja) * | 2004-08-18 | 2006-03-02 | Fujikura Ltd | 光ファイバ素線及びその製造方法 |
| JP2009234857A (ja) * | 2008-03-27 | 2009-10-15 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光ファイバの線引方法および光ファイバの線引炉 |
| US8020411B2 (en) | 2001-07-30 | 2011-09-20 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Method of manufacturing single mode optical fiber |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100684914B1 (ko) * | 2000-09-29 | 2007-02-20 | 코닝 인코포레이티드 | 광섬유프리폼의 인발 끝단을 재형성하는 방법 및 장치 |
| US6779363B1 (en) | 2000-09-29 | 2004-08-24 | Corning Incorporated | Method for pregobbing an optical fiber preform and system producing optical fiber therefrom |
| US20050066689A1 (en) * | 2003-09-25 | 2005-03-31 | Wolfgang Eis | Device and method for producing glass fibers |
| US7610448B2 (en) * | 2006-12-27 | 2009-10-27 | Intel Corporation | Obscuring memory access patterns |
| JP5435501B2 (ja) | 2008-03-05 | 2014-03-05 | 古河電気工業株式会社 | ガラス光ファイバの処理装置および処理方法ならびに光ファイバの製造方法および線引き方法 |
| KR101290091B1 (ko) * | 2009-03-30 | 2013-08-05 | 도요세이칸 그룹 홀딩스 가부시키가이샤 | Ｇｒｉｎ 렌즈·파이버의 선직경 제어 방법 및 인선 장치 |
| EP4023619A4 (en) * | 2019-08-30 | 2023-12-06 | Furukawa Electric Co., Ltd. | OPTICAL FIBER |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4102661A (en) * | 1977-03-03 | 1978-07-25 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Caustic ray use of the drawdown zone of an optical fiber preform to control the drawing of the fiber |
| US4157906A (en) * | 1978-02-21 | 1979-06-12 | Corning Glass Works | Method of drawing glass optical waveguides |
| JPS54151626A (en) * | 1978-05-17 | 1979-11-29 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Production of optical fiber |
| CA1166527A (en) * | 1979-09-26 | 1984-05-01 | Shiro Takahashi | Method and apparatus for producing multi-component glass fiber preform |
| US4557742A (en) * | 1984-07-02 | 1985-12-10 | Polaroid Corporation | Polarized optical fiber and method of forming same |
| CA1320634C (en) * | 1988-05-27 | 1993-07-27 | Hiroshi Kajioka | Method of producing elliptic core type polarization-maintaining optical fiber |
| JPH026347A (ja) * | 1988-06-14 | 1990-01-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光ファイバの線引方法 |
| JPH02164738A (ja) * | 1988-12-16 | 1990-06-25 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光ファイバの線引き方法 |
| JPH02172840A (ja) * | 1988-12-26 | 1990-07-04 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光ファイバ線引方法 |
| JPH0459631A (ja) * | 1990-06-27 | 1992-02-26 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光ファイバの線引方法 |
| DE4028275A1 (de) * | 1990-09-06 | 1992-03-12 | Kabelmetal Electro Gmbh | Verfahren zur herstellung von glasfaser-lichtwellenleitern mit erhoehter zugfestigkeit |
| JPH04254431A (ja) * | 1991-02-05 | 1992-09-09 | Fujikura Ltd | 石英系光ファイバ母材およびその線引き方法 |
| US5284499A (en) * | 1992-05-01 | 1994-02-08 | Corning Incorporated | Method and apparatus for drawing optical fibers |
| US5294240A (en) * | 1992-09-01 | 1994-03-15 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Method of forming waveguides with ion exchange of halogen ions |
| US5314517A (en) * | 1992-12-31 | 1994-05-24 | Corning Incorporated | Method controlling the draw rate in the drawing of a glass feedstock |
| JP2985627B2 (ja) * | 1993-12-28 | 1999-12-06 | 住友電気工業株式会社 | 分散補償ファイバ及びその製造方法 |
| US5443610A (en) * | 1994-01-29 | 1995-08-22 | Corning Incorporated | Apparatus for controlling fiber diameter during drawing |
| KR0162604B1 (ko) * | 1994-10-07 | 1999-04-15 | 김광호 | 광 섬유 모재 제조 방법 |
| JPH1025127A (ja) * | 1996-07-04 | 1998-01-27 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光ファイバの作製法 |
| JPH10218635A (ja) * | 1997-02-05 | 1998-08-18 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光ファイバの製造方法 |
| US6580860B1 (en) * | 2000-02-29 | 2003-06-17 | 3M Innovative Properties Company | Method for making shaped highly birefringent optical fibers |
-
1999
- 1999-07-05 JP JP11190343A patent/JP2001019464A/ja active Pending
-
2000
- 2000-06-30 EP EP00942422A patent/EP1211228A4/en not_active Withdrawn
- 2000-06-30 KR KR1020027000085A patent/KR20020029416A/ko not_active Application Discontinuation
- 2000-06-30 WO PCT/JP2000/004353 patent/WO2001002312A1/ja not_active Application Discontinuation
- 2000-06-30 CN CNB008111723A patent/CN1204072C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2000-06-30 AU AU57075/00A patent/AU772566B2/en not_active Ceased
-
2002
- 2002-01-04 US US10/035,330 patent/US20020078715A1/en not_active Abandoned
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8020411B2 (en) | 2001-07-30 | 2011-09-20 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Method of manufacturing single mode optical fiber |
| JP2006058494A (ja) * | 2004-08-18 | 2006-03-02 | Fujikura Ltd | 光ファイバ素線及びその製造方法 |
| JP4663277B2 (ja) * | 2004-08-18 | 2011-04-06 | 株式会社フジクラ | 光ファイバ素線及びその製造方法 |
| JP2009234857A (ja) * | 2008-03-27 | 2009-10-15 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光ファイバの線引方法および光ファイバの線引炉 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20020078715A1 (en) | 2002-06-27 |
| AU5707500A (en) | 2001-01-22 |
| EP1211228A1 (en) | 2002-06-05 |
| KR20020029416A (ko) | 2002-04-18 |
| CN1367763A (zh) | 2002-09-04 |
| AU772566B2 (en) | 2004-04-29 |
| CN1204072C (zh) | 2005-06-01 |
| EP1211228A4 (en) | 2005-06-01 |
| WO2001002312A1 (fr) | 2001-01-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20060101861A1 (en) | Optical fiber making apparatus and method | |
| US7677060B2 (en) | Method for manufacturing optical fiber and the cooling of the optical fiber | |
| JP4244925B2 (ja) | 光ファイバの製造方法 | |
| JP4482954B2 (ja) | 光ファイバの製造方法 | |
| EP1243568A1 (en) | Production device and method for optical fiber | |
| JPH0459631A (ja) | 光ファイバの線引方法 | |
| JP2001019464A (ja) | 光ファイバの線引き装置及び線引き方法 | |
| JP4356155B2 (ja) | 光ファイバの製造方法 | |
| JP6545568B2 (ja) | 光ファイバ素線の製造方法 | |
| JP4482955B2 (ja) | 光ファイバの製造方法 | |
| JP2000335935A (ja) | 光ファイバの製造装置及び製造方法 | |
| JP4400026B2 (ja) | 光ファイバの製造方法 | |
| JP2003335545A (ja) | 光ファイバの線引き方法および線引き装置 | |
| JP4356154B2 (ja) | 光ファイバの製造方法及び製造装置 | |
| JP5942630B2 (ja) | 光ファイバ製造方法 | |
| JP4389409B2 (ja) | 光ファイバの製造方法 | |
| JP4169997B2 (ja) | 光ファイバの線引き方法 | |
| JP4252891B2 (ja) | 光ファイバの線引き方法 | |
| JP2001163632A (ja) | 光ファイバ製造方法および光ファイバ製造装置 | |
| French et al. | Fabrication of graded index and single mode fibers with silica cores | |
| JP2002321936A (ja) | 光ファイバ及びその製造方法 | |
| AU2004200855A1 (en) | Production Device and Method for Optical Fiber | |
| JP2004239966A (ja) | 光ファイバカプラ、その製造方法およびその製造装置 | |
| JP2021104923A (ja) | 光ファイバの製造方法、及び光ファイバの製造装置 | |
| JPS6330337A (ja) | ガラス母材の延伸方法 |