JP6545568B2 - 光ファイバ素線の製造方法 - Google Patents
光ファイバ素線の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6545568B2 JP6545568B2 JP2015158823A JP2015158823A JP6545568B2 JP 6545568 B2 JP6545568 B2 JP 6545568B2 JP 2015158823 A JP2015158823 A JP 2015158823A JP 2015158823 A JP2015158823 A JP 2015158823A JP 6545568 B2 JP6545568 B2 JP 6545568B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- annealing device
- optical fiber
- glass fiber
- temperature
- main body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 title claims description 116
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 63
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 242
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 claims description 120
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 87
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 claims description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 18
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 10
- 238000009987 spinning Methods 0.000 claims description 9
- 238000002074 melt spinning Methods 0.000 claims description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 37
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 34
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 27
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 15
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 9
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 8
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 8
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical group O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 4
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 229910005793 GeO 2 Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000004925 Acrylic resin Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- UHESRSKEBRADOO-UHFFFAOYSA-N ethyl carbamate;prop-2-enoic acid Chemical compound OC(=O)C=C.CCOC(N)=O UHESRSKEBRADOO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 2
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000149 argon plasma sintering Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 229910000078 germane Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000002887 hydroxy group Chemical group [H]O* 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000000253 optical time-domain reflectometry Methods 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
- C03B37/025—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor from reheated softened tubes, rods, fibres or filaments, e.g. drawing fibres from preforms
- C03B37/0253—Controlling or regulating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
- C03B37/025—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor from reheated softened tubes, rods, fibres or filaments, e.g. drawing fibres from preforms
- C03B37/027—Fibres composed of different sorts of glass, e.g. glass optical fibres
- C03B37/02718—Thermal treatment of the fibre during the drawing process, e.g. cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2205/00—Fibre drawing or extruding details
- C03B2205/56—Annealing or re-heating the drawn fibre prior to coating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2205/00—Fibre drawing or extruding details
- C03B2205/60—Optical fibre draw furnaces
- C03B2205/72—Controlling or measuring the draw furnace temperature
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Description
コア部分が実質的に純粋シリカガラスのみからなるシリカコア光ファイバは、ゲルマコア光ファイバ(コアにGeO2がドープされた光ファイバ)に比べ、添加されたGeO2の濃度の揺らぎによる光散乱がないため、低損失の光ファイバとなることが知られている。
シリカコア光ファイバ、ゲルマコア光ファイバのいずれについても、更なる低損失化への要求は依然として高い。
光ファイバの製造技術が高度に洗練された現在では、金属酸化物(MOx)や水酸基(OH)など、光ファイバ中の不純物による吸収損失はほとんど限界まで低減されている。残る損失は、光ファイバがガラスからなるがゆえに不可避である、ガラスの構造や組成の揺らぎに伴う散乱損失がほとんどである。
また、徐冷炉内の雰囲気として熱伝導率の低いガスを選択するなどして、徐冷炉を通過する光ファイバの徐冷を効率的に行う方法も検討されている(特許文献9,10を参照)。
また、従来の製造方法では、徐冷を効果的に行うために発熱体や断熱構造を有する設備が必要になり、設備の複雑化や使用電力の増加、生産性の低下などの問題が避けられなかった。
徐冷を行うには、母材(プリフォーム)を加熱し線引きする加熱炉に徐冷用の構造を追加することが考えられるが、徐冷用の構造が単純な管状構造である場合には、十分な徐冷効果が得られず、伝送損失を低減する効果は乏しかった。
本発明は、上記課題を鑑みてなされたものであって、装置構成を複雑化させることなく光ファイバ裸線を徐冷し、伝送損失を低減できる光ファイバ素線の製造方法を提供することを目的とする。
本発明の一態様は、前記徐冷装置の前記圧力勾配を測定し、この測定値と、予め設定した基準圧力勾配とを比較し、それらのずれが小さくなるように、前記徐冷装置への流体の導入流量と、前記徐冷装置の出口開度との少なくともいずれか一方を制御する光ファイバ素線の製造方法を提供する。
流体の速度を小さくすれば、流体と管内壁との熱伝達は小さくなる。そのため、流体の熱が外部に逃げるのを抑制でき、流体の温度を高温に維持することができる。よって、ガラスファイバと流体との熱伝達を緩やかにすることができる。従って、十分な徐冷効果を得て、伝送損失が低い光ファイバ素線を製造することができる。
また、この方法では、流体を加熱することによってその温度をガラスファイバの温度に近づける手法ではなく、流体の熱が外部に逃げるのを抑制することによって流体の温度とガラスファイバの温度とを近づける手法をとる。そのため、熱源を用いないで(または簡素な熱源を用いて)、前述の効果を得ることができる。よって、装置構成を複雑化させることはない。
Reが十分に小さく、管内の流体の流れとして層流が仮定できる場合には、管内の流体の速度分布は以下の式(2),(3)を満たす。
管内の流体の流れが軸方向の圧力勾配によってのみ引き起こされる系、(いわゆるHagen−Poisueille流)であれば、管内の流体の速度分布は一般的な放物線型の速度分布を示すが、ガラスファイバが通過する管内では事情が異なる。
管内には、主にガラスファイバの近傍に発生する粘性力によって、ガラスファイバの移動方向の流体の流れが発生する。一方、管内壁の近傍では管内の圧力勾配に応じて、下降流も上昇流も発生し得る。上記式(2),(3)を満たす、管内の流体の速度分布の例を図2に示す。
原理的に、管内壁(r=0.025m)での流体の速度は0m/sであり、ガラスファイバが通る管中心(r=0m)における流体の速度はガラスファイバの移動速度に一致する。
管内壁と管中心との中間の位置(例えば半径0.01m付近)では、流体の速度は管内の軸方向の圧力勾配dp/dzに大きく依存し、流体は下降流にも上昇流にもなり得る。実質的にほぼ静止状態となることもあり得る。
式(4)は、ガラスファイバとその周囲の流体の熱交換にも、管内壁とその中の流れる流体との間にも適用できる。式(4)は、固体と流体との熱伝達が両者の温度差に比例することを示している。
[1]ガラスファイバと周囲の流体との熱伝達を緩やかにするには、周囲の流体の温度とガラスファイバとの温度差を小さくすればよい。
[2]ガラスファイバと周囲の流体との熱伝達を緩やかにするには、ガラスファイバと流体の相対的な速度を小さくすればよい。
[1]を実現するためには、流体を加熱して、その温度をガラスファイバの温度に近くする手法をとってもよいが、流体の熱が外部に逃げるのを抑制する手法も可能である。
Twall、Tfiber、Tgasは、それぞれ管内壁、ガラスファイバ、流体の温度[K]である。Qgasは単位時間当りに流体に加えられる熱量[W]である。hgas−wallは流体と管内壁との間の対流熱伝達率[W/K・m2]である。hfiber−gasは流体とガラスファイバとの間の対流熱伝達率[W/K・m2]である。dwallは管内壁の直径[m]である。dfiberはガラスファイバの直径[m]である。
式(7)に示すように、流体の速度を小さくすれば、流体と管内壁との熱伝達は小さくなる。そのため、流体の熱が外部に逃げるのを抑制でき、流体の温度を高温に維持することができる。よって、ガラスファイバと流体との熱伝達を緩やかにすることができる(上述の[1]参照)。
従って、十分な徐冷効果を得て、伝送損失が低い光ファイバ素線を製造することができる。
また、この方法では、流体を加熱することによってその温度をガラスファイバの温度に近づける手法ではなく、流体の熱が外部に逃げるのを抑制することによって流体の温度とガラスファイバの温度とを近づける手法をとる。そのため、熱源を用いないで(または簡素な熱源を用いて)、前述の効果を得ることができる。よって、装置構成を複雑化させることはない。
製造装置1は、線引き方向の上流側から下流側に、紡糸部10と、徐冷装置20と、強制冷却部30と、コーティング部40と、硬化部50と、折返しプーリー60と、巻取り機70とを備えている。
狭窄部22は、ガラスファイバ3が通過可能な開口部(図示略)を有する。狭窄部22は、開口部の内径を調整可能であり、この内径を調整することで徐冷装置20内部の圧力勾配を調整できる。
本体部21は、中心軸を鉛直方向に一致させるのが好ましい。本体部21は、接続筒26を介して加熱炉11の下端に接続されている。
徐冷装置20は、熱源がない構成であってもよいし、本体部21内を加熱する熱源(図示略)を設けた構成としてもよい。
本体部21には、軸方向の中間位置(上端と下端の間の位置)に、圧力計を接続するための複数の接続用ポート25(25a,25b)が設けられている。図1では、2つの接続用ポート25(25a,25b)が設けられており、これら接続用ポート25a,25bは、本体部21の軸方向に間隔をおいて配置されている。
線引き方向の上流側の接続用ポート25を第1接続用ポート25aといい、下流側の接続用ポート25を第2接続用ポート25bという。
図1では、第1接続用ポート25aは本体部21の入口端21a(上端)に近い位置にあり、第2接続用ポート25bは出口端21b(下端)に近い位置にある。
なお、本体部21の軸方向とは、本体部21の中心軸方向であり、図1では上下方向である。
放射温度計27,28によって、徐冷装置20を通過するガラスファイバ3の温度勾配を確認できる。
巻取り機70は、例えば、光ファイバ素線5を巻き取る巻取りボビンである。
(紡糸工程)
図1に示すように、紡糸部10において、加熱炉11内で光ファイバ母材2を加熱して溶融紡糸してガラスファイバ3を得る。
徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度を放射温度計27によって測定することができる。このガラスファイバ3の温度は1200℃〜1500℃が好ましい。
徐冷装置20の内部は、予め流体(例えば、低熱伝導率ガス、空気など)で満たしておく。
接続用ポート25a,25bにそれぞれ接続した圧力計(図示略)によって本体部21の内部の圧力を測定する。第1接続用ポート25aで測定された圧力と、第1接続用ポート25aで測定された圧力との差(差圧ΔP)を、接続用ポート25a,25b間の距離(本体部21の内部空間21cにおける軸方向の距離L)で除した値(ΔP/L)を平均圧力勾配として算出する。なお、接続用ポート25a,25b間の距離は、線引き方向の下流方向(図1では下方)を正とした。
次の式(8)に示すように、ΔP/Lを圧力勾配dP/dzとした。
例えば、ガス導出入部24を通して本体部21内に流入させる流体(ガス)流量を大きくするか、または狭窄部22の開口部の内径を小さくすれば、前記圧力勾配は大きくなる。ガス導出入部24を通して本体部21内に流入させる流体(ガス)流量を小さくするか、または狭窄部22の開口部の内径を大きくすれば、前記圧力勾配は小さくなる。
上述の式(7)に示すように、流体の速度uを小さくすれば、流体と管内壁(本体部21の内壁)との熱伝達は小さくなる。そのため、流体の熱が外部に逃げるのを抑制でき、流体の温度を高温に維持することができる。よって、ガラスファイバ3と流体との熱伝達を緩やかにすることができる(上述の[1]参照)。
従って、十分な徐冷効果を得て、伝送損失が低い光ファイバ素線5を製造することができる。
放射温度計27,28によって、徐冷装置20を通過するガラスファイバ3の温度勾配を確認することができる。
ガラスファイバ3は、強制冷却部30によって、例えば100℃以下まで冷却することができる。
コーティング部40において、光ファイバ裸線3の外周に、ウレタンアクリレート系の樹脂などの被覆材を塗布(コーティング)して被覆層とすることによって、光ファイバ素線中間体4を得る。
硬化部50において、紫外線を照射して光ファイバ素線中間体4の被覆層を硬化させて光ファイバ素線5を得る。
製造装置101は、徐冷装置20が加熱炉11に接続されておらず、加熱炉11とは別体である点で、図1に示す製造装置1と異なる。
製造装置101を用いた製造方法においても、図1に示す製造装置1を用いた製造方法と同様に、ガス導出入部24から本体部21内に流入させる流体(ガス)流量と、狭窄部22の開口部の内径とのうち少なくともいずれか一方を調整することによって、徐冷装置20の内部に入口端21aから出口端21bに向けて高くなる圧力勾配を与える。
これによって、ガラスファイバ3と流体との熱伝達を緩やかにし、十分な徐冷効果を得て、伝送損失が低い光ファイバ素線5を製造することができる。
また、この製造方法においても、熱源を用いないで(または簡素な熱源を用いて)、前述の効果を得ることができる。よって、装置構成を複雑化させることはない。
例えば、徐冷装置20内の圧力勾配を測定し、この測定値と、予め設定した基準圧力勾配とを比較し、それらのずれが小さくなるように、徐冷装置20への流体の導入流量と、狭窄部22の開口部の内径(出口開度)との少なくともいずれか一方を制御することもできる。制御方法としては、PID制御などのフィードバック制御が好ましい。
これによって、徐冷装置20内の圧力勾配を適正範囲に保つことができる。
光ファイバ母材2(光ファイバプリフォーム)としては、主にシリカガラスからなるクラッドと、GeO2が添加されたコア部分とを含む、シングルモードファイバー用のプリフォームを用いた。
紡糸部10において、加熱炉11内で光ファイバ母材2を加熱して溶融紡糸してガラスファイバ3を得た(紡糸工程)。
ガラスファイバ3を、徐冷装置20の本体部21に、入口端21aから出口端21bに向けて挿通させた(徐冷工程)。
徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は1200℃〜1500℃とした。
徐冷装置の本体部21の内壁の温度は、常にガラスファイバ3の温度より低い温度とした。
徐冷装置20の本体部21の内径は、20mm、38.7mm、50mmのいずれかとした。
放射温度計27,28によって、徐冷装置20を通過するガラスファイバ3の温度勾配を確認した。
次いで、硬化部50において紫外線を照射して被覆層を硬化させて光ファイバ素線5を得た(硬化工程)。
光ファイバ素線5は、折返しプーリー60を経て巻取り機70により巻き取った。
光ファイバ素線5の伝送損失(波長1.55μm)を、OTDRを用いて測定した。
以下、実施例および参考例について詳しく記載する。
図1に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。本体部21の内径は38.7mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部はArで満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約4.5Pa/m となるように、ガス導出入部23,24から流入するAr流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約1160℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失(波長1.55μm)は、0.178dB/kmであった。
図1に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は20mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部はArで満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約20Pa/m となるように、ガス導出入部23,24から流入するAr流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約1100℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.180dB/kmであった。
図1に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は50mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部はArで満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約2.5Pa/m となるように、ガス導出入部23,24から流入するAr流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約1190℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.178dB/kmであった。
図1に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は1.5mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は50mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部はArで満たした。
線引き線速は1000m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約2Pa/m となるように、ガス導出入部23,24から流入するAr流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約1220℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.177dB/kmであった。
図1に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は1.5mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は20mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部はArで満たした。
線引き線速は1000m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約10Pa/m となるように、ガス導出入部23,24から流入するAr流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約1130℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.180dB/kmであった。
図3に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は50mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部は空気で満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約9Pa/m となるように、ガス導出入部24から流入する空気流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約1160℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.179dB/kmであった。
図3に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は50mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部は空気で満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約70Pa/m となるように、ガス導出入部24から流入する空気流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約1070℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.181dB/kmであった。
図3に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は50mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部は空気で満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は400℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約2Pa/m となるように、ガス導出入部24から流入する空気流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約980℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.183dB/kmであった。
図3に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は20mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部は空気で満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は400℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約15Pa/m となるように、ガス導出入部24から流入する空気流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約800℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.184dB/kmであった。
図1に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は38.7mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部はArで満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約0Pa/m となるように、ガス導出入部23,24から流入するAr流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約920℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.184dB/kmであった。
図1に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は20mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部はArで満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約0Pa/m となるように、ガス導出入部23,24から流入するAr流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約950℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.184dB/kmであった。
図1に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は50mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部はArで満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約0Pa/m となるように、ガス導出入部23,24から流入するAr流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約710℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.186dB/kmであった。
図1に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は1.5mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は50mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部はArで満たした。
線引き線速は1000m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約0Pa/m となるように、ガス導出入部23,24から流入するAr流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約950℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.184dB/kmであった。
図1に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は1.5mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は20mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部はArで満たした。
線引き線速は1000m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約0Pa/m となるように、ガス導出入部24から流入するAr流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約980℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.184dB/kmであった。
図3に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は50mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部は空気で満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約0Pa/m となるように、ガス導出入部24から流入する空気流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約800℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.185dB/kmであった。
図3に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は50mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部は空気で満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約0Pa/m となるように、ガス導出入部24から流入する空気流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約860℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.185dB/kmであった。
図3に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は50mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部は空気で満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は400℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約0Pa/m となるように、ガス導出入部24から流入する空気流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約680℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.187dB/kmであった。
図3に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は20mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部は空気で満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は400℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約0Pa/m となるように、ガス導出入部24から流入する空気流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約680℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.187dB/kmであった。
図1に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は38.7mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部はArで満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約45Pa/m となるように、ガス導出入部23,24から流入するAr流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約870℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.185dB/kmであった。
図1に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は20mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部はArで満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約200Pa/m となるように、ガス導出入部23,24から流入するAr流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約900℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.186dB/kmであった。
図1に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は50mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部はArで満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約25Pa/m となるように、ガス導出入部23,24から流入するAr流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約670℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.186dB/kmであった。
図1に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は1.5mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は50mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部はArで満たした。
線引き線速は1000m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約20Pa/m となるように、ガス導出入部23,24から流入するAr流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約900℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.185dB/kmであった。
図3に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は1.5mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は20mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部はArで満たした。
線引き線速は1000m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約20Pa/m となるように、ガス導出入部24から流入するAr流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約930℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.185dB/kmであった。
図3に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は50mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部は空気で満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約90Pa/m となるように、ガス導出入部24から流入する空気流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約750℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.186dB/kmであった。
図3に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は50mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部は空気で満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は1000℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約300Pa/m となるように、ガス導出入部24から流入する空気流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約810℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.186dB/kmであった。
図3に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は50mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部は空気で満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は400℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約20Pa/m となるように、ガス導出入部24から流入する空気流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約650℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.187dB/kmであった。
図3に示す製造装置を用いて光ファイバ素線5を製造した。
徐冷装置20の全長は3mとした。徐冷装置20の本体部21の内径は20mmとした。徐冷装置20(本体部21)の内部は空気で満たした。
線引き線速は2200m/minとした。徐冷装置20に入る直前のガラスファイバ3の温度は約1400℃とした。徐冷装置20の本体部21の内壁温度は400℃とした。
徐冷装置20内の軸方向の圧力変化が約190Pa/m となるように、ガス導出入部24から流入する空気流量と、狭窄部22の開口部の内径とを調整した。それ以外の条件は実施例1に準じて定めた。
放射温度計28による測定の結果、徐冷装置20の出口におけるガラスファイバ3の温度は約640℃であった。
光ファイバ素線5の伝送損失は、0.187dB/kmであった。
徐冷装置20の本体部21の内径(管内径)をD[m]とし、徐冷装置20の内部空間21cの軸方向の距離(徐冷装置長さ)をL[m]としたときの(πD2/4)×dP/dLを算出した。
この図に示すように、実施例1〜9では、平均圧力変化dP/dLが上述の式(11)を満たしている。
Claims (4)
- 光ファイバ母材を溶融紡糸してガラスファイバを形成する紡糸工程と、
前記ガラスファイバを、管状の徐冷装置に入口端から出口端に向けて挿通させつつ前記ガラスファイバを冷却する徐冷工程と、を有し、
前記徐冷工程では、前記徐冷装置の内壁の温度を前記ガラスファイバの温度より低くするとともに、前記徐冷装置の内部に、前記入口端から前記出口端に向けて高くなる圧力勾配を与え、
かつ、前記徐冷装置の管内径をD[m]とし、前記徐冷装置の内部空間における前記ガラスファイバの移動方向の長さをL[m]としたとき、前記徐冷装置の内部における前記ガラスファイバの移動方向の平均圧力変化dP/dLが、式(1)を満たす光ファイバ素線の製造方法。
- 請求項1または2に記載の光ファイバ素線の製造方法であって、前記圧力勾配は、前記徐冷装置への流体の導入流量と、前記徐冷装置の出口開度との少なくともいずれか一方を調整することによって与えられる光ファイバ素線の製造方法。
- 請求項1〜3のうちいずれか1項に記載の光ファイバ素線の製造方法であって、前記徐冷装置の前記圧力勾配を測定し、この測定値と、予め設定した基準圧力勾配とを比較し、それらのずれが小さくなるように、前記徐冷装置への流体の導入流量と、前記徐冷装置の出口開度との少なくともいずれか一方を制御する光ファイバ素線の製造方法。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015158823A JP6545568B2 (ja) | 2015-08-11 | 2015-08-11 | 光ファイバ素線の製造方法 |
US15/514,679 US10427969B2 (en) | 2015-08-11 | 2016-08-10 | Method of manufacturing optical fiber |
EP16835195.5A EP3187470B1 (en) | 2015-08-11 | 2016-08-10 | Method for manufacturing optical fibers |
CN201680002386.7A CN109362229B (zh) | 2015-08-11 | 2016-08-10 | 光纤素线的制造方法 |
PCT/JP2016/073509 WO2017026498A1 (ja) | 2015-08-11 | 2016-08-10 | 光ファイバ素線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015158823A JP6545568B2 (ja) | 2015-08-11 | 2015-08-11 | 光ファイバ素線の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2017036184A JP2017036184A (ja) | 2017-02-16 |
JP6545568B2 true JP6545568B2 (ja) | 2019-07-17 |
Family
ID=57984547
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2015158823A Active JP6545568B2 (ja) | 2015-08-11 | 2015-08-11 | 光ファイバ素線の製造方法 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10427969B2 (ja) |
EP (1) | EP3187470B1 (ja) |
JP (1) | JP6545568B2 (ja) |
CN (1) | CN109362229B (ja) |
WO (1) | WO2017026498A1 (ja) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US11237323B2 (en) * | 2017-02-28 | 2022-02-01 | Corning Incorporated | Methods and systems for controlling air flow through an annealing furnace during optical fiber production |
US10927030B2 (en) * | 2017-05-31 | 2021-02-23 | Robex, LLC | Glass product annealing lehr with temperature control system |
JPWO2019044703A1 (ja) * | 2017-08-28 | 2020-10-08 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバの製造方法 |
WO2019226445A1 (en) | 2018-05-23 | 2019-11-28 | Corning Incorporated | Vacuum slow cooling device for optical fiber draw |
JP7419670B2 (ja) * | 2019-05-23 | 2024-01-23 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバの製造方法、および光ファイバの製造装置 |
US11390555B2 (en) | 2019-06-06 | 2022-07-19 | Corning Incorporated | Systems and methods for processing an optical fiber |
Family Cites Families (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5189747A (ja) | 1975-02-05 | 1976-08-06 | ||
JPS60186430A (ja) | 1984-01-27 | 1985-09-21 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光フアイバの線引き方法および装置 |
JPH0459631A (ja) | 1990-06-27 | 1992-02-26 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光ファイバの線引方法 |
US5603168A (en) * | 1994-11-30 | 1997-02-18 | The Coe Manufacturing Company | Method and apparatus for controlling a dryer |
JPH0940436A (ja) * | 1995-07-28 | 1997-02-10 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 線引された光ファイバの冷却装置 |
JPH1025127A (ja) | 1996-07-04 | 1998-01-27 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光ファイバの作製法 |
JP4356154B2 (ja) | 1999-10-12 | 2009-11-04 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバの製造方法及び製造装置 |
EP1243568B1 (en) | 1999-05-27 | 2013-03-06 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Production method for optical fiber |
JP4482955B2 (ja) | 1999-05-27 | 2010-06-16 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバの製造方法 |
EP1205449B1 (en) | 1999-05-27 | 2013-09-25 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Production device and method for optical fiber |
FR2803287B1 (fr) | 1999-12-30 | 2002-05-31 | Cit Alcatel | Procede de refroidissement d'une fibre optique en cours de fibrage |
JP4558368B2 (ja) | 2004-04-09 | 2010-10-06 | 古河電気工業株式会社 | 光ファイバの製造方法 |
JP4459720B2 (ja) | 2004-05-31 | 2010-04-28 | 株式会社フジクラ | 光ファイバ素線の製造方法 |
JP4404015B2 (ja) * | 2005-06-10 | 2010-01-27 | 日立電線株式会社 | 光ファイバ線引装置、該装置に用いるシール機構、及び光ファイバの線引き方法 |
US8573008B2 (en) * | 2010-05-27 | 2013-11-05 | Corning Incorporated | Method for producing optical fiber at reduced pressure |
JP2013035742A (ja) * | 2011-07-08 | 2013-02-21 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光ファイバの線引装置および線引方法 |
WO2013105302A1 (ja) * | 2012-01-10 | 2013-07-18 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバの製造方法および製造装置並びに光ファイバ |
JP6048031B2 (ja) | 2012-09-24 | 2016-12-21 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバ製造方法 |
JP6394024B2 (ja) * | 2013-03-28 | 2018-09-26 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバの製造方法 |
JP5817801B2 (ja) * | 2013-10-10 | 2015-11-18 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバ冷却装置及び光ファイバ製造方法 |
US10322963B2 (en) * | 2014-12-02 | 2019-06-18 | Corning Incorporated | Low attenuation optical fiber |
-
2015
- 2015-08-11 JP JP2015158823A patent/JP6545568B2/ja active Active
-
2016
- 2016-08-10 WO PCT/JP2016/073509 patent/WO2017026498A1/ja active Application Filing
- 2016-08-10 CN CN201680002386.7A patent/CN109362229B/zh active Active
- 2016-08-10 EP EP16835195.5A patent/EP3187470B1/en active Active
- 2016-08-10 US US15/514,679 patent/US10427969B2/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN109362229A (zh) | 2019-02-19 |
WO2017026498A1 (ja) | 2017-02-16 |
EP3187470B1 (en) | 2022-02-09 |
CN109362229B (zh) | 2021-10-12 |
US20170217822A1 (en) | 2017-08-03 |
EP3187470A1 (en) | 2017-07-05 |
EP3187470A4 (en) | 2018-06-20 |
US10427969B2 (en) | 2019-10-01 |
JP2017036184A (ja) | 2017-02-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6545568B2 (ja) | 光ファイバ素線の製造方法 | |
EP2803643B1 (en) | Optical fiber production method and optical fiber | |
US8687936B2 (en) | Optical fiber, optical transmission system, and method of making optical fiber | |
US20050281521A1 (en) | Optical fiber, apparatus and method for manufacturing optical fiber | |
CN108349781B (zh) | 制造光纤的方法和光纤 | |
CN111032588B (zh) | 光纤的制造方法 | |
CN113292241B (zh) | 光纤拉丝炉、光纤制备装置、光纤制备方法及细径光纤 | |
JP2013512463A (ja) | 低損失光ファイバ | |
US10710924B2 (en) | Optical fiber production method | |
US11008245B2 (en) | Optical fiber production method | |
US10927033B2 (en) | Optical fiber production method | |
JP2000335934A (ja) | 光ファイバの製造装置及び製造方法 | |
WO2017022290A1 (ja) | 光ファイバの製造方法 | |
JP2012082092A (ja) | マルチコアテープファイバ素線の製造方法およびその製造装置 | |
JP2010269971A (ja) | 光ファイバの製造方法 | |
JP4356154B2 (ja) | 光ファイバの製造方法及び製造装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180620 |
|
RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20181019 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20190528 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190619 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6545568 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |