JP2000344980A - ウエザーストリップスポンジ成形体及びその製造方法 - Google Patents
ウエザーストリップスポンジ成形体及びその製造方法Info
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- JP2000344980A JP2000344980A JP11162129A JP16212999A JP2000344980A JP 2000344980 A JP2000344980 A JP 2000344980A JP 11162129 A JP11162129 A JP 11162129A JP 16212999 A JP16212999 A JP 16212999A JP 2000344980 A JP2000344980 A JP 2000344980A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【解決手段】 エチレン・α−オレフィン・非共役ポリ
エン共重合体ゴムＡ１００重量部に対して、少なくと
も、ＤＳＣで測定された融点Ｔｍが１２０〜１７０℃で
あり、かつ、電子顕微鏡１万倍レベルで求めた平均粒径
が０．１〜２０μｍである結晶性ポリオレフィン樹脂Ｂ
１０〜３０重量部、窒素吸着比表面積２０〜６０ｍ2 ／
ｇのカーボンブラックＣ７０〜１２０重量部、可塑剤Ｄ
３０〜８０重量部及び発泡剤Ｅ２〜７重量部が配合され
ているコンパウンド２１０〜３５０重量部を加硫してな
り、比重が０．５未満であるウエザーストリップスポン
ジ成形体、並びに、マイクロ波加硫槽と熱空気加硫槽が
直列につながれた成形ラインを用いるウエザーストリッ
プスポンジ成形体の製造方法。 【効果】 製品肌良好で、低ＣＳ性（良シール）機能、
低比重を有し、高速成形が可能である。
エン共重合体ゴムＡ１００重量部に対して、少なくと
も、ＤＳＣで測定された融点Ｔｍが１２０〜１７０℃で
あり、かつ、電子顕微鏡１万倍レベルで求めた平均粒径
が０．１〜２０μｍである結晶性ポリオレフィン樹脂Ｂ
１０〜３０重量部、窒素吸着比表面積２０〜６０ｍ2 ／
ｇのカーボンブラックＣ７０〜１２０重量部、可塑剤Ｄ
３０〜８０重量部及び発泡剤Ｅ２〜７重量部が配合され
ているコンパウンド２１０〜３５０重量部を加硫してな
り、比重が０．５未満であるウエザーストリップスポン
ジ成形体、並びに、マイクロ波加硫槽と熱空気加硫槽が
直列につながれた成形ラインを用いるウエザーストリッ
プスポンジ成形体の製造方法。 【効果】 製品肌良好で、低ＣＳ性（良シール）機能、
低比重を有し、高速成形が可能である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、エチレン・α−オ
レフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム／結晶性ポリオ
レフィンを用いた低比重・高速成形可能なウエザースト
リップスポンジ成形体及びその製造方法に関する。
レフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム／結晶性ポリオ
レフィンを用いた低比重・高速成形可能なウエザースト
リップスポンジ成形体及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ウエザーストリップスポンジ製品は、自
動車のドアーとボディーの間に位置し、外からの雨、
風、音を防ぐ重要なシール部品である。また、車の乗り
降りで目にする製品であることから、その外観は重要な
要求特性の一つである。一方で、その製品を低コスト生
産する技術確立も重要なアイテムである。このような要
求を満たすために、連続押出し速度をアップすることに
よる単位時間当たりの生産性アップや、低比重化による
原材料低減の検討がなされてきた。
動車のドアーとボディーの間に位置し、外からの雨、
風、音を防ぐ重要なシール部品である。また、車の乗り
降りで目にする製品であることから、その外観は重要な
要求特性の一つである。一方で、その製品を低コスト生
産する技術確立も重要なアイテムである。このような要
求を満たすために、連続押出し速度をアップすることに
よる単位時間当たりの生産性アップや、低比重化による
原材料低減の検討がなされてきた。
【０００３】前者の取り組みでは、押出し速度（成形ラ
イン速度）アップによる架橋密度低下を防ぐため、これ
までより高温条件での生産となり、この条件下で、スポ
ンジのシール性能に大きく影響を与える製品形状が熱空
気加硫槽（ＨＡＶ）内で変形するという問題があった。
また、ＨＡＶの前にレイアウトされることの多い熱効率
良好なマイクロ波加硫槽（ＵＨＦ）のパワーをアップす
ることも同様の問題を引き起こしていた。更に、これま
でより高温下の条件での成形により、加硫速度と発泡速
度のずれが生じ、外観不良による意匠性低下が問題とな
っていた。
イン速度）アップによる架橋密度低下を防ぐため、これ
までより高温条件での生産となり、この条件下で、スポ
ンジのシール性能に大きく影響を与える製品形状が熱空
気加硫槽（ＨＡＶ）内で変形するという問題があった。
また、ＨＡＶの前にレイアウトされることの多い熱効率
良好なマイクロ波加硫槽（ＵＨＦ）のパワーをアップす
ることも同様の問題を引き起こしていた。更に、これま
でより高温下の条件での成形により、加硫速度と発泡速
度のずれが生じ、外観不良による意匠性低下が問題とな
っていた。
【０００４】後者の取り組みでは、低比重化を目的とし
て通常より多く発泡剤が配合される。僅かな製品成形ラ
インの熱むらで発泡ガスの体積が変化し、その結果、製
品形状がばらつくという問題が生じることが多々あっ
た。また、低比重化（高発泡化）の取り組み自体、スポ
ンジ製品の吸水率増加を招き、製品外観が荒れるという
意匠性低下があり、結局のところ、スポンジ製品比重で
０．５を安定して下まわる材料はなかった。
て通常より多く発泡剤が配合される。僅かな製品成形ラ
インの熱むらで発泡ガスの体積が変化し、その結果、製
品形状がばらつくという問題が生じることが多々あっ
た。また、低比重化（高発泡化）の取り組み自体、スポ
ンジ製品の吸水率増加を招き、製品外観が荒れるという
意匠性低下があり、結局のところ、スポンジ製品比重で
０．５を安定して下まわる材料はなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ウェザース
トリップスポンジ製品として重要な意匠性、製品形状、
圧縮永久歪が良好で、かつ、低コストで得られるウエザ
ーストリップスポンジ成形体及びその製造方法を提供す
ることを目的とする。スポンジ製品の低比重化とは、高
発泡化しようとする試みであり、高発泡化するために
は、多量の発泡剤を使用すれば可能となる分けでなく、
少ない発泡材料でより高発泡化すること、即ち発泡効率
を上げることを本発明は目的としている。
トリップスポンジ製品として重要な意匠性、製品形状、
圧縮永久歪が良好で、かつ、低コストで得られるウエザ
ーストリップスポンジ成形体及びその製造方法を提供す
ることを目的とする。スポンジ製品の低比重化とは、高
発泡化しようとする試みであり、高発泡化するために
は、多量の発泡剤を使用すれば可能となる分けでなく、
少ない発泡材料でより高発泡化すること、即ち発泡効率
を上げることを本発明は目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、以下の発明を
包含する。 （１）エチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンと非
共役ポリエンとからなるエチレン・α−オレフィン・非
共役ポリエン共重合体ゴムであって、１９０℃の動的粘
弾性測定から求まる複素粘性率（η* ）の周波数依存性
評価で、８ｒａｄ／ｓｅｃ時のη* 値が２×１０3 Ｐａ
・Ｓ以上で、かつ、１０-2ｒａｄ／ｓｅｃ時の複素粘性
率η* 値をＢとし、８ｒａｄ／ｓｅｃ時の複素粘性率η
* 値をＡとしたときのＢ／Ａの値（但し、当該エチレン
・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴムが油展
タイプの場合は、（Ｂ／Ａ）／｛１−［油展量／（１０
０＋油展量）］｝の値）が３５以上であるエチレン・α
−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ａ）１０
０重量部に対して、少なくとも、ＤＳＣで測定された融
点（Ｔｍ）が１２０〜１７０℃であり、かつ、電子顕微
鏡１万倍レベルで求めた平均粒径が０．１〜２０μｍで
ある結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ）１０〜３０重量
部、窒素吸着比表面積２０〜６０ｍ2 ／ｇのカーボンブ
ラック（Ｃ）７０〜１２０重量部、可塑剤（Ｄ）３０〜
８０重量部及び発泡剤（Ｅ）２〜７重量部が配合されて
いるコンパウンド２１０〜３５０重量部を加硫してな
り、比重が０．５未満であるウエザーストリップスポン
ジ成形体。
包含する。 （１）エチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンと非
共役ポリエンとからなるエチレン・α−オレフィン・非
共役ポリエン共重合体ゴムであって、１９０℃の動的粘
弾性測定から求まる複素粘性率（η* ）の周波数依存性
評価で、８ｒａｄ／ｓｅｃ時のη* 値が２×１０3 Ｐａ
・Ｓ以上で、かつ、１０-2ｒａｄ／ｓｅｃ時の複素粘性
率η* 値をＢとし、８ｒａｄ／ｓｅｃ時の複素粘性率η
* 値をＡとしたときのＢ／Ａの値（但し、当該エチレン
・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴムが油展
タイプの場合は、（Ｂ／Ａ）／｛１−［油展量／（１０
０＋油展量）］｝の値）が３５以上であるエチレン・α
−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ａ）１０
０重量部に対して、少なくとも、ＤＳＣで測定された融
点（Ｔｍ）が１２０〜１７０℃であり、かつ、電子顕微
鏡１万倍レベルで求めた平均粒径が０．１〜２０μｍで
ある結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ）１０〜３０重量
部、窒素吸着比表面積２０〜６０ｍ2 ／ｇのカーボンブ
ラック（Ｃ）７０〜１２０重量部、可塑剤（Ｄ）３０〜
８０重量部及び発泡剤（Ｅ）２〜７重量部が配合されて
いるコンパウンド２１０〜３５０重量部を加硫してな
り、比重が０．５未満であるウエザーストリップスポン
ジ成形体。
【０００７】（２）エチレン・α−オレフィン・非共役
ポリエン共重合体ゴム（Ａ）が、単一の共重合体ゴムに
おいて、又は異なる共重合体ゴムにおいて、非共役ポリ
エンとして、重合可能な二重結合を１個のみ有する非共
役ポリエンと、重合可能な二重結合を２個以上有する非
共役ポリエンとを組み合わせたものである前記（１）に
記載のウエザーストリップスポンジ成形体。
ポリエン共重合体ゴム（Ａ）が、単一の共重合体ゴムに
おいて、又は異なる共重合体ゴムにおいて、非共役ポリ
エンとして、重合可能な二重結合を１個のみ有する非共
役ポリエンと、重合可能な二重結合を２個以上有する非
共役ポリエンとを組み合わせたものである前記（１）に
記載のウエザーストリップスポンジ成形体。
【０００８】（３）エチレンと炭素数３〜２０のα−オ
レフィンと非共役ポリエンとからなるエチレン・α−オ
レフィン・非共役ポリエン共重合体ゴムであって、１９
０℃の動的粘弾性測定から求まる複素粘性率（η* ）の
周波数依存性評価で、８ｒａｄ／ｓｅｃ時のη* 値が２
×１０3 Ｐａ・Ｓ以上で、かつ、１０-2ｒａｄ／ｓｅｃ
時の複素粘性率η* 値をＢとし、８ｒａｄ／ｓｅｃ時の
複素粘性率η* 値をＡとしたときのＢ／Ａの値（但し、
当該エチレン・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合
体ゴムが油展タイプの場合は、（Ｂ／Ａ）／｛１−［油
展量／（１００＋油展量）］｝の値）が３５以上である
エチレン・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴ
ム（Ａ）１００重量部に対して、ＤＳＣで測定された融
点（Ｔｍ）が１２０〜１７０℃であり、かつ、電子顕微
鏡１万倍レベルで求めた平均粒径が０．１〜２０μｍで
ある結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ）１０〜３０重量部
を予め押出機によりアロイ化しているポリマーに、少な
くとも、窒素吸着比表面積２０〜６０ｍ2 ／ｇのカーボ
ンブラック（Ｃ）７０〜１２０重量部、可塑剤（Ｄ）３
０〜８０重量部及び発泡剤（Ｅ）２〜７重量部を配合し
て得られるコンパウンド２１０〜３５０重量部を加硫し
成形するに当たり、マイクロ波加硫槽と熱空気加硫槽が
直列につながれた成形ラインを用いることを特徴とする
ウエザーストリップスポンジ成形体の製造方法。
レフィンと非共役ポリエンとからなるエチレン・α−オ
レフィン・非共役ポリエン共重合体ゴムであって、１９
０℃の動的粘弾性測定から求まる複素粘性率（η* ）の
周波数依存性評価で、８ｒａｄ／ｓｅｃ時のη* 値が２
×１０3 Ｐａ・Ｓ以上で、かつ、１０-2ｒａｄ／ｓｅｃ
時の複素粘性率η* 値をＢとし、８ｒａｄ／ｓｅｃ時の
複素粘性率η* 値をＡとしたときのＢ／Ａの値（但し、
当該エチレン・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合
体ゴムが油展タイプの場合は、（Ｂ／Ａ）／｛１−［油
展量／（１００＋油展量）］｝の値）が３５以上である
エチレン・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴ
ム（Ａ）１００重量部に対して、ＤＳＣで測定された融
点（Ｔｍ）が１２０〜１７０℃であり、かつ、電子顕微
鏡１万倍レベルで求めた平均粒径が０．１〜２０μｍで
ある結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ）１０〜３０重量部
を予め押出機によりアロイ化しているポリマーに、少な
くとも、窒素吸着比表面積２０〜６０ｍ2 ／ｇのカーボ
ンブラック（Ｃ）７０〜１２０重量部、可塑剤（Ｄ）３
０〜８０重量部及び発泡剤（Ｅ）２〜７重量部を配合し
て得られるコンパウンド２１０〜３５０重量部を加硫し
成形するに当たり、マイクロ波加硫槽と熱空気加硫槽が
直列につながれた成形ラインを用いることを特徴とする
ウエザーストリップスポンジ成形体の製造方法。
【０００９】（４）配合ゴム組成物の加硫状態と発泡状
態を同時に評価可能な測定機により、測定温度１６０℃
で求まる加硫と発泡のタイミング指標［Ｔｃ５０（加硫
曲線のトルクが飽和した時間を１００％としたときの５
０％時の時間）−Ｔｐ５０（発泡曲線のトルクが飽和し
た時間を１００％としたときの５０％時の時間）］が
１．０〜２．５分で、かつ、最大発泡ガス圧上昇率が２
０ＫＰａ／ｓｅｃ以上、最大発泡ガス圧上昇率時の弾性
トルク値が０．５〜２．０ｄＮ・ｍであるコンパウンド
を成形する前記（３）に記載の製造方法。 （５）前記（３）又は（４）に記載の製造方法により得
ることができ、比重が０．５未満であるウエザーストリ
ップスポンジ成形体。
態を同時に評価可能な測定機により、測定温度１６０℃
で求まる加硫と発泡のタイミング指標［Ｔｃ５０（加硫
曲線のトルクが飽和した時間を１００％としたときの５
０％時の時間）−Ｔｐ５０（発泡曲線のトルクが飽和し
た時間を１００％としたときの５０％時の時間）］が
１．０〜２．５分で、かつ、最大発泡ガス圧上昇率が２
０ＫＰａ／ｓｅｃ以上、最大発泡ガス圧上昇率時の弾性
トルク値が０．５〜２．０ｄＮ・ｍであるコンパウンド
を成形する前記（３）に記載の製造方法。 （５）前記（３）又は（４）に記載の製造方法により得
ることができ、比重が０．５未満であるウエザーストリ
ップスポンジ成形体。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明で用いられるエチレン・α
−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ａ）にお
ける炭素数３〜２０のα−オレフィンとしては、具体的
には、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘ
キセン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１
−オクテン、１−ノネン、１−デセン、１−ウンデセ
ン、１−ドデセン、１−トリデセン、１−テトラデセ
ン、１−ペンタデセン、１−ヘキサデセン、１−ヘプタ
デセン、１−オクタデセン、１−ノナデセン、１−エイ
コセン、９−メチル−１−デセン、１１−メチル−１−
ドデセン、１２−エチル−１−テトラデセン等が挙げら
れる。これらのα−オレフィンは、単独で、又は２種以
上組み合わせて用いることができる。これらのα−オレ
フィンのうち、炭素数３〜８のα−オレフィン、例えば
プロピレン、１−ブテン、４−メチル−１−ペンテン、
１−ヘキセン、１−オクテンが特に好ましい。
−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ａ）にお
ける炭素数３〜２０のα−オレフィンとしては、具体的
には、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘ
キセン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１
−オクテン、１−ノネン、１−デセン、１−ウンデセ
ン、１−ドデセン、１−トリデセン、１−テトラデセ
ン、１−ペンタデセン、１−ヘキサデセン、１−ヘプタ
デセン、１−オクタデセン、１−ノナデセン、１−エイ
コセン、９−メチル−１−デセン、１１−メチル−１−
ドデセン、１２−エチル−１−テトラデセン等が挙げら
れる。これらのα−オレフィンは、単独で、又は２種以
上組み合わせて用いることができる。これらのα−オレ
フィンのうち、炭素数３〜８のα−オレフィン、例えば
プロピレン、１−ブテン、４−メチル−１−ペンテン、
１−ヘキセン、１−オクテンが特に好ましい。
【００１１】エチレン・α−オレフィン・非共役ポリエ
ン共重合体ゴム（Ａ）は、良好なモジュラス及び耐環境
劣化性を得るという点で、エチレンとα−オレフィンと
のモル比［エチレン／α−オレフィン］が４０／６０〜
９５／５であることが好ましく、５０／５０〜９０／１
０であることが更に好ましく、５５／４５〜８５／１５
であることが特に好ましい。エチレン・α−オレフィン
・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ａ）における非共役ポ
リエンとしては、環状又は鎖状の非共役ポリエンを用い
ることができる。
ン共重合体ゴム（Ａ）は、良好なモジュラス及び耐環境
劣化性を得るという点で、エチレンとα−オレフィンと
のモル比［エチレン／α−オレフィン］が４０／６０〜
９５／５であることが好ましく、５０／５０〜９０／１
０であることが更に好ましく、５５／４５〜８５／１５
であることが特に好ましい。エチレン・α−オレフィン
・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ａ）における非共役ポ
リエンとしては、環状又は鎖状の非共役ポリエンを用い
ることができる。
【００１２】環状の非共役ポリエンとしては、例えば、
メチルテトラヒドロインデン、５−エチリデン−２−ノ
ルボルネン、５−メチレン−２−ノルボルネン、５−イ
ソプロピリデン−２−ノルボルネン、５−ビニル−２−
ノルボルネン、６−クロロメチル−５−イソプロペニル
−２−ノルボルネン、ジシクロペンタジエン、ノルボル
ナジエン等のジエン；２，３−ジイソプロピリデン−５
−ノルボルネン、２−エチリデン−３−イソプロピリデ
ン−５−ノルボルネン、２−プロペニル−２，２−ノル
ボルナジエン等のトリエンが挙げられる。
メチルテトラヒドロインデン、５−エチリデン−２−ノ
ルボルネン、５−メチレン−２−ノルボルネン、５−イ
ソプロピリデン−２−ノルボルネン、５−ビニル−２−
ノルボルネン、６−クロロメチル−５−イソプロペニル
−２−ノルボルネン、ジシクロペンタジエン、ノルボル
ナジエン等のジエン；２，３−ジイソプロピリデン−５
−ノルボルネン、２−エチリデン−３−イソプロピリデ
ン−５−ノルボルネン、２−プロペニル−２，２−ノル
ボルナジエン等のトリエンが挙げられる。
【００１３】また、鎖状の非共役ポリエンとしては、例
えば、１，４−ヘキサジエン、３−メチル−１，４−ヘ
キサジエン、４−メチル−１，４−ヘキサジエン、５−
メチル−１，４−ヘキサジエン、４，５−ジメチル−
１，４−ヘキサジエン、６−メチル−１，６−オクタジ
エン、７−メチル−１，６−オクタジエン、６−エチル
−１，６−オクタジエン、６−プロピル−１，６−オク
タジエン、６−ブチル−１，６−オクタジエン、６−メ
チル−１，６−ノナジエン、７−メチル−１，６−ノナ
ジエン、６−エチル−１，６−ノナジエン、７−エチル
−１，６−ノナジエン、６−メチル−１，６−デカジエ
ン、７−メチル−１，６−デカジエン、６−メチル−
１，６−ウンデカジエン、７−メチル−１，６−オクタ
ジエン等のジエン；４−エチリデン−１，６−オクタジ
エン、４−エチリデン−７−メチル−１，６−オクタジ
エン、４−エチリデン−７−メチル−１，６−ノナジエ
ン、４−エチリデン−６，７−ジメチル−１，６−オク
タジエン、４−エチリデン−６，７−ジメチル−１，６
−ノナジエン、４−エチリデン−１，６−デカジエン、
４−エチリデン−７−メチル−１，６−デカジエン、４
−エチリデン−７−メチル−６−プロピル−１，６−オ
クタジエン、４−エチリデン−１，７−ノナジエン、４
−エチリデン−８−メチル−１，７−ノナジエン、４−
エチリデン−１，７−ウンデカジエン、４−エチリデン
−８−メチル−１，７−ウンデカジエン、４−エチリデ
ン−７，８−ジメチル−１，７−ノナジエン、４−エチ
リデン−７，８−ジメチル−１，７−デカジエン、４−
エチリデン−７，８−ジメチル−１，７−ウンデカジエ
ン、７−エチル−４−エチリデン−８−メチル−１，７
−ウンデカジエン、４−エチリデン−７，８−ジエチル
−１，７−デカジエン、４−エチリデン−９−メチル−
１，８−デカジエン、４−エチリデン−８，９−ジメチ
ル−１，８−デカジエン、４−エチリデン−１０―メチ
ル−１，９−ウンデカジエン、４−エチリデン−９，１
０−ジメチル−１，９−ウンデカジエン、４−エチリデ
ン−１１−メチル−１，１０−ドデカジエン、４−エチ
リデン−１０，１１−ジメチル−１，１０−ドデカジエ
ン、３，７−ジメチル−１，４，８ーデカトリエン等の
トリエンが挙げられる。
えば、１，４−ヘキサジエン、３−メチル−１，４−ヘ
キサジエン、４−メチル−１，４−ヘキサジエン、５−
メチル−１，４−ヘキサジエン、４，５−ジメチル−
１，４−ヘキサジエン、６−メチル−１，６−オクタジ
エン、７−メチル−１，６−オクタジエン、６−エチル
−１，６−オクタジエン、６−プロピル−１，６−オク
タジエン、６−ブチル−１，６−オクタジエン、６−メ
チル−１，６−ノナジエン、７−メチル−１，６−ノナ
ジエン、６−エチル−１，６−ノナジエン、７−エチル
−１，６−ノナジエン、６−メチル−１，６−デカジエ
ン、７−メチル−１，６−デカジエン、６−メチル−
１，６−ウンデカジエン、７−メチル−１，６−オクタ
ジエン等のジエン；４−エチリデン−１，６−オクタジ
エン、４−エチリデン−７−メチル−１，６−オクタジ
エン、４−エチリデン−７−メチル−１，６−ノナジエ
ン、４−エチリデン−６，７−ジメチル−１，６−オク
タジエン、４−エチリデン−６，７−ジメチル−１，６
−ノナジエン、４−エチリデン−１，６−デカジエン、
４−エチリデン−７−メチル−１，６−デカジエン、４
−エチリデン−７−メチル−６−プロピル−１，６−オ
クタジエン、４−エチリデン−１，７−ノナジエン、４
−エチリデン−８−メチル−１，７−ノナジエン、４−
エチリデン−１，７−ウンデカジエン、４−エチリデン
−８−メチル−１，７−ウンデカジエン、４−エチリデ
ン−７，８−ジメチル−１，７−ノナジエン、４−エチ
リデン−７，８−ジメチル−１，７−デカジエン、４−
エチリデン−７，８−ジメチル−１，７−ウンデカジエ
ン、７−エチル−４−エチリデン−８−メチル−１，７
−ウンデカジエン、４−エチリデン−７，８−ジエチル
−１，７−デカジエン、４−エチリデン−９−メチル−
１，８−デカジエン、４−エチリデン−８，９−ジメチ
ル−１，８−デカジエン、４−エチリデン−１０―メチ
ル−１，９−ウンデカジエン、４−エチリデン−９，１
０−ジメチル−１，９−ウンデカジエン、４−エチリデ
ン−１１−メチル−１，１０−ドデカジエン、４−エチ
リデン−１０，１１−ジメチル−１，１０−ドデカジエ
ン、３，７−ジメチル−１，４，８ーデカトリエン等の
トリエンが挙げられる。
【００１４】これらの非共役ポリエンは、単独で、又は
２種以上組み合わせて用いることができる。エチレン・
α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ａ）と
しては、高速連続押出により形状保持性の良好なポリマ
ーが得られる点で、非共役ポリエンとして、（ｉ）重合
可能な二重結合を１個のみ有する非共役ポリエン（以
下、単に「非共役ポリエン（ｉ）」と称する場合があ
る）と、（ii）重合可能な二重結合を２個以上有する非
共役ポリエン（以下、単に「非共役ポリエン（ii）」と
称する場合がある）とを、単一の共重合体ゴムにおい
て、又は異なる共重合体ゴムにおいて、組み合わせたも
のが好ましい。
２種以上組み合わせて用いることができる。エチレン・
α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ａ）と
しては、高速連続押出により形状保持性の良好なポリマ
ーが得られる点で、非共役ポリエンとして、（ｉ）重合
可能な二重結合を１個のみ有する非共役ポリエン（以
下、単に「非共役ポリエン（ｉ）」と称する場合があ
る）と、（ii）重合可能な二重結合を２個以上有する非
共役ポリエン（以下、単に「非共役ポリエン（ii）」と
称する場合がある）とを、単一の共重合体ゴムにおい
て、又は異なる共重合体ゴムにおいて、組み合わせたも
のが好ましい。
【００１５】前記非共役ポリエン（ｉ）としては、例え
ば５−エチリデン−２−ノルボルネン（ＥＮＢ）、７−
メチル−１，６−オクタジエン、４−エチリデン−８−
メチル−１，７−ノナジエン、３，７−ジメチル−１，
４，８−デカトリエンが挙げられ、前記非共役ポリエン
（ii）としては、例えばジシクロペンタジエン（ＤＣＰ
Ｄ）、５−ビニル−２−ノルボルネン（ＶＮＢ）、ノル
ボルナジエン（ＮＢＤ）、ω−ジエン（例えば、３−メ
チル−１，５−ヘキサジエン、４，８−ジメチル−１，
４，８−デカトリエン、４−エチリデン−８−メチル−
１，７−ノナジエン）が挙げられる。
ば５−エチリデン−２−ノルボルネン（ＥＮＢ）、７−
メチル−１，６−オクタジエン、４−エチリデン−８−
メチル−１，７−ノナジエン、３，７−ジメチル−１，
４，８−デカトリエンが挙げられ、前記非共役ポリエン
（ii）としては、例えばジシクロペンタジエン（ＤＣＰ
Ｄ）、５−ビニル−２−ノルボルネン（ＶＮＢ）、ノル
ボルナジエン（ＮＢＤ）、ω−ジエン（例えば、３−メ
チル−１，５−ヘキサジエン、４，８−ジメチル−１，
４，８−デカトリエン、４−エチリデン−８−メチル−
１，７−ノナジエン）が挙げられる。
【００１６】前記の非共役ポリエン（ｉ）及び（ii）を
単一の共重合体ゴムにおいて組み合わせたエチレン・α
−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴムにおいて
は、［（ii）／（ｉ）］がモル比で０．０１〜５である
ことが好ましい。前記の非共役ポリエン（ｉ）及び（i
i）を異なる共重合体ゴムにおいて組み合わせたエチレ
ン・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴムにお
いては、［非共役ポリエン（ii）含有共重合体ゴム／非
共役ポリエン（ｉ）含有共重合体ゴム］が重量比で０．
０１〜５であることが好ましい。
単一の共重合体ゴムにおいて組み合わせたエチレン・α
−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴムにおいて
は、［（ii）／（ｉ）］がモル比で０．０１〜５である
ことが好ましい。前記の非共役ポリエン（ｉ）及び（i
i）を異なる共重合体ゴムにおいて組み合わせたエチレ
ン・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴムにお
いては、［非共役ポリエン（ii）含有共重合体ゴム／非
共役ポリエン（ｉ）含有共重合体ゴム］が重量比で０．
０１〜５であることが好ましい。
【００１７】前記の非共役ポリエン（ｉ）及び（ii）を
組み合わせたエチレン・α−オレフィン・非共役ポリエ
ン共重合体ゴムの具体例としては、エチレン・α−オレ
フィン・５−エチリデン−２−ノルボルネン共重合体と
エチレン・α−オレフィン・５−ビニル−２−ノルボル
ネン共重合体との組み合わせ；エチレン・α−オレフィ
ン・５−エチリデン−２−ノルボルネン共重合体とエチ
レン・α−オレフィン・ジシクロペンタジエン共重合体
との組み合わせ；エチレン・α−オレフィン・５−エチ
リデン−２−ノルボルネン共重合体とエチレン・α−オ
レフィン・ノルボルナジエン共重合体との組み合わせ；
エチレン・α−オレフィン・５−エチリデン−２−ノル
ボルネン・５−ビニル−２−ノルボルネン共重合体、エ
チレン・α−オレフィン・５−エチリデン−２−ノルボ
ルネン・ノルボルナジエン共重合体の単独使用が挙げら
れる。
組み合わせたエチレン・α−オレフィン・非共役ポリエ
ン共重合体ゴムの具体例としては、エチレン・α−オレ
フィン・５−エチリデン−２−ノルボルネン共重合体と
エチレン・α−オレフィン・５−ビニル−２−ノルボル
ネン共重合体との組み合わせ；エチレン・α−オレフィ
ン・５−エチリデン−２−ノルボルネン共重合体とエチ
レン・α−オレフィン・ジシクロペンタジエン共重合体
との組み合わせ；エチレン・α−オレフィン・５−エチ
リデン−２−ノルボルネン共重合体とエチレン・α−オ
レフィン・ノルボルナジエン共重合体との組み合わせ；
エチレン・α−オレフィン・５−エチリデン−２−ノル
ボルネン・５−ビニル−２−ノルボルネン共重合体、エ
チレン・α−オレフィン・５−エチリデン−２−ノルボ
ルネン・ノルボルナジエン共重合体の単独使用が挙げら
れる。
【００１８】エチレン・α−オレフィン・非共役ポリエ
ン共重合体ゴム（Ａ）のヨウ素価は、加硫速度を速くし
生産性を向上させ、かつ耐環境劣化性を向上させるとい
う点で、５〜５０であることが好ましく、１０〜４０で
あることが更に好ましく、１０〜３０であることが特に
好ましい。エチレン・α−オレフィン・非共役ポリエン
共重合体ゴム（Ａ）の１３５℃のデカリン中で測定した
極限粘度［η］は、良好な機械的強度、圧縮永久歪及び
押出し加工性を得るという点で、２．０〜４．０ｄｌ／
ｇであることが好ましく、２．５〜３．５ｄｌ／ｇであ
ることが更に好ましい。
ン共重合体ゴム（Ａ）のヨウ素価は、加硫速度を速くし
生産性を向上させ、かつ耐環境劣化性を向上させるとい
う点で、５〜５０であることが好ましく、１０〜４０で
あることが更に好ましく、１０〜３０であることが特に
好ましい。エチレン・α−オレフィン・非共役ポリエン
共重合体ゴム（Ａ）の１３５℃のデカリン中で測定した
極限粘度［η］は、良好な機械的強度、圧縮永久歪及び
押出し加工性を得るという点で、２．０〜４．０ｄｌ／
ｇであることが好ましく、２．５〜３．５ｄｌ／ｇであ
ることが更に好ましい。
【００１９】本発明において、結晶性ポリオレフィン樹
脂（Ｂ）としては、発泡効率を上げるため、ＤＳＣ（示
差走査熱量計）で測定された融点（Ｔｍ）が１２０〜１
７０℃、好ましくは１２５〜１７０℃、更に好ましくは
１２５〜１６５℃のものを用いる。このような結晶性ポ
リオレフィン樹脂（Ｂ）としては、具体的には、１−ブ
テン重合体；１−ブテン含量が９０モル％以上の１−ブ
テン・エチレン共重合体、１−ブテン・プロピレン共重
合体等の１−ブテン含量が９０モル％以上の１−ブテン
・α−オレフィン共重合体；プロピレン重合体；プロピ
レン含量が８０モル％以上のプロピレン・エチレン共重
合体、プロピレン・１−ブテン共重合体、プロピレン・
エチレン・１−ブテン共重合体等のプロピレン含量が８
０モル％以上のプロピレン・α−オレフィン共重合体な
どが挙げられる。中でも、１−ブテン重合体、プロピレ
ン（共）重合体が好ましい。
脂（Ｂ）としては、発泡効率を上げるため、ＤＳＣ（示
差走査熱量計）で測定された融点（Ｔｍ）が１２０〜１
７０℃、好ましくは１２５〜１７０℃、更に好ましくは
１２５〜１６５℃のものを用いる。このような結晶性ポ
リオレフィン樹脂（Ｂ）としては、具体的には、１−ブ
テン重合体；１−ブテン含量が９０モル％以上の１−ブ
テン・エチレン共重合体、１−ブテン・プロピレン共重
合体等の１−ブテン含量が９０モル％以上の１−ブテン
・α−オレフィン共重合体；プロピレン重合体；プロピ
レン含量が８０モル％以上のプロピレン・エチレン共重
合体、プロピレン・１−ブテン共重合体、プロピレン・
エチレン・１−ブテン共重合体等のプロピレン含量が８
０モル％以上のプロピレン・α−オレフィン共重合体な
どが挙げられる。中でも、１−ブテン重合体、プロピレ
ン（共）重合体が好ましい。
【００２０】結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ）の電子顕
微鏡１万倍レベルで求めた平均粒径は、生産コストを低
減させ、かつＵＨＦ成形中の温度で素早く発泡のタイミ
ング時に充分に溶融する点で、０．１〜２０μｍである
ことが好ましく、０．２〜１０μｍであることが更に好
ましい。結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ）の分散粒子の
アスペクト比（長径／短径）は、好ましくは５以下、更
に好ましくは１〜３である。このアスペクト比が５以下
である場合、結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ）粒子のミ
クロ分散が良好である。
微鏡１万倍レベルで求めた平均粒径は、生産コストを低
減させ、かつＵＨＦ成形中の温度で素早く発泡のタイミ
ング時に充分に溶融する点で、０．１〜２０μｍである
ことが好ましく、０．２〜１０μｍであることが更に好
ましい。結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ）の分散粒子の
アスペクト比（長径／短径）は、好ましくは５以下、更
に好ましくは１〜３である。このアスペクト比が５以下
である場合、結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ）粒子のミ
クロ分散が良好である。
【００２１】また結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ）がプ
ロピレン（共）重合体である場合、そのメルトフローレ
ート（ASTM D 1238, 230℃、荷重2.16kg）は、通常０．
１〜５０ｇ／１０分、好ましくは０．５〜４０ｇ／１０
分、更に好ましくは１〜３０ｇ／１０分の範囲にある。
結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ）が１−ブテン（共）重
合体である場合、そのメルトフローレート（ASTM D 123
8, 190℃、荷重2.16kg）は、通常０．０５〜５０ｇ／１
０分、好ましくは０．１〜３０ｇ／１０分、更に好まし
くは０．５〜２５ｇ／１０分の範囲にある。
ロピレン（共）重合体である場合、そのメルトフローレ
ート（ASTM D 1238, 230℃、荷重2.16kg）は、通常０．
１〜５０ｇ／１０分、好ましくは０．５〜４０ｇ／１０
分、更に好ましくは１〜３０ｇ／１０分の範囲にある。
結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ）が１−ブテン（共）重
合体である場合、そのメルトフローレート（ASTM D 123
8, 190℃、荷重2.16kg）は、通常０．０５〜５０ｇ／１
０分、好ましくは０．１〜３０ｇ／１０分、更に好まし
くは０．５〜２５ｇ／１０分の範囲にある。
【００２２】本発明においては、結晶性ポリオレフィン
樹脂（Ｂ）は、エチレン・α−オレフィン・非共役ポリ
エン共重合体ゴム（Ａ）１００重量部に対して、１０〜
３０重量部、好ましくは１５〜２５重量部の割合で用い
られる。本発明で用いられるカーボンブラック（Ｃ）
は、良好な機械的強度及び押出し肌を得る点で、窒素吸
着比表面積が２０〜６０ｍ2 ／ｇであることが必要であ
る。本発明においては、カーボンブラック（Ｃ）は、ウ
ェザーストリップスポンジとしての機械的強度及び良好
な耐候性を得るために、エチレン・α−オレフィン・非
共役ポリエン共重合体ゴム（Ａ）１００重量部に対し
て、７０〜１２０重量部、好ましくは８０〜１１０重量
部の割合で用いられる。
樹脂（Ｂ）は、エチレン・α−オレフィン・非共役ポリ
エン共重合体ゴム（Ａ）１００重量部に対して、１０〜
３０重量部、好ましくは１５〜２５重量部の割合で用い
られる。本発明で用いられるカーボンブラック（Ｃ）
は、良好な機械的強度及び押出し肌を得る点で、窒素吸
着比表面積が２０〜６０ｍ2 ／ｇであることが必要であ
る。本発明においては、カーボンブラック（Ｃ）は、ウ
ェザーストリップスポンジとしての機械的強度及び良好
な耐候性を得るために、エチレン・α−オレフィン・非
共役ポリエン共重合体ゴム（Ａ）１００重量部に対し
て、７０〜１２０重量部、好ましくは８０〜１１０重量
部の割合で用いられる。
【００２３】可塑剤（軟化剤）（Ｄ）としては、通常ゴ
ムに使用される可塑剤を用いることができる。具体的に
は、プロセスオイル、潤滑油、パラフィン油、流動パラ
フィン、石油アスファルト、ワセリン等の石油系可塑
剤；コールタール、コールタールピッチ等のコールター
ル系可塑剤；ヒマシ油、アマニ油、ナタネ油、大豆油、
ヤシ油等の脂肪油系可塑剤；トール油；サブ（ファクチ
ス）；蜜ロウ、カルナウバロウ、ラノリン等のロウ類；
リシノール酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ステアリ
ン酸バリウム、ステアリン酸カルシウム、ラウリン酸亜
鉛等の脂肪酸及び脂肪酸塩；ナフテン酸；パイン油、ロ
ジン又はその誘導体；テルペン樹脂、石油樹脂、アタク
チックポリプロピレン、クマロンインデン樹脂等の合成
高分子物質；ジオクチルフタレート、ジオクチルアジペ
ート、ジオクチルセバケート等のエステル系可塑剤；マ
イクロクリスタリンワックス、液状ポリブタジエン、変
性液状ポリブタジン、液状チオコール、炭化水素系合成
潤滑油等が挙げられる。中でも石油系可塑剤、特にプロ
セスオイルが好ましく用いられる。これらの可塑剤の配
合量は、用途により適宜選択できるが、前記共重合体ゴ
ム（Ａ）１００重量部に対して、３０〜８０重量部、好
ましくは４０〜７０重量部である。
ムに使用される可塑剤を用いることができる。具体的に
は、プロセスオイル、潤滑油、パラフィン油、流動パラ
フィン、石油アスファルト、ワセリン等の石油系可塑
剤；コールタール、コールタールピッチ等のコールター
ル系可塑剤；ヒマシ油、アマニ油、ナタネ油、大豆油、
ヤシ油等の脂肪油系可塑剤；トール油；サブ（ファクチ
ス）；蜜ロウ、カルナウバロウ、ラノリン等のロウ類；
リシノール酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ステアリ
ン酸バリウム、ステアリン酸カルシウム、ラウリン酸亜
鉛等の脂肪酸及び脂肪酸塩；ナフテン酸；パイン油、ロ
ジン又はその誘導体；テルペン樹脂、石油樹脂、アタク
チックポリプロピレン、クマロンインデン樹脂等の合成
高分子物質；ジオクチルフタレート、ジオクチルアジペ
ート、ジオクチルセバケート等のエステル系可塑剤；マ
イクロクリスタリンワックス、液状ポリブタジエン、変
性液状ポリブタジン、液状チオコール、炭化水素系合成
潤滑油等が挙げられる。中でも石油系可塑剤、特にプロ
セスオイルが好ましく用いられる。これらの可塑剤の配
合量は、用途により適宜選択できるが、前記共重合体ゴ
ム（Ａ）１００重量部に対して、３０〜８０重量部、好
ましくは４０〜７０重量部である。
【００２４】本発明で用いられる発泡剤（Ｅ）として
は、無機系発泡剤、ニトロソ系発泡剤、アゾ系発泡剤、
スルホニルヒドラジド系発泡剤、アジド系発泡剤等が挙
げられる。これらの発泡剤は、単独で又は２種以上を混
合して用いられる。発泡剤（Ｅ）の具体例としては、炭
酸水素ナトリウム（重曹）、炭酸ナトリウム、重炭酸ア
ンモニウム、炭酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウム等
の無機系発泡剤；Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレン
テトラミン（ＤＰＴ）、Ｎ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’
−ジニトロソテレフタルアミド等のニトロソ系発泡剤；
アゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）、アゾビスイソブチ
ロニトリル（ＡＺＢＮ）、アゾビスシクロヘキシルニト
リル、アゾジアミノベンゼン、バリウムアゾジカルボキ
シレート等のアゾ系発泡剤；ベンゼンスルホニルヒドラ
ジド（ＢＳＨ）、ｐ，ｐ’−オキシビス（ベンゼンスル
ホニルヒドラジド）（ＯＢＳＨ）、トルエンスルホニル
ヒドラジド（ＴＳＨ）、ジフェニルスルホン−３，３’
−ジスルホニルヒドラジド等のスルホニルヒドラジド系
発泡剤；カルシウムアジド、４，４’−ジフェニルジス
ルホニルアジド、ｐ−トルエンスルホニルアジド等のア
ジド系発泡剤が挙げられる。
は、無機系発泡剤、ニトロソ系発泡剤、アゾ系発泡剤、
スルホニルヒドラジド系発泡剤、アジド系発泡剤等が挙
げられる。これらの発泡剤は、単独で又は２種以上を混
合して用いられる。発泡剤（Ｅ）の具体例としては、炭
酸水素ナトリウム（重曹）、炭酸ナトリウム、重炭酸ア
ンモニウム、炭酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウム等
の無機系発泡剤；Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレン
テトラミン（ＤＰＴ）、Ｎ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’
−ジニトロソテレフタルアミド等のニトロソ系発泡剤；
アゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）、アゾビスイソブチ
ロニトリル（ＡＺＢＮ）、アゾビスシクロヘキシルニト
リル、アゾジアミノベンゼン、バリウムアゾジカルボキ
シレート等のアゾ系発泡剤；ベンゼンスルホニルヒドラ
ジド（ＢＳＨ）、ｐ，ｐ’−オキシビス（ベンゼンスル
ホニルヒドラジド）（ＯＢＳＨ）、トルエンスルホニル
ヒドラジド（ＴＳＨ）、ジフェニルスルホン−３，３’
−ジスルホニルヒドラジド等のスルホニルヒドラジド系
発泡剤；カルシウムアジド、４，４’−ジフェニルジス
ルホニルアジド、ｐ−トルエンスルホニルアジド等のア
ジド系発泡剤が挙げられる。
【００２５】これらの発泡剤（Ｅ）は、高発泡製品を安
定して生産するため、前記共重合体ゴム（Ａ）１００重
量部に対して、２〜７重量部の割合で用いられる。配合
された発泡剤は、その分解温度以上で窒素ガス又は炭酸
ガスを放出する。このガスが加硫反応によつて粘度が上
昇するコンパウンド中でうまく気泡を作れば良好な外観
を有し、発泡効率の良好なスポンジを得ることが可能で
ある。しかし、そのタイミングでゴム基材の粘度が低す
ぎると気泡は製品表面を突き抜け破泡する。逆にその粘
度が高すぎるとガスは気泡を作ることなく外へでてしま
う。つまり、発泡効率の悪い製品となる。本発明は、こ
の発泡効率を上げることを可能にするものである。
定して生産するため、前記共重合体ゴム（Ａ）１００重
量部に対して、２〜７重量部の割合で用いられる。配合
された発泡剤は、その分解温度以上で窒素ガス又は炭酸
ガスを放出する。このガスが加硫反応によつて粘度が上
昇するコンパウンド中でうまく気泡を作れば良好な外観
を有し、発泡効率の良好なスポンジを得ることが可能で
ある。しかし、そのタイミングでゴム基材の粘度が低す
ぎると気泡は製品表面を突き抜け破泡する。逆にその粘
度が高すぎるとガスは気泡を作ることなく外へでてしま
う。つまり、発泡効率の悪い製品となる。本発明は、こ
の発泡効率を上げることを可能にするものである。
【００２６】本発明の成形体は加硫して、加硫ゴムとし
て用いられる。加硫に用いる加硫剤としては、イオウ及
びイオウ化合物が挙げられる。イオウとしては、具体的
には、粉末イオウ、沈降イオウ、コロイドイオウ、表面
処理イオウ、不溶性イオウ等が挙げられる。イオウ化合
物としては、具体的には、塩化イオウ、二塩化イオウ、
高分子多硫化物、及び加硫温度で活性イオウを放出して
加硫するイオウ化合物、例えばモルホリンジスルフィ
ド、アルキルフェノ−ルジスルフィド、テトラメチルチ
ウラムジスルフィド、ジペンタメチレンチウラムテトラ
スルフィド、ジメチルジチオカルバミン酸セレン等が挙
げられる。これらの中ではイオウが好ましい。イオウ又
はイオウ化合物は、前記共重合体ゴム（Ａ）１００重量
部に対して、通常０．１〜１０重量部、好ましくは０．
５〜５重量部の割合で用いられる。
て用いられる。加硫に用いる加硫剤としては、イオウ及
びイオウ化合物が挙げられる。イオウとしては、具体的
には、粉末イオウ、沈降イオウ、コロイドイオウ、表面
処理イオウ、不溶性イオウ等が挙げられる。イオウ化合
物としては、具体的には、塩化イオウ、二塩化イオウ、
高分子多硫化物、及び加硫温度で活性イオウを放出して
加硫するイオウ化合物、例えばモルホリンジスルフィ
ド、アルキルフェノ−ルジスルフィド、テトラメチルチ
ウラムジスルフィド、ジペンタメチレンチウラムテトラ
スルフィド、ジメチルジチオカルバミン酸セレン等が挙
げられる。これらの中ではイオウが好ましい。イオウ又
はイオウ化合物は、前記共重合体ゴム（Ａ）１００重量
部に対して、通常０．１〜１０重量部、好ましくは０．
５〜５重量部の割合で用いられる。
【００２７】また、加硫剤としてイオウ又はイオウ化合
物を使用するときは、加硫促進剤を併用することが好ま
しい。加硫促進剤としては、具体的には、Ｎ−シクロヘ
キシル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド（ＣＢ
Ｓ）、Ｎ−オキシジエチレン−２−ベンゾチアゾールス
ルフェンアミド（ＯＢＳ）、Ｎ−ｔ−ブチル−２−ベン
ゾチアゾールスルフェンアミド（ＢＢＳ）、Ｎ，Ｎ−ジ
イソプロピル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド
等のスルフェンアミド系化合物；２−メルカプトベンゾ
チアゾ−ル（ＭＢＴ）、２−（２，４−ジニトロフェニ
ル）メルカプトベンゾチアゾ−ル、２−（４−モルホリ
ノジチオ）ベンゾチアゾ−ル、２−（２，６−ジエチル
−４−モルホリノチオ）ベンゾチアゾ−ル、ジベンゾチ
アジルジスルフィド等のチアゾ−ル系化合物；ジフェニ
ルグアニジン（ＤＰＧ）、トリフェニルグアニジン、ジ
オルソトリルグアニジン（ＤＯＴＧ）、ジオルソニトリ
ルグアニジン、オルソニトリルバイグアナイド、ジフェ
ニルグアニジンフタレ−ト等のグアニジン系化合物；ア
セトアルデヒド−アニリン縮合物、ブチルアルデヒド−
アニリン縮合物、ヘキサメチレンテトラミン（Ｈ）、ア
セトアルデヒドアンモニア等のアルデヒドアミン又はア
ルデヒド−アンモニア系化合物；２−メルカプトイミダ
ゾリン等のイミダゾリン系化合物；チオカルバニリド、
ジエチルチオウレア（ＥＵＲ）、ジブチルチオウレア、
トリメチルチオウレア、ジオルソトリルチオウレア等の
チオウレア系化合物；テトラメチルチウラムモノスルフ
ィド（ＴＭＴＭ）、テトラメチルチウラムジスルフィド
（ＴＭＴＤ）、テトラエチルチウラムジスルフィド、テ
トラブチルチウラムジスルフィド、テトラキス（２−エ
チルヘキシル）チウラムジスルフィド（ＴＯＴ）、ペン
タメチレンチウラムテトラスルフィド等のチウラム系化
合物；ジメチルジチオカルバミン酸亜鉛、ジエチルジチ
オカルバミン酸亜鉛、ジ−ｎ−ブチルジチオカルバミン
酸亜鉛、エチルフェニルジチオカルバミン酸亜鉛、ブチ
ルフェニルジチオカルバミン酸亜鉛、ジメチルジチオカ
ルバミン酸ナトリウム、ジメチルジチオカルバミン酸セ
レン、ジメチルジチオカルバミン酸テルル等のジチオカ
ルバミン酸塩；ジブチルキサントゲン酸亜鉛等のキサン
トゲン酸塩；亜鉛華（酸化亜鉛）等の化合物が挙げられ
る。これらの加硫促進剤は、前記共重合体ゴム（Ａ）１
００重量部に対して、通常０．１〜２０重量部、好まし
くは０．２〜１０重量部の割合で用いられる。
物を使用するときは、加硫促進剤を併用することが好ま
しい。加硫促進剤としては、具体的には、Ｎ−シクロヘ
キシル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド（ＣＢ
Ｓ）、Ｎ−オキシジエチレン−２−ベンゾチアゾールス
ルフェンアミド（ＯＢＳ）、Ｎ−ｔ−ブチル−２−ベン
ゾチアゾールスルフェンアミド（ＢＢＳ）、Ｎ，Ｎ−ジ
イソプロピル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド
等のスルフェンアミド系化合物；２−メルカプトベンゾ
チアゾ−ル（ＭＢＴ）、２−（２，４−ジニトロフェニ
ル）メルカプトベンゾチアゾ−ル、２−（４−モルホリ
ノジチオ）ベンゾチアゾ−ル、２−（２，６−ジエチル
−４−モルホリノチオ）ベンゾチアゾ−ル、ジベンゾチ
アジルジスルフィド等のチアゾ−ル系化合物；ジフェニ
ルグアニジン（ＤＰＧ）、トリフェニルグアニジン、ジ
オルソトリルグアニジン（ＤＯＴＧ）、ジオルソニトリ
ルグアニジン、オルソニトリルバイグアナイド、ジフェ
ニルグアニジンフタレ−ト等のグアニジン系化合物；ア
セトアルデヒド−アニリン縮合物、ブチルアルデヒド−
アニリン縮合物、ヘキサメチレンテトラミン（Ｈ）、ア
セトアルデヒドアンモニア等のアルデヒドアミン又はア
ルデヒド−アンモニア系化合物；２−メルカプトイミダ
ゾリン等のイミダゾリン系化合物；チオカルバニリド、
ジエチルチオウレア（ＥＵＲ）、ジブチルチオウレア、
トリメチルチオウレア、ジオルソトリルチオウレア等の
チオウレア系化合物；テトラメチルチウラムモノスルフ
ィド（ＴＭＴＭ）、テトラメチルチウラムジスルフィド
（ＴＭＴＤ）、テトラエチルチウラムジスルフィド、テ
トラブチルチウラムジスルフィド、テトラキス（２−エ
チルヘキシル）チウラムジスルフィド（ＴＯＴ）、ペン
タメチレンチウラムテトラスルフィド等のチウラム系化
合物；ジメチルジチオカルバミン酸亜鉛、ジエチルジチ
オカルバミン酸亜鉛、ジ−ｎ−ブチルジチオカルバミン
酸亜鉛、エチルフェニルジチオカルバミン酸亜鉛、ブチ
ルフェニルジチオカルバミン酸亜鉛、ジメチルジチオカ
ルバミン酸ナトリウム、ジメチルジチオカルバミン酸セ
レン、ジメチルジチオカルバミン酸テルル等のジチオカ
ルバミン酸塩；ジブチルキサントゲン酸亜鉛等のキサン
トゲン酸塩；亜鉛華（酸化亜鉛）等の化合物が挙げられ
る。これらの加硫促進剤は、前記共重合体ゴム（Ａ）１
００重量部に対して、通常０．１〜２０重量部、好まし
くは０．２〜１０重量部の割合で用いられる。
【００２８】本発明に用いるゴム組成物には、前記の成
分の他に、必要に応じて、カーボンブラック（Ｃ）以外
のゴム補強剤、充填剤、老化防止剤、加工助剤、発泡助
剤、脱泡剤、活性剤、耐熱安定剤、耐候安定剤、帯電防
止剤、着色剤、滑剤、増粘剤及びその他のゴム用配合物
を、本発明の目的を損なわない範囲で配合することがで
きる。
分の他に、必要に応じて、カーボンブラック（Ｃ）以外
のゴム補強剤、充填剤、老化防止剤、加工助剤、発泡助
剤、脱泡剤、活性剤、耐熱安定剤、耐候安定剤、帯電防
止剤、着色剤、滑剤、増粘剤及びその他のゴム用配合物
を、本発明の目的を損なわない範囲で配合することがで
きる。
【００２９】安定した製品形状を得、かつ良好な圧縮永
久歪を得る点から、前記共重合体ゴム（Ａ）１００重量
部に対して、コンパウンドが２１０〜３５０重量部、好
ましくは２３０〜３３０重量部となる範囲で各成分を配
合する。前記ゴム補強剤は、加硫ゴムの引張り強さ、引
裂き強さ、耐摩耗性等の機械的性質を高める効果があ
る。このようなゴム補強剤としては、前記のカ−ボンブ
ラックの他、シリカ（乾式法シリカ、湿式法シリカ）、
活性化炭酸カルシウム、微粉タルク、微粉ケイ酸、ケイ
酸塩等が挙げられる。これらのゴム補強剤は、シランカ
ップリング剤等により表面処理が施されていてもよい。
久歪を得る点から、前記共重合体ゴム（Ａ）１００重量
部に対して、コンパウンドが２１０〜３５０重量部、好
ましくは２３０〜３３０重量部となる範囲で各成分を配
合する。前記ゴム補強剤は、加硫ゴムの引張り強さ、引
裂き強さ、耐摩耗性等の機械的性質を高める効果があ
る。このようなゴム補強剤としては、前記のカ−ボンブ
ラックの他、シリカ（乾式法シリカ、湿式法シリカ）、
活性化炭酸カルシウム、微粉タルク、微粉ケイ酸、ケイ
酸塩等が挙げられる。これらのゴム補強剤は、シランカ
ップリング剤等により表面処理が施されていてもよい。
【００３０】前記充填剤は、物性にあまり影響を与える
ことなく、ゴム製品の硬度を高くしたり、コストを引き
下げることを目的として使用される。このような充填剤
としては、軽質炭酸カルシウム、重質炭酸カルシウム、
タルク、クレー等が挙げられる。これらのゴム補強剤及
び充填剤の種類及び配合量は、その用途により適宜選択
できるが、ゴム補強剤（カーボンブラック（Ｃ）を除
く）及び充填剤の合計配合量は、前記共重合体ゴム
（Ａ）１００重量部に対して、１４０重量部以下、好ま
しくは５０重量部以下である。
ことなく、ゴム製品の硬度を高くしたり、コストを引き
下げることを目的として使用される。このような充填剤
としては、軽質炭酸カルシウム、重質炭酸カルシウム、
タルク、クレー等が挙げられる。これらのゴム補強剤及
び充填剤の種類及び配合量は、その用途により適宜選択
できるが、ゴム補強剤（カーボンブラック（Ｃ）を除
く）及び充填剤の合計配合量は、前記共重合体ゴム
（Ａ）１００重量部に対して、１４０重量部以下、好ま
しくは５０重量部以下である。
【００３１】また、老化防止剤を使用すれば、更に製品
寿命を長くすることが可能である。このことは、通常の
ゴムの場合と同様である。この場合に使用される老化防
止剤としては、具体的には、フェニルナフチルアミン、
フェニルブチルアミン、４，４’−（α，α−ジメチル
ベンジル）ジフェニルアミン、Ｎ，Ｎ’−ジ−２−ナフ
チル−ｐ−フェニレンジアミン等の芳香族第二アミン系
安定剤；ジブチルヒドロキシトルエン、２，６−ジ−ｔ
−ブチル−４−メチルフェノール、テトラキス［メチレ
ン−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフ
ェニル）プロピオネート］メタン、テトラキス［メチレ
ン（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ）ヒドロ
シンナメート］メタン等のフェノール系安定剤；ビス
［２−メチル−４−（３−ｎ−アルキルチオプロピオニ
ルオキシ）−５−ｔ−ブチルフェニル］スルフィド等の
チオエーテル系安定剤；２−メルカプトベンゾイミダゾ
ール等のベンゾイミダゾール系安定剤；ジブチルジチオ
カルバミン酸ニッケル等のジチオカルバミン酸塩系安定
剤；２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリ
ンの重合物等のキノリン系安定剤等が挙げられ、単独で
又は２種以上を併用して用いられる。このような老化防
止剤は、前記共重合体ゴム（Ａ）１００重量部に対し
て、通常５重量部以下、好ましくは３重量部以下の割合
で用いられるが、要求される物性値に応じて適宜最適量
を決定することが望ましい。
寿命を長くすることが可能である。このことは、通常の
ゴムの場合と同様である。この場合に使用される老化防
止剤としては、具体的には、フェニルナフチルアミン、
フェニルブチルアミン、４，４’−（α，α−ジメチル
ベンジル）ジフェニルアミン、Ｎ，Ｎ’−ジ−２−ナフ
チル−ｐ−フェニレンジアミン等の芳香族第二アミン系
安定剤；ジブチルヒドロキシトルエン、２，６−ジ−ｔ
−ブチル−４−メチルフェノール、テトラキス［メチレ
ン−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフ
ェニル）プロピオネート］メタン、テトラキス［メチレ
ン（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ）ヒドロ
シンナメート］メタン等のフェノール系安定剤；ビス
［２−メチル−４−（３−ｎ−アルキルチオプロピオニ
ルオキシ）−５−ｔ−ブチルフェニル］スルフィド等の
チオエーテル系安定剤；２−メルカプトベンゾイミダゾ
ール等のベンゾイミダゾール系安定剤；ジブチルジチオ
カルバミン酸ニッケル等のジチオカルバミン酸塩系安定
剤；２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリ
ンの重合物等のキノリン系安定剤等が挙げられ、単独で
又は２種以上を併用して用いられる。このような老化防
止剤は、前記共重合体ゴム（Ａ）１００重量部に対し
て、通常５重量部以下、好ましくは３重量部以下の割合
で用いられるが、要求される物性値に応じて適宜最適量
を決定することが望ましい。
【００３２】加工助剤としては、通常のゴムの加工に使
用される加工助剤を使用することができる。具体的に
は、リノール酸、リシノール酸、ステアリン酸、パルミ
チン酸、ラウリン酸、ステアリン酸バリウム、ステアリ
ン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム、前記酸のエステル
類等の高級脂肪酸並びにその塩及びエステル類等が挙げ
られる。このような加工助剤は、前記共重合体ゴム
（Ａ）１００重量部に対して、通常１０重量部以下、好
ましくは５重量部以下の割合で用いられるが、要求され
る物性値に応じて適宜最適量を決定することが望まし
い。
用される加工助剤を使用することができる。具体的に
は、リノール酸、リシノール酸、ステアリン酸、パルミ
チン酸、ラウリン酸、ステアリン酸バリウム、ステアリ
ン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム、前記酸のエステル
類等の高級脂肪酸並びにその塩及びエステル類等が挙げ
られる。このような加工助剤は、前記共重合体ゴム
（Ａ）１００重量部に対して、通常１０重量部以下、好
ましくは５重量部以下の割合で用いられるが、要求され
る物性値に応じて適宜最適量を決定することが望まし
い。
【００３３】発泡助剤の使用は、発泡剤の分解温度の調
節、気泡の均一化等に効果がある。このような発泡助剤
としては、例えばサリチル酸、フタル酸、ステアリン
酸、シュウ酸等の有機酸、尿素及びその誘導体を挙げら
れる。ゴム組成物を加硫する場合、内包する水分により
気泡ができたり、発泡度が異なったりするため、脱泡剤
として酸化カルシウム等を添加してもよい。このような
脱泡剤は、前記共重合体ゴム（Ａ）１００重量部に対し
て、通常２０重量部以下、好ましくは１０重量部以下の
割合で用いられるが、要求される物性値に応じて適宜最
適量を決定することが望ましい。
節、気泡の均一化等に効果がある。このような発泡助剤
としては、例えばサリチル酸、フタル酸、ステアリン
酸、シュウ酸等の有機酸、尿素及びその誘導体を挙げら
れる。ゴム組成物を加硫する場合、内包する水分により
気泡ができたり、発泡度が異なったりするため、脱泡剤
として酸化カルシウム等を添加してもよい。このような
脱泡剤は、前記共重合体ゴム（Ａ）１００重量部に対し
て、通常２０重量部以下、好ましくは１０重量部以下の
割合で用いられるが、要求される物性値に応じて適宜最
適量を決定することが望ましい。
【００３４】活性剤としては、具体的には、ジ−ｎ−ブ
チルアミン、ジシクロヘキシルアミン、モノエタノール
アミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン、
ジベンジルアミン、アクチングＢ（商品名；吉富製薬
（株）製の有機アミン）、アクチングＳＬ（商品名；吉
富製薬（株）製の有機アミン）等のアミン類；ジエチレ
ングリコール、ポリエチレングリコール、レシチン、ト
リアリル−トリメリテート、脂肪族及び芳香族カルボン
酸の亜鉛混合物（例えば、商品名 Struktol activator
73、Schill & Seilacher社製）、商品名 Struktol IB 5
31、Struktol FA541 等の Schill & Seilacher 社製の
アミン系活性剤、商品名 ZEONET ZP（日本ゼオン（株）
製）等の過酸化亜鉛調製物、オクタデシルトリメチルア
ンモニウムブロミド、合成ハイドロタルサイト等が挙げ
られる。これらの活性剤は、前記共重合体ゴム（Ａ）１
００重量部に対して、通常１０重量部以下、好ましくは
８重量部以下の割合で用いられる。
チルアミン、ジシクロヘキシルアミン、モノエタノール
アミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン、
ジベンジルアミン、アクチングＢ（商品名；吉富製薬
（株）製の有機アミン）、アクチングＳＬ（商品名；吉
富製薬（株）製の有機アミン）等のアミン類；ジエチレ
ングリコール、ポリエチレングリコール、レシチン、ト
リアリル−トリメリテート、脂肪族及び芳香族カルボン
酸の亜鉛混合物（例えば、商品名 Struktol activator
73、Schill & Seilacher社製）、商品名 Struktol IB 5
31、Struktol FA541 等の Schill & Seilacher 社製の
アミン系活性剤、商品名 ZEONET ZP（日本ゼオン（株）
製）等の過酸化亜鉛調製物、オクタデシルトリメチルア
ンモニウムブロミド、合成ハイドロタルサイト等が挙げ
られる。これらの活性剤は、前記共重合体ゴム（Ａ）１
００重量部に対して、通常１０重量部以下、好ましくは
８重量部以下の割合で用いられる。
【００３５】本発明のウエザーストリップスポンジ成形
体は、比重が０．５未満、好ましくは０．２５〜０．４
５である。本発明のウエザーストリップスポンジ成形体
は、前述した成分を配合して得られるコンパウンドを加
硫し成形するに当たり、マイクロ波加硫槽（ＵＨＦ）と
熱空気加硫槽（ＨＡＶ）が直列につながれた成形ライン
を用いて製造することが好ましい。
体は、比重が０．５未満、好ましくは０．２５〜０．４
５である。本発明のウエザーストリップスポンジ成形体
は、前述した成分を配合して得られるコンパウンドを加
硫し成形するに当たり、マイクロ波加硫槽（ＵＨＦ）と
熱空気加硫槽（ＨＡＶ）が直列につながれた成形ライン
を用いて製造することが好ましい。
【００３６】高速成形するために採られる高温成形条件
下で加硫と発泡の速度は大きく変化するため、加硫と発
泡のタイミングが良好な材料だけが高速成形可能な材料
となりうる。そのタイミングは良好な製品を得るために
重要な要素である。加硫状態と発泡状態を同時に測定可
能な測定機（ＭＤＲ：Moving Die Rheometer；アルファ
テクノロジーズ社製ＭＤＲ２０００Ｐ）により、測定温
度１６０℃で求まる加硫と発泡のタイミング指標［Ｔｃ
５０（加硫曲線のトルクが飽和した時間を１００％とし
たときの５０％時の時間）−Ｔｐ５０（発泡曲線のトル
クが飽和した時間を１００％としたときの５０％時の時
間）］が１．０〜２．５分であることが高発泡化の点で
好ましい。
下で加硫と発泡の速度は大きく変化するため、加硫と発
泡のタイミングが良好な材料だけが高速成形可能な材料
となりうる。そのタイミングは良好な製品を得るために
重要な要素である。加硫状態と発泡状態を同時に測定可
能な測定機（ＭＤＲ：Moving Die Rheometer；アルファ
テクノロジーズ社製ＭＤＲ２０００Ｐ）により、測定温
度１６０℃で求まる加硫と発泡のタイミング指標［Ｔｃ
５０（加硫曲線のトルクが飽和した時間を１００％とし
たときの５０％時の時間）−Ｔｐ５０（発泡曲線のトル
クが飽和した時間を１００％としたときの５０％時の時
間）］が１．０〜２．５分であることが高発泡化の点で
好ましい。
【００３７】更に、最大発泡ガス圧上昇率（ＭＰＲ）が
２０ＫＰａ／ｓｅｃ以上、最大発泡ガス圧上昇時の弾性
トルク値（Ｓ（ＭＰＲ））が０．５〜２．０ｄＮ・ｍで
あることが、高発泡化を可能とし、かつ良好な製品肌を
得る点で好ましい。ＭＰＲを観測する時間での基材の硬
さ＝弾性トルク値が２．０ｄＮ・ｍより大きいと弾性が
強くなる。エチレン・α−オレフィン・非共役ポリエン
共重合体ゴム（Ａ）にコンパウンド中で予め溶融ブレン
ドしてある樹脂がＵＨＦ出力アップにより温度上昇し、
これによって樹脂が溶融することでコンパウンドの粘度
が低下し、最も高発泡化しやすいＳ（ＭＰＲ）（ｄＮ・
ｍ）値が前記範囲に入ることにより高発泡化が可能とな
る。
２０ＫＰａ／ｓｅｃ以上、最大発泡ガス圧上昇時の弾性
トルク値（Ｓ（ＭＰＲ））が０．５〜２．０ｄＮ・ｍで
あることが、高発泡化を可能とし、かつ良好な製品肌を
得る点で好ましい。ＭＰＲを観測する時間での基材の硬
さ＝弾性トルク値が２．０ｄＮ・ｍより大きいと弾性が
強くなる。エチレン・α−オレフィン・非共役ポリエン
共重合体ゴム（Ａ）にコンパウンド中で予め溶融ブレン
ドしてある樹脂がＵＨＦ出力アップにより温度上昇し、
これによって樹脂が溶融することでコンパウンドの粘度
が低下し、最も高発泡化しやすいＳ（ＭＰＲ）（ｄＮ・
ｍ）値が前記範囲に入ることにより高発泡化が可能とな
る。
【００３８】ＵＨＦとＨＡＶが直列につながれた成形ラ
インを用いる製造方法は、熱効率の良好なＵＨＦを用い
ることによる急激な材料温度の上昇を利用することによ
り高速連続押出を実現することができる。そのため、急
激な温度上昇による粘度低下で、押出形状を変化させな
い形状保持性の良好なポリマーを用いることが好まし
い。
インを用いる製造方法は、熱効率の良好なＵＨＦを用い
ることによる急激な材料温度の上昇を利用することによ
り高速連続押出を実現することができる。そのため、急
激な温度上昇による粘度低下で、押出形状を変化させな
い形状保持性の良好なポリマーを用いることが好まし
い。
【００３９】本発明で用いるエチレン・α−オレフィン
・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ａ）は、１９０℃の動
的粘弾性測定から求まる複素粘性率（η* ）の周波数依
存性評価で、８ｒａｄ／ｓｅｃ時のη* 値が２×１０3
Ｐａ・Ｓ以上、好ましくは２×１０3 Ｐａ・Ｓ〜２×１
０5 Ｐａ・Ｓで、かつ、１０-2ｒａｄ／ｓｅｃ時の複素
粘性率η* 値をＢとし、８ｒａｄ／ｓｅｃ時の複素粘性
率η* 値をＡとしたとき、Ｂ／Ａの値（但し、当該エチ
レン・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴムが
油展タイプの場合は、（Ｂ／Ａ）／｛１−［油展量／
（１００＋油展量）］｝の値）（以下「Ｂ／Ａ値」とい
うこともある。）が３５以上である。これにより、製品
形状が変形することがなく、混練加工性も良好になり、
また、ＵＨＦ加硫槽を用いてコンパウンド温度をアップ
する条件を採ることができ、高速成形、高発泡化も可能
になる。８ｒａｄ／ｓｅｃ時のη* 値は、およそムーニ
ー粘度に対応する値である。また、このＢ／Ａ値は、ポ
リマーの分岐度を表しており、この数値が高いほどスポ
ンジ製品の形状保持性が良好となる。
・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ａ）は、１９０℃の動
的粘弾性測定から求まる複素粘性率（η* ）の周波数依
存性評価で、８ｒａｄ／ｓｅｃ時のη* 値が２×１０3
Ｐａ・Ｓ以上、好ましくは２×１０3 Ｐａ・Ｓ〜２×１
０5 Ｐａ・Ｓで、かつ、１０-2ｒａｄ／ｓｅｃ時の複素
粘性率η* 値をＢとし、８ｒａｄ／ｓｅｃ時の複素粘性
率η* 値をＡとしたとき、Ｂ／Ａの値（但し、当該エチ
レン・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴムが
油展タイプの場合は、（Ｂ／Ａ）／｛１−［油展量／
（１００＋油展量）］｝の値）（以下「Ｂ／Ａ値」とい
うこともある。）が３５以上である。これにより、製品
形状が変形することがなく、混練加工性も良好になり、
また、ＵＨＦ加硫槽を用いてコンパウンド温度をアップ
する条件を採ることができ、高速成形、高発泡化も可能
になる。８ｒａｄ／ｓｅｃ時のη* 値は、およそムーニ
ー粘度に対応する値である。また、このＢ／Ａ値は、ポ
リマーの分岐度を表しており、この数値が高いほどスポ
ンジ製品の形状保持性が良好となる。
【００４０】本発明のウエザーストリップスポンジ成形
体は、例えば次のような方法で調製することができる。
即ち、前記したエチレン・α−オレフィン・非共役ポリ
エン共重合体ゴム（Ａ）及び結晶性ポリオレフィン樹脂
（Ｂ）を用い、例えば、１軸、２軸押出機により、２０
０〜２５０℃で２０秒から４分混合混練する方法、ある
いは、バンバリーミキサーのような密閉式混練機によ
り、１８０〜２３０℃で３〜１０分混合する方法により
エチレン・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴ
ム／結晶性ポリオレフィンのアロイを得る。次に、この
アロイを含むゴム組成物をバンバリーミキサーで３〜５
分混練し、冷却後、オープンロールに巻き付け配合剤を
分散させゴム組成物を得る。そのロールからリボン状又
はシート状の未加硫ゴム配合物（コンパウンド）を調製
する。次いで、ゴム用押出機を用いて口金によりスポン
ジ形状を得た後、高速成形するために、マイクロ波加硫
槽（ＵＨＦ）と熱空気加硫槽（ＨＡＶ）が直列につなが
れた成形ラインを用いて加硫及び発泡を行う。この際、
押出機ヘッド温度８０℃として、ＵＨＦ加硫槽出口温度
が１４０℃以上、好ましくは１６０℃以上となるように
マイクロ波出力を調整する。
体は、例えば次のような方法で調製することができる。
即ち、前記したエチレン・α−オレフィン・非共役ポリ
エン共重合体ゴム（Ａ）及び結晶性ポリオレフィン樹脂
（Ｂ）を用い、例えば、１軸、２軸押出機により、２０
０〜２５０℃で２０秒から４分混合混練する方法、ある
いは、バンバリーミキサーのような密閉式混練機によ
り、１８０〜２３０℃で３〜１０分混合する方法により
エチレン・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴ
ム／結晶性ポリオレフィンのアロイを得る。次に、この
アロイを含むゴム組成物をバンバリーミキサーで３〜５
分混練し、冷却後、オープンロールに巻き付け配合剤を
分散させゴム組成物を得る。そのロールからリボン状又
はシート状の未加硫ゴム配合物（コンパウンド）を調製
する。次いで、ゴム用押出機を用いて口金によりスポン
ジ形状を得た後、高速成形するために、マイクロ波加硫
槽（ＵＨＦ）と熱空気加硫槽（ＨＡＶ）が直列につなが
れた成形ラインを用いて加硫及び発泡を行う。この際、
押出機ヘッド温度８０℃として、ＵＨＦ加硫槽出口温度
が１４０℃以上、好ましくは１６０℃以上となるように
マイクロ波出力を調整する。
【００４１】
【実施例】以下、実施例及び比較例により本発明を更に
具体的に説明するが、本発明の範囲はこれらの実施例に
何ら限定されるものではない。なお、実施例及び比較例
における各種物性及びその試験方法は、以下のとおりで
ある。
具体的に説明するが、本発明の範囲はこれらの実施例に
何ら限定されるものではない。なお、実施例及び比較例
における各種物性及びその試験方法は、以下のとおりで
ある。
【００４２】（１）加硫と発泡のタイミング評価 （ａ）測定機 ＭＤＲ：RHEOMETER ＭＤＲ２０００
Ｐ；発泡圧力センサー付き：アルファテクノロジーズ社
製 （ｂ）測定法 サンプリング：コンパウンドを６ｇ秤量し測定温度１６
０℃で５分間加硫した後、キャビティーからはみ出した
部分を取り除き、重量（Ａ）を測定後、Ａ×０．７５の
重量を秤量して、本試験に供した。本試験は、１６０
℃、１０分間の条件で行い、この条件で得られたＭＰ
Ｒ、Ｓ（ＭＰＲ）、Ｔｐ５０、Ｔｃ５０を測定し、Ｔｃ
５０−Ｔｐ５０を加硫と発泡のタイミング指標とした。
Ｐ；発泡圧力センサー付き：アルファテクノロジーズ社
製 （ｂ）測定法 サンプリング：コンパウンドを６ｇ秤量し測定温度１６
０℃で５分間加硫した後、キャビティーからはみ出した
部分を取り除き、重量（Ａ）を測定後、Ａ×０．７５の
重量を秤量して、本試験に供した。本試験は、１６０
℃、１０分間の条件で行い、この条件で得られたＭＰ
Ｒ、Ｓ（ＭＰＲ）、Ｔｐ５０、Ｔｃ５０を測定し、Ｔｃ
５０−Ｔｐ５０を加硫と発泡のタイミング指標とした。
【００４３】（２）比重 熱風加硫したチューブ状スポンジゴムから、２０mm×２
０mmの試験片を打ち抜き、表面の汚れをアルコールで拭
き取った。この試験片を、２５℃雰囲気下で自動比重計
（東洋精機製作所製：Ｍ−１型）を用いて、空気中と純
水中の質量差から比重測定を行い、スポンジの比重ＳＧ
を算出した。 （３）吸水率（Ｗａ） 熱風加硫したチューブ状スポンジゴムから、２０mm×２
０mmの試験片を打ち抜き、表面の汚れをアルコールで拭
き取った。この試験片を水面下５０mmの位置で１２５mm
Hgまで減圧し、３分間保持した。続いて大気圧に戻し３
分間経過後、吸水した試験片の重量を測定し、以下の式
から吸水率（Ｗａ）を算出した。
０mmの試験片を打ち抜き、表面の汚れをアルコールで拭
き取った。この試験片を、２５℃雰囲気下で自動比重計
（東洋精機製作所製：Ｍ−１型）を用いて、空気中と純
水中の質量差から比重測定を行い、スポンジの比重ＳＧ
を算出した。 （３）吸水率（Ｗａ） 熱風加硫したチューブ状スポンジゴムから、２０mm×２
０mmの試験片を打ち抜き、表面の汚れをアルコールで拭
き取った。この試験片を水面下５０mmの位置で１２５mm
Hgまで減圧し、３分間保持した。続いて大気圧に戻し３
分間経過後、吸水した試験片の重量を測定し、以下の式
から吸水率（Ｗａ）を算出した。
【００４４】
【数１】 Ｗａ（重量％）＝［（Ｗ2 ―Ｗ1 ）／Ｗ1 ］×１００ Ｗ1 ：浸漬前重量（ｇ） Ｗ2 ：浸漬後重量（ｇ）
【００４５】（４）圧縮永久歪 熱風加硫したチューブ状スポンジゴムを３０mmの長さに
切断し、圧縮永久歪測定用治具に取り付けた。試験片の
高さが荷重をかける前の高さの１／２になるように圧縮
し、治具ごと７０℃のギヤーオーブン中に入れ、２００
時間熱処理した。試験片を圧縮装置から取り出し、３０
分放冷後、試験片の高さを測定し以下の計算式により圧
縮永久歪を算出した。
切断し、圧縮永久歪測定用治具に取り付けた。試験片の
高さが荷重をかける前の高さの１／２になるように圧縮
し、治具ごと７０℃のギヤーオーブン中に入れ、２００
時間熱処理した。試験片を圧縮装置から取り出し、３０
分放冷後、試験片の高さを測定し以下の計算式により圧
縮永久歪を算出した。
【００４６】
【数２】圧縮永久歪＝［（ｔ0 −ｔ1 ）／（ｔ0 −
ｔ2 ）］×１００（％） ｔ0 ：試験片の試験前の高さ ｔ1 ：試験片を熱処理し、３０分間放冷した後の高さ ｔ2 ：試験片を測定用治具に取り付けた状態での高さ
ｔ2 ）］×１００（％） ｔ0 ：試験片の試験前の高さ ｔ1 ：試験片を熱処理し、３０分間放冷した後の高さ ｔ2 ：試験片を測定用治具に取り付けた状態での高さ
【００４７】（５）ポリマーの形状保持性予測粘弾性評
価法 （ａ）測定機：レオメトリック社製ＲＤＳ 測定温度：１９０℃、歪み：１％ 試料：５０ｔプレス機を用いて、１９０℃で２mmシート
を作成した。この２mmシートから直径２５mmの円盤状に
打ち抜き粘弾性測定用試料とした。 （ｂ）複素粘性率の周波数依存性測定 Ａ：８ｒａｄ／ｓｅｃ時の複素粘性率ηA Ｂ：０．０１rad/sec 時の複素粘性率ηB Ｂ／Ａ値を形状保持性評価指標指数とした。 なお、油展ポリマーの評価に際しては以下の値を形状保
持性評価指標指数とした。
価法 （ａ）測定機：レオメトリック社製ＲＤＳ 測定温度：１９０℃、歪み：１％ 試料：５０ｔプレス機を用いて、１９０℃で２mmシート
を作成した。この２mmシートから直径２５mmの円盤状に
打ち抜き粘弾性測定用試料とした。 （ｂ）複素粘性率の周波数依存性測定 Ａ：８ｒａｄ／ｓｅｃ時の複素粘性率ηA Ｂ：０．０１rad/sec 時の複素粘性率ηB Ｂ／Ａ値を形状保持性評価指標指数とした。 なお、油展ポリマーの評価に際しては以下の値を形状保
持性評価指標指数とした。
【００４８】
【数３】 （Ｂ／Ａ）／｛１−［油展量／（１００＋油展量）］｝
【００４９】（６）形状保持率（％） 熱風加硫したチューブ状スポンジゴムを２mmの長さに切
断し、拡大鏡を用いて、縦ａ、横ｂの寸法を測定し（図
１参照）、以下の式より算出した。 形状保持率（％）＝［（ａ−ｂ）／ａ］×１００
断し、拡大鏡を用いて、縦ａ、横ｂの寸法を測定し（図
１参照）、以下の式より算出した。 形状保持率（％）＝［（ａ−ｂ）／ａ］×１００
【００５０】（７）製品肌評価（官能試験） 熱風加硫したチューブ状スポンジゴムを３０mmの長さに
切断し、上から６０Ｗの電球で照らし、表面の光沢が現
れる角度から目視にて以下の５点満点評価を行った。 ５点：光沢が強く平面が平滑である。 ３点：光沢はあるものの平面がやや凸凹している。 １点：光沢なく、平面が凸凹している。 （４点、２点は、それぞれ、５点と３点、３点と１点の
中間の状態）
切断し、上から６０Ｗの電球で照らし、表面の光沢が現
れる角度から目視にて以下の５点満点評価を行った。 ５点：光沢が強く平面が平滑である。 ３点：光沢はあるものの平面がやや凸凹している。 １点：光沢なく、平面が凸凹している。 （４点、２点は、それぞれ、５点と３点、３点と１点の
中間の状態）
【００５１】（８）Ｍ２５（２５％引張応力） （ａ）試験片：ＪＩＳ１号ダンベルで打ち抜く。 （ｂ）測定方法：引張速度５０mm/minで２５％伸長時の
応力を求める。
応力を求める。
【００５２】（実施例１〜４及び比較例１〜５）表１に
示したエチレン・プロピレン・ジエン共重合体ゴム（Ｅ
ＰＤＭ）及び結晶性ポリオレフィン樹脂を用いて、４３
Ｌバンバリーミキサーにて１８０℃×５分間、充填率７
５％の条件でプレブレンドし、樹脂用押出機（スクリュ
ー径５０ｍｍ；押出機のバレル長さ（Ｌ）／スクリュー
径（Ｄ）＝１０）を用いて２６０℃で４００ｇ／ｈの速
度で押し出し、ＥＰＤＭ及び結晶性ポリオレフィン樹脂
のアロイ（以下「ＥＰＤＭ／樹脂アロイ」という。）を
得た。次に、このＥＰＤＭ／樹脂アロイを用いて表２に
示す配合物からなるゴム組成物を調製し、これをＢＢ４
型バンバリーミキサー（（株）神戸製綱所製）で３〜５
分混練し、冷却後、１４インチオープンロール（日本ロ
ール（株）製）に巻き付け配合剤を分散させゴム組成物
を得た。そのロールからリボン状に切り出した。マイク
ロ波加硫槽（ＵＨＦ）と熱空気加硫槽（ＨＡＶ）が直列
につながれた成形ラインを用いて、又はマイクロ波加硫
槽（ＵＨＦ）を組み合わせない成形ラインを用いて、加
硫及び発泡を行った。この際、押出機ヘッド温度８０℃
として、ＵＨＦの温度は２００℃とし、ＵＨＦ出口温度
が１８０℃となるように出力を調整した。３０ｍのＨＡ
Ｖ加硫槽を用い、その層内温度は２５０℃に設定した。
各種物性試験の結果を表２に示す。
示したエチレン・プロピレン・ジエン共重合体ゴム（Ｅ
ＰＤＭ）及び結晶性ポリオレフィン樹脂を用いて、４３
Ｌバンバリーミキサーにて１８０℃×５分間、充填率７
５％の条件でプレブレンドし、樹脂用押出機（スクリュ
ー径５０ｍｍ；押出機のバレル長さ（Ｌ）／スクリュー
径（Ｄ）＝１０）を用いて２６０℃で４００ｇ／ｈの速
度で押し出し、ＥＰＤＭ及び結晶性ポリオレフィン樹脂
のアロイ（以下「ＥＰＤＭ／樹脂アロイ」という。）を
得た。次に、このＥＰＤＭ／樹脂アロイを用いて表２に
示す配合物からなるゴム組成物を調製し、これをＢＢ４
型バンバリーミキサー（（株）神戸製綱所製）で３〜５
分混練し、冷却後、１４インチオープンロール（日本ロ
ール（株）製）に巻き付け配合剤を分散させゴム組成物
を得た。そのロールからリボン状に切り出した。マイク
ロ波加硫槽（ＵＨＦ）と熱空気加硫槽（ＨＡＶ）が直列
につながれた成形ラインを用いて、又はマイクロ波加硫
槽（ＵＨＦ）を組み合わせない成形ラインを用いて、加
硫及び発泡を行った。この際、押出機ヘッド温度８０℃
として、ＵＨＦの温度は２００℃とし、ＵＨＦ出口温度
が１８０℃となるように出力を調整した。３０ｍのＨＡ
Ｖ加硫槽を用い、その層内温度は２５０℃に設定した。
各種物性試験の結果を表２に示す。
【００５３】
【表１】
【００５４】1) ＥＰＤＭ−１：エチレン・プロピレン
・５−エチリデン−２−ノルボルネン・５−ビニル−２
−ノルボルネン共重合体［エチレン／プロピレンのモル
比＝６８／３２、１３５℃のデカリン中で測定した極限
粘度［η］＝３．３ｄｌ／ｇ、ＥＮＢに基づくヨウ素価
＝２２、ＶＮＢに基づくヨウ素価＝２．０］ 2) ＥＰＤＭ−２：エチレン・プロピレン・５−エチリ
デン−２−ノルボルネン・５−ビニル−２−ノルボルネ
ン共重合体［エチレン／プロピレンのモル比＝６９／３
１、１３５℃のデカリン中で測定した極限粘度［η］＝
３．３ｄｌ／ｇ、ＥＮＢに基づくヨウ素価＝２２、ＶＮ
Ｂに基づくヨウ素価＝２．０］
・５−エチリデン−２−ノルボルネン・５−ビニル−２
−ノルボルネン共重合体［エチレン／プロピレンのモル
比＝６８／３２、１３５℃のデカリン中で測定した極限
粘度［η］＝３．３ｄｌ／ｇ、ＥＮＢに基づくヨウ素価
＝２２、ＶＮＢに基づくヨウ素価＝２．０］ 2) ＥＰＤＭ−２：エチレン・プロピレン・５−エチリ
デン−２−ノルボルネン・５−ビニル−２−ノルボルネ
ン共重合体［エチレン／プロピレンのモル比＝６９／３
１、１３５℃のデカリン中で測定した極限粘度［η］＝
３．３ｄｌ／ｇ、ＥＮＢに基づくヨウ素価＝２２、ＶＮ
Ｂに基づくヨウ素価＝２．０］
【００５５】3) ＥＰＤＭ−３：エチレン・プロピレン
・５−エチリデン−２−ノルボルネン・５−ビニル−２
−ノルボルネン共重合体［エチレン／プロピレンのモル
比＝７０／３０、１３５℃のデカリン中で測定した極限
粘度［η］＝３．３ｄｌ／ｇ、ＥＮＢに基づくヨウ素価
＝２４、ＶＮＢに基づくヨウ素価＝１．９］ 4) ＥＰＤＭ−４：エチレン・プロピレン・５−エチリ
デン−２−ノルボルネン共重合体［エチレン／プロピレ
ンのモル比＝６５／３５、１３５℃のデカリン中で測定
した極限粘度［η］＝２．９ｄｌ／ｇ、ＥＮＢに基づく
ヨウ素価＝２０］
・５−エチリデン−２−ノルボルネン・５−ビニル−２
−ノルボルネン共重合体［エチレン／プロピレンのモル
比＝７０／３０、１３５℃のデカリン中で測定した極限
粘度［η］＝３．３ｄｌ／ｇ、ＥＮＢに基づくヨウ素価
＝２４、ＶＮＢに基づくヨウ素価＝１．９］ 4) ＥＰＤＭ−４：エチレン・プロピレン・５−エチリ
デン−２−ノルボルネン共重合体［エチレン／プロピレ
ンのモル比＝６５／３５、１３５℃のデカリン中で測定
した極限粘度［η］＝２．９ｄｌ／ｇ、ＥＮＢに基づく
ヨウ素価＝２０］
【００５６】5) ＥＰＤＭ−５：エチレン・プロピレン
・５−エチリデン−２−ノルボルネン・５−ビニル−２
−ノルボルネン共重合体［エチレン／プロピレンのモル
比＝６８／３２、１３５℃のデカリン中で測定した極限
粘度［η］＝３．４ｄｌ／ｇ、ＥＮＢに基づくヨウ素価
＝２４、ＶＮＢに基づくヨウ素価＝３．５］ 6) ＥＰＤＭ−６：エチレン・プロピレン・５−エチリ
デン−２−ノルボルネン共重合体［エチレン／プロピレ
ンのモル比＝７０／３０、１３５℃のデカリン中で測定
した極限粘度［η］＝３．３ｄｌ／ｇ、ＥＮＢに基づく
ヨウ素価＝２０］
・５−エチリデン−２−ノルボルネン・５−ビニル−２
−ノルボルネン共重合体［エチレン／プロピレンのモル
比＝６８／３２、１３５℃のデカリン中で測定した極限
粘度［η］＝３．４ｄｌ／ｇ、ＥＮＢに基づくヨウ素価
＝２４、ＶＮＢに基づくヨウ素価＝３．５］ 6) ＥＰＤＭ−６：エチレン・プロピレン・５−エチリ
デン−２−ノルボルネン共重合体［エチレン／プロピレ
ンのモル比＝７０／３０、１３５℃のデカリン中で測定
した極限粘度［η］＝３．３ｄｌ／ｇ、ＥＮＢに基づく
ヨウ素価＝２０］
【００５７】7) ＰＢ：１−ブテン重合体（商品名：ポ
リブテンＰ−７０００、三井化学（株）製） 8) ＰＰ：プロピレン重合体（商品名：グランドポリプ
ロＪ１０６Ｗ、（株）グランドポリマー製） 9) ｐｈｒ：parts per hundred rubber
リブテンＰ−７０００、三井化学（株）製） 8) ＰＰ：プロピレン重合体（商品名：グランドポリプ
ロＪ１０６Ｗ、（株）グランドポリマー製） 9) ｐｈｒ：parts per hundred rubber
【００５８】
【表２】
【００５９】1) 亜鉛華［商品名：３号、堺化学工業
（株）製］ 2) ＳＲＦ−Ｈカーボンブラック［商品名：旭＃５０Ｈ
Ｇ、旭カーボン（株）製］ 3) パラフィン系プロセスオイル［商品名：ダイアナプ
ロセスＰＷ−３８０、出光興産（株）製］ 4) 活性剤［ポリエチレングリコール；商品名：ＰＥＧ
＃４０００、日本油脂（株）製］
（株）製］ 2) ＳＲＦ−Ｈカーボンブラック［商品名：旭＃５０Ｈ
Ｇ、旭カーボン（株）製］ 3) パラフィン系プロセスオイル［商品名：ダイアナプ
ロセスＰＷ−３８０、出光興産（株）製］ 4) 活性剤［ポリエチレングリコール；商品名：ＰＥＧ
＃４０００、日本油脂（株）製］
【００６０】5) 脱泡剤［酸化カルシウム；商品名：ベ
スタ２０、井上石灰工業（株）製］ 6) 発泡剤［ｐ，ｐ’−オキシビス（ベンゼンスルホニ
ルヒドラジド）；商品名：ネオセルボンＮ１０００Ｓ
Ｗ、永和化成工業（株）製］ 7) 成形ラインレイアウト １：ＵＨＦ＋ＨＡＶ ２：ＨＡＶ（ＵＨＦなし）
スタ２０、井上石灰工業（株）製］ 6) 発泡剤［ｐ，ｐ’−オキシビス（ベンゼンスルホニ
ルヒドラジド）；商品名：ネオセルボンＮ１０００Ｓ
Ｗ、永和化成工業（株）製］ 7) 成形ラインレイアウト １：ＵＨＦ＋ＨＡＶ ２：ＨＡＶ（ＵＨＦなし）
【００６１】8) ｐｈｒ：parts per hundred rubber 加硫系：イオウ１．５重量部、加硫促進剤２−メルカプ
トベンゾチアゾール［商品名：サンセラーＭ、三新化学
工業（株）製］１．０重量部、加硫促進剤Ｎ−シクロヘ
キシル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド［商品
名：サンセラーＣＭ、三新化学工業（株）製］１．０重
量部、加硫促進剤ジエチルチオウレア［商品名：サンセ
ラーＥＵＲ、三新化学工業（株）製］１．０重量部、加
硫促進剤テトラキス（２−エチルヘキシル）チウラムジ
スルフィド［商品名：サンセラーＴＯＴ、三新化学工業
（株）製］１．０重量部
トベンゾチアゾール［商品名：サンセラーＭ、三新化学
工業（株）製］１．０重量部、加硫促進剤Ｎ−シクロヘ
キシル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド［商品
名：サンセラーＣＭ、三新化学工業（株）製］１．０重
量部、加硫促進剤ジエチルチオウレア［商品名：サンセ
ラーＥＵＲ、三新化学工業（株）製］１．０重量部、加
硫促進剤テトラキス（２−エチルヘキシル）チウラムジ
スルフィド［商品名：サンセラーＴＯＴ、三新化学工業
（株）製］１．０重量部
【００６２】
【発明の効果】本発明のウエザーストリップスポンジ成
形体は、製品肌良好で、低ＣＳ性（良シール）機能、低
比重を有し、高速成形が可能である。
形体は、製品肌良好で、低ＣＳ性（良シール）機能、低
比重を有し、高速成形が可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】形状保持率の測定方法を説明するための図であ
る。
る。
ａ 縦 ｂ 横
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０８Ｊ 9/00 ＣＥＳ Ｃ０８Ｋ 3/04 Ｃ０８Ｋ 3/04 Ｂ６０Ｊ 5/00 ５０１Ｇ (72)発明者 石井 雄二 千葉県市原市千種海岸３番地 三井化学株 式会社内 (72)発明者 川崎 雅昭 千葉県市原市千種海岸３番地 三井化学株 式会社内 Ｆターム(参考） 3D024 AA02 AA06 AA09 AB01 AB33 AB57 4F074 AA24 AA25 AA26 AB03 AB05 AC02 AD01 AE01 AG01 AG02 AG03 BA00 BA18 BB05 BB06 BB29 CA22 CC04Y CC06Y CC32Y CC34Y CC37Y CC46 CC55 CC63 DA35 4F203 AA03 AA09 AB02 AB18 AG20 AH23 DA08 DA11 DB02 DC01 DC03 DC07 DL01 4J002 AE053 AG003 BB122 BB151 DA036 DE218 DE238 EH037 EH097 EH147 EQ018 EQ028 EQ038 ES008 EU188 EV218 FD016 FD027 FD328 GN00
Claims (5)
- 【請求項１】 エチレンと炭素数３〜２０のα−オレフ
ィンと非共役ポリエンとからなるエチレン・α−オレフ
ィン・非共役ポリエン共重合体ゴムであって、１９０℃
の動的粘弾性測定から求まる複素粘性率（η* ）の周波
数依存性評価で、８ｒａｄ／ｓｅｃ時のη* 値が２×１
０3 Ｐａ・Ｓ以上で、かつ、１０-2ｒａｄ／ｓｅｃ時の
複素粘性率η* 値をＢとし、８ｒａｄ／ｓｅｃ時の複素
粘性率η* 値をＡとしたときのＢ／Ａの値（但し、当該
エチレン・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴ
ムが油展タイプの場合は、（Ｂ／Ａ）／｛１−［油展量
／（１００＋油展量）］｝の値）が３５以上であるエチ
レン・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム
（Ａ）１００重量部に対して、少なくとも、ＤＳＣで測
定された融点（Ｔｍ）が１２０〜１７０℃であり、か
つ、電子顕微鏡１万倍レベルで求めた平均粒径が０．１
〜２０μｍである結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ）１０
〜３０重量部、窒素吸着比表面積２０〜６０ｍ2 ／ｇの
カーボンブラック（Ｃ）７０〜１２０重量部、可塑剤
（Ｄ）３０〜８０重量部及び発泡剤（Ｅ）２〜７重量部
が配合されているコンパウンド２１０〜３５０重量部を
加硫してなり、比重が０．５未満であるウエザーストリ
ップスポンジ成形体。 - 【請求項２】 エチレン・α−オレフィン・非共役ポリ
エン共重合体ゴム（Ａ）が、単一の共重合体ゴムにおい
て、又は異なる共重合体ゴムにおいて、非共役ポリエン
として、重合可能な二重結合を１個のみ有する非共役ポ
リエンと、重合可能な二重結合を２個以上有する非共役
ポリエンとを組み合わせたものである請求項１記載のウ
エザーストリップスポンジ成形体。 - 【請求項３】 エチレンと炭素数３〜２０のα−オレフ
ィンと非共役ポリエンとからなるエチレン・α−オレフ
ィン・非共役ポリエン共重合体ゴムであって、１９０℃
の動的粘弾性測定から求まる複素粘性率（η* ）の周波
数依存性評価で、８ｒａｄ／ｓｅｃ時のη* 値が２×１
０3 Ｐａ・Ｓ以上で、かつ、１０-2ｒａｄ／ｓｅｃ時の
複素粘性率η* 値をＢとし、８ｒａｄ／ｓｅｃ時の複素
粘性率η* 値をＡとしたときのＢ／Ａの値（但し、当該
エチレン・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴ
ムが油展タイプの場合は、（Ｂ／Ａ）／｛１−［油展量
／（１００＋油展量）］｝の値）が３５以上であるエチ
レン・α−オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム
（Ａ）１００重量部に対して、ＤＳＣで測定された融点
（Ｔｍ）が１２０〜１７０℃であり、かつ、電子顕微鏡
１万倍レベルで求めた平均粒径が０．１〜２０μｍであ
る結晶性ポリオレフィン樹脂（Ｂ）１０〜３０重量部を
予め押出機によりアロイ化しているポリマーに、少なく
とも、窒素吸着比表面積２０〜６０ｍ2 ／ｇのカーボン
ブラック（Ｃ）７０〜１２０重量部、可塑剤（Ｄ）３０
〜８０重量部及び発泡剤（Ｅ）２〜７重量部を配合して
得られるコンパウンド２１０〜３５０重量部を加硫し成
形するに当たり、マイクロ波加硫槽と熱空気加硫槽が直
列につながれた成形ラインを用いることを特徴とするウ
エザーストリップスポンジ成形体の製造方法。 - 【請求項４】 配合ゴム組成物の加硫状態と発泡状態を
同時に評価可能な測定機により、測定温度１６０℃で求
まる加硫と発泡のタイミング指標［Ｔｃ５０（加硫曲線
のトルクが飽和した時間を１００％としたときの５０％
時の時間）−Ｔｐ５０（発泡曲線のトルクが飽和した時
間を１００％としたときの５０％時の時間）］が１．０
〜２．５分で、かつ、最大発泡ガス圧上昇率が２０ＫＰ
ａ／ｓｅｃ以上、最大発泡ガス圧上昇率時の弾性トルク
値が０．５〜２．０ｄＮ・ｍであるコンパウンドを成形
する請求項３記載の製造方法。 - 【請求項５】 請求項３又は４記載の製造方法により得
ることができ、比重が０．５未満であるウエザーストリ
ップスポンジ成形体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11162129A JP2000344980A (ja) | 1999-06-09 | 1999-06-09 | ウエザーストリップスポンジ成形体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP11162129A JP2000344980A (ja) | 1999-06-09 | 1999-06-09 | ウエザーストリップスポンジ成形体及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000344980A true JP2000344980A (ja) | 2000-12-12 |
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|---|---|---|---|
| JP11162129A Pending JP2000344980A (ja) | 1999-06-09 | 1999-06-09 | ウエザーストリップスポンジ成形体及びその製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP2000344980A (ja) |
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