JP2000152651A - 系統連系インバータ装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 インバータのスイッチング損失を低減すると
ともに中間段コンデンサの容量を小さくし、小型軽量化
しながら低歪の出力電流を供給できる系統連系インバー
タ装置を提供する。 【解決手段】 中間段コンデンサ３の容量を数百μＦ以
下とするとともに昇圧コンバータ２の出力電流を監視す
る昇圧電流モニタ１７を設け、系統電圧Ｖ_ACの絶対値が
入力電圧Ｖ_inより小さい期間では昇圧コンバータ２の出
力電流が正弦２乗波になるように昇圧電流モニタ１７で
監視しながら昇圧用スイッチング素子２ｃの高周波スイ
ッチングを制御して昇圧するとともにインバータ４は極
性の切り替えを行い、その他の期間では昇圧コンバータ
２の昇圧動作を停止するとともにインバータ４は出力電
流Ｉ_Oが正弦波になるように出力電流モニタ１２で監視
しながらインバータ用スイッチング素子Ｑ1〜Ｑ4の高周
波スイッチングを制御する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、太陽電池、燃料電
池などの直流電力を電力系統に連系して、交流電力とし
て供給する系統連系インバータ装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】以下、従来の系統連系インバータ装置に
ついて図面を参照しながら説明する。図１１は従来から
使用されている系統連系インバータ装置の一例の構成を
示すブロック図である。

【０００３】図１１において、系統連系インバータ装置
は、入力電源１からの入力電圧を系統電圧Ｖ_ACの絶対値
より高い電圧に昇圧する昇圧コンバータ２と、昇圧され
た電圧を平滑してリップルの少ない安定な直流電圧供給
する中間段コンデンサ３と、出力電流Ｉ_O を正弦波に波
形成形するインバータ４と、インバータ４の出力から高
周波ノイズを除去するフィルタ５と、制御手段６とを備
え、系統７に接続されている。とくに、昇圧コンバータ
２は、入力電圧を平滑する平滑コンデンサ２ａと、エネ
ルギー蓄積用の直流リアクトル２ｂと、昇圧用スイッチ
ング素子２ｃと、昇圧用ダイオード２ｄとで構成され、
インバータ４はインバータ用スイッチング素子Ｑ1 〜Ｑ
4 を４石使用したフルブリッジ構成となっている。

【０００４】上記構成における動作について図面を参照
しながら説明する。図１２は上記従来例におけるインバ
ータ４の動作を示す波形図である。図１２において、
（ａ）は系統電圧Ｖ_ACの絶対値、（ｂ）はインバータ用
スイッチング素子Ｑ1 のゲート信号、（ｃ）はインバー
タ用スイッチング素子Ｑ2 のゲート信号、（ｄ）はイン
バータ用スイッチング素子Ｑ3 のゲート信号、（ｅ）は
インバータ用スイッチング素子Ｑ4 のゲート信号を示
す。

【０００５】入力電源１は大容量の平滑コンデンサ２ａ
で平滑され、昇圧コンバータ２の入力は低リップル化さ
れている。たとえば、太陽電池を入力電源１として用い
た場合、前記太陽電池は定格出力でＤＣ２００Ｖ程度で
あり、系統電圧Ｖ_ACがＡＣ２００Ｖであれば系統電圧Ｖ
_ACのピーク電圧は２８３Ｖに達するため、系統７に電力
を注入するためには入力電圧Ｖinの昇圧が必要となり、
仮に４ｋＷ程度の電力を出力しようとすると、通常、Ｄ
Ｃ３５０Ｖ程度までの昇圧が必要となる。

【０００６】そこで、制御手段６における昇圧電圧検知
手段８により中間段コンデンサ３の電圧、すなわち中間
段電圧Ｖ_M を検知し、昇圧電圧制御手段９により決定さ
れるオン時間に従って、昇圧用スイッチング素子駆動回
路１０を通して昇圧用スイッチング素子２ｃをオンとし
て直流リアクトル２ｂにエネルギーを蓄積し、昇圧用ス
イッチング素子２ｃをオフとしたときに直流リアクトル
２ｂに蓄えられたエネルギーが昇圧用ダイオード２ｄを
介して中間段コンデンサ３に電圧として蓄えられる。

【０００７】以上の動作を高周波で繰り返すことにより
インバータ４の入力電圧、すなわち中間段電圧Ｖ_M が一
定に維持される。ただし、このとき系統電圧Ｖ_ACの１周
期において昇圧用スイッチング素子２ｃの導通比は一定
である。また、昇圧コンバータ２の出力も数千μＦの大
容量の中間段コンデンサ３で平滑されるため、中間段電
圧Ｖ_M の変動は負荷の変化に対して安定である。

【０００８】つぎに、インバータ４は、図１２に示した
ように、４石のインバータ用スイッチング素子Ｑ1 〜Ｑ
4 のうち、インバータ用スイッチング素子Ｑ1 とインバ
ータ用スイッチング素子Ｑ4 とを同時に、またはインバ
ータ用スイッチング素子Ｑ2とインバータ用スイッチン
グ素子Ｑ3 とを同時にオンとさせることで、すべて高周
波でスイッチングさせて出力電流ＩO を正弦波にするよ
うにそれぞれのオン時間を制御する。図１３はインバー
タ４の制御動作を示す波形図である。このオン時間は、
図１１および図１３に示したように、系統電圧検知手段
１１により検知した系統電圧ＶACに同期し、出力電流モ
ニタ１２が所望の電流値となるようにインバータリファ
レンス波生成手段１３により生成される正弦波形のイン
バータリファレンス波と、第１の三角波生成手段１４に
より生成される２０ｋＨｚ前後の高周波の三角波とを比
較することにより、インバータ制御手段１５で決定され
る。インバータ４はインバータ制御手段１５により決定
されるオン時間によりインバータ用スイッチング素子駆
動回路１６を通して制御される。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】このような従来の系統
連系インバータ装置では、直流の入力電力を系統７に連
系して力率１の運転を実現するために、昇圧コンバータ
２とインバータ４とが必要であり、しかも、いずれも系
統電圧ＶACの全周期において高周波スイッチングを行っ
ているため、昇圧用スイッチング素子２ｃおよびインバ
ータ用スイッチング素子Ｑ1 〜Ｑ4 の損失が大きく、し
かも、昇圧コンバータ２の入力電圧Ｖ_inが系統電圧Ｖ_AC
の絶対値より低い期間でも系統電圧ＶACのピーク電圧
（ＡＣ２００Ｖでピーク電圧２８３Ｖ）よりも高いＤＣ
３５０Ｖ程度まで昇圧した後、インバータ４でＤＣ３５
０Ｖから出力をゼロまで絞るために、機器の総合効率を
向上させることが困難であった。

【００１０】また、数千μＦもの大容量の平滑コンデン
サ２ａと中間段コンデンサ３とが昇圧コンバータ２の入
出力に必要であるとともに、前記スイッチング損失が大
きいことから昇圧用スイッチング素子とインバータ用ス
イッチング素子を冷却するヒートシンクの形状も大きく
なり、機器全体の小型化、および安価な構成が困難であ
るといった問題を有している。

【００１１】また、系統電圧Ｖ_ACの絶対値の谷間では中
間段電圧Ｖ_Mと出力電圧との差が大きくなることから、
小さい出力電流を正弦波で取り出すときには電力が絞り
きれないことになり、たとえば太陽光発電では日照量が
低下する早朝や夕暮れにおいては、出力することができ
なくなると言う問題も有している。

【００１２】本発明は上記の課題を解決するもので、昇
圧コンバータやインバータにおける損失を低減してヒー
トシンクの形状を小型化し、機器全体も小型・軽量化で
きる系統連系インバータ装置を提供することを目的とす
る。

【００１３】

【課題を解決するための手段】請求項１に係わる本発明
は、直流リアクトルと昇圧用スイッチング素子と昇圧用
ダイオードとを備えて直流の入力電源からの入力電圧を
前記昇圧用スイッチング素子の高周波スイッチングによ
り昇圧して直流の中間段電圧を出力する昇圧コンバータ
と、前記中間段電圧における高周波成分を除去する中間
段コンデンサと、フルブリッジに構成された４個のイン
バータ用スイッチング素子のスイッチングにより前記中
間段電圧から正弦波の交流電流を出力するインバータ
と、前記交流電流における高周波成分を除去し、出力電
流として交流の系統に出力するフィルタとを備え、前記
入力電源から入力した直流電力を交流電力に変換して前
記系統に出力する系統連系インバータ装置において、前
記中間段コンデンサの容量を数百μＦ以下とするととも
に、前記昇圧コンバータの出力電流を監視する昇圧電流
モニタを備え、前記入力電圧が系統電圧の絶対値より低
い期間では、前記昇圧コンバータの出力電流が正弦２乗
波となるように前記昇圧用スイッチング素子の高周波ス
イッチングで波形成形するとともに前記インバータは系
統電圧または出力電流の極性指令に対応して交互に極性
を切り換え、その他の期間では、前記昇圧コンバータの
高周波スイッチングを停止するとともに前記インバータ
は出力電流が正弦波となるように前記インバータ用スイ
ッチング素子の高周波スイッチングで波形成形すること
により、出力電流の波形成形を昇圧コンバータとインバ
ータとで切り替えて出力するようにした系統連系インバ
ータ装置である。

【００１４】これにより、中間段コンデンサとして数百
μＦ以下の、たとえばフィルムコンデンサを用いること
ができるとともに、前記インバータの入力電圧である中
間段電圧が出力電流を流したときに系統電圧の絶対値に
比べて低くなる可能性が発生するときだけ系統電圧の１
周期の中で部分的に昇圧コンバータをスイッチングさせ
て系統電圧の絶対値に対して数十Ｖ程度の電位差まで昇
圧することで、インバータにおいける小電流部分におけ
るスイッチング損失を低減できることにより、ヒートシ
ンクなどを小さくして小型・軽量の系統連系インバータ
装置を実現することができる。

【００１５】請求項２に係わる本発明は、直流リアクト
ルと昇圧用スイッチング素子と昇圧用ダイオードとを備
えて直流の入力電源からの入力電圧を前記昇圧用スイッ
チング素子の高周波スイッチングにより昇圧して直流の
中間段電圧を出力する昇圧コンバータと、前記中間段電
圧における高周波成分を除去する中間段コンデンサと、
フルブリッジに構成された４個のインバータ用スイッチ
ング素子のスイッチングにより前記中間段電圧から正弦
波の交流電流を出力するインバータと、前記交流電流に
おける高周波成分を除去し、出力電流として交流の系統
に出力するフィルタとを備え、前記入力電源から入力し
た直流電力を交流電力に変換して前記系統に出力する系
統連系インバータ装置において、前記中間段コンデンサ
の容量を数百μＦ以下とするとともに前記直流リアクト
ルの電流を監視するリアクトル電流モニタを備え、前記
入力電圧が系統電圧の絶対値より低い期間では、前記直
流リアクトルの電流が正弦２乗波となるように前記昇圧
用スイッチング素子の高周波スイッチングにより波形成
形するとともに前記インバータは系統電圧または出力電
流の極性指令に対応して交互に極性を切り換え、その他
の期間では、前記昇圧コンバータの高周波スイッチング
を停止するとともに前記インバータは出力電流が正弦波
となるように前記インバータ用スイッチング素子の高周
波スイッチングで波形成形することにより、出力電流の
波形成形を昇圧コンバータとインバータとで切り替えて
出力するようにした系統連系インバータ装置である。

【００１６】これにより、請求項１に係わる本発明と同
様の効果を得るとともに、リアクトル電流を制御に用い
ることにより連続電流を制御量として用いることができ
るため、より制御性に優れた系統連系インバータ装置を
提供することができる。

【００１７】請求項３に係わる本発明は、昇圧コンバー
タにおける波形成形のための昇圧リファレンス波を、
（系統電圧の絶対値 × インバータリファレンス波）／
（入力電圧）により、インバータにおける波形成形のた
めのインバータリファレンス波から導出するようにした
請求項１ないし請求項２のいずれかに係わる系統連系イ
ンバータ装置である。

【００１８】これにより、昇圧リファレンス波を演算に
よりインバータリファレンス波から系統電圧に同期して
生成することができる。

【００１９】請求項４に係わる本発明は、昇圧リファレ
ンス波である正弦２乗波を、インバータリファレンス波
である正弦波よりも位相を進めて前出しするようにした
請求項１ないし請求項３のいずれかに係わる系統連系イ
ンバータ装置である。

【００２０】これにより、昇圧コンバータで成形された
電流波形とインバータで成形された電流波形とのつなぎ
目をなくして、高調波歪みの小さい出力電流を供給する
ことができる。

【００２１】請求項５に係わる本発明は、昇圧リファレ
ンス波の前出し量を出力電流の大きさにより変化させる
ようにした請求項４に係わる系統連系インバータ装置で
ある。

【００２２】これにより、昇圧コンバータで成形された
電流波形とインバータで成形された電流波形とのつなぎ
目を出力電流の大きさに対応して詳細に補正し、高調波
歪みの小さい出力電流を供給することができる。

【００２３】請求項６に係わる本発明は、昇圧コンバー
タによる波形成形とインバータによる波形成形との切り
換えを系統電圧の絶対値と入力電圧との比較で行うと
き、前記系統電圧の絶対値に１以下の係数を掛けて入力
電圧と比較し、前記入力電圧が前記系統電圧の絶対値よ
り小さいタイミングから昇圧コンバータによる波形成形
を行うようにした請求項１ないし請求項５のいずれかに
係わる系統連系インバータ装置である。

【００２４】これにより、出力電流を昇圧コンバータで
制御する部分とインバータで制御する部分とを滑らかに
切り替えることができ、高調波歪みの小さい出力電流を
供給することができる。

【００２５】請求項７に係わる本発明は、系統電圧の絶
対値に乗ずる係数を出力電流の大きさにより変化させる
ようにした請求項６に係わる系統連系インバータ装置で
ある。

【００２６】これにより、出力電流の大きさに関係なく
高調波歪の小さい出力電流を供給することができる。

【００２７】

【発明の実施の形態】請求項１に係わる本発明におい
て、昇圧電流モニタは、たとえばカレントトランスなど
で昇圧コンバータの出力電流の大きさと波形とを検出し
て監視する手段であり、実施例では、検出した電流を昇
圧リファレンス波に帰還することにより上記出力電流が
所定の波形と所望の大きさになるように監視する。上記
帰還としては、検出した昇圧コンバータの出力電流の大
きさに対応して昇圧リファレンス波の大きさを制御する
方法などで実現できるが、これに限定されるものではな
い。

【００２８】昇圧リファレンス波生成手段は、昇圧コン
バータの出力電流を所定の波形と大きさに波形成形する
ための昇圧リファレンス波を生成する手段であり、本発
明では正弦２乗波生成するが、演算または波形データを
データテーブルから読み出して生成することができる。
第２の三角波生成手段は、インバータを対象とする第１
の三角波生成手段と同様に、三角波形の信号を生成する
手段であり、たとえば矩形波の積分などで構成できる。
前記昇圧リファレンス波と上記三角波とを比較して昇圧
用スイッチング素子のオン時間を制御するためのゲート
信号を作成するのに供する。なお、このオン時間は昇圧
リファレンス波の波形と大きさとで決まるので、昇圧コ
ンバータの出力電流の波形と大きさとを制御するゲート
信号となる。他の構成要素については従来例と同じでよ
い。

【００２９】請求項２に係わる本発明において、リアク
トル電流モニタは昇圧コンバータにおける直流リアクト
ルの電流を検出して監視する手段であり、請求項１に係
わる本発明における昇圧電流モニタと同じに作用する
が、リアクトル電流は昇圧用スイッチング素子の高周波
スイッチング時でもほぼ連続的な電流であるので、昇圧
リファレンス波の制御が容易になり、波形成形の制御が
容易、かつ高精度となる。

【００３０】請求項３に係わる本発明において、インバ
ータリファレンス波に系統電圧の絶対値と入力電圧との
比率を乗算して昇圧リファレンス波を求めことにより、
昇圧リファレンス波の波形とともに大きさも決定でき
る。波形は正弦２乗波になり、大きさは昇圧比とインバ
ータリファレンス波の大きさとに連動して決まるので、
昇圧コンバータの出力電流の大きさは、つねにインバー
タの出力電流の大きさに連動し、全体の制御を非常に容
易にするように機能する。なお、このようにして算出さ
れた昇圧リファレンス波は、昇圧電流モニタまたはリア
クトル電流モニタによる監視結果が反映される前のもの
であることは言うまでもない。

【００３１】請求項４に係わる本発明において、昇圧リ
ファレンス波の位相をインバータリファレンス波より前
出しすることは、中間段コンデンサやフィルタにより生
じる昇圧コンバータによる成形波形とインバータによる
成形波形との位相差を補正し、両者の接続を滑らかにす
るように機能する。

【００３２】請求項５に係わる本発明において、昇圧リ
ファレンス波の位相をインバータリファレンス波の位相
よりも進ませる量を出力電流に対応して決め、出力電流
の歪の電流値依存性を排除する。出力電流の大きさは出
力電流モニタの出力を利用することができる。

【００３３】請求項６に係わる本発明において、昇圧コ
ンバータは、系統電圧の絶対値に１以下の係数をかけた
値と入力電圧とを比較し、前記入力電圧が前記系統電圧
の絶対値より小さいときに昇圧動作を開始する。

【００３４】請求項７に係わる本発明において、上記係
数を出力電流の大きさに対応して適切な値に設定する。

【００３５】以下、本発明の実施例について説明する。

【００３６】

【実施例】（実施例１）以下、本発明の系統連系インバ
ータ装置の実施例１について図面を参照しながら説明す
る。本実施例は請求項１に係わる。

【００３７】図１は本実施例の構成を示すブロック図で
ある。なお、従来例と同じ構成要素には同一番号を付与
して詳細な説明を省略する。本実施例が従来例と異なる
点は、昇圧電流モニタ１７と、昇圧リファレンス波生成
手段１８と、第２の三角波生成手段１９とを備えたこと
にある。

【００３８】上記構成における動作について説明する。
図１において、系統連系インバータは、入力電源１を入
力として系統７に５０Ｈｚまたは６０Ｈｚの商用周波数
で交流電力を供給している。系統連系インバータは、入
力電圧Ｖinを系統電圧Ｖ_ACの絶対値より高い電圧に昇圧
する昇圧コンバータ２と、昇圧コンバータ２の出力電流
を監視する昇圧電流モニタ１７と、昇圧された電圧の高
周波成分を除去する数百μＦ程度以下の中間段コンデン
サ３と、出力電流ＩO が正弦波になるように波形成形す
るインバータ４と、インバータ４の出力から高調波およ
び高周波ノイズを除去するフィルタ５と、制御手段６と
を備え、系統７に接続されている。

【００３９】昇圧コンバータ２は、入力電圧Ｖinを平滑
する平滑コンデンサ２ａと、エネルギー蓄積用の直流リ
アクトル２ｂと、昇圧用スイッチング素子２ｃと、昇圧
用ダイオード２ｄとで構成され、昇圧用スイッチング素
子２ｃは昇圧用スイッチング素子駆動回路１０で駆動さ
れる。このとき、昇圧電流モニタ１７は、昇圧コンバー
タ２の出力電流が所定の正弦２乗波の波形と大きさとに
なるように監視しており、監視結果を昇圧リファレンス
波生成手段１８に帰還している。昇圧リファレンス波生
成手段１８は、上記監視結果を反映した昇圧リファレン
ス波を生成して出力する。昇圧電圧制御手段９は、昇圧
リファレンス波生成手段１８から出力される昇圧リファ
レンス波と第２の三角波生成手段１９の三角波とを比較
して昇圧用スイッチング素子２ｃのゲート信号を生成
し、昇圧用スイッチング素子駆動回路１０は、前記ゲー
ト信号により昇圧用スイッチング素子２ｃにおけるトラ
ンジスタＱF を高周波スイッチングさせる。上記ゲート
信号のオン時間は、昇圧コンバータ２の出力電流の波形
と大きさとを制御している。

【００４０】インバータ４は、インバータ用スイッチン
グ素子Ｑ1 〜Ｑ4 を４石使用してフルブリッジに構成さ
れている。出力電流モニタ１２は、出力電流ＩO が所定
の電流になるようにインバータリファレンス波生成手段
１３が生成するインバータリファレンス波を制御してお
り、インバータ制御手段１５は、そのインバータリファ
レンス波と第１の三角波生成手段１４の三角波とを比較
することによりインバータ用スイッチング素子Ｑ1 〜Ｑ
4 を駆動するゲート信号を生成し、インバータ用スイッ
チング素子駆動回路１６は前記ゲート信号を用いてイン
バータ用スイッチング素子Ｑ1〜Ｑ4 を駆動する。この
とき、昇圧リファレンス波およびインバータリファレン
ス波は、いずれも系統電圧検知手段１１により検出され
る系統電圧Ｖ_ACと同期して出力される。

【００４１】図２は本実施例の動作を示す波形図であ
る。図において、（ａ）は系統電圧Ｖ _ACの絶対値、
（ｂ）はインバータ用スイッチング素子Ｑ1 のゲート信
号、（ｃ）はインバータ用スイッチング素子Ｑ2 のゲー
ト信号、（ｄ）はインバータ用スイッチング素子Ｑ3 の
ゲート信号、（ｅ）はインバータ用スイッチング素子Ｑ
4 のゲート信号、（ｆ）は太陽電池電圧、すなわち入力
電圧Ｖ_inおよび系統電圧Ｖ_ACの絶対値を示す。

【００４２】中間段コンデンサ３の電圧、すなわち中間
段電圧Ｖ_M は、系統７に電力を注入するために系統電圧
Ｖ_ACの絶対値より少なくとも数十Ｖ程度は高くなければ
ならないため、たとえば入力電圧Ｖ_inがＤＣ２００Ｖで
系統電圧Ｖ_ACがＡＣ２００Ｖの場合、系統電圧Ｖ_ACの絶
対値のピークを中心に４〜５ｍｓの期間は昇圧し、それ
以外の系統電圧Ｖ_ACの絶対値が入力電圧Ｖ_inよりも十分
小さい期間では昇圧を行わない。

【００４３】ここで、出力電流ＩO が高調波歪みの少な
い良質な商用周波数の正弦波電流となるよう制御するこ
とが重要となる。そこで、太陽電池などの入力電源１の
入力電圧Ｖ_inが系統電圧Ｖ_ACの絶対値に比べて低くなる
ときには昇圧コンバータ２の出力電流が正弦２乗波とな
るように波形成形を行うとともに、インバータ４は系統
電圧Ｖ_ACまたは出力電流Ｉ_Oの極性指令に対応して交互
に駆動し、入力電圧Ｖ_{i n}が系統電圧Ｖ_ACの絶対値に比べ
て高い場合には昇圧コンバータ２の昇圧用スイッチング
素子２ｃのスイッチングを停止するとともに、インバー
タ４の出力電流ＩO が正弦波となるようにフルブリッジ
構成のインバータ用スイッチング素子Ｑ1 〜Ｑ4 を高周
波スイッチングさせることにより波形成形を行い、商用
周波数の交流電流を出力する。

【００４４】図３は昇圧コンバータの制御動作を示す波
形図である。昇圧リファレンス波生成手段１８から出力
された正弦２乗波の昇圧リファレンス波は昇圧電流モニ
タ１７の監視結果により大きさが制御され、図３に示し
たように、その昇圧リファレンス波と第２の三角波生成
手段１９で生成される三角波とを比較することにより生
成されるゲート信号を用いて昇圧用スイッチング素子２
ｃのトランジスタＱFが駆動される。このゲート信号の
パルス幅は、昇圧コンバータ２の出力電流の波形と大き
さとを制御している。

【００４５】以上のように本実施例によれば、昇圧コン
バータ２のスイッチングが系統７の１周期内で部分的に
しか行われないため、昇圧用スイッチング素子２ｃの損
失が格段に低減され、さらにインバータ４の入出力電位
差が低く抑えられるため、インバータ４のスイッチング
損失も低減することができるとともに、高調波電流歪み
の小さい電流波形を生成することができる。また、昇圧
用スイッチング素子２ｃおよびインバータ用スイッチン
グ素子Ｑ1〜Ｑ4 の損失低減によって冷却用のヒートシ
ンクの形状が小さくなるとともに、中間段コンデンサ３
の容量が従来の１０分の１以下に小さくなることで、全
体形状も小さくできる。これにより効率向上と小形・軽
量化とともに安価な機器の実現が可能となる。さらに、
系統電圧Ｖ_ACと中間段電圧Ｖ_Mとの差を小さく維持でき
ることにより、小さい出力電流Ｉ_Oを正弦波で取り出す
ときには小電力まで絞ることが可能となるので、たとえ
ば、太陽光発電では日照量が低下する早朝や夕暮れにお
いても低歪の出力を維持できる系統連系インバータ装置
を実現することができる。

【００４６】（実施例２）以下、本発明の系統連系イン
バータ装置の実施例２について図面を参照しながら説明
する。本実施例は請求項２に係わる。

【００４７】図４は本実施例の構成を示すブロック図で
ある。なお、実施例１と同じ構成要素には同一番号を付
与して詳細な説明を省略する。本実施例が実施例１と異
なる点は、昇圧電流モニタに代えて、昇圧コンバータ２
にリアクトル電流モニタ２０を備えたことにある。

【００４８】上記構成における動作について説明する。
昇圧コンバータ２は、入力電圧Ｖ_inを平滑する平滑コン
デンサ２ａと、エネルギー蓄積用の直流リアクトル２ｂ
と、昇圧用スイッチング素子２ｃと、昇圧用ダイオード
２ｄとを備えるとともにリアクトル電流モニタ２０を備
えている。リアクトル電流モニタ２０は、直流リアクト
ル２ｂの電流が所定の電流になるように監視しており、
監視結果を昇圧リファレンス波生成手段１８に帰還して
おり、昇圧リファレンス波生成手段１８は上記監視結果
を反映した昇圧リファレンス波を生成して出力する。昇
圧電圧制御手段９は、昇圧リファレンス波生成手段１８
から出力される昇圧リファレンス波と第２の三角波生成
手段１９の三角波とを比較して昇圧用スイッチング素子
２ｃのゲート信号を生成し、昇圧用スイッチング素子駆
動回路１０は、前記ゲート信号により昇圧用スイッチン
グ素子２ｃを駆動制御する。その他の構成および動作は
実施例１と同様である。

【００４９】図５は本実施例における昇圧コンバータ２
における直流リアクトル２ｂのリアクトル電流を示す波
形図である。図５において、（ａ）は直流リアクトル２
ｂの電流、（ｂ）はトランジスタＱF のゲート信号を示
す。リアクトル電流モニタ２０を用いると、図５に示し
たように、昇圧用スイッチング素子２ｃと昇圧用ダイオ
ード２ｄのスイッチング状態に依存して変化する電流を
連続的な電流として検出することができる。このような
に連続的な電流を制御することにより、瞬時制御が行い
易くなり、制御性、および安定性に優れた制御系を形成
することができる。

【００５０】以上のように本実施例によれば、昇圧コン
バータ２の制御にリアクトル電流モニタ２０を用いるこ
とにより制御性、安定性に優れた系統連系インバータ装
置を提供することができる。

【００５１】（実施例３）以下、本発明の系統連系イン
バータ装置の実施例３について図面を参照しながら説明
する。なお、本実施例の構成をブロック図で示すと図４
と同様になり、図面を省略する。

【００５２】上記構成における動作について図面を参照
しながら説明する。図６は本実施例の動作を示す波形図
である。図６において、（ａ）は系統電圧Ｖ_ACの絶対
値、（ｂ）は入力電圧Ｖ_inである太陽電池電圧、（ｃ）
はインバータリファレンス波、（ｄ）は昇圧リファレン
ス波を示す。

【００５３】昇圧コンバータ２が昇圧動作を行っている
場合は、インバータ４はインバータ用スイッチング素子
Ｑ1 とインバータ用スイッチング素子Ｑ4 、またはイン
バータ用スイッチング素子Ｑ2 とインバータ用スイッチ
ング素子Ｑ3 が高周波スイッチングせずに商用周波数で
交互にオンとなるため、昇圧コンバータ２の出力電流が
そのまま極性を切り替えられて出力電流Ｉ_Oとして現れ
ることになる。一方、昇圧コンバータ２が昇圧動作を行
っていない場合はインバータ４が高周波スイッチングを
行うことにより出力電流Ｉ_Oを正弦波に波形成形してい
る。ここで、昇圧コンバータ２の昇圧リファレンス波と
しては正弦２乗波が望ましく、またインバータ４のイン
バータリファレンス波としては正弦波が望ましく、かつ
両者は電流の大きさの連続関係と系統電圧ＶACとの同期
性とを維持する必要がある。そこで、昇圧コンバータ２
の昇圧リファレンス波を生成するために、（系統電圧Ｖ
_ACの絶対値 × インバータリファレンス波の値）／（入
力電圧Ｖin）で導出される制御量を昇圧コンバータ２の
昇圧リファレンス波とすることにより、簡易に作り出す
ことができる。

【００５４】以上のように本実施例によれば、演算によ
り昇圧コンバータ２の昇圧リファレンス波をインバータ
４のインバータリファレンス波から容易に生成すること
ができ、回路構成の簡易化を図ることができる。

【００５５】（実施例４）以下、本発明の系統連系イン
バータ装置の実施例４について図面を参照しながら説明
する。本実施例は請求項４に係わる。なお、本実施例の
構成をブロック図で示すと図４と同じになり、図面を省
略する。

【００５６】上記構成における動作について図面を参照
しながら説明する。図７は本実施例の動作を示す波形図
である。図７において、（ａ）は系統電圧Ｖ_ACの絶対
値、（ｂ）は入力電圧Ｖ_inである太陽電池電圧、（ｃ）
はインバータリファレンス波、（ｄ）は昇圧リファレン
ス波を示す。

【００５７】系統電圧Ｖ_ACの絶対値が太陽電池などの入
力電圧Ｖ_inよりも高い場合の昇圧コンバータ２での昇圧
リファレンス波による波形成形と、系統電圧Ｖ_ACの絶対
値が入力電圧Ｖ_inよりも低い場合のインバータ４でのイ
ンバータリファレンス波による波形成形との間の遷移に
おいて、中間段コンデンサ３やフィルタ５などにより、
それぞれの間に位相差が生じることがある。これによる
出力電流Ｉ_Oの歪みを防止するために、図７（ｄ）に示
したように、昇圧コンバータ２の昇圧リファレンス波で
ある正弦２乗波をインバータリファレンス波である正弦
波よりもΔｔだけ前出しすることが有効な手段となる。

【００５８】以上のように本実施例によれば、昇圧リフ
ァレンス波をインバータリファレンス波を前出しするこ
とにより、高調波電流歪みの少ない良質な波形の出力電
流Ｉ _Oを出力できる系統連系インバータ装置を実現する
ことができる。

【００５９】（実施例５）以下、本発明の系統連系イン
バータ装置の実施例５について図面を参照しながら説明
する。本実施例は請求項５に係わる。なお、本実施例の
構成をブロック図で示すと図４と同じになり、図面を省
略する。

【００６０】上記構成における動作について図面を参照
しながら説明する。図８は本実施例における昇圧リファ
レンス波の前出し量を示す特性図である。

【００６１】正弦２乗波の昇圧リファレンス波により昇
圧コンバータ２で生成される出力電流と、正弦波のイン
バータリファレンス波によりインバータ４で生成される
出力電流とのつなぎ目に係わる位相差は、出力電流ＩO
の値によって異なることになる。とくに、出力電流の値
が小さいほど位相差の影響が大きい。そこで、図８に示
したように、出力電力または出力電流ＩO により昇圧リ
ファレンス波、すなわち正弦２乗波の位相の前出し量を
変えることにより、低パワー時でも良質な出力電流を提
供することが可能となる。

【００６２】以上のように本実施例によれば、出力電流
Ｉ_Oの値により昇圧リファレンス波の前出し量を変える
ことにより、低パワー時でも高調波電流歪みの少ない良
質な電流波形にできる系統連系インバータ装置を提供す
ることができる。

【００６３】（実施例６）以下、本発明の系統連系イン
バータ装置の実施例６について図面を参照しながら説明
する。本実施例は請求項６に係わる。なお、本実施例の
構成をブロック図で示すと図４と同じになり、図面を省
略する。

【００６４】上記構成における動作について図面を参照
しながら説明する。図９は本実施例の動作を示す波形図
である。

【００６５】昇圧コンバータ２による波形成形とインバ
ータ４による波形成形とを入力電圧Ｖ_inと系統電圧Ｖ_AC
の絶対値の大きさにより切り替える場合、系統電圧Ｖ_AC
の絶対値に１以下の係数を掛けて入力電圧Ｖ_inと比較す
ることにより、入力電圧Ｖ_inが系統電圧Ｖ_ACの絶対値よ
りもやや低いときから昇圧コンバータ２による波形成形
を行う。これは、昇圧コンバータ２の制御に切り替えら
れた直後に中間段コンデンサ３に十分な電荷が蓄積され
ていないために、すぐには昇圧動作が行われずに一旦は
波形が不安定な状態に陥ってしまう場合があり、この現
象を防ぐために切り替えタイミングを通常よりやや早く
する。なお、系統電圧ＶACの絶対値に掛ける係数として
は０．８〜０．９５程度である。

【００６６】これにより、出力電流を昇圧コンバータ２
で制御する部分とインバータ４で制御する部分を滑らか
に変化させることができ、高調波歪みの小さい出力電流
を生成することが可能になる。

【００６７】以上のように本実施例によれば、昇圧コン
バータ２による波形成形とインバータ４による波形成形
の切り替えを入力電圧Ｖ_inと系統電圧Ｖ_ACの絶対値の大
きさにより決める場合、系統電圧Ｖ_ACの絶対値に１以下
の係数を掛けて入力電圧Ｖ_inと比較し、前記系統電圧の
絶対値が入力電圧Ｖinより低いときから昇圧コンバータ
２による波形成形を行って、高調波歪みの小さい出力電
流を生成できる系統連系インバータ装置を提供すること
ができる。

【００６８】（実施例７）以下、本発明の系統連系イン
バータ装置の実施例７について図面を参照しながら説明
する。なお、本実施例の構成をブロック図で示すと図４
と同じになり、図面を省略する。

【００６９】上記構成における動作について図面を参照
しながら説明する。図１０は本実施例における係数を示
す特性図である。

【００７０】昇圧コンバータ２による波形成形と、イン
バータ４による波形成形とを切り替えるときに生じる波
形歪みは、出力電流ＩO により変化するが、本実施例で
は、系統電圧Ｖ_ACの絶対値に乗ずる係数を、出力電流Ｉ
_Oにより変化させることにより、出力電流Ｉ_Oの違いによ
る波形のつなぎ目の違いを吸収することができ、高調波
歪みの小さい出力電流を生成することが可能になる。こ
こで、出力電流Ｉ_Oが大きいほど早めに昇圧動作に移る
必要があるため、出力電流が大きいほど系統電圧Ｖ_ACの
絶対値に乗する係数は小さい値となる。

【００７１】以上のように本実施例によれば、昇圧コン
バータ２による波形成形とインバータ４による波形成形
との切り替ええるときに、系統電圧Ｖ_ACの絶対値に乗ず
る係数を、出力電流Ｉ_Oの値により変化させることによ
り、出力電流Ｉ_Oの値の違いによる波形のつなぎ目の違
いを吸収することができ、高調波歪みの小さい出力電流
を生成できる系統連系インバータ装置を提供することが
できる。

【００７２】

【発明の効果】請求項１に係わる本発明は、直流リアク
トルと昇圧用スイッチング素子と昇圧用ダイオードとを
備えて直流の入力電源からの入力電圧を前記昇圧用スイ
ッチング素子の高周波スイッチングにより昇圧して直流
の中間段電圧を出力する昇圧コンバータと、前記中間段
電圧における高周波成分を除去する中間段コンデンサ
と、フルブリッジに構成された４個のインバータ用スイ
ッチング素子のスイッチングにより前記中間段電圧から
正弦波の交流電流を出力するインバータと、前記交流電
流における高周波成分を除去し、出力電流として交流の
系統に出力するフィルタとを備え、前記入力電源から入
力した直流電力を交流電力に変換して前記系統に出力す
る系統連系インバータ装置において、前記中間段コンデ
ンサの容量を数百μＦ以下とするとともに、前記昇圧コ
ンバータの出力電流を監視する昇圧電流モニタを備え、
前記入力電圧が系統電圧の絶対値より低い期間では、前
記昇圧コンバータの出力電流が正弦２乗波となるように
前記昇圧用スイッチング素子の高周波スイッチングで波
形成形するとともに前記インバータは系統電圧または出
力電流の極性指令に対応して交互に極性を切り換え、そ
の他の期間では、前記昇圧コンバータの高周波スイッチ
ングを停止するとともに前記インバータは出力電流が正
弦波となるように前記インバータ用スイッチング素子の
高周波スイッチングで波形成形することにより、出力電
流の波形成形を昇圧コンバータとインバータとで切り替
えて出力するようにした系統連系インバータ装置とする
ことにより、中間段コンデンサとして数百μＦ以下の、
たとえばフィルムコンデンサを用いることができるとと
もに、前記インバータの入力電圧である中間段電圧が出
力電流を流したときに系統電圧の絶対値に比べて低くな
る可能性が発生するときだけ系統電圧の１周期の中で部
分的に昇圧コンバータをスイッチングさせて系統電圧の
絶対値に対して数十Ｖ程度の電位差まで昇圧すること
で、インバータにおいける小電流部分におけるスイッチ
ング損失を低減できることにより、ヒートシンクなどを
小さくして小型・軽量の系統連系インバータ装置を実現
することができる。

【００７３】請求項２に係わる本発明は、直流リアクト
ルと昇圧用スイッチング素子と昇圧用ダイオードとを備
えて直流の入力電源からの入力電圧を前記昇圧用スイッ
チング素子の高周波スイッチングにより昇圧して直流の
中間段電圧を出力する昇圧コンバータと、前記中間段電
圧における高周波成分を除去する中間段コンデンサと、
フルブリッジに構成された４個のインバータ用スイッチ
ング素子のスイッチングにより前記中間段電圧から正弦
波の交流電流を出力するインバータと、前記交流電流に
おける高周波成分を除去し、出力電流として交流の系統
に出力するフィルタとを備え、前記入力電源から入力し
た直流電力を交流電力に変換して前記系統に出力する系
統連系インバータ装置において、前記中間段コンデンサ
の容量を数百μＦ以下とするとともに前記直流リアクト
ルの電流を監視するリアクトル電流モニタを備え、前記
入力電圧が系統電圧の絶対値より低い期間では、前記直
流リアクトルの電流が正弦２乗波となるように前記昇圧
用スイッチング素子の高周波スイッチングにより波形成
形するとともに前記インバータは系統電圧または出力電
流の極性指令に対応して交互に極性を切り換え、その他
の期間では、前記昇圧コンバータの高周波スイッチング
を停止するとともに前記インバータは出力電流が正弦波
となるように前記インバータ用スイッチング素子の高周
波スイッチングで波形成形することにより、出力電流の
波形成形を昇圧コンバータとインバータとで切り替えて
出力するようにした系統連系インバータ装置とすること
により、請求項１に係わる本発明と同様の効果を得ると
ともに、リアクトル電流を制御に用いることにより連続
電流を制御量として用いることができるため、より制御
性に優れた系統連系インバータ装置を提供することがで
きる。

【００７４】請求項３に係わる本発明は、昇圧コンバー
タにおける波形成形のための昇圧リファレンス波を、
（系統電圧の絶対値 × インバータリファレンス波）／
（入力電圧）により、インバータにおける波形成形のた
めのインバータリファレンス波から導出するようにした
請求項１ないし請求項２のいずれかに係わる系統連系イ
ンバータ装置とすることにより、昇圧リファレンス波を
演算によりインバータリファレンス波から系統電圧に同
期して生成することができる。

【００７５】請求項４に係わる本発明は、昇圧リファレ
ンス波である正弦２乗波を、インバータリファレンス波
である正弦波よりも位相を進めて前出しするようにした
請求項１ないし請求項３のいずれかに係わる系統連系イ
ンバータ装置とすることにより、昇圧コンバータで成形
された電流波形とインバータで成形された電流波形との
つなぎ目をなくして、つなぎ目の不一致で生じる出力電
流の振動現象などが生じなくなり、高調波歪みの小さい
出力電流を供給することができる。

【００７６】請求項５に係わる本発明は、昇圧リファレ
ンス波の前出し量を出力電流の大きさにより変化させる
ようにした請求項４に係わる系統連系インバータ装置と
することにより、昇圧コンバータで成形された電流波形
とインバータで成形された電流波形とのつなぎ目を出力
電流の大きさに対応して詳細に補正し、高調波歪みの小
さい出力電流を供給することができる。

【００７７】請求項６に係わる本発明は、昇圧コンバー
タによる波形成形とインバータによる波形成形との切り
換えを系統電圧の絶対値と入力電圧との比較で行うと
き、前記系統電圧の絶対値に１以下の係数を掛けて入力
電圧と比較し、前記入力電圧が前記系統電圧の絶対値よ
り小さいタイミングから昇圧コンバータによる波形成形
を行うようにした請求項１ないし請求項５のいずれかに
係わる系統連系インバータ装置とすることにより、出力
電流を昇圧コンバータで制御する部分とインバータで制
御する部分とを滑らかに切り替えることができ、高調波
歪みの小さい出力電流を供給することができる。

【００７８】請求項７に係わる本発明は、系統電圧の絶
対値に乗ずる係数を出力電流の大きさにより変化させる
ようにした請求項６に係わる系統連系インバータ装置と
することにより、出力電流の大きさに関係なく高調波歪
の小さい出力電流を供給することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の系統連系インバータ装置の実施例１の
構成を示すブロック図

【図２】同実施例の動作を示す波形図

【図３】同実施例における昇圧コンバータの制御動作を
示す波形図

【図４】本発明の系統連系インバータ装置の実施例２の
構成を示すブロック図

【図５】同実施例における直流リアクトルの電流を示す
波形図

【図６】本発明の系統連系インバータ装置の実施例３の
動作を示す波形図

【図７】本発明の系統連系インバータ装置の実施例４の
動作を示す波形図

【図８】本発明の系統連系インバータ装置の実施例５に
おける昇圧リファレンス波の前出し量を示す特性図

【図９】本発明の系統連系インバータ装置の実施例６の
動作を示す波形図

【図１０】本発明の系統連系インバータ装置の実施例７
における係数を示す特性図

【図１１】従来の系統連系インバータ装置の構成を示す
ブロック図

【図１２】同従来例の動作を示す波形図

【図１３】同従来例のインバータの制御動作を示す波形
図

【符号の説明】

１ 入力電源 ２ 昇圧コンバータ ２ａ 平滑コンデンサ ２ｂ 直流リアクトル ２ｃ 昇圧用スイッチング素子 ２ｄ 昇圧用ダイオード ３ 中間段コンデンサ ４ インバータ ５ フィルタ ６ 制御手段 ７ 系統 ８ 昇圧電圧検知手段 ９ 昇圧電圧制御手段 １０ 昇圧用スイッチング素子駆動回路 １１ 系統電圧検知手段 １２ 出力電流モニタ １３ インバータリファレンス波生成手段 １４ 第１の三角波生成手段 １５ インバータ制御手段 １６ インバータ用スイッチング素子駆動回路 １７ 昇圧電流モニタ １８ 昇圧リファレンス波生成手段 １９ 第２の三角波生成手段 ２０ リアクトル電流モニタ Ｑ1、Ｑ2、Ｑ3、Ｑ4 インバータ用スイッチング素子 ＱF トランジスタ Ｖ_in 入力電圧 Ｖ_M 中間段電圧 Ｖ_AC 系統電圧 Ｉ_O 出力電流

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 奥出 隆昭 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 大橋 正治 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 井▲崎▼ 潔 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 貞平 匡史 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 伊藤 謙次 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 佐藤 武年 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 大森 英樹 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 Ｆターム(参考） 5H007 AA02 AA08 BB07 CA01 CB05 CC03 CC12 DC02 DC05 EA13 5H730 AA10 AA14 BB02 BB14 DD02 DD32 FD11 FD51 FF02 FG05

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 直流リアクトルと昇圧用スイッチング素
   子と昇圧用ダイオードとを備えて直流の入力電源からの
   入力電圧を前記昇圧用スイッチング素子の高周波スイッ
   チングにより昇圧して直流の中間段電圧を出力する昇圧
   コンバータと、前記中間段電圧における高周波成分を除
   去する中間段コンデンサと、フルブリッジに構成された
   ４個のインバータ用スイッチング素子のスイッチングに
   より前記中間段電圧から正弦波の交流電流を出力するイ
   ンバータと、前記交流電流における高周波成分を除去
   し、出力電流として交流の系統に出力するフィルタとを
   備え、前記入力電源から入力した直流電力を交流電力に
   変換して前記系統に出力する系統連系インバータ装置に
   おいて、前記中間段コンデンサの容量を数百μＦ以下と
   するとともに、前記昇圧コンバータの出力電流を監視す
   る昇圧電流モニタを備え、前記入力電圧が系統電圧の絶
   対値より低い期間では、前記昇圧コンバータの出力電流
   が正弦２乗波となるように前記昇圧用スイッチング素子
   の高周波スイッチングで波形成形するとともに前記イン
   バータは系統電圧または出力電流の極性指令に対応して
   交互に極性を切り換え、その他の期間では、前記昇圧コ
   ンバータの高周波スイッチングを停止するとともに前記
   インバータは出力電流が正弦波となるように前記インバ
   ータ用スイッチング素子の高周波スイッチングで波形成
   形することにより、出力電流の波形成形を昇圧コンバー
   タとインバータとで切り替えて出力するようにした系統
   連系インバータ装置。
2. 【請求項２】 直流リアクトルと昇圧用スイッチング素
   子と昇圧用ダイオードとを備えて直流の入力電源からの
   入力電圧を前記昇圧用スイッチング素子の高周波スイッ
   チングにより昇圧して直流の中間段電圧を出力する昇圧
   コンバータと、前記中間段電圧における高周波成分を除
   去する中間段コンデンサと、フルブリッジに構成された
   ４個のインバータ用スイッチング素子のスイッチングに
   より前記中間段電圧から正弦波の交流電流を出力するイ
   ンバータと、前記交流電流における高周波成分を除去
   し、出力電流として交流の系統に出力するフィルタとを
   備え、前記入力電源から入力した直流電力を交流電力に
   変換して前記系統に出力する系統連系インバータ装置に
   おいて、前記中間段コンデンサの容量を数百μＦ以下と
   するとともに前記直流リアクトルの電流を監視するリア
   クトル電流モニタを備え、前記入力電圧が系統電圧の絶
   対値より低い期間では、前記直流リアクトルの電流が正
   弦２乗波となるように前記昇圧用スイッチング素子の高
   周波スイッチングにより波形成形するとともに前記イン
   バータは系統電圧または出力電流の極性指令に対応して
   交互に極性を切り換え、その他の期間では、前記昇圧コ
   ンバータの高周波スイッチングを停止するとともに前記
   インバータは出力電流が正弦波となるように前記インバ
   ータ用スイッチング素子の高周波スイッチングで波形成
   形することにより、出力電流の波形成形を昇圧コンバー
   タとインバータとで切り替えて出力するようにした系統
   連系インバータ装置。
3. 【請求項３】 昇圧コンバータにおける波形成形のため
   の昇圧リファレンス波を、（系統電圧の絶対値 × イン
   バータリファレンス波）／（入力電圧）により、インバ
   ータにおける波形成形のためのインバータリファレンス
   波から導出するようにした請求項１または２に記載の系
   統連系インバータ装置。
4. 【請求項４】 昇圧リファレンス波である正弦２乗波
   を、インバータリファレンス波である正弦波よりも位相
   を進めて前出しするようにした請求項１から３のいずれ
   か１項にに記載の系統連系インバータ装置。
5. 【請求項５】 昇圧リファレンス波の前出し量を出力電
   流の大きさにより変化させるようにした請求項４記載の
   系統連系インバータ装置。
6. 【請求項６】 昇圧コンバータによる波形成形とインバ
   ータによる波形成形との切り換えを系統電圧の絶対値と
   入力電圧との比較で行うとき、前記系統電圧の絶対値に
   １以下の係数を掛けて入力電圧と比較し、前記入力電圧
   が前記系統電圧の絶対値より小さいタイミングから昇圧
   コンバータによる波形成形を行うようにした請求項１か
   ら５のいずれか１項に記載の系統連系インバータ装置。
7. 【請求項７】 系統電圧の絶対値に乗ずる係数を出力電
   流の大きさにより変化させるようにした請求項６記載の
   系統連系インバータ装置。