JP2000144152A - 高性能ａ重油 - Google Patents
高性能ａ重油Info
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- JP2000144152A JP2000144152A JP10320479A JP32047998A JP2000144152A JP 2000144152 A JP2000144152 A JP 2000144152A JP 10320479 A JP10320479 A JP 10320479A JP 32047998 A JP32047998 A JP 32047998A JP 2000144152 A JP2000144152 A JP 2000144152A
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 外燃用として従来品よりも低温流動性に優
れ、かつ高い総発熱量を有するとともに、内燃用として
も優れた着火性を保持している汎用の高性能Ａ重油を提
供すること。 【解決手段】 曇り点が−５℃以下、総発熱量が３９０
００Ｊ／ｃｍ3以上、かつＦＩＡセタン価が３５以上で
あって、さらに好ましくは芳香族分が３９〜５０容量％
である高性能Ａ重油。該高性能Ａ重油は、基材全体中に
脱ろう重質軽油基材を１０〜５５容量％配合するか、さ
らに分解軽油基材を４０容量％以下配合することにより
製造できる。
れ、かつ高い総発熱量を有するとともに、内燃用として
も優れた着火性を保持している汎用の高性能Ａ重油を提
供すること。 【解決手段】 曇り点が−５℃以下、総発熱量が３９０
００Ｊ／ｃｍ3以上、かつＦＩＡセタン価が３５以上で
あって、さらに好ましくは芳香族分が３９〜５０容量％
である高性能Ａ重油。該高性能Ａ重油は、基材全体中に
脱ろう重質軽油基材を１０〜５５容量％配合するか、さ
らに分解軽油基材を４０容量％以下配合することにより
製造できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、漁船用小型高速デ
ィーゼルエンジンなどの内燃機関用（以下、内燃用とい
う。）にも、蒸気土壌消毒器、施設園芸用温風暖房機な
どのボイラー及び各種炉用（以下、外燃用という。）に
も好ましく用いることができる高性能Ａ重油及びその製
造方法に関する。
ィーゼルエンジンなどの内燃機関用（以下、内燃用とい
う。）にも、蒸気土壌消毒器、施設園芸用温風暖房機な
どのボイラー及び各種炉用（以下、外燃用という。）に
も好ましく用いることができる高性能Ａ重油及びその製
造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ａ重油は、ＪＩＳ Ｋ ２２０５（重
油）１種２号として規定される精製鉱油であって、内燃
用及び外燃用に供用する（以下、汎用という。）燃料油
として用いられる。
油）１種２号として規定される精製鉱油であって、内燃
用及び外燃用に供用する（以下、汎用という。）燃料油
として用いられる。
【０００３】昨今、汎用Ａ重油よりもさらに低温流動性
を改善しかつ単位体積当たりの総発熱量（以下、総発熱
量という。）を高く設計した燃料油として、分解軽油基
材を多量に配合した外燃用Ａ重油が開発、使用されてい
る。
を改善しかつ単位体積当たりの総発熱量（以下、総発熱
量という。）を高く設計した燃料油として、分解軽油基
材を多量に配合した外燃用Ａ重油が開発、使用されてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このような外燃用Ａ重
油は、低温流動性が良好で総発熱量が高い利点を持つ反
面、分解軽油基材を多量に配合しているので着火性が悪
い欠点を有している。このため万一これを内燃機関に使
用すると、特に冬期にディーゼルエンジンの始動性能を
低下させて始動不良、異常白煙、回転のハンチングなど
を起こす問題がある。
油は、低温流動性が良好で総発熱量が高い利点を持つ反
面、分解軽油基材を多量に配合しているので着火性が悪
い欠点を有している。このため万一これを内燃機関に使
用すると、特に冬期にディーゼルエンジンの始動性能を
低下させて始動不良、異常白煙、回転のハンチングなど
を起こす問題がある。
【０００５】この点については、外燃用と汎用Ａ重油を
区別して需要者に提供することも考えられるが、生産、
流通経路が二系統必要となりコスト的に割高となること
の他、この対策を以てしても依然として外燃用Ａ重油を
内燃用に誤用する可能性が残る。
区別して需要者に提供することも考えられるが、生産、
流通経路が二系統必要となりコスト的に割高となること
の他、この対策を以てしても依然として外燃用Ａ重油を
内燃用に誤用する可能性が残る。
【０００６】本発明は、このような課題を解決するもの
であり、外燃用としては従来の汎用Ａ重油よりも低温流
動性に優れかつ高い総発熱量を有すると同時に、内燃用
としても優れた着火性を保持した汎用の高性能Ａ重油を
提供するものである。
であり、外燃用としては従来の汎用Ａ重油よりも低温流
動性に優れかつ高い総発熱量を有すると同時に、内燃用
としても優れた着火性を保持した汎用の高性能Ａ重油を
提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、脱ろう重質
軽油基材が比較的密度が大きくかつ着火性も良好である
ことから、脱ろう重質軽油基材をＡ重油に配合すれば、
分解軽油基材を配合したＡ重油の長所である良好な低温
流動性と高い総発熱量を確保しつつ着火性不良を補うこ
とができるとの着想を持ち、鋭意研究を行った。
軽油基材が比較的密度が大きくかつ着火性も良好である
ことから、脱ろう重質軽油基材をＡ重油に配合すれば、
分解軽油基材を配合したＡ重油の長所である良好な低温
流動性と高い総発熱量を確保しつつ着火性不良を補うこ
とができるとの着想を持ち、鋭意研究を行った。
【０００８】そして、分解軽油基材を配合する場合、脱
ろう重質軽油基材を所定量配合することにより着火性も
良好なＡ重油を製造できること、また分解軽油基材を全
く配合しないが他の脱硫軽油基材を多量に配合するため
に着火性が低下する場合でも、脱ろう重質軽油基材の配
合が有効であることを見出した。
ろう重質軽油基材を所定量配合することにより着火性も
良好なＡ重油を製造できること、また分解軽油基材を全
く配合しないが他の脱硫軽油基材を多量に配合するため
に着火性が低下する場合でも、脱ろう重質軽油基材の配
合が有効であることを見出した。
【０００９】さらに、所定の基材配合の範囲内で芳香族
分が一定量以上になるようにこれら基材を配合する場合
は一層総発熱量が向上することがわかり、本発明を完成
するに至った。
分が一定量以上になるようにこれら基材を配合する場合
は一層総発熱量が向上することがわかり、本発明を完成
するに至った。
【００１０】すなわち、本発明の高性能Ａ重油は、曇り
点が−５℃以下、総発熱量が３９０００Ｊ／ｃｍ3以
上、かつＦＩＡセタン価が３５以上であって、さらに芳
香族分が３９〜５０容量％であれば一層好ましい。本発
明の高性能Ａ重油は、脱ろう重質軽油基材を基材全体中
に１０〜５５容量％配合し、分解軽油基材を同４０容量
％以下配合するか又は配合しないで製造できる。
点が−５℃以下、総発熱量が３９０００Ｊ／ｃｍ3以
上、かつＦＩＡセタン価が３５以上であって、さらに芳
香族分が３９〜５０容量％であれば一層好ましい。本発
明の高性能Ａ重油は、脱ろう重質軽油基材を基材全体中
に１０〜５５容量％配合し、分解軽油基材を同４０容量
％以下配合するか又は配合しないで製造できる。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明による高性能Ａ重油は、曇
り点が−５℃以下、総発熱量が３９０００Ｊ／ｃｍ3以
上、かつＦＩＡセタン価が３５以上である。
り点が−５℃以下、総発熱量が３９０００Ｊ／ｃｍ3以
上、かつＦＩＡセタン価が３５以上である。
【００１２】ここで、曇り点は、燃料油中のパラフィン
ワックスが析出し始める油温である。 本発明によるＡ
重油の曇り点は、−５℃以下、好ましくは−６℃以下、
より好ましくは−７℃以下であり、曇り点が低くなるこ
とにより曇り点以外のＡ重油性状に影響することがある
が、それが本発明の趣旨を逸脱しない範囲内であれば曇
り点は低いほうが良い。曇り点が−４℃以上の場合は、
流動点が低くても、特に寒冷地に於いてパラフィンワッ
クスによりフィルターが閉塞する可能性がある。
ワックスが析出し始める油温である。 本発明によるＡ
重油の曇り点は、−５℃以下、好ましくは−６℃以下、
より好ましくは−７℃以下であり、曇り点が低くなるこ
とにより曇り点以外のＡ重油性状に影響することがある
が、それが本発明の趣旨を逸脱しない範囲内であれば曇
り点は低いほうが良い。曇り点が−４℃以上の場合は、
流動点が低くても、特に寒冷地に於いてパラフィンワッ
クスによりフィルターが閉塞する可能性がある。
【００１３】総発熱量は、燃焼ガス中の水蒸気がもつ凝
縮潜熱及び顕熱を包含した発熱量である。本発明による
高性能Ａ重油の総発熱量は、３９０００Ｊ／ｃｍ3以
上、好ましくは３９３００Ｊ／ｃｍ3以上、より好まし
くは３９５００Ｊ／ｃｍ3以上であり、総発熱量が高く
なることにより総発熱量以外のＡ重油性状に影響するこ
とがあるが、それが本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で
あれば総発熱量は高いほうが良い。総発熱量が３９００
０Ｊ／ｃｍ3に満たない場合は、ボイラー及び各種炉の
燃費、蒸気発生量などが低下し、好ましくない。
縮潜熱及び顕熱を包含した発熱量である。本発明による
高性能Ａ重油の総発熱量は、３９０００Ｊ／ｃｍ3以
上、好ましくは３９３００Ｊ／ｃｍ3以上、より好まし
くは３９５００Ｊ／ｃｍ3以上であり、総発熱量が高く
なることにより総発熱量以外のＡ重油性状に影響するこ
とがあるが、それが本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で
あれば総発熱量は高いほうが良い。総発熱量が３９００
０Ｊ／ｃｍ3に満たない場合は、ボイラー及び各種炉の
燃費、蒸気発生量などが低下し、好ましくない。
【００１４】ＦＩＡセタン価は、着火性試験器ＦＩＡ１
００を用いて、一定温度、圧力に制御した一定容積の燃
焼室にＡ重油を噴射したとき燃焼室内圧力が噴射開始時
点より一定値上昇するまでの時間（以下、着火遅れとい
う。）を、ＪＩＳ Ｋ ２２８０（石油製品−燃料油−
オクタン価及びセタン価試験方法並びにセタン指数算出
方法）のセタン価試験方法に規定する副標準燃料混合物
の着火遅れと比較しセタン価に換算した数値であって、
Ａ重油の着火性を示す尺度である。本発明による高性能
Ａ重油のＦＩＡセタン価は、３５以上、好ましくは３９
以上、より好ましくは４３以上であり、ＦＩＡセタン価
が大きくなることによりＦＩＡセタン価以外のＡ重油性
状に影響することがあるが、それが本発明の趣旨を逸脱
しない範囲内であればＦＩＡセタン価は大きいほうが良
い。ＦＩＡセタン価が３５より小さい場合は、特に冬期
にディーゼルエンジンの始動性能が低下する他、排気ガ
ス性状も劣悪となり好ましくない。
００を用いて、一定温度、圧力に制御した一定容積の燃
焼室にＡ重油を噴射したとき燃焼室内圧力が噴射開始時
点より一定値上昇するまでの時間（以下、着火遅れとい
う。）を、ＪＩＳ Ｋ ２２８０（石油製品−燃料油−
オクタン価及びセタン価試験方法並びにセタン指数算出
方法）のセタン価試験方法に規定する副標準燃料混合物
の着火遅れと比較しセタン価に換算した数値であって、
Ａ重油の着火性を示す尺度である。本発明による高性能
Ａ重油のＦＩＡセタン価は、３５以上、好ましくは３９
以上、より好ましくは４３以上であり、ＦＩＡセタン価
が大きくなることによりＦＩＡセタン価以外のＡ重油性
状に影響することがあるが、それが本発明の趣旨を逸脱
しない範囲内であればＦＩＡセタン価は大きいほうが良
い。ＦＩＡセタン価が３５より小さい場合は、特に冬期
にディーゼルエンジンの始動性能が低下する他、排気ガ
ス性状も劣悪となり好ましくない。
【００１５】芳香族分は、高速液体クロマトグラフ法で
求めた１環〜４環芳香族分の合計値である。本発明によ
るＡ重油の芳香族分は、３９〜５０容量％、好ましくは
４２〜５０容量％、より好ましくは４５〜５０容量％で
ある。芳香族分は密度が大きいため、芳香族分が高くな
るように基材を配合すれば一層総発熱量が向上するの
で、総発熱量に限って言えば芳香族分は高いほうが望ま
しい。しかし、芳香族分が５０容量％を超える場合は、
小型ボイラーなどの電磁弁ディスク部のＮＢＲ系ゴムが
膨潤し燃焼状態が悪くなるなどの不具合を起こす可能性
があり、好ましくない。
求めた１環〜４環芳香族分の合計値である。本発明によ
るＡ重油の芳香族分は、３９〜５０容量％、好ましくは
４２〜５０容量％、より好ましくは４５〜５０容量％で
ある。芳香族分は密度が大きいため、芳香族分が高くな
るように基材を配合すれば一層総発熱量が向上するの
で、総発熱量に限って言えば芳香族分は高いほうが望ま
しい。しかし、芳香族分が５０容量％を超える場合は、
小型ボイラーなどの電磁弁ディスク部のＮＢＲ系ゴムが
膨潤し燃焼状態が悪くなるなどの不具合を起こす可能性
があり、好ましくない。
【００１６】本発明のＡ重油は、脱ろう重質軽油基材を
基材全体中１０〜５５容量％配合し、分解軽油基材を同
４０容量％以下配合するか又は配合しないで製造でき
る。
基材全体中１０〜５５容量％配合し、分解軽油基材を同
４０容量％以下配合するか又は配合しないで製造でき
る。
【００１７】脱ろう重質軽油基材が１０容量％に満たな
い場合は、着火性の改善効果が弱く、また脱ろう重質軽
油基材が５５容量％を超える場合は、着火性は向上する
ものの動粘度（５０℃）が過大になることから、特に冬
期の早朝にメロン栽培用蒸気土壌消毒器などの小型ボイ
ラーで燃焼状態が悪化して黒煙を発生する可能性があ
り、望ましくない。
い場合は、着火性の改善効果が弱く、また脱ろう重質軽
油基材が５５容量％を超える場合は、着火性は向上する
ものの動粘度（５０℃）が過大になることから、特に冬
期の早朝にメロン栽培用蒸気土壌消毒器などの小型ボイ
ラーで燃焼状態が悪化して黒煙を発生する可能性があ
り、望ましくない。
【００１８】一方、分解軽油基材が４０容量％を超える
場合はＡ重油の着火性が劣悪となり、脱ろう重質軽油基
材を配合しても改善が難しくなることから、好ましくな
い。
場合はＡ重油の着火性が劣悪となり、脱ろう重質軽油基
材を配合しても改善が難しくなることから、好ましくな
い。
【００１９】本発明に用いる脱ろう重質軽油基材は、脱
ろう工程を経た重質軽油留分で、５０％留出温度が３６
０〜４００℃の精製鉱油である。脱ろう重質軽油基材の
代表性状は、密度（１５℃）０．８９〜０．９１ｇ／ｃ
ｍ3、硫黄１．４〜２．０質量％、留出温度範囲１２０
〜５４０℃、動粘度（５０℃）９〜１２ｍｍ2／ｓ程度
である。脱ろう重質軽油基材としては、比較的密度が大
きくかつ着火性も良好であることから、原油の常圧蒸留
装置から得られる直留重質軽油を脱ろうした基材を用い
ることが好ましい。
ろう工程を経た重質軽油留分で、５０％留出温度が３６
０〜４００℃の精製鉱油である。脱ろう重質軽油基材の
代表性状は、密度（１５℃）０．８９〜０．９１ｇ／ｃ
ｍ3、硫黄１．４〜２．０質量％、留出温度範囲１２０
〜５４０℃、動粘度（５０℃）９〜１２ｍｍ2／ｓ程度
である。脱ろう重質軽油基材としては、比較的密度が大
きくかつ着火性も良好であることから、原油の常圧蒸留
装置から得られる直留重質軽油を脱ろうした基材を用い
ることが好ましい。
【００２０】脱ろう工程としては、Ｐｔ−Ｈ−モルデナ
イト、合成ゼオライトなどの特殊な触媒を使用して、原
料油中のノルマルパラフィン、側鎖の少ないパラフィン
を選択的に水素化分解し、低温流動性の優れた燃料油基
材を得る方法が好ましく、この例として石油学会編（新
石油精製プロセス）に記載のあるＢＰ接触脱ろう法、Ｍ
ＤＤＷ法の他、ＦＴＺ法などがある。他の脱ろう工程と
して、溶媒脱ろうなどの方法を用いることもできる。本
発明に使用する脱ろう重質軽油基材を得るための前記脱
ろう工程は、プロセス、原料油、運転条件などを特に限
定するものではなく、公知の任意の装置が採用できる。
イト、合成ゼオライトなどの特殊な触媒を使用して、原
料油中のノルマルパラフィン、側鎖の少ないパラフィン
を選択的に水素化分解し、低温流動性の優れた燃料油基
材を得る方法が好ましく、この例として石油学会編（新
石油精製プロセス）に記載のあるＢＰ接触脱ろう法、Ｍ
ＤＤＷ法の他、ＦＴＺ法などがある。他の脱ろう工程と
して、溶媒脱ろうなどの方法を用いることもできる。本
発明に使用する脱ろう重質軽油基材を得るための前記脱
ろう工程は、プロセス、原料油、運転条件などを特に限
定するものではなく、公知の任意の装置が採用できる。
【００２１】また、分解軽油基材は、直留軽油から減圧
軽油までの石油留分の他、重油間接脱硫装置から得られ
る間脱軽油、重油直接脱硫装置から得られる直脱軽油、
常圧残油などを接触分解した際副生するＡ重油基材であ
る。分解軽油基材の硫黄分は０．１〜１．０質量％、留
出温度範囲は１８０〜３７０℃程度である。
軽油までの石油留分の他、重油間接脱硫装置から得られ
る間脱軽油、重油直接脱硫装置から得られる直脱軽油、
常圧残油などを接触分解した際副生するＡ重油基材であ
る。分解軽油基材の硫黄分は０．１〜１．０質量％、留
出温度範囲は１８０〜３７０℃程度である。
【００２２】接触分解工程は、無定形シリカアルミナ、
ゼオライトなどの触媒を使用して高オクタン価ガソリン
基材を得る工程であって、例えば石油学会編（新石油精
製プロセス）に記載のあるＵＯＰ接触分解法、フレキシ
クラッキング法、ウルトラ・オルソフロー法、テキサコ
流動接触分解法などの流動接触分解法、ＲＣＣ法、ＨＯ
Ｃ法などの残油流動接触分解法が知られている。
ゼオライトなどの触媒を使用して高オクタン価ガソリン
基材を得る工程であって、例えば石油学会編（新石油精
製プロセス）に記載のあるＵＯＰ接触分解法、フレキシ
クラッキング法、ウルトラ・オルソフロー法、テキサコ
流動接触分解法などの流動接触分解法、ＲＣＣ法、ＨＯ
Ｃ法などの残油流動接触分解法が知られている。
【００２３】本発明に使用する分解軽油基材を得るため
の前記接触分解工程は、プロセス、原料油、運転条件な
どを特に限定するものではなく、公知の任意の装置が採
用できる。
の前記接触分解工程は、プロセス、原料油、運転条件な
どを特に限定するものではなく、公知の任意の装置が採
用できる。
【００２４】さらに、本発明の高性能Ａ重油の基材とし
ては、前記脱ろう重質軽油基材、分解軽油基材以外に、
他の基材として、直留灯油、脱硫灯油、直留軽油、脱硫
軽油、重油直接脱硫装置から得られる直脱軽油、重油間
接脱硫装置から得られる間脱軽油、水素化分解灯油、水
素化分解軽油なども目的とするＡ重油を製造し得る範囲
内で使用することができる。
ては、前記脱ろう重質軽油基材、分解軽油基材以外に、
他の基材として、直留灯油、脱硫灯油、直留軽油、脱硫
軽油、重油直接脱硫装置から得られる直脱軽油、重油間
接脱硫装置から得られる間脱軽油、水素化分解灯油、水
素化分解軽油なども目的とするＡ重油を製造し得る範囲
内で使用することができる。
【００２５】本発明の高性能Ａ重油は、前述の基材に、
さらに常圧蒸留装置から得られる常圧残油、減圧蒸留装
置から得られる減圧残油、重油直接脱硫装置から得られ
る直脱残油、潤滑基油精製工程から得られるエキストラ
クト油などの基材を、ＪＩＳＫ ２２７０（原油及び石
油製品−残留炭化水素分試験方法）に規定する１０％残
油残留炭素分が０．２１質量％以上になるように添加し
て製造する。
さらに常圧蒸留装置から得られる常圧残油、減圧蒸留装
置から得られる減圧残油、重油直接脱硫装置から得られ
る直脱残油、潤滑基油精製工程から得られるエキストラ
クト油などの基材を、ＪＩＳＫ ２２７０（原油及び石
油製品−残留炭化水素分試験方法）に規定する１０％残
油残留炭素分が０．２１質量％以上になるように添加し
て製造する。
【００２６】さらに、本発明の高性能Ａ重油には、公知
の燃料油添加剤を単独もしくは組み合わせて使用するこ
とができる。これらの添加剤としては、例えばエチレン
酢酸ビニル共重合体、アルケニルコハク酸アミドなどの
低温流動性向上剤、硝酸エステル、有機過酸化物などの
セタン価向上剤、ポリアルキルアミンなどの清浄分散
剤、フェノール系、アミン系などの酸化防止剤、サリチ
リデン誘導体などの金属不活性化剤などがある。これら
の添加剤の配合量は任意であるが、各々の添加剤の配合
量はＡ重油全量基準で０．５質量％以下、好ましくは
０．２質量％以下である。
の燃料油添加剤を単独もしくは組み合わせて使用するこ
とができる。これらの添加剤としては、例えばエチレン
酢酸ビニル共重合体、アルケニルコハク酸アミドなどの
低温流動性向上剤、硝酸エステル、有機過酸化物などの
セタン価向上剤、ポリアルキルアミンなどの清浄分散
剤、フェノール系、アミン系などの酸化防止剤、サリチ
リデン誘導体などの金属不活性化剤などがある。これら
の添加剤の配合量は任意であるが、各々の添加剤の配合
量はＡ重油全量基準で０．５質量％以下、好ましくは
０．２質量％以下である。
【００２７】本発明による高性能Ａ重油は、上述以外の
性状については特に規定するものではないが、汎用燃料
油として、密度（１５℃）は０．８９ｇ／ｃｍ3以下、
硫黄分は１．０質量％以下、留出温度範囲は１５０〜４
３０℃、好ましくは１７０〜４１０℃であり、動粘度
（５０℃）は５．０ｍｍ2／ｓ以下、好ましくは４．０
ｍｍ2／ｓ以下であることが望ましい。
性状については特に規定するものではないが、汎用燃料
油として、密度（１５℃）は０．８９ｇ／ｃｍ3以下、
硫黄分は１．０質量％以下、留出温度範囲は１５０〜４
３０℃、好ましくは１７０〜４１０℃であり、動粘度
（５０℃）は５．０ｍｍ2／ｓ以下、好ましくは４．０
ｍｍ2／ｓ以下であることが望ましい。
【００２８】
【実施例】以下に本発明を実施例及び比較例により具体
的に説明するが、本発明はこれらの例によって何ら限定
されるものではない。
的に説明するが、本発明はこれらの例によって何ら限定
されるものではない。
【００２９】以下の実施例及び比較例に於いて、密度
（１５℃）、留出温度、硫黄分、動粘度（５０℃）、流
動点、１０％残油残留炭素分、芳香族分、曇り点、総発
熱量及びＦＩＡセタン価は次に示す方法により求めた。
（１５℃）、留出温度、硫黄分、動粘度（５０℃）、流
動点、１０％残油残留炭素分、芳香族分、曇り点、総発
熱量及びＦＩＡセタン価は次に示す方法により求めた。
【００３０】密度（１５℃）はＪＩＳ Ｋ ２２４９
（原油及び石油製品−密度試験方法及び密度・質量・容
量換算表）により、留出温度はＪＩＳ Ｋ ２２５４
（石油製品−蒸留試験方法）により、硫黄分はＪＩＳ
Ｋ ２５４１（原油及び石油製品−硫黄分試験方法）に
より、動粘度（５０℃）はＪＩＳ Ｋ ２２８３（原油
及び石油製品−動粘度試験方法及び粘度指数算出方法）
の動粘度試験方法により、流動点はＪＩＳ Ｋ ２２６
９（原油及び石油製品の流動点並びに石油製品曇り点試
験方法）の流動点試験方法により、１０％残油残留炭素
分はＪＩＳ Ｋ ２２７０により、総発熱量はＪＩＳ
Ｋ ２２７９（原油及び石油製品−発熱量試験方法及び
計算による推定方法）により求めた。
（原油及び石油製品−密度試験方法及び密度・質量・容
量換算表）により、留出温度はＪＩＳ Ｋ ２２５４
（石油製品−蒸留試験方法）により、硫黄分はＪＩＳ
Ｋ ２５４１（原油及び石油製品−硫黄分試験方法）に
より、動粘度（５０℃）はＪＩＳ Ｋ ２２８３（原油
及び石油製品−動粘度試験方法及び粘度指数算出方法）
の動粘度試験方法により、流動点はＪＩＳ Ｋ ２２６
９（原油及び石油製品の流動点並びに石油製品曇り点試
験方法）の流動点試験方法により、１０％残油残留炭素
分はＪＩＳ Ｋ ２２７０により、総発熱量はＪＩＳ
Ｋ ２２７９（原油及び石油製品−発熱量試験方法及び
計算による推定方法）により求めた。
【００３１】芳香族分は、ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７
（石油製品−炭化水素タイプ試験方法−高速液体クロマ
トグラフ法）により求めた。ここで、芳香族分は１環〜
４環芳香族分の合計値とした。
（石油製品−炭化水素タイプ試験方法−高速液体クロマ
トグラフ法）により求めた。ここで、芳香族分は１環〜
４環芳香族分の合計値とした。
【００３２】曇り点は、ＪＩＳ Ｋ ２２６９の曇り点
試験方法により求めた。ここで、Ａ重油は一般に半透明
でパラフィンワックスの析出が見えにくいので、予めＡ
重油を定性ろ紙にてろ過後、ろ液を等容量の２−ブタノ
ン（エチルメチルケトン）で希釈混合したものを供試液
とした。
試験方法により求めた。ここで、Ａ重油は一般に半透明
でパラフィンワックスの析出が見えにくいので、予めＡ
重油を定性ろ紙にてろ過後、ろ液を等容量の２−ブタノ
ン（エチルメチルケトン）で希釈混合したものを供試液
とした。
【００３３】ＦＩＡセタン価は、22nd CIMAC Internati
onal Congress on Combustion Engines ( 18 - 21 MAY
1998 ) に於けるG.Fiskaaらの報告（Ignition Properti
es for Marine Fuels established on the Fuel Igniti
on Analyser FIA 100/2）に記載されている着火性試験
器ＦＩＡ １００／２により求めた。ここで、ＦＩＡセ
タン価は、４５０℃、２０ｂａｒ（約２０ｋｇｆ／ｃｍ
2）に制御した燃焼室にＡ重油を噴射し、燃焼室内圧力
が初期圧力より０．２ｂａｒ（約０．２ｋｇｆ／ｃ
ｍ2）上昇するまでの着火遅れを、同一条件で測定した
ＪＩＳ Ｋ ２２８０セタン価副標準燃料Ｔ及びＵの容
積比混合物の着火遅れと比較し、セタン価に換算して求
めた。
onal Congress on Combustion Engines ( 18 - 21 MAY
1998 ) に於けるG.Fiskaaらの報告（Ignition Properti
es for Marine Fuels established on the Fuel Igniti
on Analyser FIA 100/2）に記載されている着火性試験
器ＦＩＡ １００／２により求めた。ここで、ＦＩＡセ
タン価は、４５０℃、２０ｂａｒ（約２０ｋｇｆ／ｃｍ
2）に制御した燃焼室にＡ重油を噴射し、燃焼室内圧力
が初期圧力より０．２ｂａｒ（約０．２ｋｇｆ／ｃ
ｍ2）上昇するまでの着火遅れを、同一条件で測定した
ＪＩＳ Ｋ ２２８０セタン価副標準燃料Ｔ及びＵの容
積比混合物の着火遅れと比較し、セタン価に換算して求
めた。
【００３４】実施例及び比較例のＡ重油の性状及びその
評価結果（曇り点、総発熱量及びＦＩＡセタン価）を表
１、２に示す。また、実施例と比較例に用いた直留灯
油、直留軽油、脱ろう重質軽油、分解軽油、直脱軽油、
間脱軽油及び常圧残油の各基材性状を表３に示す。
評価結果（曇り点、総発熱量及びＦＩＡセタン価）を表
１、２に示す。また、実施例と比較例に用いた直留灯
油、直留軽油、脱ろう重質軽油、分解軽油、直脱軽油、
間脱軽油及び常圧残油の各基材性状を表３に示す。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】
【表３】
【００３８】表１の実施例１のＡ重油は直留基材１５
部、脱硫軽油基材及び常圧残油基材５０部に脱ろう重質
軽油基材３５部を、実施例２は直留基材１５部、脱硫軽
油及び常圧残油基材３５部に脱ろう重質軽油基材３５部
と分解軽油基材１５部を、実施例３のＡ重油は脱硫軽油
基材及び常圧残油基材６５部に脱ろう重質軽油基材３５
部を、実施例４は脱硫軽油基材及び常圧残油基材５０部
に脱ろう重質軽油基材３５部と分解軽油基材１５部を配
合したものである。各々、エチレン酢酸ビニル共重合体
系の低温流動性向上剤（エクソン化学（株）製ＰＡＲＡ
ＦＬＯＷ２４０）３００ｍｇ／Ｌを添加した。
部、脱硫軽油基材及び常圧残油基材５０部に脱ろう重質
軽油基材３５部を、実施例２は直留基材１５部、脱硫軽
油及び常圧残油基材３５部に脱ろう重質軽油基材３５部
と分解軽油基材１５部を、実施例３のＡ重油は脱硫軽油
基材及び常圧残油基材６５部に脱ろう重質軽油基材３５
部を、実施例４は脱硫軽油基材及び常圧残油基材５０部
に脱ろう重質軽油基材３５部と分解軽油基材１５部を配
合したものである。各々、エチレン酢酸ビニル共重合体
系の低温流動性向上剤（エクソン化学（株）製ＰＡＲＡ
ＦＬＯＷ２４０）３００ｍｇ／Ｌを添加した。
【００３９】表２の比較例１のＡ重油は直留基材５０
部、脱硫軽油基材及び常圧残油基材３５部に分解軽油基
材１５部を、比較例２のＡ重油は直留基材５０部、脱硫
軽油基材及び常圧残油基材３０部に脱ろう重質軽油基材
５部と分解軽油基材１５部を、比較例３のＡ重油は直留
基材１５部、脱硫軽油基材及び常圧残油基材３５部に分
解軽油基材５０部を、比較例４のＡ重油は直留基材１５
部、脱硫軽油基材及び常圧残油基材３０部に脱ろう重質
軽油基材５部と分解軽油基材５０部を、比較例５のＡ重
油は直留基材１４．７部、常圧残油基材０．３部に脱ろ
う重質軽油基材３５部と分解軽油基材５０部を、実施例
６は脱硫軽油基材及び常圧残油基材１５部に脱ろう重質
軽油基材３５部と分解軽油基材５０部を配合したもので
ある。各々、前述の低温流動性向上剤３００ｍｇ／Ｌを
添加した。
部、脱硫軽油基材及び常圧残油基材３５部に分解軽油基
材１５部を、比較例２のＡ重油は直留基材５０部、脱硫
軽油基材及び常圧残油基材３０部に脱ろう重質軽油基材
５部と分解軽油基材１５部を、比較例３のＡ重油は直留
基材１５部、脱硫軽油基材及び常圧残油基材３５部に分
解軽油基材５０部を、比較例４のＡ重油は直留基材１５
部、脱硫軽油基材及び常圧残油基材３０部に脱ろう重質
軽油基材５部と分解軽油基材５０部を、比較例５のＡ重
油は直留基材１４．７部、常圧残油基材０．３部に脱ろ
う重質軽油基材３５部と分解軽油基材５０部を、実施例
６は脱硫軽油基材及び常圧残油基材１５部に脱ろう重質
軽油基材３５部と分解軽油基材５０部を配合したもので
ある。各々、前述の低温流動性向上剤３００ｍｇ／Ｌを
添加した。
【００４０】本発明による実施例から、脱ろう重質軽油
基材１０〜５５容量％と分解軽油基材０〜４０容量％を
配合すれば、曇り点、総発熱量が優れかつ着火性も良好
な汎用Ａ重油とすることができる。
基材１０〜５５容量％と分解軽油基材０〜４０容量％を
配合すれば、曇り点、総発熱量が優れかつ着火性も良好
な汎用Ａ重油とすることができる。
【００４１】また、脱ろう重質軽油基材と分解軽油基材
を規定の配合量の範囲内とした上で、更に芳香族分が高
くなるように各基材をブレンドする場合は、曇り点と着
火性を維持しつつ総発熱量が非常に優れた燃料油を製造
可能である。
を規定の配合量の範囲内とした上で、更に芳香族分が高
くなるように各基材をブレンドする場合は、曇り点と着
火性を維持しつつ総発熱量が非常に優れた燃料油を製造
可能である。
【００４２】実施例と比較例の比較から、脱ろう重質軽
油基材が１０容量％に満たない場合、また分解軽油基材
が４０容量％を超える場合は、曇り点、総発熱量と着火
性のバランスが崩れることがわかる。
油基材が１０容量％に満たない場合、また分解軽油基材
が４０容量％を超える場合は、曇り点、総発熱量と着火
性のバランスが崩れることがわかる。
【００４３】なお、表３の脱ろう重質軽油基材は、中東
系原油の常圧蒸留装置から得られる硫黄分１．３５質量
％の直留重質軽油基材を、反応塔水素分圧：２．０×１
０6〜３．９×１０6Ｐａ（約２０〜４０ｋｇｆ／ｃ
ｍ2）、反応温度：３００〜４００℃、ＬＨＳＶ：１．
０〜２．０ｈｒ~1の条件にて、合成ゼオライト触媒を用
い接触脱ろうしたものである。
系原油の常圧蒸留装置から得られる硫黄分１．３５質量
％の直留重質軽油基材を、反応塔水素分圧：２．０×１
０6〜３．９×１０6Ｐａ（約２０〜４０ｋｇｆ／ｃ
ｍ2）、反応温度：３００〜４００℃、ＬＨＳＶ：１．
０〜２．０ｈｒ~1の条件にて、合成ゼオライト触媒を用
い接触脱ろうしたものである。
【００４４】
【発明の効果】本発明による高性能Ａ重油は、外燃用と
して低温流動性に優れかつ総発熱量が高いと同時に、内
燃用としても良好な着火性を有する汎用燃料油であっ
て、上述のように脱ろう重質軽油基材１０〜５５容量％
と分解軽油基材０〜４０容量％を配合して製造可能であ
る。
して低温流動性に優れかつ総発熱量が高いと同時に、内
燃用としても良好な着火性を有する汎用燃料油であっ
て、上述のように脱ろう重質軽油基材１０〜５５容量％
と分解軽油基材０〜４０容量％を配合して製造可能であ
る。
【００４５】本発明は、外燃用と汎用燃料油を二系列で
生産する従来の方式に比べて物流コストが低減できると
同時に、外燃用Ａ重油を内燃用に誤用する不具合の発生
も防止できる。
生産する従来の方式に比べて物流コストが低減できると
同時に、外燃用Ａ重油を内燃用に誤用する不具合の発生
も防止できる。
Claims (3)
- 【請求項１】 曇り点が−５℃以下、総発熱量が３９０
００Ｊ／ｃｍ3以上、かつＦＩＡセタン価が３５以上で
あることを特徴とする高性能Ａ重油。 - 【請求項２】 芳香族分が３９〜５０容量％であること
を特徴とする請求項１記載の高性能Ａ重油。 - 【請求項３】 脱ろう重質軽油基材を基材全体中に１０
〜５５容量％配合し、分解軽油基材を同４０容量％以下
配合するか又は配合しないことを特徴とする請求項１又
は２記載の高性能Ａ重油の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32047998A JP3945798B2 (ja) | 1998-11-11 | 1998-11-11 | 高性能ａ重油 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32047998A JP3945798B2 (ja) | 1998-11-11 | 1998-11-11 | 高性能ａ重油 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000144152A true JP2000144152A (ja) | 2000-05-26 |
| JP3945798B2 JP3945798B2 (ja) | 2007-07-18 |
Family
ID=18121912
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32047998A Expired - Lifetime JP3945798B2 (ja) | 1998-11-11 | 1998-11-11 | 高性能ａ重油 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3945798B2 (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002180070A (ja) * | 2000-12-08 | 2002-06-26 | Idemitsu Kosan Co Ltd | ボイラー・工業炉用燃料油 |
| JP2003096476A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-04-03 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 燃料油組成物 |
| JP2005281534A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Japan Energy Corp | 寒冷地対応ａ重油およびその製造方法 |
| JP2007254756A (ja) * | 2007-05-31 | 2007-10-04 | Jomo Technical Research Center Co Ltd | Ａ重油 |
| JP2007308569A (ja) * | 2006-05-17 | 2007-11-29 | Nippon Oil Corp | Ａ重油組成物 |
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| JP2009242739A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Cosmo Oil Co Ltd | 燃料油組成物 |
| JP2009242744A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Cosmo Oil Co Ltd | 燃料油組成物 |
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| JP2011046892A (ja) * | 2009-08-28 | 2011-03-10 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | 外燃用燃料組成物及びその製造方法 |
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| JP2013040347A (ja) * | 2012-11-20 | 2013-02-28 | Cosmo Oil Co Ltd | 燃料油組成物 |
-
1998
- 1998-11-11 JP JP32047998A patent/JP3945798B2/ja not_active Expired - Lifetime
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|---|---|---|---|---|
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| JP2013032552A (ja) * | 2012-11-20 | 2013-02-14 | Cosmo Oil Co Ltd | 燃料油組成物 |
| JP2013032553A (ja) * | 2012-11-20 | 2013-02-14 | Cosmo Oil Co Ltd | 燃料油組成物 |
| JP2013040347A (ja) * | 2012-11-20 | 2013-02-28 | Cosmo Oil Co Ltd | 燃料油組成物 |
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