FR2847323A1

FR2847323A1 - Convertisseurs de couplet et procede pour exploiter ces convertisseurs

Info

Publication number: FR2847323A1
Application number: FR0313339A
Authority: FR
Inventors: Gunnar Back; Rudolf Honemann; Stephan Maienschein
Original assignee: LuK Lamellen und Kupplungsbau Beteiligungs KG; LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH
Current assignee: Schaeffler Technologies AG and Co KG
Priority date: 2002-11-16
Filing date: 2003-11-14
Publication date: 2004-05-21
Anticipated expiration: 2023-11-14
Also published as: US20040144607A1; US7225908B2; CN1501011A; CN101187423A; DE10350935A1; DE10350935B4; US20060266606A1; FR2847323B1; US7036643B2

Abstract

L'invention concerne un procédé et un appareil pour un meilleur écoulement à travers un embrayage de pontage à convertisseur - de préférence dans un véhicule automobile - par de l'huile. Par un premier chemin de la solution, le flux d'huile est empêché dans une zone déterminée du convertisseur de telle manière que l'huile s'écoule de façon augmentée sur les plaques de frottement de l'embrayage de pontage à convertisseur. Par un deuxième chemin de la solution, la résistance à l'écoulement à travers l'embrayage de pontage à convertisseur est réduite. Les deux chemins de la solution peuvent ici également être combinés.

Description

La présente invention concerne des convertisseurs de couple ainsi qu'un

procédé pour exploiter les mêmes convertisseurs, en particulier pour des

véhicules automobiles.

De tels convertisseurs représentent une liaison entre le moteur du véhicule automobile et la transmission. Pour améliorer le rendement d'un convertisseur, celui-ci est souvent équipé d'un embrayage de pontage à convertisseur. Cet embrayage de pontage à convertisseur ferme dans le cas o le rapport de la vitesse de rotation de la turbine à la vitesse de rotation de la pompe est d'environ 0,8 à 0,85. Après la fermeture de l'embrayage de pontage à convertisseur, le rendement du convertisseur s'élève à presque 100 %. Le fonctionnement du convertisseur nécessite que celui-ci soit essentiellement complètement rempli d'huile. Puisque l'huile peut s'échauffer ou se contaminer, il est nécessaire de faire circuler

l'huile dans un circuit permanent, par quoi elle est épurée et / ou refroidie.

Il existe des constructions de convertisseur, dans lesquelles l'embrayage de pontage à convertisseur est également actionné et alimenté par le flux d'huile. Ceci se déroule par exemple de la manière que le flux d'huile émergeant de l'espace entre les roues de pompe et de turbine fait pression sur un disque concentrique et axialement mobile. Une garniture de frottement, appliquée sur la face du disque par laquelle le disque se déplace à travers le flux d'huile, génère lors du contact avec une surface intérieure du carter de convertisseur un entraînement par frottement. Le couple de moteur est alors dirigé vers l'arbre de transmission en entrée par l'intermédiaire du carter de convertisseur. En cas de diminution du flux d'huile ou de renversement de la direction du flux d'huile (selon la construction de convertisseur), l'embrayage de pontage à convertisseur

s'ouvre de nouveau.

Cependant, il existe également des convertisseurs, dans lesquels l'embrayage de pontage à convertisseur est fermé à l'aide d'un canal dit troisième. Si l'on diminue la pression d'huile dans le troisième canal, le flux d'huile en circulation (alimenté par un premier et un deuxième canaux) rouvre alors par sa pression d'huile l'embrayage de pontage à convertisseur. Si un troisième canal est utilisé, l'embrayage de pontage à convertisseur possède presque toujours aussi plusieurs disques comprenant des garnitures de frottement; l'entraînement par frottement

est donc transmis par une batterie de lamelles.

Afin d'éviter des oscillations de torsion dans la transmission d'un véhicule automobile, on fait en partie fonctionner des embrayages de pontage à convertisseur de telle manière qu'ils sont de façon définie ouverts sous charge. Les oscillations de retour qui apparaissent alors au moins dans une partie de la transmission - amènent en tout des oscillations de torsion

de la transmission globale inférieures.

Cette manière ciblée d'ouvrir un embrayage (le cas échéant avec un mouvement relatif clair des partenaires de frottement, c'est-à-dire garniture de frottement contre métal ou garniture de frottement contre garniture de frottement) est également appelée fonctionnement en frottement. Par le fonctionnement en frottement, la garniture de frottement et les plaques de frottement de l'embrayage de pontage à convertisseur s'échauffent cependant et l'huile également. Par l'échauffement de la garniture de frottement, celle-ci peut être endommagée en cas d'alimentation insuffisante en huile. En outre, l'huile peut aussi se décomposer - au moins partiellement. L'abrasion et les éléments de décomposition de la ou des garnitures de frottement et des produits de déchets d'huile ont alors une influence néfaste supplémentaire sur la

fonction et la fiabilité de l'embrayage de pontage à convertisseur.

L'invention a par conséquent pour objet de mettre à disposition un procédé et un appareil pour un véhicule automobile comprenant un convertisseur muni d'un embrayage de pontage à convertisseur qui

augmente la disponibilité.

Selon l'invention, le flux d'huile à l'extérieur de la roue de pompe, de la roue de turbine et du stator de turbine mais à l'intérieur du convertisseur c'est-à-dire entre le côté extérieur de turbine et le côté intérieur de convertisseur - est par des mesures empêché dans son écoulement libre de telle manière que le flux d'huile est contraint de s'écouler dans une mesure accrue sur au moins une surface plane de frottement de l'embrayage de pontage à convertisseur. Dans un procédé équivalent, le flux d'huile sur la surface plane de frottement de l'embrayage de pontage à convertisseur est augmenté par une réduction de la résistance à l'écoulement du flux d'huile à travers l'embrayage de pontage à convertisseur. Le flux d'huile à travers l'embrayage de pontage à convertisseur est un flux d'huile partiel du flux d'huile total. L'actionnement de l'embrayage de pontage à convertisseur se réalise le plus souvent aussi par le flux d'huile total. Dans une mise en oeuvre particulière de l'embrayage de pontage à convertisseur, celle-ci est ou fermée ou ouverte à l'aide d'un flux d'huile séparé et en même temps hydrostatique. Le fait de savoir si l'embrayage de pontage à convertisseur est fermé ou ouvert par le flux d'huile supplémentaire dépend juste de la construction cinématique de

l'embrayage de pontage à convertisseur et du convertisseur.

Dans la plupart des cas, le flux d'huile traversant le convertisseur s'écoule d'abord vers la pompe. Le flux d'huile émerge de nouveau dans l'écartement entre la pompe et la turbine et arrive ensuite dans l'espace

entre la face extérieure de turbine et la face intérieure de convertisseur.

Dans le cadre de l'invention, il est cependant également possible que le flux d'huile afflue d'abord à travers la zone entre la face intérieure de convertisseur et la face extérieure de turbine et seulement après dans la

pompe ou la turbine du convertisseur.

Lorsque selon l'invention le flux d'huile est empêché, par des mesures, dans des zones déterminées du convertisseur, ceci représente une augmentation générale de pression dans le carter de convertisseur. Il est par conséquent avantageux, dans le cas de mesures d'empêchement agissant de manière constante, au moins pendant les périodes d'embrayage ouvert, si une partie du flux d'huile peut aussi s'écouler entre un élément de serrage (cet élément de serrage fait par exemple pression sur des lamelles et / ou des garnitures de frottement en cas de fermeture de l'embrayage de pontage à convertisseur) et la face extérieure de la lamelle extérieure. Il se produit par ce moyen une circulation d'huile la moins empêchée possible, ce qui réduit la pression d'huile et économise

la puissance motrice.

Dans une mise en oeuvre avantageuse de l'invention, le flux d'huile séparé - c'est-à-dire le flux d'huile qui ferme l'embrayage de pontage à convertisseur - est commandé en pression. Par la commande, il est non seulement possible de faire monter la pression d'huile à une valeur donnée, respectivement de la faire baisser plus tard à une valeur inférieure, mais la pression d'huile peut aussi être commandée dans sa

variation dans le temps selon une courbe caractéristique souhaitée.

Dans une autre mise en oeuvre de l'invention, le flux d'huile est réglé en pression. A cette fin, il y a un capteur dans le flux d'huile séparé et hydrostatique, qui mesure par exemple la pression actuelle. En fonction de la pression réellement mesurée à un endroit défini, il est alors possible de l'ajuster de manière efficace pour un comportement d'embrayage souhaité déterminé. Le capteur peut cependant être développé comme capteur de température. De cette manière, une surchauffe de l'huile peut être évitée par l'augmentation du flux d'huile en cas de température croissante. La régulation peut cependant aussi prévoir que la température d'huile est maintenue à une valeur élevée mais encore admissible, de manière à évacuer un maximum de chaleur avec un minimum de flux d'huile. Si maintenant un flux d'huile est dirigé à travers l'embrayage de pontage à convertisseur, il existe, en fonction du flux d'huile total et de la résistance à l'écoulement de l'embrayage de pontage à convertisseur, un différentiel de pression entre le côté d'arrivée et le côté de sortie - c'est-à-dire dans une direction radiale - de l'embrayage. Ce différentiel de pression peut avantageusement être compris entre 3 et 0,1 bar, mais de préférence être compris entre 1 et 0,2 bar. De la même manière, le flux d'huile à travers l'embrayage de pontage à convertisseur s'élève à une valeur comprise entre 10 et 0,1 I/min, mais de préférence entre 1 et 0,2 I/min. Plus le flux d'huile à travers l'embrayage est fort, meilleure est l'évacuation de chaleur sur les plaques de frottement. Cependant, plus le flux d'huile est fort, plus

élevée est la puissance motrice nécessaire.

Dans une mise en oeuvre de l'invention, l'embrayage de pontage à convertisseur n'est intentionnellement pas complètement fermé. Par ce moyen, il se produit un mouvement relatif des plaques de frottement par rapport aux matériaux appariés correspondants. Un tel cas

d'implémentation s'appelle également fonctionnement en frottement.

Si on fait maintenant fonctionner le flux d'huile séparé hydrostatique de manière pulsée, l'embrayage de pontage à convertisseur est par ce moyen ouvert respectivement fermé de manière pulsée. Il se produit des phases de légère ouverture de l'embrayage, de manière qu'un flux d'huile pulsé s'écoule également sur les garnitures de frottement. Par cette technique, il est possible d'influencer de manière ciblée le moment de transmission de l'embrayage, de manière que par exemple une allure temporelle sinusodale du moment de transmission soit possible. Ainsi, des oscillations de torsion dans la transmission peuvent être réalisées de manière ciblée, lesquelles sont alors superposées sur le système d'oscillations totales de la transmission. Par une commande respectivement une régulation ciblée de ces oscillations provoquées intentionnellement, une minimisation des oscillations de torsion dans la

transmission est par exemple possible.

Par l'augmentation selon l'invention du flux d'huile à travers l'embrayage de pontage à convertisseur - qu'elle soit constante ou pulsée - un refroidissement renforcé de l'embrayage est également possible. La quantité absorbée de chaleur de l'huile est ensuite encore évacuée dans un refroidisseur d'huile - comme il est tout naturel d'en avoir dans les transmissions automatiques. Par des transmissions automatiques au sens de l'invention, il faut comprendre des transmissions qui réussissent la transmission en relation avec au moins un engrenage planétaire sans interruption de la force de traction. La présente invention est cependant applicable aussi en relation avec des transmissions dites de CVT, puisque les transmissions CVT aussi possèdent couramment un convertisseur

entre l'arbre moteur en sortie et leur transmission à réglage continu.

Pour la réalisation du procédé, il existe deux chemins. Par le premier chemin de la solution, encore au moins un élément de résistance supplémentaire pour le flux d'huile est aménagé entre le côté intérieur du carter de convertisseur et le côté extérieur de turbine - c'est-à-dire dans

l'espace o se trouve également l'embrayage de pontage à convertisseur.

Le premier élément dans cet espace est l'embrayage de pontage à convertisseur lui-même. Par cet élément de résistance supplémentaire, le flux d'huile dans cet espace ne peut pas s'écouler à côté de l'embrayage de pontage à convertisseur sans dérangement, mais il est contraint par la résistance à l'écoulement supplémentaire de se déplacer de façon plus importante à travers le ou les écartements entre une lamelle d'embrayage et la surface plane de frottement lui affecté. Par ce moyen, il se produit un

flux d'huile renforcé à travers l'embrayage de pontage à convertisseur.

Par un deuxième chemin de la solution, la ou les lamelles d'embrayage sont munies d'un canal supplémentaire, de manière que le flux d'huile puisse s'écouler plus facilement à travers l'embrayage de pontage à convertisseur. Les lamelles ont couramment une bordure dentée dans leur zone de périmètre extérieur ou intérieur. Par cette bordure dentée, elles s'engrènent avec un support de lamelles intérieur ou extérieur façonné de la même manière. Par cette denture, l'écartement entre les lamelles et le support de lamelles est tellement étroit que l'huile ne peut s'écouler sur les

plaques de frottement que dans une mesure insuffisante.

L'écoulement d'huile amélioré - respectivement renforcé - à travers un embrayage de pontage à convertisseur peut être atteint dans le cadre de l'invention aussi bien avec un élément supplémentaire de résistance qu'avec au moins un canal supplémentaire, ou également avec les deux

chemins de la solution.

Dans une mise en oeuvre avantageuse de l'invention, le convertisseur est équipé d'un amortisseur de turbine. Dans le cas o l'embrayage de pontage à convertisseur est fermé, le flux de puissance passe du carter de convertisseur par l'embrayage de pontage à convertisseur vers la pièce d'entrée de l'amortisseur de turbine. Le flux de puissance passe par le ou les ressorts d'amortissement et la bride de l'amortisseur de turbine vers l'arbre de turbine (qui est le plus souvent aussi un arbre de transmission en entrée). L'amortisseur de turbine augmente le confort d'un convertisseur, parce qu'il amortit les oscillations de torsion du côté du moteur. Le confort d'un convertisseur est encore davantage augmenté par une régulation ciblée du glissement dans l'embrayage de pontage à convertisseur, associée à un flux augmenté à travers l'embrayage de pontage à convertisseur. Dans une mise en oeuvre de l'invention, l'élément de résistance est formé par deux éléments en forme de disque faiblement écartés. Le support intérieur de lamelles possède une bordure en forme de disque pour le raccordement à des pièces de construction adjacentes. La pièce d'entrée et la bride de l'amortisseur de turbine forment également un disque dans de larges zones de leur étendue radiale. Des pièces du carter de convertisseur sont également développées en forme de disque. Si maintenant deux de ces éléments en forme de disque, qui selon l'état de l'art ont un écartement important, sont traversés par de l'huile en direction

radiale, ils ne présentent aucune résistance notable à l'huile en circulation.

L'élément de résistance formé par deux éléments en forme de disque, déjà connu de l'état de l'art, est constitué de la bordure en forme de disque du support intérieur de lamelles et d'une première pièce d'entrée adjacente de l'amortisseur de turbine. Ces pièces sont le plus souvent rivetées l'une contre l'autre. Selon l'invention, les deux pièces sont rivetées de telle manière que la tête de rivet ne saillit pas - ou saillit à peine - de la surface de l'élément en forme de disque qui est faiblement écarté de l'autre élément en forme de disque. Ceci est atteint de la

manière que la tête de rivet est par exemple fixée à tête perdue.

Si par exemple les éléments en forme de disque sont soudés l'un contre l'autre, le cordon de soudure est fixé de telle manière que, ou il ne saillit pas ou il saillit à peine du plan de la face de disque. Par cette précision élevée de fabrication, des éléments en forme de disque peuvent être mis tellement proche l'un de l'autre qu'ils forment un écartement faible et que par conséquent seulement une quantité insignifiante d'huile peut s'écouler à travers cet écartement, ce qui explique de nouveau pourquoi la pression d'huile dans le convertisseur est en tout augmentée et l'huile s'écoule de façon renforcée sur les garnitures de l'embrayage de pontage à convertisseur. Pour construire des éléments de résistance selon l'invention à partir d'éléments en forme de disque, un approchement étroit des éléments en forme de disque adjacents est nécessaire. Par conséquent, dans le cas d'éléments en forme de disque étampés, il est avantageux s'ils sont étampés de telle manière que les bavures ou des parties pliées ou encochées du disque sont à la face opposée par rapport à un disque ultérieurement adjacent. Même dans le cas d'éléments en forme de disque fabriqués avec enlèvement des copeaux, il est important et avantageux que les bavures possibles soient à la face opposée par

rapport à un disque ultérieurement adjacent.

Afin de ne pas être trop limité à une direction d'usinage - par exemple la direction d'étampage - il est avantageux si les éléments en forme de disque ont, par un réusinage simple - comme par exemple un dressage ou une rectification, des surfaces avec des tolérances suffisamment

précises pour permettre de construire des écartements faibles avec elles.

Si des éléments en forme de disque et faiblement écartés sont traversés par exemple par de l'huile - en direction radiale non seulement l'écartement entre les disques, mais également la distance radiale que l'huile doit parcourir dans cet écartement, ont une importance pour la résistance à l'écoulement. La quantité d'huile passant sur les plaques de frottement de l'embrayage de pontage à convertisseur par unité de temps dépend de la pression, de la distance axiale entre les éléments en forme de disque et du parcours radial. Afin d'augmenter selon l'invention le flux traversant un embrayage de pontage à convertisseur, un écartement avec une distance axiale comprise entre 2 et 0,1 mm et une étendue radiale comprise entre 30 et 1 mm, mais de préférence avec une distance axiale comprise entre 0,5 et 0,1 mm et une étendue radiale comprise entre 10 et

1 mm, est requis.

Dans une autre mise en oeuvre de l'élément de résistance, celui-ci est formé comme une pièce de construction séparée et supplémentaire. Dans une mise en oeuvre, l'élément de résistance est matérialisé par une bague d'étanchéité. Dans une autre mise en oeuvre, l'élément de résistance est une rondelle ressort, qui est aménagée entre deux éléments en forme de disque - avec un écartement relativement important. Dans ce cas, les deux bordures circulaires sont très proches d'autres éléments en forme de

disque.

Par la suite, l'invention doit être expliquée à l'aide des dessins.

La figure 1 montre une coupe transversale partielle d'un convertisseur comprenant un embrayage de pontage à convertisseur; montre le convertisseur de la figure 1 avec l'embrayage de pontage à convertisseur fermé; la figure 2 la figure 3 la figure 4 montre un embrayage de pontage à convertisseur, avec la lamelle intérieure de l'embrayage de pontage à convertisseur partiellement couverte; montre un embrayage de pontage à convertisseur, avec la lamelle près du diamètre intérieur couverte par une bague; il la figure 5a la figure 5b montre une vue partielle en coupe axiale d'un embrayage de pontage à convertisseur; montre une vue partielle en coupe axiale d'un embrayage de pontage à convertisseur; montre une vue partielle en coupe axiale d'un embrayage de pontage à convertisseur; la figure 6 la figure 7 la figure 8 montre une vue partielle d'un convertisseur comprenant des éléments en forme de disque faiblement écartés; et montre une vue partielle d'un convertisseur comprenant des éléments en forme de disque faiblement écartés et une surface de frottement plane entre la pièce d'entrée et la

pièce de sortie de l'amortisseur de turbine.

Dans le cas des figures 1 à 4, il s'agit de vues en coupe d'une pièce essentiellement à symétrie de révolution. Dans le cas d'un dessin technique correct, il y aurait ici une multitude de lignes tournantes. Puisque ces lignes auraient

un effet défavorable sur la visibilité, elles ont ici été laissées de côté.

Dans la figure 1, on peut voir une vue partielle en coupe transversale d'un convertisseur 1. Le convertisseur 1 est connecté à l'aide d'un raccordement 15 par exemple au volant moteur d'un moteur à combustion interne. Le convertisseur 1 et le volant moteur non représenté tournent autour d'un axe de rotation 16 commun. Les pièces de construction du convertisseur 1 déterminantes pour les fluides sont une pompe (pas visible dans la figure 1; elle si situerait à droite de la ligne de rupture), une turbine 5 et un stator de turbine 6. Le stator de turbine 6 est connecté de manière résistante à la torsion à l'arbre de stator 50 à l'aide d'un profil denté 47. Afin d'améliorer le rendement pour des différentiels faibles de vitesses de rotation entre la pompe et la turbine 5, le stator de turbine 6 comporte une roue libre 20 qui est librement suspendue dans la direction de rotation de la pompe. La turbine 5 comporte un appui 35 en forme de moyeu. La raison pour laquelle cet appui 35 en forme de moyeu ne peut pas simplement être désigné " moyeu " est que l'appui 35 ne se trouve pas directement sur un arbre. Dans les figures 1 à 4, l'appui 35 en forme

de moyeu prend appui sur une bride 34 d'un amortisseur de turbine 30.

Cette bride 34 est connectée de manière résistante à la torsion à l'arbre

de turbine 49 à l'aide d'un profil denté 46.

La pompe d'un convertisseur 1 est rigidement connectée à son carter.

Entre la pompe et le stator de turbine 6, entre le stator de turbine 6 et l'appui 35 en forme de moyeu, et entre la bride 34 de l'amortisseur de turbine 30 et une pièce 24 (qui dans le déroulement suivant de la

description des dessins est appelée pièce de guidage), il arrive des

mouvements relatifs de rotation, qui se produisent en même temps sous des forces axiales importantes. Par conséquent, des roulements à

aiguilles 21 et 22 sont aménagés aux endroits décrits.

Puisque la pompe et la turbine 5 sont peu écartées et que de l'huile émerge de cet écartement par les forces centrifuges dans le convertisseur 1 en rotation, un flux d'huile 7 s'écoule vers l'espace entre la face intérieure de convertisseur 4 et la face extérieure de turbine 3. Par un premier canal (il serait dans la figure là droite de la ligne de rupture), l'espace comprenant la pompe, la turbine 5 et le stator de turbine 6 est alimenté en huile de façon continue. A l'aide d'un deuxième canal 19, l'huile peut refluer vers une pompe de recirculation; Dans la zone de la pompe de recirculation, il peut aussi y avoir un traitement de l'huile. Le traitement de l'huile peut prévoir le refroidissement et / ou l'épuration de l'huile. Dans l'espace entre la face intérieure de convertisseur 4 et la face extérieure de turbine 3, il se trouve un embrayage de pontage à convertisseur 2, qui est couplé avec l'espace et un amortisseur de turbine 30. Un support extérieur de lamelles 13 de l'embrayage de pontage à convertisseur 2 est connecté, de manière résistante à la torsion, au convertisseur 1 à l'aide d'un cordon de soudure 33. Entre le support extérieur de lamelles 13 et un support intérieur de lamelles 14, une multitude de lamelles 10 sont aménagées. Concernant les lamelles 10, il

faut faire une distinction entre lamelles extérieures et lamelles intérieures.

Les lamelles extérieures 10a prennent appui, par un profilage en périmètre extérieur, sur le côté intérieur du support extérieur de lamelles 13 également profilé. Les lamelles intérieures 10b comportent également un profilage en périmètre, qui se trouve cependant à l'intérieur, ce qui explique pourquoi les lamelles intérieures 10b peuvent par ce moyen

prendre appui sur le support intérieur de lamelles 14 également profilé.

Les lamelles extérieures 1 Oa tournent de façon synchrone avec le support extérieur de lamelles 13 et les lamelles intérieures 1Ob tournent de façon synchrone avec le support intérieur de lamelles 14. Si l'embrayage de pontage à convertisseur 2 n'est pas - ou n'est pas complètement - fermé, les lamelles extérieures 10a et les lamelles intérieures 1Ob présentent un mouvement relatif de rotation. Les garnitures de frottement sur les lamelles 10 sont aménagées de telle manière que deux surfaces planes de lamelle sans garnitures de frottement ne frottent jamais l'une contre l'autre. Comme mesure contre un décalage axial des lamelles 10, une plaque de serrage 27 périphérique est montée par exemple sur le support extérieur de lamelles 13. Cette plaque de serrage 27 est maintenue par exemple

par une bague 28 (qui peut être façonnée comme bague de sécurité).

Pour la fermeture de l'embrayage de pontage à convertisseur 2, les lamelles 10 doivent être serrées les unes contre les autres. Ce serrage est assuré par un élément de serrage 11. Par un troisième canal 18, un flux d'huile séparé 8 est pressé entre la face intérieure de convertisseur 4 et l'élément de serrage 11. Comme l'élément de serrage 11 est guidé axialement sur une pièce de guidage 24 et rendu étanche à l'aide de garnitures d'étanchéité 17, il se produit par le flux d'huile 8 un mouvement de l'élément de serrage 11 contre les lamelles 10. Afin d'empêcher du frottement entre l'élément de serrage 11 et les lamelles 10, et I ou du frottement sur les garnitures d'étanchéité 17, l'élément de serrage 11 est guidé de manière résistante à la torsion sur la pièce de guidage 24 à l'aide d'un endentement 23. La pièce de guidage 24 elle-même est fixe par rapport au carter de convertisseur 1, aussi bien axialement que

radialement.

Si l'élément de serrage 11 se déplace vers les lamelles 10, les lamelles 1-0 sont serrées les unes contre les autres, puisqu'elles ne peuvent pas se déplacer plus loin vers la droite à cause de la plaque de serrage 27 et de la bague 28. Comme le flux d'huile 7 agit avec sa pression sur le côté opposé de l'élément de serrage 11, le flux d'huile séparé 8 doit présenter une pression plus élevée afin de s'imposer contre la force de pression du

flux d'huile 7.

Le support extérieur de lamelles 13 et le support intérieur de lamelles 14 comportent chacun au moins une ouverture radiale (pas représentée dans la figure 1). Cependant, il est couramment aménagé une multitude d'ouvertures sur la périphérie des supports de lamelles 13 et 14. Par ces trous, un flux d'huile partiel 9 du flux d'huile principal 7 peut s'écouler sur les garnitures des lamelles 10. La direction de flux sur les lamelles 10 s'oriente à cette occasion selon la direction de flux du flux d'huile 7. Dans le cas d'un flux d'huile 7, qui par exemple - comme représenté ici vient de la pompe, de la turbine et du stator de turbine, l'embrayage de pontage à convertisseur 2 sera essentiellement traversé radialement de l'extérieur vers l'intérieur. En plus d'un flux à travers l'embrayage purement radial, un flux d'huile tout d'abord axial par un côté d'afflux 29 est également possible. Ce côté d'afflux 29 est aménagé entre le support extérieur de

lamelles 13 et les lamelles extérieures 10a.

L'amortisseur de turbine 30 représenté dans les figures 1 à 4 a pour objet de minimiser les oscillations de torsion provenant du moteur, dans le cas

o l'embrayage de pontage à convertisseur 2 est fermé ou presque fermé.

Les côtés de l'amortisseur de turbine 30 sont formés de pièces d'entrée 36 de gauche et de droite. Les deux pièces d'entrée 36 sont connectées

l'une à l'autre à l'aide de rivets 31 à plusieurs endroits de leur périphérie.

La pièce d'entrée 36 de gauche est également rivetée contre un élément en forme de disque 51 - à savoir la bordure du support intérieur de lamelles14. Chaque pièce d'entrée 36 possède plusieurs fenêtres pour ressort 39 le long de sa périphérie, dont chacune est munie d'un battant de fenêtre pour ressort à leur bordure radialement extérieure. Dans ces fenêtres pour ressort 39, des ressorts 40, 41 sont aménagés. Dans l'exemple de mise en oeuvre représenté, les ressorts sont positionnés

selon le principe de construction de ressorts imbriqués l'un dans l'autre.

Pendant que des surfaces d'appui dans les fenêtres pour ressort 39 des pièces d'entrée 36 agissent sur une extrémité des ressorts 40, 41, des surfaces d'appui de la bride 34 agissent sur l'autre extrémité des ressorts , 41. La bride 34 est connectée à l'arbre de turbine 49, de manière résistante à la torsion, par le profil denté 46. Puisque la bride 34 est constituée d'une simple pièce étampée alors que le profil denté 46 est une pièce de précision plus coteuse, il est avantageux de fabriquer d'abord

les deux pièces séparément et de les relier l'une à l'autre seulement après.

La liaison s'est ici passée avec un cordon de soudure 33. Afin de limiter la torsion relative des pièces d'entrée 36 par rapport à la bride 34, une butée d'écart angulaire 42 est prévue sur l'amortisseur de turbine 30. La butée d'écart angulaire 42 est par exemple formée par des cames de butée, qui se trouvent sur la bride 34 et au moins une pièce d'entrée 36 et qui se

déplacent l'une vers l'autre en cas de charge.

Si l'embrayage de pontage à convertisseur 2 n'est pas fermé, le flux de puissance passe du vilebrequin - respectivement de la masse d'inertie de rotation - par le carter de convertisseur vers la pompe. L'entraînement de

la turbine 5 est réalisé par l'hydrodynamique du convertisseur 1.

L'écartement entre la pompe et la turbine 5 produit un premier amortissement des oscillations de torsion. Comme la turbine 5 est reliée à la pièce d'entrée 36 de droite à l'aide d'un endentement sur son appui 35 en forme de moyeu, le flux de puissance - et ainsi le moment de couple avec des oscillations superposées - est dirigé vers l'amortisseur de turbine 30. L'amortisseur de turbine 30 produit en tant que système ressort-masse un amortissement supplémentaire des oscillations de torsion. Après l'amortisseur de turbine 30, le flux de puissance arrive vers

l'arbre de transmission 49.

Si l'embrayage de pontage à convertisseur 2 est fermé, le flux de puissance passe du carter de convertisseur par l'embrayage de pontage à convertisseur 2 vers la pièce d'entrée 36 de gauche de l'amortisseur de turbine 30. La partie droite de l'amortisseur de turbine 30 n'introduit aucun moment de couple dans l'amortisseur de turbine 30 parce que, dans le cas o l'embrayage de pontage à convertisseur 2 est fermé, la pompe et la turbine 5 tournent à la même vitesse de rotation et par conséquent, il n'y là aucun transfert de moment de couple. Dans ce cas également, après le parcours du flux de puissance à travers l'amortisseur de turbine

, il y a l'introduction dans l'arbre de turbine 49.

Dans la figure 1, la turbine 5 n'est pas directement reliée à l'arbre de

turbine 49. Elle prend appui sur la bride 34 de l'amortisseur de turbine 30.

Pour cette raison, on parle d'un appui 35 en forme de moyeu de la turbine 5. Afin de sécuriser axialement l'appui 35 en forme de moyeu axialement, il est maintenu par une bague de sécurité 25 axiale. Pour que le flux d'huile 7 puisse refluer dans le deuxième canal 19, la bride 34 est munie d'un écoulement 48a et l'appui 35 en forme de moyeu est muni d'un écoulement 48b. Comme l'écoulement 48b se trouve ici hors du plan de section, sa forme est reproduite avec la ligne en pointillé. On distingue clairement que la bague de sécurité 25 ne représente aucun obstacle notable à l'écoulement, ce qui explique pourquoi le flux d'huile 7 peut

refluer dans le deuxième canal 19.

Pour la mise en oeuvre de la pensée de l'invention, une série de mesures sont réalisées dans la figure 1. Premièrement, le chemin de l'huile passant à côté des extrémités intérieures, inférieures des lamelles 10 - a été fermé au moyen d'une membrane 26. La désignation " membrane " pour la pièce de construction 36 est choisie précisément parce que la membrane 36 est un disque mince et élastique, lequel se place automatiquement avec son diamètre extérieur contre son support par contrainte interne et / ou précontrainte. Un " court-circuit " de l'huile c'est-à-dire un flux passant à côté de l'embrayage - est ainsi rendu plus difficile. L'huile doit s'écouler de dessus à travers les lamelles 10, s'il s'écoule à travers l'embrayage de pontage à convertisseur 2. La membrane 26 adhère à la bague 28, qui est façonnée comme bague de sécurité et s'engrène pour cela partiellement avec l'endentement en périphérie intérieur du support externe de lamelles 13. Entre la bague 28 et le support extérieur de lamelles 13, il existe des possibilités d'entrée

pour l'huile.

Afin que l'huile ne puisse emprunter aucun autre chemin de contournement, d'autres " courts-circuits " doivent être éliminés. L'espace entre la face extérieure de turbine 3 et la face intérieure de convertisseur 4 (dans la zone radialement intérieure) est aménagé d'une multitude d'éléments 51 en forme de disque, o l'huile de reflux ne peut s'écouler qu'entre les disques. La liaison de la pièce d'entrée 36 de gauche avec la bordure droite du support intérieur de lamelles 14 est une liaison de deux éléments en forme de disque, lesquels sont essentiellement imperméables à l'huile même sans la membrane 26. Par la structure fondamentale en forme de disque de la pièce d'entrée 36 et de la bordure droite du support intérieur de lamelles 14, l'aménagement de la membrane

26 en forme de disque est facilité de manière constructive.

En outre, les écartements entre la pièce d'entrée 36 de gauche et la bride 34 ainsi qu'entre la bride 34 et le support 35 en forme de moyeu de la turbine sont des endroits auxquels l'huile pourrait s'écouler sans résistance notable. A ces endroits, des rondelles ressorts 37 sont positionnées, dans lesquelles une bordure de la rondelle 37 adhère proche d'une pièce de construction et l'autre bordure adhère à l'autre pièce de construction. Un écoulement d'huile contournant ces bordures est par conséquent très difficile. Si ces rondelles ressorts 37 sont par exemple par rapport à l'écartement des éléments en forme de disque dimensionnées de manière que les bordures des rondelles ressorts 37 adhèrent avec une force de pression, il se produit une étanchéité encore meilleure, et les rondelles ressorts 37 pourraient en outre servir également d'éléments de frottement - pour l'amortissement supplémentaire des

oscillations de torsion.

A l'opposé de la figure 1, l'embrayage de pontage à convertisseur 2 dans

la figure 2 est ouvert. Le flux séparé d'huile 8 a été détendu en pression.

Comme la pression d'huile du flux d'huile 9 agit sur le côté droit de l'élément de serrage 11, celui-ci se déplace vers la gauche, lorsque le flux d'huile 8 est détendu. Par ce moyen, il s'ouvre un écartement entre le tenon, dans ce cas annulaire, de l'élément de serrage 11 et la lamelle de gauche. L'huile, qui s'écoule le long de l'intérieur de l'écartement entre la face intérieure du support extérieur de lamelles 13 et les lamelles 10, n'est plus obligée de s'écouler sur les surfaces de frottement des lamelles dans le cas o l'embrayage de pontage à convertisseur 2 est ouvert. Puisque, en cas d'embrayage ouvert, un flux d'huile à travers les lamelles 10 n'est pas non plus nécessaire (que ce soit pour le refroidissement ou la

lubrification), le contournement par l'huile est une économie d'énergie.

La figure 3 montre un développement de la membrane 26. Elle présente

ici un diamètre considérablement plus petit que dans les figures 1 et 2.

Dans le cas o l'embrayage de pontage à convertisseur 2 est fermé, une force de pression plus petite sur la membrane est avantageusement conditionnée par le différentiel de pression d'huile entre les deux côtés de la membrane 26 et par le diamètre réduit. La membrane 26 avec un diamètre réduit n'a par conséquent pas besoin d'être si robuste à l'égard

des charges mécaniques.

Dans le cas o l'embrayage de pontage à convertisseur 2 est ouvert, il arrive des mouvements relatifs de rotation du support extérieur de lamelles par rapport au support intérieur. Comme la plaque de pression 27 est ici ancrée au support extérieur de lamelles 13, mais que la membrane 26 tourne de façon synchrone avec le support intérieur de lamelles 14, la membrane frotte sur la plaque de pression 27. Conditionné par le différentiel de pression d'huile, qui existe également dans ce cas - même s'il est considérablement inférieur dans le cas o l'embrayage de pontage à convertisseur 2 est ouvert - et le diamètre de membrane réduit, la force de pression sur la plaque de pression, et par conséquent l'usure par

frottement, sont alors également moins importantes.

D'autres éléments de résistance sont montrés par la figure 4. Au lieu d'une membrane 26 - comme par exemple dans la figure 3 - la zone entre le support intérieur de lamelles 14, à l'intérieur de la plaque de pression 27, et la lamelle 10 extérieure, de droite, est essentiellement rendue étanche avec une bague 28. Afin que la bague 28 puisse bien rendre étanche, elle est par exemple adaptée au profilage en périmètre du support intérieur de lamelles 14. Cependant, la bague 28 peut aussi - de manière semblable à une bague de sécurité - s'engrener dans une rainure circulaire. De plus, la bague peut également être constituée d'une matière - au moins partiellement élastique - qui se place sur la zone

d'étanchéité sous l'influence de la pression d'huile.

L'écartement se trouvant radialement plus à l'extérieur entre l'appui 35 en forme de moyeu de la turbine et la bride 34 a un développement plus étroit par rapport aux figures 1 et 3. Déjà par ce seul moyen, on est arrivé à un élément de résistance dépassant l'état de l'art. Dans cet écartement, une bague d'étanchéité 38 a en plus été encastrée dans l'appui 35 en forme de moyeu. A cause de l'écartement et de la bague d'étanchéité 38, la rondelle ressort 37 représentée dans les figures 1 à 3 n'est pas nécessaire. La bague d'étanchéité 38 peut être façonnée comme anneau

torique, bague carrée, bague en feutre ou de manière semblable.

Les figures 5a et 5b montrent une vue partielle en coupe axiale du support extérieur de lamelles 13 et une lamelle extérieure 1Oa. Le support extérieur de lamelles 13 comporte un profilage trapézode en périmètre intérieur. La lamelle extérieure 10a a essentiellement un profil extérieur complémentaire en périmètre. Par le profilage trapézode, il résulte des pieds de denture 43 et des têtes de denture 44 sur la lamelle extérieure 10a. Les lamelles intérieures 10b et le support intérieur de lamelles 14 peuvent être profilés de façon semblable. Pour augmenter, au moyen du flux d'huile 9, l'écoulement d'huile à travers, respectivement pour réduire la résistance à l'écoulement entre la face intérieure du support extérieur de lamelles 13 et les lamelles 10, des canaux axiaux 12 sont aménagés dans les lamelles extérieures 10a. Les canaux sont développés comme des creux dans la figure 5a et comme des trous dans la figure 5b. Puisque les lamelles intérieures 10b ne pénètrent pas dans la zone des têtes de denture 44, le flux d'huile 9 n'a que la résistance des têtes de denture 44 à surmonter. Comme celles-ci sont selon l'invention cependant munies d'au moins un canal 12 chacune, le flux d'huile 9 peut d'abord s'écouler confortablement dans une direction axiale pour s'écouler ensuite radialement de l'extérieur vers l'intérieur sur les garnitures de frottement

des lamelles 10.

Un autre développement des canaux 12 est illustré par la figure 6.

L'écartement des profilages en périmètre du support extérieur de lamelles 13 et de la lamelle extérieure 10a a été représenté de manière exagérée pour un meilleur éclaircissement. La bague 28 - ici une bague de sécurité - tient ferme dans des rainures de section, qui sont aménagées dans le support extérieur de lamelles 13. Le diamètre extérieur de la bague 28 est dimensionné de manière à ne pas couvrir les têtes de denture 44 de la lamelle 10a. Les canaux 12 sont maintenant créés de manière que le diamètre extérieur des têtes de denture 44 soit de nature plus petite que le diamètre intérieur maximal du profilage intérieur du support extérieur de lamelles 13. Dans la figure 6, on peut également bien apercevoir que la lamelle intérieure 10b, qui s'avance sous la lamelle extérieure 10a, fait une bonne étanchéité par rapport au support intérieur de lamelles 14. Par

conséquent, un " court-circuit " de l'huile peut difficilement se présenter ici.

Par la figure 7, un détail est reproduit, qui est essentiellement visible dans les figures 1 à 4 aussi. Une première différence se trouve dans le rivetage du support intérieur de lamelles 14 contre la pièce d'entrée 36 de gauche de l'amortisseur de turbine 30 non représenté ici. Le rivet 31 est muni d'une tête de rivet 32, qui est aménagé à tête perdue. Cette tête de rivet 32 ne saillit pas ou saillit à peine de la surface droite de la pièce d'entrée 36 de gauche. L'affleurement de la tête de rivet avec la surface de la pièce d'entrée peut également être obtenu en assurant la planéité de la tête de rivet 32 par un réusinage adapté - comme par exemple un dressage ou une rectification de surface. Cette technique en rapport avec des assemblages rivés pour les embrayages de pontage à convertisseur permet un écartement faible entre la pièce d'entrée 36 de gauche et la

bride 34, par lequel un élément de résistance pour l'huile est créé.

Si la tête de rivet 32 se trouve au-dessous de la surface droite en forme de disque de la pièce d'entrée 36 de gauche, il est quand même possible de construire un élément de résistance en liaison avec une surface plane

de gauche de la bride 34.

Une deuxième différence par rapport aux figures 1 à 4 se trouve dans le pliage 52 détourné de l'extrémité inférieure (respectivement intérieure, à cause de la forme réelle à symétrie de révolution) de la pièce d'entrée 36 de gauche. Par le pliage 52 - détourné de la bride 34 - un rapprochement étroit de la pièce d'entrée 36 de gauche à la bride 34 est possible. La direction de ce pliage est réalisable avec une séquence d'usinage définie

en liaison avec des directions d'usinage (directions d'étampage) choisies.

Par le pliage 52 détourné, un rapprochement étroit des éléments 51 en

forme de disque peut être implémenté.

Une troisième différence se trouve dans l'écartement entre la bride 34 et l'appui 35 en forme de moyeu dans la zone du cordon de soudure 33 en forme de V. Comme la surface, tournée vers l'appui 35, de la bride 34 a

été réusinée, un rapprochement étroit à l'appui 35 est possible.

Dans la figure 8, le support intérieur de lamelles 14 et la pièce d'entrée 36 de l'amortisseur de turbine sont soudés l'un contre l'autre au moyen d'un cordon de soudure 33 - ici développé comme cordon de soudure laser. La bride 34 présente un élargissement au-dessous du cordon de soudure 33, à cause du flux de puissance, respectivement pour l'homogénéisation de la concentration des contraintes de matière. La pièce d'entrée 36 de gauche est munie d'un coude (respectivement la pièce 36 est munie d'un épaulement, à cause de la structure à symétrie de révolution), par quoi l'extrémité inférieure de la pièce d'entrée 36 de gauche forme une surface de frottement 53 plane avec la zone supérieure de la bride 34. Cette surface plane de frottement 53 est avantageuse par rapport aux surfaces de frottement annulaires - comme par exemple la figure 8 en montre deux au bord à droite, en liaison avec la rondelle ressort 37 - puisque l'abrasion est ici minimisée par la surface de frottement plane. De plus, la surface plane de frottement 53 représente aussi un élément de résistance entre

deux éléments 51 en forme de disque.

Claims

REVENDICATIONS

1. Procédé de dosage d'un flux d'huile sur au moins une surface de frottement d'au moins une lamelle d'un embrayage de pontage à convertisseur, dans lequel le flux d'huile à travers la pompe, la turbine et le stator de turbine, est empêché, par des mesures dans l'espace entre le côté extérieur de turbine et le côté intérieur de convertisseur, de telle manière que le flux d'huile est augmenté sur

le ou les surfaces de frottement.

2. Procédé de dosage d'un flux d'huile sur au moins une surface de frottement d'au moins une lamelle d'un embrayage de pontage à convertisseur, dans lequel la résistance à l'écoulement du flux d'huile à travers l'embrayage de pontage à convertisseur est réduite par des mesures, de telle manière que le flux d'huile est

augmenté sur le ou les surfaces de frottement.

3. Procédé, en particulier selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'un flux d'huile séparé et en même temps hydrostatique ouvre

ou ferme l'embrayage de pontage à convertisseur.

4. Procédé, en particulier selon quelconque des revendications 1 à 3,

caractérisé en ce que le flux d'huile s'écoule d'abord à travers la pompe, la turbine et le stator de turbine, et puis ensuite vers la zone entre le côté intérieur de convertisseur et le côté extérieur de turbine.

5. Procédé, en particulier selon quelconque des revendications 1 à 3,

caractérisé en ce que le flux d'huile s'écoule d'abord vers la zone entre le côté intérieur de convertisseur et le côté extérieur de turbine, et puis ensuite à travers la pompe, la turbine et le stator de turbine.

6. Procédé, en particulier selon quelconque des revendications 1 à 5,

caractérisé en ce que le flux d'huile, en cas d'embrayage ouvert, traverse de plus entre un élément de serrage pour l'embrayage de pontage à convertisseur et le côté de lamelle en face de l'élément

de serrage.

7. Procédé, en particulier selon quelconque des revendications 3 à 6,

caractérisé en ce que le flux d'huile séparé est commandé en

pression ou température.

8. Procédé, en particulier selon quelconque des revendications 3 à 6,

caractérisé en ce que le flux d'huile séparé est réglé en pression ou température.

9. Procédé, en particulier selon quelconque des revendications 1 à 8,

caractérisé en ce que le flux d'huile fait l'objet d'une chute de pression comprise entre 3 et 0,1 bar, de préférence entre 1 et 0,2

bar, à travers l'embrayage de pontage à convertisseur.

10. Procédé, en particulier selon quelconque des revendications 1 à 9,

caractérisé en ce que le flux d'huile à travers l'embrayage de pontage à convertisseur est compris entre 10 et 0,1 I/min, de

préférence entre 1 et 0,2 I/min.

11.Procédé, en particulier selon quelconque des revendications 3 à 10,

caractérisé en ce que l'embrayage de pontage à convertisseur, par le flux d'huile séparé, n'est intentionnellement pas complètement fermé, de manière qu'un mouvement relatif des garnitures de frottement par rapport aux surfaces de frottement adjacentes - donc

un régime de glissement - soit possible.

12. Procédé, en particulier selon quelconque des revendications 3 à 11,

caractérisé en ce que le flux d'huile séparé produit des pulsations et par ce moyen ouvre respectivement ferme de manière puisée l'embrayage de pontage à convertisseur, dans lequel s'écoule alors dans des phases de légère ouverture de l'embrayage de pontage à convertisseur, également un flux d'huile pulsé sur la garniture de

frottement.

13. Procédé, en particulier selon la revendication 12, caractérisé en ce que le régime de glissement est utilisé pour minimiser des

oscillations de torsion dans la transmission.

14. Procédé, en particulier selon quelconque des revendications 1 à 13,

caractérisé en ce que le procédé est utilisé pour le refroidissement

de l'embrayage.

15. Procédé, en particulier selon quelconque des revendications 1 à 14,

caractérisé en ce que le procédé est appliqué à une transmission automatique.

16. Procédé, en particulier selon quelconque des revendications 1 à 14,

caractérisé en ce que le procédé est appliqué à une transmission

CVT - une transmission à réglage continu.

17.Convertisseur de couple du procédé selon quelconque des

revendications 1 à 16, caractérisé en ce qu'entre le côté intérieur

de convertisseur et le côté extérieur de turbine, il est aménagé au moins un élément de résistance supplémentaire pour le flux d'huile,

en plus de l'embrayage de pontage à convertisseur.

18. Appareil, en particulier pour la réalisation du procédé selon

quelconque des revendications 1 à 17, caractérisé en ce qu'il est

aménagé au moins un canal supplémentaire dans l'embrayage de

pontage à convertisseur, pour le flux d'huile.

19.Appareil, en particulier selon la revendication 17 ou 18, caractérisé en ce qu'un amortisseur de turbine est aménagé dans le flux de puissance intérieur entre le carter de convertisseur et l'arbre de

transmission en entrée.

20.Appareil, en particulier selon quelconque des revendications 17 à

19, caractérisé en ce que deux éléments en forme de disque, adjacents et faiblement écartés, forment l'élément de résistance supplémentaire.

21. Appareil, en particulier selon la revendication 20, caractérisé en ce que les éléments en forme de disque sont rivetés l'un contre l'autre de telle manière qu'une tête de rivet ne saillit essentiellement pas

du plan du disque.

22.Appareil, en particulier selon la revendication 20, caractérisé en ce que les éléments en forme de disque sont soudés l'un contre l'autre de telle manière qu'un cordon de soudure ne saillit pas - ou saillit à

peine - du plan de la face de disque.

23.Appareil, en particulier selon la revendication 20, caractérisé en ce que l'élément en forme de disque est étampé de telle manière que les bavures - ou des parties pliées - du disque sont détournées

d'un disque ultérieurement adjacent.

24.Appareil, en particulier selon la revendication 20, caractérisé en ce que l'élément en forme de disque est fabriqué avec enlèvement des copeaux de telle manière que les bavures sont détournées d'un

disque ultérieurement adjacent.

25.Appareil, en particulier selon quelconque des revendications 20 à

24, caractérisé en ce que la surface d'un élément en forme de disque, qui sera ultérieurement tourné vers un disque adjacent, est soumise à un réusinage - comme par exemple un dressage ou une

rectification de surface.

26.Appareil, en particulier selon quelconque des revendications 20 à

, caractérisé en ce que l'écartement entre deux éléments en forme de disque est établi avec une distance axiale comprise entre 2 et 0,1 mm et une étendue radiale comprise entre 30 et 1 mm, de préférence avec une distance axiale comprise entre 0,5 et 0,1 mm

et une étendue radiale comprise entre 10 et 1 mm.

27.Appareil, en particulier selon quelconque des revendications 20 à

26, caractérisé en ce qu'un élément en forme de disque est formé à

partir de la bordure d'un support intérieur de lamelles.

28.Appareil, en particulier selon quelconque des revendications 20 à

26, caractérisé en ce qu'un élément en forme de disque est formé à

partir d'une pièce d'entrée de l'amortisseur de turbine.

29. Appareil, en particulier selon quelconque des revendications 20 à

26, caractérisé en ce qu'un élément en forme de disque est fortné à

partir d'une bride de l'amortisseur de turbine.

30.Appareil, en particulier selon quelconque des revendications 20 à

26, caractérisé en ce qu'un élément en forme de disque est formé à partir d'un moyeu de turbine, ou d'un appui en forme de moyeu de

la turbine.

31.Appareil, en particulier selon quelconque des revendications 17 à

, caractérisé en ce que l'élément de résistance est formé comme

bague d'étanchéité.

32.Appareil, en particulier selon la revendication 31, caractérisé en ce

que l'élément de résistance est formé comme rondelle ressort.

33.Appareil, en particulier selon la revendication 31, caractérisé en ce que l'élément de résistance est façonné comme membrane, monté sur une bordure en forme de disque du support intérieur de lamelles et adhère à une bague de sécurité dans le support

extérieur de lamelles.

34.Appareil, en particulier selon la revendication 31, caractérisé en ce que l'élément de résistance est formé comme membrane, monté sur une bordure, en forme de disque, d'un support intérieur de lamelles et adhère à un côté intérieur de la lamelle intérieure, ou à

une plaque de serrage.

35.Appareil, en particulier selon la revendication 33 ou 34, caractérisé en ce que la membrane entre la bordure, en forme de disque, du support intérieur de lamelles et la pièce d'entrée de l'amortisseur de

turbine est rivée.

36.Appareil, en particulier selon quelconque des revendications 18 à

35, caractérisé en ce que l'élément de résistance est formé comme bague, et que celle-ci adhère au support intérieur de lamelles et à

la lamelle intérieure.

37.Appareil, en particulier selon la revendication 36, caractérisé en ce que la bague - de la même façon qu'une bague de sécurité - est développée de manière à être encastrable dans le support intérieur

de lamelles.

38.Appareil, en particulier selon quelconque des revendications 31 ou

32, caractérisé en ce que la bague d'étanchéité ou la rondelle ressort est aménagée entre la pièce d'entrée et la bride de

l'amortisseur de turbine.

39.Appareil, en particulier selon quelconque des revendications 31 ou

32, caractérisé en ce que la bague d'étanchéité ou la rondelle ressort est aménagée entre la bride de l'amortisseur de turbine et

l'appui en forme de moyeu de la turbine.

40.Appareil, en particulier selon quelconque des revendications 31 ou

32, caractérisé en ce que la bague d'étanchéité ou la rondelle ressort est aménagée entre la bride de l'amortisseur de turbine et le

moyeu de turbine.

41.Appareil, en particulier selon quelconque des revendications 17 à

40, caractérisé en ce qu'au moins une lamelle - des lamelles s'engrenant avec le support extérieur de lamelles ou avec le support intérieur de lamelles - du côté de l'afflux d'huile est muni

d'au moins un forage axial ou un étampage axial.

42.Appareil, en particulier selon quelconque des revendications 17 à

41, caractérisé en ce qu'au moins une lamelle est écartée, dans son périmètre, du support de lamelle lui correspondant, de telle manière qu'il en résulte un écartement entre un pied de denture et une tête de denture, par lequel se constitue alors une ouverture

pour l'afflux axial de l'huile.

43.Véhicule automobile avec un convertisseur qui fonctionne selon

quelconque des revendications 1 à 16 et qui est formé selon

quelconque des revendications 17 à 42.