FR2819825A1 - Procede de fabrication d'une bande en alliage fe-ni - Google Patents
Procede de fabrication d'une bande en alliage fe-ni Download PDFInfo
- Publication number
- FR2819825A1 FR2819825A1 FR0100971A FR0100971A FR2819825A1 FR 2819825 A1 FR2819825 A1 FR 2819825A1 FR 0100971 A FR0100971 A FR 0100971A FR 0100971 A FR0100971 A FR 0100971A FR 2819825 A1 FR2819825 A1 FR 2819825A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- strip
- alloy
- hardening
- temperature
- degrees
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J2229/00—Details of cathode ray tubes or electron beam tubes
- H01J2229/07—Shadow masks
- H01J2229/0727—Aperture plate
- H01J2229/0733—Aperture plate characterised by the material
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
Procédéde fabrication d'une bande en alliage Fe-Ni du type " à durcissementstructural y'et/ ou y " " dont le coefficient de dilatation thermiqueentre 20degreC et 150degreC est inférieur à 7x10-6 /K selon lequel :- on fabrique une bande écrouie par laminageà froid d'une bande adoucie avec un taux de réductionsupérieur à 5%,et on soumet la bande écrouie àun recuit de recristallisation sous une atmosphère neutre ou réductriceréalisé soit au défilé avec un temps de séjourentre 900degreC et 1200degreC compris entre 30s et 5 mn, soit en statiqueavec un maintien à une température comprise entre 900degreCet 1050degreC pendant un temps compris entre 15 mn à 5h, suivi d'unrefroidissement jusqu'à une température inférieure à500degreC à une vitesse de refroidissement suffisante pour éviterla formation de précipités durcissant. Bande en alliage Fe-Ni.
Description
La présente invention est relative à la fabrication d'une bande en alliage
Fe-Ni
Fe-Ni du type " à durcissement structural y' et/ou y" " et à la bande obtenue.
Pour fabriquer des objets tels que des cadres supports de masque d'ombre tendu pour tube de télévision en couleur, on utilise des bandes en alliage Fe-Ni du type " à durcissement structural y' et/ou y" " ayant un faible coefficient de dilatation
et une limite d'élasticité élevée après durcissement.
Le procédé de fabrication de ces cadres comporte de nombreuses opérations. Tout d'abord, on découpe dans une bande adoucie des pièces qui sont pliées puis assemblées par soudage de façon à obtenir un cadre. Sur ce cadre on effectue en suite des opérations destinées à le noircir par formation d'une couche d'oxydes et à le durcir et à fixer le masque d'ombre. Au cours de ces opérations, le cadre est soumis à des efforts à haute température qui peuvent engendrer un fluage
qui peut engendrer des déformations inacceptables voire même des ruptures.
Le but de la présente invention est de proposer un procédé qui permette d'obtenir une bande en alliage Fe-Ni du type " a durcissement structural y' et/ou y" " qui ait une bonne résistance au fluage et qui, de préférence, ait une bonne aptitude
au noircissement.
A cet effet, I'invention a pour objet un procédé de fabrication d'une bande en alliage Fe-Ni du type " a durcissement structural y' et/ou y" " dont le coefficient de dilatation thermique entre 20 C et 150 C est inférieur à 7x10-6/K selon lequel: - on fabrique une bande écrouie par laminage à froid d'une bande adoucie avec un taux de réduction supérieur à 5%, - et on soumet la bande écrouie à un recuit de recristallisation sous une atmosphère neutre ou réductrice réalisé soit au défilé avec un temps de séjour entre 900 C et 1200 C compris entre 30s et 5 mn, soit en statique avec un maintien à une température comprise entre 900 C et 1050 C pendant un temps compris entre 15 mn à 5h, suivi d'un refroidissement jusqu'à une température inférieure à 500 C à une vitesse de refroidissement suffisante pour éviter la
formation de précipités durcissant.
L'invention concerne également une bande en alliage en alliage Fe-Ni du type " à durcissement structural y' et/ou y" " dont le coefficient de dilatation thermique entre C et 150 C est inférieur à 7x10-6/K non durcie, qui, après durcissement par précipitation de phases y' et/ou y", a une limite d'élasticité supérieure à 600 MPa et une résistance au fluage à 600 C pendant 1 heure sous 350 MPa caractérisée par un allongement inférieur à 0,2%, et dont, éventuellement, au moins une face
comporte une couche doré uniforme.
L'invention va maintenant être décrite plus en détail mais de façon non limitative.
Les alliages Fe-Ni du type " à durcissement structural y' et/ou y" " sont des alliages dont les éléments principaux sont le fer et le nickel et qui comportent en outre un ou plusieurs éléments pouvant tels que le titane ou l'aluminium pouvant former des précipités de la phase intermétallique y', ou tels que le niobium ou le tantale pouvant former des précipités de la phase intermétallique y". Ces précipités sont durcissant. D'autres éléments peuvent être présents en quantités limitées tels que le chrome, le molybdène, le tungstène, le zirconium, le carbone, le silicium, le manganèse, ainsi que des impuretés résultant de l'élaboration. Le choix des teneurs en ces différents éléments permet d'ajuster les différentes propriétés de l'alliage, tels
que son coefficient de dilatation et sa dureté après durcissement.
Un tel alliage peut être " à l'état adouci ", c'est à dire ayant une limite d'élasticité limitée lorsque les éléments durcissant sont en solution, ce qui peut être obtenu par un recuit d'adoucissement constitué d'un maintien à une température suffisante, comprise de préférence entre 950 C et 1200 C, et suivi d'un refroidissement rapide jusqu'à une température inférieure à 500 C, et par exemple jusqu'à la température ambiante. De préférence, le refroidissement entre la température de recuit d'adoucissement et 500 C doit être inférieure à 5 minutes, et mieux, inférieure à 4 minutes. Le durcissement est obtenu par un traitement thermique de durcissement
au-dessus de 500 C environ destiné à faire précipiter les phases durcissantes.
Pour fabriquer un cadre support de masque d'ombre tendu pour tube de télévision en couleur, on choisit la composition pour que le coefficient de dilatation thermique entre 20 C et 150 C inférieur à 7x10-6/K, et de préférence inférieur à 6x10-6/K, et mieux encore inférieur à 5x10-6/K. On choisit également la composition pour que la limite d'élasticité à l'état durci soit supérieure à 600 MPa, et mieux,
supérieure à 700 MPa.
Pour cela, la composition chimique, en % en poids, est par exemple, telle que: 40% < Ni+Co+Cu < 45% 0% < Co < 5% 0% < Cu <3% 0,5% < Ti < 4%
0,02% < AI < 1,5%
0% < Nb + Ta/2 < 6% 0% <Cr< 3% 0% <Zr< 1% 0% <Mo+W/2<3%
C <0,1%
Si < 0,7% Mn < 0,7%
S < 0,02%
P < 0,04%
0% <B <0,005%
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
De préférence, la composition chimique est telle que ,5% < Ni+Co+Cu <44, 5% 0% < Co < 5% 0% < Cu < 3% 1,5% < Ti < 3,5% 0% < Nb + Ta/2 < 1% 0,05% <Al< 1% 0% <Cr< 0,5% 0% <Zr< 0,5% 0% <Mo +W/2<0,1%
C < 0,05%
Si < 0,5% Mn < 0,5%
S < 0,01%
P < 0,02%
0,0005% < B < 0,003%
Pour fabriquer la bande on commence par élaborer l'alliage soit au four électrique à arc et affinage en poche, soit au four à induction. On obtient ainsi un
alliage liquide.
L'alliage liquide peut être coulé directement sous forme d'un demiproduit tel qu'un lingot, une brame ou une billette, voire sous forme d'une bande obtenue par
coulée directe de bandes minces, par exemple par coulée entre cylindres.
L'alliage liquide peut également, et de préférence, être coulé sous forme d'une électrode de refusion qu'on refond soit sous laitier électoconducteur (procédé ESR), soit par arc sous vide (procédé VAR) pour obtenir un demi-produit. Cette refusion a l'avantage de donner un métal plis homogène (comportant peu de ségrégations) et comportant peu de défauts tels que des inclusions oxydées. Le demi-produit est réchauffé et maintenu entre 11 00 C et 1300 C pendant 2 à 50 heures de façon à l'homogénéiser, puis laminé à chaud, à une température comprise entre 900 C et 1300 C pour obtenir une bande à chaud d'épaisseur comprise entre environ 3 mm et 5 mm (le choix de l'épaisseur est fonction de
l'épaisseur de la bande qu'on veut obtenir en final).
Lorsque l'alliage est coulé directement sous forme de bande mince, celleci
peut ou non être légèrement laminée à chaud.
Dans tous les cas, la bande est ensuite adoucie par un recuit d'adoucissement suivi d'un refroidissement rapide comme indiqué ci-dessus, et elle est décapée. On
obtient ainsi, une bande adoucie.
La bande adoucie est alors laminée à froid avec un taux de réduction supérieur à 5% de façon à obtenir une bande écrouie. Avant le laminage à froid, ou entre deux opérations de laminage à froid successives, ou après le laminage à froid, la bande peut être abrasée sur une ou sur les deux faces, par exemple par polissage, de façon à enlever une couche superficielle appauvrie en titane par les
maintiens à haute température précédents.
La bande ainsi obtenue est alors soumise à un recuit de recristallisation sous une atmosphère neutre ou réductrice réalisé soit au défilé avec un temps de séjour entre 900 C et 1200 C compris entre 30s et 5 mn, soit en statique avec un maintien à une température comprise entre 900 C et 1050 C pendant un temps compris entre mn à 5h, suivi d'un refroidissement jusqu'à une température inférieure à 500 C à une vitesse de refroidissement suffisante pour éviter la formation de précipités durcissant. L'atmosphère est par exemple constituée d'hydrogène et d'azote, avec
un point de rosée de préférence inférieur à - 40 C.
Ce traitement de recristallisation réalisé sur une bande ayant un taux d'écrouissage supérieur à 5% permet d'obtenir à l'état durci une résistance au fluage caractérisée par un allongement inférieur à 0,2% après un maintien d'1 heure à 600 C sous 350 MPa. Cette résistance au fluage permet de fabriquer les cadres
support de masque d'ombre tendu dans de bonnes conditions.
Lorsqu'une face de la bande a été abrasée avant le recuit de recristallisation, après recristallisation, cette face a une couleur doré uniforme résultant de la formation en surface d'une couche de quelques microns d'épaisseur, voire de moins de 1 micron, constituée de composés tels que le nitrure de titane. Cette couche dorée a l'avantage de faciliter l'opération de noircissement du cadre (en anglais:
blackening) effectuée lors de la fabrication de celui-ci.
Après recuit de recristallisation, la bande peut être planée. Il est alors souhaitable que le planage engendre un écrouissage équivalent inférieur à 5%, afin de ne pas détériorer les propriétés de résistance au fluage. Par écrouissage équivalent, on entend un écrouissage pour lequel par un essai de traction sur une bande adoucie non planée, on obtient la même limite d'élasticité que par un essai de
traction sur la bande après planage.
Par ce procédé on obtient une bande en alliage Fe-Ni du type " à durcissement structural y' et/ou y" " dont le coefficient de dilatation thermique entre 20 C et 150 C est inférieur à 7x10-6/K non durcie, caractérisée en ce que, après durcissement par précipitation de phases y' et/ou y", elle a une limite d'élasticité supérieure à 600 MPa et une résistance au fluage à 600 C pendant 1 heure sous 350 MPa caractérisée par un allongement inférieur à 0,2%, et en ce que,
éventuellement, au moins une face comporte une couche de couleur doré uniforme.
Cette bande est particulièrement adaptée à la fabrication d'un cadre support de
masque d'ombre tendu pour tube de télévision en couleur.
Claims (8)
1 - Procédé de fabrication d'une bande en alliage Fe-Ni du type " à durcissement structural y' et/ou y" " dont le coefficient de dilatation thermique entre 20 C et 150 C est inférieur à 7x1 0-6/K selon lequel: - on fabrique une bande écrouie par laminage à froid d'une bande adoucie avec un taux de réduction supérieur à 5%, - et on soumet la bande écrouie à un recuit de recristallisation sous une atmosphère neutre ou réductrice réalisé soit au défilé avec un temps de séjour entre 9000C et 1200 C compris entre 30s et 5 mn, soit en statique avec un maintien à une température comprise entre 900 C et 1050 C pendant un temps compris entre 15 mn à 5h, suivi d'un refroidissement jusqu'à une température inférieure à 500 C à une vitesse de refroidissement suffisante pour éviter la
formation de précipités durcissant.
2 - Procédé selon la revendication I caractérisé en ce que on effectue en
outre un planage engendrant un taux d'écrouissage équivalent inférieur à 5%.
3 - Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2 caractérisé en ce que, avant, pendant ou après le laminage à froid, on abrase, par exemple par polissage, au moins une face de la bande de façon à obtenir après le recuit de
recristallisation une couche de couleur dorée uniforme sur ladite au moins une face.
4 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 caractérisé en
ce que la dite bande adoucie est constituée d'un alliage élaboré au four à arc électrique et par affinage en poche ou au four par induction avec lequel on fabrique
un demi-produit tel qu'un lingot, une brame ou une billette, et en ce que le demi-
produit est laminé à chaud pour obtenir une bande à chaud qu'on soumet à un recuit d'adoucissement constitué d'un maintien entre 950 C et 1200 C suivi d'un
refroidissement rapide, et éventuellement d'un décapage.
- Procédé selon la revendication 4 caractérisé en ce que pour fabriquer ledit
demi-produit, on coule une électrode de refusion qu'on refond sous laitier électro-
conducteur (ESR) ou sous vide (VAR).
6 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 caractérisé en
ce que ladite bande adoucie est constituée d'un alliage élaboré au four à arc électrique et par affinage en poche ou au four par induction qu'on coule directement sous forme de bande mince qui est éventuellement laminée à chaud et qu'on soumet à un recuit d'adoucissement constitué d'un maintien entre 950 C et 1200 C suivi d'un
refroidissement rapide, et éventuellement d'un décapage.
7 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 caractérisé en
ce que la composition chimique de l'alliage est telle que: 40% < Ni+Co+Cu < 45% 0% < Co < 5% 0% < Cu < 3% 0,5% < Ti < 4%
0,02% < AI < 1,5%
0% < Nb + Ta/2 < 6% 0% < Cr < 3% 0% <Zr< 1% 0% <Mo +W/2 < 3%
C < 0,1%
Si < 0,7% Mn < 0,7%
S < 0,02%
P < 0,04%
0% < B < 0,005%
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
8 - Bande en alliage Fe-Ni du type " à durcissement structural y' et/ou y" " dont le coefficient de dilatation thermique entre 20 C et 150 C est inférieur à 7x1 0-6/K non durcie, caractérisée en ce que, après durcissement par précipitation de phases y' et/ou y", elle a une limite d'élasticité supérieure à 600 MPa et une résistance au fluage à 600 C pendant 1 heure sous 350 MPa caractérisée par un allongement inférieur à 0,2%, et en ce que, éventuellement, au moins une face comporte une
couche dorée uniforme.
9 - Bande selon la revendication 8 caractérisée en ce que la composition chimique de l'alliage est telle que: % < Ni+Co+Cu < 45% 0% < Co < 5% 0% < Cu <3% 0,5% < Ti < 4%
0,02% < AI < 1,5%
0% < Nb + Ta/2 < 6% 0% <Cr<3% 0% <Zr< 1% 0% <Mo + W/2 < 3%
C < 0,1%
Si < 0,7% Mn < 0,7%
S < 0,02%
P < 0,04%
0% < B < 0,005%
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
- Bande selon la revendication 9 caractérisée en ce que la composition chimique de l'alliage est telle que: ,5% < Ni+Co+Cu <44,5% 0% < Co < 5% 0% < Cu < 3% 1,5% < Ti < 3,5% 0% < Nb + Ta/2 < 1%
0,05% <AI< 1%
0% <Cr<0,5% 0% <Zr< 0,5% 0% <Mo +W/2 < 0,1%
C < 0,05%
Si < 0,5% Mn < 0,5%
S < 0,01%
P < 0,02%
0,0005% < B < 0,003%
Priority Applications (17)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0100971A FR2819825B1 (fr) | 2001-01-24 | 2001-01-24 | Procede de fabrication d'une bande en alliage fe-ni |
CA002354901A CA2354901A1 (fr) | 2001-01-24 | 2001-08-09 | Procede de fabrication d'une bande en alliage fe-ni |
CZ20012990A CZ20012990A3 (cs) | 2001-01-24 | 2001-08-16 | Pásek ze slitiny železo-nikl a způsob jeho výroby |
DE60100966T DE60100966T2 (de) | 2001-01-24 | 2001-08-17 | Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus Fe-Ni-Legierung und daraus hergestellte Bänder |
AT01402190T ATE252160T1 (de) | 2001-01-24 | 2001-08-17 | Verfahren zur herstellung eines bandes aus fe-ni- legierung und daraus hergestellte bänder |
DE1156126T DE1156126T1 (de) | 2001-01-24 | 2001-08-17 | Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus Fe-Ni-Legierung |
EP01402190A EP1156126B1 (fr) | 2001-01-24 | 2001-08-17 | Procédé de fabrication d'une bande en alliage Fe-Ni et bandes obtenues |
BR0103638-6A BR0103638A (pt) | 2001-01-24 | 2001-08-23 | Processo de fabricação de uma cinta em liga fe-ni |
PL01349295A PL349295A1 (en) | 2001-01-24 | 2001-08-23 | Method of making a fe-ni alloy strip and fe-ni alloy strip obtained thereby |
US09/938,504 US6605163B2 (en) | 2001-01-24 | 2001-08-27 | Process for manufacturing a strip made of an Fe-Ni alloy |
MXPA01008747A MXPA01008747A (es) | 2001-01-24 | 2001-08-29 | Procedimiento de fabricacion de una banda de aleacion de hierro-niquel. |
SG200105342A SG101471A1 (en) | 2001-01-24 | 2001-08-31 | Process for manufacturing a strip made of an fe-ni alloy |
KR1020010055516A KR100820892B1 (ko) | 2001-01-24 | 2001-09-10 | Fe-Ni 합금 스트립 제조 방법 |
RU2001124851/02A RU2001124851A (ru) | 2001-01-24 | 2001-09-10 | СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ЛЕНТЫ ИЗ СПЛАВА Fe-Ni И ЛЕНТА ИЗ УКАЗАННОГО СПЛАВА |
JP2001276960A JP4918199B2 (ja) | 2001-01-24 | 2001-09-12 | 鉄−ニッケル合金から作られたストリップの製造方法 |
CNB011330244A CN100478457C (zh) | 2001-01-24 | 2001-09-14 | 铁-镍合金带材的制备方法 |
TW090123382A TW544471B (en) | 2001-01-24 | 2001-09-21 | Process for manufacturing a strip made of an Fe-Ni alloy |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0100971A FR2819825B1 (fr) | 2001-01-24 | 2001-01-24 | Procede de fabrication d'une bande en alliage fe-ni |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR2819825A1 true FR2819825A1 (fr) | 2002-07-26 |
FR2819825B1 FR2819825B1 (fr) | 2003-10-31 |
Family
ID=8859206
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR0100971A Expired - Fee Related FR2819825B1 (fr) | 2001-01-24 | 2001-01-24 | Procede de fabrication d'une bande en alliage fe-ni |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6605163B2 (fr) |
EP (1) | EP1156126B1 (fr) |
JP (1) | JP4918199B2 (fr) |
KR (1) | KR100820892B1 (fr) |
CN (1) | CN100478457C (fr) |
AT (1) | ATE252160T1 (fr) |
BR (1) | BR0103638A (fr) |
CA (1) | CA2354901A1 (fr) |
CZ (1) | CZ20012990A3 (fr) |
DE (2) | DE1156126T1 (fr) |
FR (1) | FR2819825B1 (fr) |
MX (1) | MXPA01008747A (fr) |
PL (1) | PL349295A1 (fr) |
RU (1) | RU2001124851A (fr) |
SG (1) | SG101471A1 (fr) |
TW (1) | TW544471B (fr) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102006056932B4 (de) * | 2006-12-02 | 2012-02-23 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Eisen-Nickel-Legierung mit hoher Duktilität und geringem Ausdehnungskoeffizienten |
US8889066B2 (en) | 2006-12-02 | 2014-11-18 | Outokumpu Vdm Gmbh | Iron-nickel alloy with a high level of ductility and a low expansion coefficient |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6903316B2 (en) * | 2002-06-28 | 2005-06-07 | Forward Technology | Method and apparatus for induction hardening |
FR2877678B1 (fr) * | 2004-11-05 | 2006-12-08 | Imphy Alloys Sa | Bande d'alliage fer-nickel pour la fabrication de grilles support de circuits integres |
CN100462194C (zh) * | 2005-07-20 | 2009-02-18 | 林榆滨 | 一种镍带制造方法 |
DE102006005252B4 (de) * | 2006-02-02 | 2010-10-28 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Formbauteil aus einer Eisen-Nickel-Kobalt-Legierung |
DE102006005250B4 (de) | 2006-02-02 | 2010-04-29 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Eisen-Nickel-Legierung |
EP1897963A1 (fr) * | 2006-09-06 | 2008-03-12 | ARCELOR France | Tole d'acier pour la fabrication de structures allegées et procédé de fabrication de cette tole |
US9067260B2 (en) | 2006-09-06 | 2015-06-30 | Arcelormittal France | Steel plate for producing light structures and method for producing said plate |
CN100567550C (zh) * | 2007-05-24 | 2009-12-09 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种奥氏体不锈钢及其制造方法 |
WO2010038680A1 (fr) | 2008-09-30 | 2010-04-08 | 日立金属株式会社 | Procédé de fabrication d’un alliage à base de ni et alliage à base de ni |
JP5626956B2 (ja) * | 2009-10-22 | 2014-11-19 | 日本碍子株式会社 | 析出硬化型合金薄帯の製造装置、冷却ロール及び析出硬化型合金薄帯の製造方法 |
US8512485B2 (en) * | 2011-01-03 | 2013-08-20 | General Electric Company | Alloy |
DE102011000089A1 (de) * | 2011-01-11 | 2012-07-12 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zum Herstellen eines warmgewalzten Stahlflachprodukts |
RU2480299C1 (ru) * | 2012-02-10 | 2013-04-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ производства холоднокатаной нагартованной листовой стали |
CN103100825A (zh) * | 2013-01-07 | 2013-05-15 | 广州先艺电子科技有限公司 | 一种预合金化金锡预成型焊片的制备方法 |
CN105283260B (zh) * | 2013-08-29 | 2017-03-29 | 新日铁住金株式会社 | Cu‑Sn共存钢以及其的制造方法 |
CN103928206B (zh) * | 2014-04-29 | 2016-09-07 | 山东省六府能源科技有限公司 | 一种铁镍基软磁材料的制备方法 |
CN103981422B (zh) * | 2014-05-22 | 2016-01-20 | 浙江久立特材科技股份有限公司 | 825合金管材大变形加工工艺 |
CN107119234B (zh) * | 2017-05-11 | 2019-01-18 | 东北大学 | 一种因瓦合金带材的细晶强化方法 |
CN113774271A (zh) * | 2020-06-10 | 2021-12-10 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种耐超低温定膨胀合金及其制备方法 |
CN112962033B (zh) * | 2021-02-01 | 2021-11-19 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种高强度因瓦合金及其加工方法 |
CN113637885B (zh) * | 2021-07-19 | 2022-06-21 | 哈尔滨工程大学 | 一种多组元FeNiCoAlTiZr超弹性合金及其制备方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4578130A (en) * | 1979-07-27 | 1986-03-25 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Iron-nickel-chromium alloy having improved swelling resistance and low neutron absorbence |
DE3636815A1 (de) * | 1985-11-12 | 1987-05-14 | Nippon Mining Co | Schattenmaske und verfahren zur herstellung von schattenmasken |
JPH04221020A (ja) * | 1990-12-23 | 1992-08-11 | Nikko Kyodo Co Ltd | リ−ドフレ−ム材の製造方法 |
EP0792943A1 (fr) * | 1996-02-27 | 1997-09-03 | Imphy S.A. | Alliage fer-nickel et bande laminée à froid à texture cubique |
EP0889488A1 (fr) * | 1997-07-04 | 1999-01-07 | Imphy S.A. | Alliage magnétique doux du type FE-NI-CR-TI pour circuit magnétique d'un relais à haute sensibilité |
JP2000328131A (ja) * | 1999-05-19 | 2000-11-28 | Nippon Metal Ind Co Ltd | シャドウマスク用Fe−Ni系合金素材の製造方法 |
EP1063304A1 (fr) * | 1999-06-22 | 2000-12-27 | Imphy Ugine Precision | Dispositif de masquage pour tube cathodique de visualisation en couleur à écran plat, du type comprenant un cadre support pour masque d'ombre tendu et masque d'ombre tendu. |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0561120B1 (fr) * | 1992-01-24 | 1996-06-12 | Nkk Corporation | TÔle mince en alliage de Fe-Ni pour masque d'ombre et sa méthode de fabrication |
JP2870399B2 (ja) * | 1993-12-27 | 1999-03-17 | 日本鋼管株式会社 | 加工性に優れたカラー受像管用Fe−Ni系合金薄板およびFe−Ni−Co系合金薄板 |
JP3128422B2 (ja) * | 1994-03-14 | 2001-01-29 | 新日本製鐵株式会社 | シャドウマスク用Fe−Ni合金薄板およびその製造方法 |
JPH0892700A (ja) * | 1994-09-21 | 1996-04-09 | Toyohashi Gijutsu Kagaku Univ | γ’,γ”相析出強化型高Ni鋼 |
FR2727131B1 (fr) * | 1994-11-23 | 1996-12-13 | Imphy Sa | Alliage fer-nickel a faible coefficient de dilatation |
FR2730942B1 (fr) * | 1995-02-24 | 1997-05-16 | Lorraine Laminage | Procede d'elaboration d'une tole ou d'une bande en acier pour la realisation d'une boite et tole ou bande en acier obtenue par ce procede |
US5688471A (en) * | 1995-08-25 | 1997-11-18 | Inco Alloys International, Inc. | High strength low thermal expansion alloy |
-
2001
- 2001-01-24 FR FR0100971A patent/FR2819825B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 2001-08-09 CA CA002354901A patent/CA2354901A1/fr not_active Abandoned
- 2001-08-16 CZ CZ20012990A patent/CZ20012990A3/cs unknown
- 2001-08-17 DE DE1156126T patent/DE1156126T1/de active Pending
- 2001-08-17 DE DE60100966T patent/DE60100966T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-08-17 AT AT01402190T patent/ATE252160T1/de not_active IP Right Cessation
- 2001-08-17 EP EP01402190A patent/EP1156126B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2001-08-23 PL PL01349295A patent/PL349295A1/xx not_active IP Right Cessation
- 2001-08-23 BR BR0103638-6A patent/BR0103638A/pt not_active Application Discontinuation
- 2001-08-27 US US09/938,504 patent/US6605163B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-08-29 MX MXPA01008747A patent/MXPA01008747A/es unknown
- 2001-08-31 SG SG200105342A patent/SG101471A1/en unknown
- 2001-09-10 KR KR1020010055516A patent/KR100820892B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2001-09-10 RU RU2001124851/02A patent/RU2001124851A/ru not_active Application Discontinuation
- 2001-09-12 JP JP2001276960A patent/JP4918199B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2001-09-14 CN CNB011330244A patent/CN100478457C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-09-21 TW TW090123382A patent/TW544471B/zh active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4578130A (en) * | 1979-07-27 | 1986-03-25 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Iron-nickel-chromium alloy having improved swelling resistance and low neutron absorbence |
DE3636815A1 (de) * | 1985-11-12 | 1987-05-14 | Nippon Mining Co | Schattenmaske und verfahren zur herstellung von schattenmasken |
JPH04221020A (ja) * | 1990-12-23 | 1992-08-11 | Nikko Kyodo Co Ltd | リ−ドフレ−ム材の製造方法 |
EP0792943A1 (fr) * | 1996-02-27 | 1997-09-03 | Imphy S.A. | Alliage fer-nickel et bande laminée à froid à texture cubique |
EP0889488A1 (fr) * | 1997-07-04 | 1999-01-07 | Imphy S.A. | Alliage magnétique doux du type FE-NI-CR-TI pour circuit magnétique d'un relais à haute sensibilité |
JP2000328131A (ja) * | 1999-05-19 | 2000-11-28 | Nippon Metal Ind Co Ltd | シャドウマスク用Fe−Ni系合金素材の製造方法 |
EP1063304A1 (fr) * | 1999-06-22 | 2000-12-27 | Imphy Ugine Precision | Dispositif de masquage pour tube cathodique de visualisation en couleur à écran plat, du type comprenant un cadre support pour masque d'ombre tendu et masque d'ombre tendu. |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
DATABASE WPI Section Ch Week 200065, Derwent World Patents Index; Class L03, AN 2000-581304, XP002167916 * |
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 016, no. 566 (C - 1009) 8 December 1992 (1992-12-08) * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102006056932B4 (de) * | 2006-12-02 | 2012-02-23 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Eisen-Nickel-Legierung mit hoher Duktilität und geringem Ausdehnungskoeffizienten |
US8889066B2 (en) | 2006-12-02 | 2014-11-18 | Outokumpu Vdm Gmbh | Iron-nickel alloy with a high level of ductility and a low expansion coefficient |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1156126A1 (fr) | 2001-11-21 |
EP1156126B1 (fr) | 2003-10-15 |
BR0103638A (pt) | 2002-09-10 |
JP2002241841A (ja) | 2002-08-28 |
CN100478457C (zh) | 2009-04-15 |
DE60100966D1 (de) | 2003-11-20 |
US6605163B2 (en) | 2003-08-12 |
ATE252160T1 (de) | 2003-11-15 |
RU2001124851A (ru) | 2003-06-27 |
US20020134469A1 (en) | 2002-09-26 |
CN1367268A (zh) | 2002-09-04 |
TW544471B (en) | 2003-08-01 |
JP4918199B2 (ja) | 2012-04-18 |
CA2354901A1 (fr) | 2002-07-24 |
DE1156126T1 (de) | 2002-05-23 |
SG101471A1 (en) | 2004-01-30 |
CZ20012990A3 (cs) | 2002-09-11 |
DE60100966T2 (de) | 2004-07-22 |
KR20020062792A (ko) | 2002-07-31 |
PL349295A1 (en) | 2002-07-29 |
MXPA01008747A (es) | 2004-08-12 |
KR100820892B1 (ko) | 2008-04-10 |
FR2819825B1 (fr) | 2003-10-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
FR2819825A1 (fr) | Procede de fabrication d'une bande en alliage fe-ni | |
KR101454458B1 (ko) | 내산화성이 우수한 배기계 부품용 내열 티타늄 합금재, 내산화성이 우수한 배기계 부품용 내열 티타늄 합금판의 제조 방법 및 배기 장치 | |
JP4965502B2 (ja) | 冷間圧延されたマルエージング鋼の帯鋼または帯状に切断される鋼片を製造するための方法 | |
TWI789871B (zh) | 沃斯田鐵系不鏽鋼帶的製造方法 | |
JP6515359B2 (ja) | チタン複合材および熱間圧延用チタン材 | |
FR2508489A1 (fr) | Procede de production d'un acier homogene | |
EP1287171B1 (fr) | Alliage fe-ni durci pour la fabrication de grilles support de circuits integres et procede de fabrication | |
EP0931844B1 (fr) | Acier maraging sans cobalt | |
JP3608546B2 (ja) | 鋳造用金型およびその製造方法 | |
JP2019141910A (ja) | 熱間圧延用チタン材 | |
JP4202626B2 (ja) | 冷間加工性およびロウ付け後の疲労強度に優れたメガネフレーム用チタン合金 | |
JP2011144410A (ja) | 高成形性Al−Mg−Si系合金板の製造方法 | |
JP3557953B2 (ja) | 精密加工用アルミニウム合金板材およびその製造方法 | |
JP3573344B2 (ja) | 高清浄マルエージング鋼の製造方法 | |
JP2010013714A (ja) | 電解コンデンサ電極用アルミニウム箔 | |
JP2000239766A (ja) | 耐摩耗性トロリー線の製造方法 | |
JP2003221614A (ja) | マルエージング鋼の製造方法 | |
JPS62214163A (ja) | 耐応力腐食性アルミニウム−マグネシウム合金軟質材の製造方法 | |
JPH05247577A (ja) | 成形性に優れたアルミニウム合金とその製造法 | |
WO2017018523A1 (fr) | Matériau de titane pour laminage à chaud | |
JP2001254130A (ja) | めがねフレーム用チタン合金とめがねフレーム | |
JPH08134580A (ja) | アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
BE634313A (fr) | ||
BE389823A (fr) | ||
JPH093583A (ja) | Cr基耐熱合金 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
CD | Change of name or company name | ||
TP | Transmission of property | ||
ST | Notification of lapse |
Effective date: 20140930 |